WO2016125631A1 - アクリル酸の製造方法 - Google Patents

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豊文 酒井
真志 迎
安孝 竹本
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    • C07D307/02—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom not condensed with other rings
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    • C07D307/60—Two oxygen atoms, e.g. succinic anhydride

Definitions

  • the present invention relates to a method for efficiently producing acrylic acid while suppressing troubles in a distillation system of acrylic acid during distillation and troubles in waste oil treatment after distillation.
  • acrylic acid is obtained by catalytic gas phase oxidation of propylene or acrolein in the presence of a catalyst to obtain an acrylic acid-containing gas, and the acrylic acid-containing gas is collected with a collection liquid such as water or condensed.
  • An acrylic acid aqueous solution is obtained and purified by distillation or crystallization.
  • the residue generated by the purification of acrylic acid contains a large amount of impurities, but since acrylic acid is also included, acrylic acid is recovered by subjecting the residue to distillation.
  • the residue also contains an acrylic acid dimer, and the acrylic acid dimer is recovered by being decomposed into acrylic acid by heating using a thermal decomposition apparatus including a thermal decomposition tank and an evaporator. (Patent Document 1).
  • the residue after the acrylic acid is purified by distillation or the like contains a high-boiling impurity or a polymer, and becomes viscous. Therefore, when discarding the residue after distillation, that is, the bottom liquid of the distillation apparatus, it may be difficult to extract or transfer from the bottom of the distillation apparatus, or the storage tank may not be stably stored. Such a problem becomes more prominent in a subsequent distillation apparatus in which acrylic acid is distilled in multiple stages or in a process of decomposing acrylic acid dimer by heating.
  • Patent Document 2 a solvent selected from water, alcohol, ether, carboxylic acid, ketone, aliphatic hydrocarbon, or aromatic hydrocarbon is added to waste oil generated in the production of (meth) acrylic acid. This improves the handling of waste oil. Further, Patent Document 3 stabilizes the residual liquid by adding water, acetic acid, salicylic acid, ethanolamines or methanol to the residual liquid after distillation of 2-hydroxyalkyl (meth) acrylate. A method is disclosed.
  • Patent Document 4 discloses that a high-boiling residue remaining in a decomposition reactor of an acrylic acid oligomer is converted into a hydrophilic such as an organic acid such as ethylhexanoic acid or propionic acid or an alkanol such as ethanol or methanol for combustion. Diluting with a basic organic liquid.
  • a hydrophilic such as an organic acid such as ethylhexanoic acid or propionic acid or an alkanol such as ethanol or methanol for combustion. Diluting with a basic organic liquid.
  • Patent Documents 2 and 3 describe that a high-boiling residue remaining in a decomposition reactor for an acrylic acid oligomer is diluted for combustion.
  • Patent Documents 2 and 3 relate to the handling of waste oil after distillation, and the solvents actually added to the waste oil in the experimental examples are water, acetic acid, methanol and the like. If these solvents are added during distillation rather than after distillation, the above-mentioned troubles during distillation may be suppressed, but these solvents may be mixed into acrylic acid obtained from the top of the acrylic acid distillation apparatus. Furthermore, the experimental example described in Patent Document 4 does not specifically describe diluting a high-boiling residue, and the diluent exemplified as diluting a high-boiling residue is an organic acid. Or have a low boiling point such as ethanol or methanol.
  • the present invention aims to provide a method for efficiently producing acrylic acid while suppressing troubles in the purification system of acrylic acid during distillation as well as troubles in waste oil treatment after distillation of acrylic acid. To do.
  • the inventors of the present invention have made extensive studies to solve the above problems. As a result, it was found that troubles in the bottom of the distillation apparatus and the waste oil treatment system were mainly caused by maleic anhydride. Although not necessarily clear, it is possible that maleic anhydride is decomposed by heating or the like, radicals are generated in the process of such decomposition, and a polymer that causes trouble is generated by the radicals. In addition, maleic acid and maleic anhydride are inevitably produced by a catalytic gas phase oxidation reaction to obtain acrylic acid, and maleic acid is dehydrated by heating to become maleic anhydride.
  • the present inventors introduced a specific solvent in addition to the crude acrylic acid into the acrylic acid distillation apparatus, so that the solvent is not mixed into the acrylic acid obtained from the top of the acrylic acid distillation apparatus, and during the distillation,
  • the present invention was completed by finding that, even after distillation, problems in the purification system possibly caused by maleic anhydride can be suppressed.
  • a method for producing acrylic acid comprising a step of distilling acrylic acid by introducing at least crude acrylic acid and an alcohol solvent having a boiling point 50 ° C. higher than the boiling point of acrylic acid into an acrylic acid distillation apparatus.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of a distillation system that can be used in the method of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing an example of a distillation system that can be used in the method of the present invention.
  • the present invention relates to a method for purifying acrylic acid from crude acrylic acid while suppressing troubles in the purification system.
  • Crude acrylic acid can be obtained by a general method.
  • this invention is demonstrated for every process.
  • Acrylic acid can be produced by subjecting propylene and acrolein as raw material compounds to a catalytic gas phase oxidation reaction. Specifically, for example, a molecular oxygen-containing gas such as oxygen or air and a source gas containing propylene or acrolein are introduced into a reactor charged with a catalyst and heated to a predetermined temperature range to oxidize propylene or acrolein. By doing so, an acrylic acid-containing gas is obtained.
  • a molecular oxygen-containing gas such as oxygen or air
  • a source gas containing propylene or acrolein are introduced into a reactor charged with a catalyst and heated to a predetermined temperature range to oxidize propylene or acrolein.
  • composition of the source gas may be appropriately adjusted.
  • propylene or acrolein is 1% by volume or more and 15% by volume or less
  • molecular oxygen is 0.5% by volume or more and 25% by volume or less
  • water vapor is 0% by volume or more. , 30% by volume or less, with the balance being an inert gas such as nitrogen.
  • the catalyst is not particularly limited as long as it is used for producing acrylic acid.
  • a composite metal oxide catalyst containing an oxide of a metal such as molybdenum, vanadium, bismuth, or iron is mainly used.
  • propylene as a raw material compound, carry out an oxidation reaction from propylene to acrolein in the former stage, and carry out an oxidation reaction from acrolein to acrylic acid in the latter stage.
  • a catalyst suitable for each reaction may be selected at each stage and packed in two layers in the reactor. An inert material layer may be provided between the two catalyst layers.
  • the reaction conditions may be appropriately adjusted according to the raw material gas used.
  • the reaction temperature can be about 200 ° C. or more and 500 ° C. or less.
  • you may adjust reaction temperature by each reaction.
  • an acrylic acid aqueous solution is obtained as crude acrylic acid by contacting or condensing the acrylic acid-containing gas obtained in the contact gas phase oxidation reaction step with a collection solution such as water.
  • Acrylic acid is generally collected using a collection tower.
  • the collection tower has an inlet for the acrylic acid-containing gas at the lower part and an inlet for the collected liquid at the upper part.
  • the collected liquid introduced into the collection tower moves countercurrently from the upper part to the lower part by gravity, and makes countercurrent contact with the acrylic acid-containing gas introduced from the lower part.
  • the water-soluble component contained in the acrylic acid-containing gas such as acrylic acid is dissolved in the collection liquid to become an acrylic acid aqueous solution and is extracted from the lower part of the collection tower.
  • collection towers such as a plate tower, a packed tower, a wet wall tower, and a spray tower, which are devised so that the contact between the acrylic acid-containing gas and the collection liquid becomes more efficient.
  • Condensation is generally performed using a condensation tower.
  • the condensing tower is a facility that cools the acrylic acid-containing gas introduced in the lower part thereof and separates crude acrylic acid from the gas component.
  • the condensing tower can cool the introduced acrylic acid-containing gas stepwise by cooling water, heat exchange, or the like so that each component can be separated according to its boiling point.
  • the impurities are removed in the subsequent steps to purify the acrylic acid.
  • the purification means may be appropriately selected or combined depending on the type of impurities to be removed.
  • Acrolein diffusion step The crude acrylic acid obtained in the above step 2 contains acrolein as a raw material compound or an intermediate product. Therefore, it is preferable to separate the acrolein by introducing crude acrylic acid into the acrolein diffusion tower. Acrolein obtained from the top of the acrolein stripping tower can be returned to the catalytic gas phase oxidation reaction step and / or the collection step or the condensation step. However, this step is optional.
  • Azeotropic separation involves distillation using an azeotropic solvent that forms an azeotrope with water to separate water, acetic acid, and the like from crude acrylic acid.
  • the azeotropic solvent used in the azeotropic separation is not particularly limited.
  • ketone-based azeotropic solvents such as diethyl ketone, methyl propyl ketone, methyl isobutyl ketone, and methyl-tert-butyl ketone; esters such as n-propyl acetate
  • esters such as n-propyl acetate
  • aromatic azeotropic solvents such as toluene
  • aromatic hydrocarbon azeotropic solvents such as toluene
  • aliphatic hydrocarbon azeotropic solvents such as heptane and methylcyclohexane
  • mixed azeotropic solvents of two or more of these are examples of these.
  • impurities having a lower boiling point than acrylic acid may be removed using a light boiling point substance separation tower before or after azeotropic separation.
  • acrylic acid When purifying acrylic acid by crystallization from crude acrylic acid, acrylic acid crystals generated by cooling the crude acrylic acid are separated from the mother liquor, and such mother liquor contains acrylic acid together with impurities. Therefore, it is preferable to recover acrylic acid by distillation from the mother liquor obtained from the crystallization step of acrylic acid.
  • acrylic acid may be directly purified from crude acrylic acid by distillation, or acrylic acid purified by distillation may be further purified by crystallization.
  • the acrylic acid distillation apparatus used in the acrylic acid distillation process has at least an outlet for distilling the purified acrylic acid, and a reflux for recirculating at least a part of the distilled acrylic acid. It has a liquid supply port, a polymerization inhibitor supply port, and a crude acrylic acid supply port.
  • a plate tower provided with a plurality of trays in the tower; a packed tower filled with packing; a wet wall tower; a spray tower, etc. can be preferably used.
  • an acrylic acid distillation apparatus provided with a separate acrylic acid evaporator may be used.
  • “distillation of acrylic acid” means separation by heating crude acrylic acid mainly containing high-boiling impurities as impurities and evaporating the acrylic acid in the crude acrylic acid as a gas. Shall.
  • the polymerization inhibitor is not particularly limited, but examples thereof include quinones such as hydroquinone and methoquinone (p-methoxyphenol); phenothiazines such as phenothiazine; 2,2,6,6-tetramethylpiperidine-1-oxyl and the like. N-oxyl compounds; copper salt compounds such as copper dialkyldithiocarbamate; manganese salt compounds such as manganese dialkyldithiocarbamate; and nitroso compounds such as N-nitrosophenylhydroxylamine and its salts. These polymerization inhibitors may be used alone or in combination of two or more.
  • the distillation of acrylic acid may be performed in one stage, but may be performed in two or more stages.
  • the acrylic acid is distilled in one step, it may be difficult to achieve both the purity of the acrylic acid and the purification efficiency. That is, when all the acrylic acid contained in the crude acrylic acid is distilled by one-stage distillation, impurities are mixed into the distilled acrylic acid to reduce the purity, or there is a polymerization inhibitor. There is a possibility that polymerization of acrylic acid proceeds by heating at the bottom of the acrylic acid distillation apparatus.
  • the acrylic acid distillation rate is set to be relatively low in order to suppress the mixing of impurities into the distilled acrylic acid and the formation of a polymer, the distillation efficiency naturally decreases.
  • distillation is performed in two or more stages, and in the previous stage, distillation is performed under conditions where the acrylic acid distillation rate is set to be relatively low, and the acrylic acid distillation apparatus bottom liquid in which acrylic acid remains is subjected to further distillation. This makes it possible to achieve both the purity and the purification efficiency of acrylic acid.
  • the number of stages is preferably 5 stages or less, more preferably 3 stages or less, and particularly preferably 2 stages.
  • the acrylic acid distillation rate (%) is determined by the formula: [(amount of distilled acrylic acid) / (amount of acrylic acid contained in the crude acrylic acid introduced into the distillation apparatus)] ⁇ 100. Can do.
  • the viscosity of the bottom liquid of the acrylic acid distillation apparatus becomes higher in the later stage, and the distillation may be difficult in a normal distillation apparatus.
  • Examples of high-boiling impurities produced as a by-product in the production process of acrylic acid include acrylic acid dimer, which is a Michael adduct of acrylic acid, and acrylic acid dimer is re-decomposed into acrylic acid by heating. Therefore, during the distillation of acrylic acid, the bottom liquid of the acrylic acid distillation apparatus is withdrawn continuously or intermittently and heated to re-decompose the acrylic acid dimer into acrylic acid and circulate to the acrylic acid distillation apparatus. It is preferable to collect them. When distillation is performed in two or more stages, the concentration of high-boiling impurities increases as the latter stage is reached. Therefore, it is preferable to decompose the acrylic acid dimer in the later acrylic acid distillation process.
  • the temperature for thermally decomposing the acrylic acid dimer into acrylic acid can be adjusted to about 120 ° C. or higher and 220 ° C. or lower. Moreover, what is necessary is just to adjust suitably the time which attaches acrylic acid distillation apparatus bottom liquid to a thermal decomposition reaction, For example, it can be set as about 1 hour or more and about 100 hours or less.
  • the thermal decomposition reaction time in the case of continuously performing the thermal decomposition refers to the residence time of the bottom liquid of the distillation apparatus in the thermal decomposition apparatus, and the amount of bottom liquid extracted from the acrylic acid distillation apparatus or from the thermal decomposition apparatus It can adjust with the amount of circulation to an acrylic acid distillation apparatus.
  • the thermal decomposition apparatus for acrylic acid dimer is not particularly limited as long as it can decompose the acrylic acid dimer to acrylic acid by heating, but is described in a thermal decomposition tank and JP 2010-184871 A.
  • Examples thereof include a reactive distillation apparatus.
  • a reactive distillation apparatus means the apparatus which can be distilled, decomposing
  • an alcohol solvent having a boiling point 50 ° C. higher than the boiling point of acrylic acid is introduced into the acrylic acid distillation apparatus.
  • an alcohol solvent having a boiling point 50 ° C. higher than the boiling point of acrylic acid.
  • the concentration of high-boiling impurities in the bottom liquid of the acrylic acid distillation apparatus increases in the latter stage, so the effect of introducing the alcohol solvent into the acrylic acid distillation apparatus is The more effective it is in the acrylic acid distillation step, the better.
  • the alcohol solvent is introduced into the acrylic acid distillation apparatus in the final acrylic acid distillation process.
  • the alcohol solvent used in the method of the present invention has a boiling point higher by 50 ° C. than the boiling point of acrylic acid. Specifically, since the boiling point of acrylic acid is about 141 ° C. at normal pressure, an alcohol solvent having a boiling point of about 190 ° C. or higher at normal pressure is used. In the present invention, “boiling point” means a boiling point at normal pressure.
  • the alcohol solvent used in the method of the present invention is particularly a hydrocarbon having the above boiling point, liquid at room temperature (25 ° C.) and normal pressure, and having one or more hydroxyl groups as substituents.
  • monohydric alcohol solvents such as n-octanol, n-nonyl alcohol, n-decanol, n-undecanol, n-dodecanol
  • polyhydric alcohol solvents such as ethylene glycol, propylene glycol, glycerin
  • dipropylene glycol examples include glycol ether solvents such as monomethyl ether, diethylene glycol diethyl ether, diethylene glycol monomethyl ether, diethylene glycol butyl methyl ether, and tripropylene glycol dimethyl ether.
  • a monohydric alcohol solvent or a polyhydric alcohol solvent is preferable, a polyhydric alcohol solvent is more preferable, ethylene glycol, propylene glycol, or glycerin is more preferable, and ethylene glycol is particularly preferable.
  • the above alcohol solvent reacts with maleic anhydride, which is considered to be the cause of troubles in distillation systems and waste oil treatment systems, to form maleic esters.
  • Maleic anhydride is decomposed by heating, etc., and the radicals generated in the decomposition process are thought to accelerate the polymerization of acrylic acid. Do not promote. That is, it is considered that the introduction of the alcohol solvent suppresses the decomposition of maleic anhydride, which in turn suppresses the formation of an acrylic acid polymer.
  • the alcohol solvent is particularly effective for troubles in the purification system and the waste oil treatment system. Can be suppressed.
  • the method for introducing the alcohol solvent into the acrylic acid distillation apparatus is not particularly limited as long as it can be mixed with the crude acrylic acid in the acrylic acid distillation apparatus.
  • the crude acrylic acid and the alcohol solvent may be mixed and then introduced into the acrylic acid distillation apparatus, or the acrylic acid distillation apparatus may be provided with a separate inlet for the crude acrylic acid and the alcohol solvent, and the crude acrylic acid And the alcohol solvent may be separately introduced into the acrylic acid distillation apparatus.
  • a part of the alcohol solvent to be introduced may be mixed with the crude acrylic acid and then introduced into the acrylic acid distillation apparatus, and only the remaining part may be introduced separately from the inlet for the alcohol solvent.
  • the alcohol solvent or mixture thereof In addition to directly introducing the alcohol solvent or mixture thereof into the acrylic acid distillation apparatus, if it is eventually introduced into the acrylic acid distillation apparatus, in the collection or condensation process, acrolein diffusion process, water removal process, etc. It may be introduced. In these cases, since the impurities having a lower boiling point than acrylic acid are removed in the acrolein diffusion process and the water removal process, the alcohol solvent is not separated from the crude acrylic acid, and the acrylic acid is distilled together with the crude acrylic acid. Will be introduced into the device.
  • the amount of the alcohol solvent introduced may be adjusted as appropriate within the range in which the effect of the present invention is exerted. For example, it is preferable to adjust based on the total amount of maleic acid and maleic anhydride.
  • the present inventors examined the causes of dirt at the bottom of the acrylic acid distillation apparatus and clogging of the waste oil transfer pipe, and identified maleic acid and maleic anhydride as the cause. That is, in the present invention, by using the alcohol solvent to reduce the concentration of these impurities in the bottom liquid of the acrylic acid distillation apparatus and the waste oil discharged from the acrylic acid distillation apparatus, dirt and blockage caused by these impurities, etc. Suppresses troubles in the acrylic acid purification system.
  • the amount of the alcohol solvent introduced is 1.0% by mass to 100% by mass with respect to the total amount of maleic acid and maleic anhydride contained in the crude acrylic acid introduced into the acrylic acid distillation apparatus. It is preferable to adjust to. If the said ratio is 1.0 mass% or more, the effect of this invention of suppressing the trouble of a refinement
  • the said ratio 2.0 mass% or more is more preferable, 3.0 mass% or more is further more preferable, 5.0 mass% or more or 8.0 mass% or more is further more preferable, and 80 mass% or less is more preferable. , 40% by mass or less is more preferable, and 20% by mass or less is more preferable.
  • the introduction amount of the alcohol solvent is the same as that of the alcohol solvent. It can also adjust to 0.01 mass% or more and 10 mass% or less with respect to the crude acrylic acid introduce
  • the amount of the alcohol solvent introduced is determined according to the amount of crude acrylic acid to be introduced into the acrylic acid distillation apparatus that should suppress troubles such as dirt, as described above, or a sample of the crude acrylic acid is analyzed. What is necessary is just to obtain
  • acrylic acid distillation such as adhesion of high boiling point impurities at the bottom of the acrylic acid distillation apparatus and evaporator during the distillation process of acrylic acid, blockage of the waste oil transfer line after distillation, and generation of precipitates in the waste oil tank, etc. Troubles in the acid purification system can be suppressed.
  • Example 1 Acrylic acid-containing gas obtained by catalytic vapor phase oxidation of propylene was brought into contact with water to obtain crude acrylic acid, which was introduced into the distillation column 1 in the acrylic acid purification system schematically shown in FIG. Acrylic acid obtained by distillation was withdrawn from the top of the tower, and the bottom liquid was withdrawn from the bottom of the tower at a rate of 800 kg / hr. The content of acrylic acid contained in this bottom liquid was measured by gas chromatography under the following conditions.
  • a sample separately collected from the tower bottom liquid was diluted with ethylene glycol to esterify maleic anhydride in the sample, and the concentration of maleic acid in the sample was determined by liquid chromatography under the following conditions. Further, the concentration of maleic anhydride in the sample was calculated by subtracting the maleic acid concentration in the latter sample from the total concentration of the former maleic acid. The results are shown in Table 1.
  • the column bottom liquid was supplied to the middle stage of the distillation column 2 together with 6.5 kg / hr of ethylene glycol.
  • a non-weir perforated plate distillation column which is a multistage column having 15 plates is used, the thin film evaporator 3 is controlled so that the column bottom temperature becomes 89 ° C., the operation pressure is 34 mmHg, and the reflux ratio is 0.7.
  • Acrylic acid was distilled under the above conditions, and a liquid containing acrylic acid was recovered at 600 kg / hr from the top of the column.
  • the thin film evaporator 3 a horizontal type having a heat transfer area of 7.5 m 2 was used.
  • the can liquid from the thin film evaporator 3 was introduced into a thermal decomposition tank 4 having a capacity of 11 m 3 , and the acrylic acid dimer was pyrolyzed under the conditions of an internal temperature of 150 ° C. and a residence time of 45 hours.
  • a portion of the can in the pyrolysis tank 4 was circulated to the thin film evaporator 3 at a circulation rate of 2800 kg / hr, and was discarded as waste oil at 200 kg / hr.
  • the distillate from the distillation column 2 was analyzed, but no contamination of the introduced ethylene glycol was observed. Further, the purification of acrylic acid was continued for 6 months under the above conditions, but the dirt from the bottom of the distillation column 2 to the thin film evaporator 3 and the pyrolysis tank 4, the circulation line and the distillation column 2 to the waste oil tank No problems were observed in the acrylic acid purification system caused by waste oil, such as blockage of the liquid feed line and precipitates in the waste oil in the waste oil tank, and the acrylic acid purification system in FIG. 1 could be operated stably. .
  • Example 2 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 1 except that the supply amount of ethylene glycol was changed from 6.5 kg / hr to 2.2 kg / hr. As a result, ethylene glycol was not observed in the distillate, and no trouble with the acrylic acid purification system as shown in Example 1 was observed, and it was possible to operate stably for 6 months.
  • Comparative Example 1 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 1 except that ethylene glycol was not introduced. As a result, when the operation was performed for two months, the pipe for waste oil was clogged, and the operation had to be stopped.
  • Example 3 Acrylic acid 86.9% by weight, water 5.0% by weight, acetic acid 4.0% by weight, maleic acid 0.8%, furfural 0.2%, benzaldehyde 0.1%, acrylic acid dimer 2.0%
  • a crude acrylic acid solution containing is supplied at a rate of 2.54 kg / hr to the 10th stage of the distillation column 1 equipped with a 20-stage sieve tray and reboiler of the acrylic acid purification system schematically shown in FIG.
  • Acrylic acid was distilled under the conditions of a pressure of 93 hPa, a reflux ratio of 0.3, and a tower bottom temperature of 100 ° C.
  • the bottom of the distillation column 1 is supplied at a rate of 190 kg / hr and ethylene glycol is supplied at a rate of 2.1 kg / hr to the 10th stage of the reactive distillation apparatus 5 equipped with a 20-stage sieve tray and a reboiler. did.
  • acrylic acid was distilled while decomposing the acrylic acid dimer under the conditions of a pressure of 270 hPa, a reflux ratio of 2, a tower bottom temperature of 170 ° C. and a residence time of 10 hours, and returned to the distillation tower. Further, the bottom liquid was extracted from the reactive distillation apparatus at a rate of 70 kg / hr, and was sent as waste oil to a waste oil tank.
  • the distillate from the reactive distillation apparatus was analyzed, but no contamination of the added ethylene glycol was observed. Moreover, although the purification of acrylic acid was continued for 2 months under the above conditions, dirt at the bottom of the reactive distillation apparatus, blockage of the liquid feed line from the bottom of the tower to the waste oil tank, precipitates in the waste oil in the waste oil tank, etc. There was no problem with the acrylic acid refining system caused by waste oil, and the acrylic acid refining system was able to operate stably.
  • Example 4 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 3 except that the supply amount of ethylene glycol was changed from 2.1 kg / hr to 0.7 kg / hr. As a result, no ethylene glycol was observed in the distillate, and the system could operate stably for 2 months. However, some contamination was observed at the bottom of the tower and in the waste oil feed line during inspection after operation.
  • Example 5 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 3 except that the supply amount of ethylene glycol was changed from 2.1 kg / hr to 4.2 kg / hr. As a result, ethylene glycol was not observed in the distillate, and no trouble was observed in the acrylic acid purification system, and the system could operate stably for 2 months.
  • Example 6 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 5 except that the ethylene glycol supply position was changed from the middle stage of the reactive distillation apparatus (10th stage out of 20 stages) to the bottom of the column. As a result, ethylene glycol was not observed in the distillate, and no trouble was observed in the acrylic acid purification system, and the system could operate stably for 2 months.
  • Example 7 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 3 except that ethylene glycol was changed to glycerin. As a result, no glycerin was observed in the distillate, and it was possible to operate stably for 2 months.
  • Comparative Example 4 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 3 except that methanol was introduced instead of ethylene glycol. As a result, methanol was mixed into distilled acrylic acid, and when it was operated for 2 weeks, the piping for waste oil was clogged, and the operation had to be stopped.
  • Comparative Example 5 Acrylic acid was purified in the same manner as in Example 3 except that acetic acid was introduced instead of ethylene glycol. As a result, the pipe for waste oil was clogged when it was operated for 2 weeks, and the operation had to be stopped.
  • Table 4 summarizes the results of Examples 3 to 7 and Comparative Examples 3 to 5.
  • Distillation tower 2 Distillation tower 3: Thin film evaporator 4: Pyrolysis tank 5: Reactive distillation tower

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Abstract

　本発明は、アクリル酸の蒸留後における廃油処理におけるトラブルのみでなく、蒸留中におけるアクリル酸の精製システムのトラブルを抑制しつつ、アクリル酸を効率的に製造する方法を提供することを目的とする。本発明に係るアクリル酸の製造方法は、アクリル酸蒸留装置へ、少なくとも、粗アクリル酸と、アクリル酸の沸点よりも５０℃以上高い沸点を有するアルコール溶媒とを導入し、アクリル酸を蒸留する工程を含むことを特徴とする。

Description

アクリル酸の製造方法
　本発明は、蒸留中におけるアクリル酸の蒸留システムのトラブルや、蒸留後における廃油処理におけるトラブルを抑制しつつ、アクリル酸を効率的に製造する方法に関するものである。
　アクリル酸は、一般的に、触媒の存在下、プロピレンやアクロレインを接触気相酸化してアクリル酸含有ガスを得、当該アクリル酸含有ガスを水などの捕集液で捕集するか或いは凝縮してアクリル酸水溶液を得、蒸留や晶析などによって精製することにより製造される。
　アクリル酸の製造プロセスにおいて、アクリル酸の精製により生じる残渣には不純物が多く含まれているが、アクリル酸も含まれるため、残渣を蒸留に付することなどによりアクリル酸が回収される。また、残渣にはアクリル酸二量体も含まれており、アクリル酸二量体は、熱分解槽と蒸発器からなる熱分解装置などを用いて、加熱によりアクリル酸に分解して回収される（特許文献１）。
　アクリル酸を蒸留などにより精製した後の残渣は、高沸点不純物や重合物などを含んでおり、粘稠なものとなる。よって、かかる蒸留後残渣、即ち蒸留装置の底液を廃棄する場合、蒸留装置の底部からの抜出しや移送が困難になったり、貯蔵タンクで安定的に貯蔵できないことがある。この様な問題は、アクリル酸の蒸留を多段で行う場合の後段の蒸留装置や、加熱によるアクリル酸二量体の分解工程でより一層顕在化する。
　そこで特許文献２の発明では、（メタ）アクリル酸の製造に伴って生じる廃油に、水、アルコール、エーテル、カルボン酸、ケトン、脂肪族炭化水素または芳香族炭化水素から選択される溶媒を添加することにより、廃油の取扱性を高めている。また、特許文献３には、２－ヒドロキシアルキル（メタ）アクリレートの蒸留後の蒸留釜残液に、水、酢酸、サリチル酸、エタノールアミン類またはメタノールを添加することにより、当該残液を安定化する方法が開示されている。
　また、特許文献４には、アクリル酸オリゴマーの分解反応器中に残留する高沸点残留物を、燃焼のために、エチルヘキサン酸やプロピオン酸などの有機酸や、エタノールやメタノールといったアルカノールなどの親水性有機液体で希釈することが記載されている。
特公昭６１－３５９７７号公報 特開２０００－２９０２２５号公報 特公昭６０－４３０５５号公報 特表２００２－５３９１０４号公報
　上述したように、廃棄段階にあるアクリル酸蒸留装置の底液は粘稠なものであり、その取扱性を高めるため溶媒を添加する技術はあった（特許文献２，３）。また、特許文献４には、アクリル酸オリゴマーの分解反応器中に残留する高沸点残留物を燃焼のために希釈することが記載されている。
　しかし、精製段階が後段になるほど、また、蒸留の進行に連れて、蒸留装置底液の粘度や不純物濃度は高まっていく。その結果、蒸留後における廃油の取り扱いが難しいばかりでなく、蒸留中においても蒸留装置の底部に汚れが付着したり、先述したアクリル酸二量体の加熱分解においては、熱分解槽から蒸発器への循環ラインなどで閉塞が起こることがある。
　また、特許文献２，３に記載の発明は蒸留後の廃油の取扱いに関するものであり、また、実験例で実際に廃油へ添加されている溶媒は水、酢酸、メタノールなどである。もしもこれら溶媒を蒸留後ではなく蒸留中に添加するとすれば、上記の蒸留中におけるトラブルは抑制できるかもしれないが、アクリル酸蒸留装置頂部から得られるアクリル酸にこれら溶媒が混入するおそれがある。さらに、特許文献４に記載の実験例では高沸点残留物を希釈することは具体的に記載されていないし、また、高沸点残留物を希釈するものとして例示されている希釈剤は、有機酸であるか或いはエタノールやメタノールといった低沸点のものである。
　そこで本発明は、アクリル酸の蒸留後における廃油処理におけるトラブルのみでなく、蒸留中におけるアクリル酸の精製システムのトラブルを抑制しつつ、アクリル酸を効率的に製造する方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、蒸留装置底部や廃油処理システムのトラブルは、主に無水マレイン酸が原因であることを見出した。必ずしも明らかではないが、無水マレイン酸が加熱などにより分解し、かかる分解の過程でラジカルが発生し、このラジカルによりトラブルの原因となる重合物が生成する可能性が考えられる。また、マレイン酸や無水マレイン酸はアクリル酸を得るための接触気相酸化反応で不可避的に生成し、さらにマレイン酸は加熱などにより脱水されて無水マレイン酸となる。そこで本発明者らは、アクリル酸蒸留装置へ粗アクリル酸に加えて特定の溶媒を導入すれば、アクリル酸蒸留装置頂部から得られるアクリル酸に溶媒が混入することもなく、また、蒸留中においても蒸留後においても、おそらくは無水マレイン酸を原因とする精製システムにおけるトラブルを抑制できることを見出して、本発明を完成した。
　以下、本発明を示す。
　［１］　アクリル酸を製造するための方法であって、
　アクリル酸蒸留装置へ、少なくとも、粗アクリル酸と、アクリル酸の沸点よりも５０℃以上高い沸点を有するアルコール溶媒とを導入し、アクリル酸を蒸留する工程を含むことを特徴とする製造方法。
　［２］　上記粗アクリル酸と上記アルコール溶媒とを混合した上で上記アクリル酸蒸留装置へ導入する上記［１］に記載の製造方法。
　［３］　上記粗アクリル酸と上記アルコール溶媒とを別々に上記アクリル酸蒸留装置へ導入する上記［１］に記載の製造方法。
　［４］　上記アルコール溶媒の導入量を、上記粗アクリル酸に含まれるマレイン酸および無水マレイン酸の合計量に対して１．０質量％以上にする上記［１］～［３］のいずれかに記載の製造方法。
　［５］　上記アルコール溶媒として多価アルコール溶媒を用いる上記［１］～［４］のいずれかに記載の製造方法。
　［６］　上記アルコール溶媒としてエチレングリコールを用いる上記［５］に記載の製造方法。
　本発明に係るアクリル酸の製造方法においては、精製段階の後段における蒸留工程であっても、粘稠なアクリル酸蒸留装置底液を原因とする底部の汚れや循環ラインの閉塞といった蒸留中のトラブルが抑制されている。また、蒸留後においても、アクリル酸蒸留装置底液を廃油として保管タンクへ移送するための配管や保管タンクにおける析出物の生成、それに起因する閉塞などのトラブルが抑制されており、また、廃油であるアクリル酸蒸留装置底液を長期にわたり安定して保管することが可能である。さらに、本発明方法によっては、精製アクリル酸の純度が低下することは実質的にない。よって本発明方法は、アクリル酸の効率的で安定的な製造を可能にするものとして、産業上極めて有用である。
図１は、本発明方法で用いることができる蒸留システムの一例を示す概略図である。 図２は、本発明方法で用いることができる蒸留システムの一例を示す概略図である。
　本発明は、精製システムのトラブルを抑制しつつ、粗アクリル酸からアクリル酸を精製する方法に関するものである。粗アクリル酸は、一般的な方法により得ることができる。以下、本発明を工程ごとに説明する。
　１．　接触気相酸化反応工程
　アクリル酸は、原料化合物であるプロピレンやアクロレインを接触気相酸化反応に付すことにより製造することができる。具体的には、例えば、触媒を充填し、所定の温度範囲に加熱した反応器に、酸素または空気などの分子状酸素含有ガスとプロピレンやアクロレインを含む原料ガスを導入し、プロピレンまたはアクロレインを酸化することによりアクリル酸含有ガスが得られる。
　原料ガスの組成は適宜調整すればよいが、例えば、プロピレンまたはアクロレインを１容量％以上、１５容量％以下、分子状酸素を０．５容量％以上、２５容量％以下、水蒸気を０容量％以上、３０容量％以下、残部が窒素などの不活性ガスからなる混合ガスを用いることができる。
　触媒は、アクリル酸を製造するために用いられるものであれば特に制限されないが、例えば、モリブデン、バナジウム、ビスマス、鉄などの金属の酸化物を含む複合金属酸化物触媒が主に用いられる。また、原料化合物としてプロピレンを用い、前段でプロピレンからアクロレインへの酸化反応を行い、後段でアクロレインからアクリル酸への酸化反応を行うことも可能である。このような場合には、それぞれの段階でそれぞれの反応に適した触媒を選択し、反応器内に二層に分けて充填してもよい。かかる二層の触媒層の間には、不活性物質層を設けてもよい。
　反応条件は、使用する原料ガスなどに応じて適宜調整すればよい。例えば反応温度は、２００℃以上、５００℃以下程度とすることができる。また、上記のように二段階で反応させる場合には、各反応で反応温度を調整してもよい。
　２．　捕集または凝縮工程
　次に、上記接触気相酸化反応工程で得られるアクリル酸含有ガスを水などの捕集液と接触させるか或いは凝縮することにより、粗アクリル酸としてアクリル酸水溶液を得る。
　アクリル酸の捕集は、一般的には捕集塔を用いて行われる。捕集塔は、下部にアクリル酸含有ガスの導入口を有し、上部に捕集液の導入口を有する。捕集塔に導入された捕集液は、重力により上部から下部へ移動しつつ、下部から導入されたアクリル酸含有ガスと向流接触する。その際、アクリル酸などアクリル酸含有ガスに含まれる水溶性成分は捕集液に溶解し、アクリル酸水溶液となり捕集塔の下部から抜き出される。捕集塔としては、棚段塔、充填塔、濡壁塔、スプレー塔などの種類があり、アクリル酸含有ガスと捕集液との接触がより効率的になるよう工夫されている。
　凝縮は、一般的には凝縮塔を用いて行われる。凝縮塔は、その下部に導入されたアクリル酸含有ガスを冷却し、粗アクリル酸と気体成分とを分離する設備である。凝縮塔は、導入されたアクリル酸含有ガスを冷却水や熱交換などで段階的に冷却することにより、各成分をその沸点などに応じて分離できるようにすることも可能である。
　以上で得られる粗アクリル酸には様々な不純物が含まれていることから、以降の工程で不純物を除去し、アクリル酸を精製する。精製手段は除去すべき不純物の種類などに応じて適宜選択したり組み合わせればよい。
　３．　アクロレイン放散工程
　上記工程２で得られる粗アクリル酸には、原料化合物または中間生成物であるアクロレインが含まれている。そこで、粗アクリル酸をアクロレイン放散塔へ導入してアクロレインを分離することが好ましい。アクロレイン放散塔の塔頂部から得られるアクロレインは、上記接触気相酸化反応工程および／または捕集工程もしくは凝縮工程へ返送することができる。但し、本工程の実施は任意である。
　４．　水分除去工程
　上記工程２で得られる粗アクリル酸には、原料ガスに含まれる水分や捕集液などに由来する水が含まれることから、水を除去することが好ましい。但し、本工程の実施は任意である。
　粗アクリル酸から水分を除去するためには、一般的に共沸分離が行われる。共沸分離は、水と共沸混合物を形成する共沸溶媒を用いて蒸留し、粗アクリル酸から水や酢酸などを分離するものである。
　共沸分離で用いられる共沸溶媒としては、特に制限されないが、例えば、ジエチルケトン、メチルプロピルケトン、メチルイソブチルケトン、メチル－ｔｅｒｔ－ブチルケトンなどのケトン系共沸溶媒；酢酸ｎ－プロピルなどのエステル系共沸溶媒；トルエンなどの芳香族炭化水素系共沸溶媒；ヘプタン、メチルシクロヘキサンなどの脂肪族炭化水素系共沸溶媒；およびこれら２以上の混合共沸溶媒を挙げることができる。
　また、酢酸などの低沸点不純物を分離するために、共沸分離の前または後に、軽沸点物質分離塔を用いてアクリル酸よりも低沸点の不純物を除去してもよい。
　以上の工程を経て得られた粗アクリル酸からアクリル酸を分離するためには、一般的に蒸留と晶析が適用される。
　粗アクリル酸から晶析によりアクリル酸を精製する場合には、粗アクリル酸の冷却により生じたアクリル酸結晶を母液から分離するが、かかる母液には不純物と共にアクリル酸が含まれている。よって、アクリル酸の晶析工程から得られた母液から、蒸留によりアクリル酸を回収することが好ましい。また、粗アクリル酸から蒸留によりアクリル酸を直接精製してもよいし、蒸留により精製したアクリル酸を、さらに晶析により精製してもよい。
　本発明では蒸留によりアクリル酸から分離される廃油による精製システムのトラブルや廃油の取扱性を改善することを主な目的としていることから、以下ではアクリル酸蒸留について説明する。
　５．　アクリル酸の蒸留工程
　アクリル酸蒸留工程で用いられるアクリル酸蒸留装置は、少なくとも、精製されたアクリル酸を留出させるための排出口、留出されたアクリル酸の少なくとも一部を還流させるための還流液供給口、重合防止剤供給口、粗アクリル酸供給口を有する。アクリル酸蒸留装置としては、例えば、塔内に複数のトレイを備えた棚段塔；充填物を充填した充填塔；濡壁塔；スプレー塔など、いずれも好適に使用することができる。また、アクリル酸の蒸発器を別途備えるアクリル酸蒸留装置を用いてもよい。なお、本発明において「アクリル酸の蒸留」とは、不純物として主に高沸点不純物を含む粗アクリル酸を加熱して、粗アクリル酸中のアクリル酸を気体として蒸発させることにより分離することをいうものとする。
　重合防止剤としては、特に制限されないが、例えば、ハイドロキノン、メトキノン（ｐ－メトキシフェノール）などのキノン類；フェノチアジンなどのフェノチアジン類；２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－１－オキシルなどのＮ－オキシル化合物；ジアルキルジチオカルバミン酸銅などの銅塩化合物；ジアルキルジチオカルバミン酸マンガンなどのマンガン塩化合物；Ｎ－ニトロソフェニルヒドロキシルアミンやその塩などのニトロソ化合物等が挙げられる。これらの重合防止剤は単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　アクリル酸の蒸留は一段階で行ってもよいが、二段階以上で行ってもよい。アクリル酸の蒸留を一段階で行う場合には、アクリル酸の純度と精製効率を両立させることが難しくなる場合がある。即ち、粗アクリル酸に含まれるアクリル酸を一段階の蒸留ですべて留出させようとすると、留出アクリル酸に不純物が混入して純度が低下したり、重合防止剤が存在するにも関わらず、アクリル酸蒸留装置の底部において加熱によりアクリル酸の重合が進行したりするおそれがある。一方、留出アクリル酸への不純物の混入や重合物の生成を抑制すべく、アクリル酸留出率を比較的低く設定した条件で蒸留を行えば、蒸留効率は当然に低下する。そこで、蒸留を二段階以上で行い、前段階ではアクリル酸留出率を比較的低く設定した条件で蒸留を行い、アクリル酸が残留しているアクリル酸蒸留装置底液をさらなる蒸留に付すことにより、アクリル酸の純度と精製効率の両立が可能になる。
　当該段階数としては、五段階以下が好ましく、三段階以下がより好ましく、二段階が特に好ましい。
　なお、上記のアクリル酸留出率（％）は、式：［（留出したアクリル酸の量）／（蒸留装置へ導入した粗アクリル酸に含まれるアクリル酸の量）］×１００により求めることができる。
　二段階以上で蒸留を行う場合には、後段になるほどアクリル酸蒸留装置底液の粘度が高くなり、通常の蒸留装置では蒸留が難しくなる場合がある。このような場合には、アクリル酸の蒸留を効率的に行うために、薄膜蒸発器を備えたアクリル酸蒸留装置を用いることが好ましい。
　アクリル酸を蒸留する場合には、アクリル酸蒸留装置の底部において、加熱により不純物が増加することがある。アクリル酸の蒸留を多段階で行う場合には、前段のアクリル酸蒸留装置の底液を後段の蒸留に付すことになるが、後段の留出アクリル酸にはかかる不純物が混入するおそれがある。このような場合には、後段の留出アクリル酸の全部または一部を、前段のアクリル酸蒸留装置に返送し、前段のアクリル酸蒸留工程の粗アクリル酸の一部として利用することが好ましい。
　アクリル酸の製造プロセスにおいて副生する高沸点不純物としては、例えば、アクリル酸のミカエル付加物であるアクリル酸二量体があるが、アクリル酸二量体は加熱によりアクリル酸へ再分解する。そこで、アクリル酸の蒸留中においては、アクリル酸蒸留装置の底液を連続的または断続的に抜き出し、加熱することによりアクリル酸二量体をアクリル酸へ再分解し、アクリル酸蒸留装置へ循環して回収することが好ましい。蒸留を二段階以上で行う場合には後段になるほど高沸点不純物の濃度は高まるので、より後段のアクリル酸蒸留工程において、上記のアクリル酸二量体の分解を行うことが好ましい。
　アクリル酸二量体をアクリル酸に熱分解するための温度としては、１２０℃以上、２２０℃以下程度に調整することができる。また、アクリル酸蒸留装置底液を熱分解反応に付す時間は適宜調整すればよいが、例えば、１時間以上、１００時間以下程度とすることができる。なお、熱分解を連続的に行う場合の熱分解反応時間は、熱分解装置における蒸留装置底液の滞留時間をいうものとし、アクリル酸蒸留装置からの底液の抜出し量や、熱分解装置からアクリル酸蒸留装置への循環量により調整することができる。
　アクリル酸二量体の熱分解装置は、加熱によりアクリル酸二量体をアクリル酸へ分解できるものであれば特に制限されないが、熱分解槽や、特開２０１０－１８４８７１号公報に記載されている反応蒸留装置などを挙げることができる。なお、反応蒸留装置とは、アクリル酸二量体を含むアクリル酸蒸留装置底液を加熱により分解しつつ蒸留できる装置をいう。
　本発明方法では、アクリル酸蒸留装置へ、粗アクリル酸に加え、少なくとも、アクリル酸の沸点よりも５０℃以上高い沸点を有するアルコール溶媒を導入する。かかるアルコール溶媒を導入することにより、無水マレイン酸の分解により起こると考えられるアクリル酸の重合を防止できる。その結果、アクリル酸蒸留装置の底部や蒸発器における高沸点不純物の付着、アクリル酸二量体の熱分解中における熱分解槽からアクリル酸蒸留装置への循環ラインの閉塞、蒸留後に得られる廃油の移送用配管の閉塞、当該廃油の保管タンクにおける析出物の発生などを抑制することが可能になる。また、アクリル酸の重合を抑制しつつアクリル酸二量体のアクリル酸への分解を十分に行うことなどにより、アクリル酸の製造効率を高め、全体的な廃油量を低減することも可能になり得る。
　アクリル酸の蒸留を二段階以上で行う場合には、後段になるほどアクリル酸蒸留装置底液における高沸点不純物の濃度が高まるので、上記アルコール溶媒のアクリル酸蒸留装置への導入の効果は、後段のアクリル酸蒸留工程において行うほど有効に発揮される。好適には、蒸留後のアクリル酸蒸留装置底液がそのまま廃油として廃棄されることから、最終段階のアクリル酸蒸留工程におけるアクリル酸蒸留装置へ上記アルコール溶媒を導入する。
　本発明方法で用いるアルコール溶媒は、アクリル酸の沸点よりも５０℃以上高い沸点を有するものである。具体的には、アクリル酸の沸点は常圧で約１４１℃であるので、常圧で約１９０℃以上の沸点を示すアルコール溶媒を用いる。本発明において「沸点」とは、常圧における沸点を意味するものとする。
　本発明方法で用いるアルコール溶媒は、上記沸点を有し、室温（２５℃）および常圧の条件下で液体のものであり、且つ、置換基として１以上の水酸基を有する炭化水素であれば特に制限されないが、例えば、ｎ－オクタノール、ｎ－ノニルアルコール、ｎ－デカノール、ｎ－ウンデカノール、ｎ－ドデカノールなどの一価アルコール溶媒；エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリンなどの多価アルコール溶媒；ジプロピレングリコールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジエチレングリコールモノメチルエーテル、ジエチレングリコールブチルメチルエーテル、トリプロピレングリコールジメチルエーテルなどのグリコールエーテル系溶媒を挙げることができる。中でも、一価アルコール溶媒または多価アルコール溶媒が好ましく、多価アルコール溶媒がより好ましく、エチレングリコール、プロピレングリコールまたはグリセリンがさらに好ましく、エチレングリコールが特に好ましい。
　特に上記アルコール溶媒は、蒸留システムや廃油処理システムにおけるトラブルの原因であると考えられる無水マレイン酸と反応してマレイン酸エステルとなる。無水マレイン酸は加熱などにより分解し、かかる分解過程で生じるラジカルがアクリル酸の重合を促進すると考えられるが、上記マレイン酸エステルは、無水マレイン酸に比べて分解し難いため、アクリル酸の重合を促進しない。即ち、上記アルコール溶媒の導入により無水マレイン酸の分解が抑制され、ひいてはアクリル酸重合物の生成が抑制されることが考えられ、結果として上記アルコール溶媒は精製システムと廃油処理システムのトラブルを特に有効に抑制することができる。
　アクリル酸蒸留装置への上記アルコール溶媒の導入方法は、アクリル酸蒸留装置内で粗アクリル酸と混合された状態にできれば特に制限されない。例えば、粗アクリル酸とアルコール溶媒とを混合した上でアクリル酸蒸留装置へ導入してもよいし、アクリル酸蒸留装置に粗アクリル酸用とアルコール溶媒用の導入口を別々に設け、粗アクリル酸とアルコール溶媒とを別々にアクリル酸蒸留装置へ導入してもよい。また、導入すべき上記アルコール溶媒のうち一部を粗アクリル酸と混合してからアクリル酸蒸留装置へ導入し、残部のみをアルコール溶媒用の導入口から分けて導入してもよい。
　上記アルコール溶媒またはその混合物は、アクリル酸蒸留装置へ直接導入する他、結果的にアクリル酸蒸留装置へ導入されるのであれば、上記の捕集または凝縮工程、アクロレイン放散工程、水分除去工程などにおいて導入してもよい。これらの場合、アクロレイン放散工程や水分除去工程で除去されるのはアクリル酸よりも低沸点の不純物であるため、上記アルコール溶媒は粗アクリル酸から分離されることなく、粗アクリル酸と共にアクリル酸蒸留装置へ導入されることになる。
　上記アルコール溶媒の導入量は、本発明の効果が発揮される範囲で適宜調整すればよいが、例えば、マレイン酸および無水マレイン酸の合計量を基準にして調整することが好ましい。本発明者らは、アクリル酸蒸留装置の底部の汚れや廃油移送用配管の閉塞などの原因につき検討し、その原因として、マレイン酸と無水マレイン酸を特定した。即ち、本発明においては、上記アルコール溶媒を用いてアクリル酸蒸留装置底液やアクリル酸蒸留装置から排出される廃油におけるこれら不純物の濃度を低減することにより、これら不純物を原因とする汚れや閉塞などのアクリル酸精製システムにおけるトラブルを抑制する。
　具体的には、上記アルコール溶媒の導入量を、アクリル酸蒸留装置へ導入される粗アクリル酸に含まれるマレイン酸および無水マレイン酸の合計量に対して１．０質量％以上、１００質量％以下に調整することが好ましい。当該割合が１．０質量％以上であれば、精製システムのトラブルを抑制するという本発明の効果がより確実に発揮される。一方、当該割合が大き過ぎると廃油量が過剰に増大してアクリル酸の全体的な製造効率が低下するおそれがあり得るので、当該割合としては１００質量％以下が好ましい。当該割合としては、２．０質量％以上がより好ましく、３．０質量％以上がさらに好ましく、５．０質量％以上または８．０質量％以上がよりさらに好ましく、８０質量％以下がより好ましく、４０質量％以下がさらに好ましく、２０質量％以下がよりさらに好ましい。
　また、上記アルコール溶媒の導入量決定の簡便化の観点や、アクリル酸自体が上記のアクリル酸精製システムトラブルの原因である可能性もあることから、上記アルコール溶媒の導入量は、上記アルコール溶媒を導入すべきアクリル酸蒸留装置へ導入する粗アクリル酸に対して０．０１質量％以上、１０質量％以下に調整することもできる。当該割合としては、０．１質量％以上がより好ましく、０．２質量％以上がさらに好ましく、０．８質量％以上がよりさらに好ましく、また、８．０質量％以下がより好ましく、５．０質量％以下がさらに好ましい。
　上記アルコール溶媒の導入量は、例えば、上記のとおり、汚れなどのトラブルを抑制すべきアクリル酸蒸留装置へ導入する粗アクリル酸の量に応じて決定したり、当該粗アクリル酸の試料を分析し、特定の不純物の含有量を求め、当該含有量に基づいて決定すればよい。
　本発明方法により、アクリル酸の蒸留工程中におけるアクリル酸蒸留装置の底部や蒸発器などにおける高沸点不純物の付着や、蒸留後における廃油移送ラインの閉塞や廃油タンクでの析出物の生成など、アクリル酸精製システムのトラブルを抑制することができる。
　本願は、２０１５年２月５日に出願された日本国特許出願第２０１５－２１２９５号に基づく優先権の利益を主張するものである。２０１５年２月５日に出願された日本国特許出願第２０１５－２１２９５号の明細書の全内容が、本願に参考のため援用される。
　以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
　なお、特に断らない限り、以下の「％」は「質量％」を表す。
　実施例１
　プロピレンを接触気相酸化して得られるアクリル酸含有ガスを水と接触させて粗アクリル酸とし、図１に模式的に示すアクリル酸精製システムにおける蒸留塔１へ導入した。蒸留して得られたアクリル酸を塔頂部から抜出し、塔底液を８００ｋｇ／ｈｒの速度で塔底部から抜出した。この塔底液に含まれるアクリル酸の含有量を以下に示す条件のガスクロマトグラフィーで測定した。
　　カラム：　アジレントテクノロジー社製，ＤＢ－ＷＡＸ，３０ｍ×０．５３ｍｍ　ｉ．ｄ．，膜厚：５μｍ
　　キャリアガス：　ヘリウム（０．５ｋｇｆ／ｃｍ2）
　　インジェクション温度：　２５０℃
　　検出器：　水素炎イオン化検出器
　　検出温度：　２５０℃
　　カラム温度：　５０～２２０℃（１０℃／分で昇温）
　また、上記塔底液の一部をサンプルとして採取して水で希釈することによりサンプル中の無水マレイン酸を加水分解した上で、以下に示す条件の液体クロマトグラフィーでマレイン酸の含有量を測定し、サンプル中のマレイン酸と、無水マレイン酸の加水分解により生じるマレイン酸との合計濃度を求めた。また、上記塔底液から別途採取したサンプルをエチレングリコールで希釈してサンプル中の無水マレイン酸をエステル化し、以下に示す条件の液体クロマトグラフィーでサンプル中のマレイン酸の濃度を求めた。さらに上記の前者マレイン酸合計濃度から後者のサンプル中マレイン酸濃度を差し引くことにより、サンプル中の無水マレイン酸の濃度を算出した。結果を表１に示す。
　　カラム：　ＧＬサイエンス社製，Ｉｎｅｒｔｓｉｌ（登録商標）　ＯＤＳ－３，４．６×２５０ｍｍ，粒子径：５μｍ
　　溶離液：　０．１％リン酸水溶液／アセトニトリル＝６／４（体積比）の混合溶液
　　流速：　１ｍＬ／ｍｉｎ
　　カラム温度：　５０℃
　　検出器：　紫外可視分光光度計
　　検出波長：　２１０ｎｍ
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　当該塔底液を、６．５ｋｇ／ｈｒのエチレングリコールと共に蒸留塔２の中段へ供給した。蒸留塔２としては、段数１５段の多段塔である無堰多孔板蒸留塔を用い、塔底温度が８９℃となるように薄膜蒸発器３を制御し、操作圧力３４ｍｍＨｇ、還流比０．７の条件下でアクリル酸を蒸留し、塔頂からアクリル酸を含む液を６００ｋｇ／ｈｒで回収した。薄膜蒸発器３としては、伝熱面積が７．５ｍ2の横型のものを用いた。
　薄膜蒸発器３からの缶液は容量１１ｍ3の熱分解槽４へ導入し、槽内温度１５０℃、滞留時間４５時間の条件下でアクリル酸二量体を熱分解した。熱分解槽４の缶液の一部を２８００ｋｇ／ｈｒの循環量で薄膜蒸発器３へ循環し、また、２００ｋｇ／ｈｒで廃油として廃棄した。
　蒸留塔２の留出液を分析したが、導入したエチレングリコールの混入は認められなかった。また、上記の条件で６ヶ月にわたりアクリル酸の精製を継続したが、蒸留塔２の塔底部から薄膜蒸発器３および熱分解槽４に至るまでの汚れ、循環ラインおよび蒸留塔２から廃油タンクまでの送液ラインの閉塞、廃油タンクにおける廃油中の析出物など、廃油が原因となるアクリル酸精製システムのトラブルは認められず、図１のアクリル酸精製システムを安定的に稼働することができた。
　実施例２
　エチレングリコールの供給量を６．５ｋｇ／ｈｒから２．２ｋｇ／ｈｒに変更した以外は上記実施例１と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、留出液にエチレングリコールは観測されず、また、上記実施例１に示すようなアクリル酸精製システムのトラブルは認められず、６ヶ月安定に稼働することができた。
　比較例１
　エチレングリコールを導入しない以外は上記実施例１と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、２ヶ月稼働した時点で廃油用の配管が詰まり、稼働を停止せざるをえなくなった。
　比較例２
　エチレングリコールの代わりに１－ヘプタノールを用いた以外は上記実施例１と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、留出液中に１－ヘプタノールが１３４０ｐｐｍ観測された。
　以上の結果を表２にまとめる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示す結果のとおり、粗アクリル酸溶液からアクリル酸を蒸留するに当たり溶媒を導入しない場合には、廃油用の配管が詰まってしまい、稼働を停止せざるをえなくなった。また、溶媒として１－ヘプタノールを導入した場合には、目的化合物であるアクリル酸に導入溶媒が混入してしまい、純度の高いアクリル酸を得ることができなかった。
　一方、アクリル酸より沸点が５０℃以上高い溶媒を廃油に導入した場合には、廃油用配管の閉塞といったアクリル酸精製システムのトラブルは認められず、且つアクリル酸への導入溶媒の混入も認められず、アクリル酸の精製を長期間にわたり効果的に実施することが可能となった。
　実施例３
　アクリル酸８６．９質量％、水５．０質量％、酢酸４．０質量％、マレイン酸０．８％、フルフラール０．２％、ベンズアルデヒド０．１％、アクリル酸二量体２．０％を含む粗アクリル酸溶液を、図２に模式的に示すアクリル酸精製システムの、段数２０段のシーブトレイとリボイラーを備えた蒸留塔１の１０段目に２．５４ｋｇ／ｈｒの速度で供給し、圧力９３ｈＰａ、還流比０．３、塔底温度１００℃の条件でアクリル酸を蒸留した。
　段数２０段のシーブトレイとリボイラーを備えた反応蒸留装置５の１０段目に、上記蒸留塔１の塔底液を１９０ｋｇ／ｈｒの速度で、また、エチレングリコールを２．１ｋｇ／ｈｒの速度で供給した。
　上記蒸留塔１の塔底液を、上記実施例１と同様の条件で分析した。結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　反応蒸留装置５では、圧力２７０ｈＰａ、還流比２、塔底温度１７０℃、滞留時間１０時間の条件で、アクリル酸二量体を分解しつつアクリル酸を蒸留し、上記蒸留塔へ返送した。また、７０ｋｇ／ｈｒの速度で反応蒸留装置から塔底液を抜き出し、廃油として廃油タンクへ送液した。
　上記反応蒸留装置の留出液を分析したが、添加したエチレングリコールの混入は認められなかった。また、上記の条件で２ヶ月にわたりアクリル酸の精製を継続したが、反応蒸留装置の塔底部の汚れ、塔底部から廃油タンクまでの送液ラインの閉塞、廃油タンクにおける廃油中の析出物など、廃油が原因となるアクリル酸精製システムのトラブルは認められず、アクリル酸精製システムを安定的に稼働することができた。
　実施例４
　エチレングリコールの供給量を２．１ｋｇ／ｈｒから０．７ｋｇ／ｈｒに変更した以外は上記実施例３と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、留出液にエチレングリコールは観測されず、２ヶ月安定に稼働することができた。但し、稼働後の点検で塔底部と廃油の送液ラインに若干の汚れが観測された。
　実施例５
　エチレングリコールの供給量を２．１ｋｇ／ｈｒから４．２ｋｇ／ｈｒに変更した以外は上記実施例３と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、留出液にエチレングリコールは観測されず、また、アクリル酸精製システムのトラブルは認められず、２ヶ月安定に稼働することができた。
　実施例６
　エチレングリコールの供給位置を反応蒸留装置の中段（２０段中の１０段目）から塔底に変更した以外は上記実施例５と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、留出液にエチレングリコールは観測されず、また、アクリル酸精製システムのトラブルは認められず、２ヶ月安定に稼働することができた。
　実施例７
　エチレングリコールをグリセリンに変更した以外は上記実施例３と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、留出液にグリセリンは観測されず、２ヶ月安定に稼働することができた。
　比較例３
　エチレングリコールを導入せず、反応蒸留装置の塔底温度を１６５℃とし、塔底抜出量を７５ｋｇ／ｈｒとした以外は実施例３と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、２週間稼働した時点で廃油用の配管が詰まり、稼働を停止せざるを得なくなった。
　比較例４
　エチレングリコールの代わりにメタノールを導入した以外は上記実施例３と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、蒸留アクリル酸にメタノールが混入し、また、２週間稼働した時点で廃油用の配管が詰まり、稼働を停止せざるをえなくなった。
　比較例５
　エチレングリコールの代わりに酢酸を導入した以外は上記実施例３と同様にしてアクリル酸を精製した。その結果、２週間稼働した時点で廃油用の配管が詰まり、稼働を停止せざるをえなくなった。
　実施例３～７および比較例３～５の結果を表４にまとめる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４に示す結果のとおり、粗アクリル酸溶液からアクリル酸を蒸留するに当たり溶媒を導入しない場合には、廃油用の配管が詰まってしまい、稼働を停止せざるをえなくなった。また、メタノールや酢酸を導入した場合も同様であった。
　一方、アクリル酸より沸点が５０℃以上高いアルコール溶媒であるエチレングリコールとグリセリンを添加した場合には、廃油を原因とする致命的なトラブルは認められず、アクリル酸の精製を効果的に実施することが可能となった。但し、粗アクリル酸に含まれるマレイン酸と無水マレイン酸に対するアルコール溶媒の割合が３．０質量％未満である場合には、蒸留装置の塔底部と廃油の送液ラインに若干の汚れが認められた。それに対して当該割合が３．０質量％以上であれば、かかる汚れも認められなかった。
　１：　蒸留塔
　２：　蒸留塔
　３：　薄膜蒸発器
　４：　熱分解槽
　５：　反応蒸留塔

Claims (6)

  1. 　アクリル酸を製造するための方法であって、
    　アクリル酸蒸留装置へ、少なくとも、粗アクリル酸と、アクリル酸の沸点よりも５０℃以上高い沸点を有するアルコール溶媒とを導入し、アクリル酸を蒸留する工程を含むことを特徴とする製造方法。
  2. 　上記粗アクリル酸と上記アルコール溶媒とを混合した上で上記アクリル酸蒸留装置へ導入する請求項１に記載の製造方法。
  3. 　上記粗アクリル酸と上記アルコール溶媒とを別々に上記アクリル酸蒸留装置へ導入する請求項１に記載の製造方法。
  4. 　上記アルコール溶媒の導入量を、上記粗アクリル酸に含まれるマレイン酸および無水マレイン酸の合計量に対して１．０質量％以上にする請求項１～３のいずれかに記載の製造方法。
  5. 　上記アルコール溶媒として多価アルコール溶媒を用いる請求項１～４のいずれかに記載の製造方法。
  6. 　上記アルコール溶媒としてエチレングリコールを用いる請求項５に記載の製造方法。
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