WO2019059222A1 - 熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いてなる成形品 - Google Patents

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Definitions

  • the present invention relates to a thermoplastic resin composition and a molded article obtained by using the same.
  • a sheet-like material is formed from a thermoplastic resin composition in which a thermoplastic resin and an inorganic filler are mixed to form a synthetic paper (hereinafter sometimes referred to simply as "sheet mode").
  • sheet mode a synthetic paper
  • various studies have been conventionally made on a technique for obtaining a higher quality sheet as a sheet made of a resin composition in which such an inorganic filler is highly blended.
  • Patent Document 1 discloses a composition comprising about 43 wt% to about 18 wt% polyethylene, 56 wt% to 80 wt% inorganic mineral powder, and about 1 wt% to about 2 wt% additives. These are mixed, extruded, pelletized, parison-formed, blow-formed into a sheet, and simultaneously stretched by a tension roller and stretched in two axial directions, so that the polyethylene based on the environment containing a high content of inorganic mineral powder Synthetic paper has been proposed.
  • patent document 2 while having a predetermined
  • Patent Document 3 in a resin sheet for processing in which such an inorganic filler is highly blended, the specific gravity is made to be within a predetermined range by adjusting the degree of stretching, and the water absorption is within the predetermined range. It has been proposed to provide a processing resin sheet capable of efficiently applying or depositing a processing material on the surface of a resin sheet at low cost and efficiently bonding the laminated layers firmly.
  • the techniques disclosed in these Patent Documents 1 to 3 are mainly obtained by adjusting the physical conditions and the like in the process of processing the sheet to obtain a high blending ratio of the inorganic filler to the thermoplastic resin. It is intended to improve the strength, smoothness and the like.
  • thermoplastic resin composition which mix
  • Another aspect (hereinafter sometimes referred to as "coating aspect") of forming a thin film of the above, that is, a coating lacking in self-supporting property, and obtaining a sheet-like composite is also known from the prior art.
  • the coating aspect is to impart properties such as printability, opacity, and surface texture modification to the substrate surface by the coating of the inorganic filler-containing thermoplastic resin composition.
  • thermoplastic resin composition used for such a coating aspect 1 to 900 parts by weight of a filler is contained as a main component to 100 parts by weight of a thermoplastic resin having a long chain branching index of 0.35 to 0.70.
  • the mixing ratio of the thermoplastic resin composition or the polypropylene and the low density polyethylene having long chain branching is 95: 5 to 70:30 in weight ratio, and the melt tension (melt tension) is 0.1 to 3.0 g
  • Patent Document 4 proposes a thermoplastic resin composition in which 1 to 900 parts by weight of a filler is contained with respect to 100 parts by weight of a thermoplastic resin having a melt flow rate (230 ° C.) of 10 to 50 g / 10 minutes. .
  • melt coating treatment is carried out at a relatively high temperature where surface oxidation of the resin occurs, but the inorganic filling is carried out.
  • Melt-coating of materials with high compounding at high temperatures causes problems such as foaming, making molding difficult, stains on the die lip of the molding machine, and streaks on the product surface.
  • Document 4 attempts to use the above resin composition to improve the draw down of the resin composition to enable coating at low temperatures.
  • a temperature of about 180 ° C. to 200 ° C. is used as a toner fixing temperature, but the thermoplastic resin composition containing a large amount of the above-mentioned inorganic filler has a melting point like general-purpose polyethylene and polypropylene.
  • the device may not actually smoothly convey the sheet in the apparatus even if the time for the substrate to actually sense the temperature is very short. There is a concern that problems such as melting of the substrate may occur inside.
  • the cause of the occurrence of the above-described conveyance failure may be the occurrence of elongation due to partial heating of the sheet.
  • thermoplastic resin composition used for a coating aspect as above-mentioned in patent document 4, it has polyethylene with a long chain branching index 0.35-0.70 as a resin component, or a polypropylene and long chain branching. It has been proposed to improve the flowability and laminate adhesion in extrusion lamination at low temperatures by using a mixture of 95: 5 to 70:30 in weight ratio to the low density polyethylene, etc. Application of such compositions to the sheet embodiment may also be considered.
  • the present invention has been made in view of the above-described circumstances, and a thermoplastic resin capable of forming a sheet which does not cause a transport failure in an apparatus having a heat setting step even if it contains a large amount of inorganic filler
  • An object of the present invention is to provide a composition and a molded article such as a sheet using the same.
  • the present invention is also a thermoplastic resin composition which is excellent in drawdown properties upon heating and melting, resin spreadability, and can be molded into various forms with good properties, even if it contains many inorganic fillers.
  • Another object is to provide a molded article using the same.
  • Another object of the present invention is to provide a thermoplastic resin composition excellent in heat resistance and flame retardancy, and a molded article using the same.
  • thermoplastic resin composition containing a thermoplastic resin and an inorganic filler, in an apparatus having a heat setting process such as a laser printer. It has been found that the transportability of the sheet is highly correlated with the improvement of the stretchability of the sheet made of the thermoplastic resin composition in a tensile test at 170 ° C. and 180 ° C. Based on this, the inventors of the present invention have conducted further intensive researches on sheets of thermoplastic resin compositions in which various thermoplastic resins and inorganic fillers are combined, focusing on evaluation of tensile tests in the above temperature range.
  • thermoplastic resin composition has good drawdown properties and heat spreadability during heating and melting even if it contains a large amount of inorganic filler, and the sheet and various other forms with good properties.
  • the present invention has been achieved with the knowledge that it can be molded into a mold and furthermore, the molded article obtained is excellent in heat resistance and flame retardancy.
  • thermoplastic resin composition containing at least a thermoplastic resin and an inorganic filler, wherein the thermoplastic resin comprises polypropylene (B) having no long chain branching and long chain branching. It is a thermoplastic resin composition containing a branched structure polypropylene (A) in a mass ratio of 80:20 to 98: 2.
  • thermoplastic resin composition containing the thermoplastic resin and the inorganic filler in a mass ratio of 50:50 to 10:90.
  • the polypropylene (A) having a long chain branched structure has an isotactic triad fraction (mm) of 90% or more as measured by 13 C-NMR.
  • a thermoplastic resin composition is shown which is a polypropylene having a long chain branched structure.
  • the polypropylene (A) having a long chain branched structure has a melt flow rate (230 ° C.) of 1.0 to 10.0 g / 10 min.
  • a thermoplastic resin composition is shown, which is a polypropylene having a long chain branched structure with a melt tension (230 ° C.) of 3.5 to 30.0 g.
  • the polypropylene (B) having no long-chain branched structure has a melt flow rate (230 ° C.) of 0.3 to 50.0 g / 10 min.
  • a thermoplastic resin composition is shown which is polypropylene.
  • thermoplastic resin composition in which the inorganic filler has an average particle diameter of 0.1 ⁇ m to 50.0 ⁇ m.
  • thermoplastic resin composition in which the inorganic filler is calcium carbonate.
  • thermoplastic resin composition in which the inorganic filler is ground calcium carbonate.
  • the present invention which solves the above-mentioned subject is a cast which consists of the above-mentioned thermoplastic resin composition.
  • a molded article which is a sheet is shown.
  • a molded article which is a container body is shown.
  • a molded article having a wall thickness of 50 ⁇ m or more and 700 ⁇ m or less is shown.
  • thermoplastic resin composition capable of forming a sheet which does not cause transport defects in an apparatus having a heat setting step even if it contains a large amount of inorganic filler, a sheet using the same, etc.
  • a thermoplastic resin composition having good drawdown properties upon heating and melting and good resin spreadability and being able to be formed into various forms with good properties even if it contains a large amount of inorganic filler And the molded article which uses this can be provided.
  • thermoplastic resin composition of the present invention contains at least a thermoplastic resin and an inorganic filler, and as the thermoplastic resin, a propylene-based polymer (B) having no long-chain branching structure and long-chain branching A propylene-based polymer (A) having a structure is contained at a specific ratio described later.
  • a propylene-based polymer (B) having no long-chain branching structure and long-chain branching A propylene-based polymer (A) having a structure is contained at a specific ratio described later.
  • the thermoplastic resin composition according to the present invention contains a propylene-based polymer (A) having a long chain branched structure as one component constituting the thermoplastic resin.
  • a propylene polymer having a long chain branched structure or "a polypropylene having a long chain branched structure” means a propylene polymer or a polypropylene having a structure having a polypropylene chain branched from a polypropylene main chain.
  • long-chain branching means that the branching is formed in the polymer main chain by polymerizing the monomer, and a short derived from the monomer forming the main chain like a methyl group in a propylene polymer Does not include chain branching.
  • long-chain branching more specifically, a propylene-based polymer residue having 5 or more carbon atoms branched from the main chain of a propylene-based polymer is shown. Branches having 5 or more carbon atoms and branches having 4 or less carbon atoms can be distinguished by the difference in peak position of the branched carbon (see Macromol. Chem. Phys. 2003, Vol. 204, p. 1738). The relevant description in this document is incorporated herein by reference.
  • the above-mentioned polypropylene main chain skeleton is linear polypropylene which may have short chain branching.
  • Having long-chain branching in polypropylene is a method based on the rheological properties of the resin, for example, a method of calculating the branching index g 'using the relationship between molecular weight and viscosity by general analysis methods such as intrinsic viscosity, 13 C -It can confirm by the method of using NMR etc.
  • Branching index g ′ The branching index g 'is known as a direct indicator for long chain branching. "Developments in Polymer Characterization-4" (J. V. Dawkins ed. Applied Science Publishers, 1983) (the description of the relevant part of this document is incorporated herein by reference), although it is described in detail.
  • the definition of the branching index g ′ is as follows.
  • Branching index g ' [[] br / [ ⁇ ] lin [ ⁇ ] br : Intrinsic viscosity of polymer (br) having a long chain branched structure [ ⁇ ] lin : Intrinsic viscosity of linear polymer having the same molecular weight as the polymer (br)
  • the branching index g ' can be obtained as a function of the absolute molecular weight Mabs by using gel permeation chromatography (GPC) equipped with a light scatterometer and a viscometer in the detector.
  • GPC gel permeation chromatography
  • the method of measuring the branching index g ' is described in detail in JP-A-2015-40213 (the description of the relevant part of this document is incorporated herein by reference). it can.
  • GPC Alliance GPCV 2000 (Waters) Detector: listed in order of connection Multi-angle laser light scattering detector (MALLS): DAWN-E (Wyatt Technology) Differential Refractometer (RI): attached to GPC Viscosity detector (Viscometer): attached to GPC Mobile phase solvent: 1,2,4-trichlorobenzene (added at a concentration of 0.5 mg / mL) Mobile phase flow rate: 1 mL / min Column: Two Tohso GMHHR-H (S) HT connected Sample injection temperature: 140 ° C Column temperature: 140 ° C Detector temperature: All 140 ° C Sample concentration: 1 mg / mL Injection volume (sample loop volume): 0.2175 mL
  • g' is 0.30 or more and less than 1.00 when the absolute molecular weight Mabs determined by light scattering is 1,000,000. More preferably, they are 0.55 or more and 0.98 or less, More preferably, they are 0.75 or more and 0.96 or less, Most preferably, they are 0.78 or more and 0.95 or less.
  • the propylene-based polymer (A) having long-chain branching is considered to form a comb-type chain as the molecular structure, and when g 'is less than 0.30, the main chain is small and the proportion of side chains is extremely high. As a result, the melt tension may not be sufficient.
  • g 'is 1.00 this means that there is no branching, and even if it is blended with a propylene-based polymer (B) having no long-chain branched structure, which will be described later, This is because the down characteristics and resin spreadability can not be improved.
  • the propylene polymer (A) having a long chain branched structure has, for example, a specific branched structure as shown in the following structural formula (1).
  • C a , C b and C c represent methylene carbon adjacent to a branched carbon
  • C br represents methine carbon at the base of branched chain
  • P 1 , P 2 and P 3 represent , A propylene-based polymer residue.
  • P 1 , P 2 and P 3 themselves may contain another branched carbon (C br ) other than C br described in the structural formula (1).
  • Such branched structures are identified by 13 C-NMR analysis. Assignment of each peak is described in Macromolecules, Vol. 35, no. 10. 2002, pp. 3639-3842 (the description of the relevant part of this document is incorporated herein by reference). That is, a total of three methylene carbons (C a , C b , C c ) are observed at 43.9 to 44.1 ppm, 44.5 to 44.7 ppm and 44.7 to 44.9 ppm, respectively. Methine carbon (C br ) is observed at 31.5 to 31.7 ppm. The methine carbon observed in the above 31.5 to 31.7 ppm may be hereinafter abbreviated as branched methine carbon (C br ). It is characterized in that three methylene carbons adjacent to the branched methine carbon C br are divided into three nonequivalently into three diastereotopics and observed.
  • Such a branched chain assigned by 13 C-NMR indicates a propylene-based polymer residue having 5 or more carbon atoms branched from the main chain of the propylene-based polymer, and the branch having 4 or less carbon atoms is branched
  • the presence of a long chain branched structure can be determined by confirming the peak of this branched methine carbon, since the carbon can be distinguished by the difference in peak position.
  • the measurement method of 13 C-NMR in the present specification is as follows.
  • Pulse angle 90 ° Pulse interval: 4 seconds Integration number: 20000
  • the chemical shift was set with the methyl carbon peak of hexamethyldisiloxane as 1.98 ppm, and the chemical shifts of the peaks due to other carbons were based on this.
  • the peak around 44 ppm can be used to calculate the amount of long chain branching.
  • the polypropylene polymer having long chain branching preferably has a long chain branching amount determined from a peak at around 44 ppm in the 13 C-NMR spectrum of 0.01 / 1000 total propylene or more, more preferably 0. .03 pieces / 1000 total propylene or more, more preferably 0.05 pieces / 1000 total propylene or more.
  • it is 1.00 piece / 1000 total propylene or less, More preferably, it is 0.50 piece / 1000 total propylene or less, More preferably, it is 0.30 piece / 1000 total propylene or less.
  • the propylene unit of the propylene polymer (A) having a long chain branched structure from the viewpoint of making the heat resistance of the thermoplastic composition according to the present invention and mechanical properties such as viscoelasticity excellent. It is preferable to have a structure with high stereoregularity.
  • the isotactic triad fraction (mm) ie, the mm fraction of three consecutive propylene units obtained by 13 C-NMR measurement is a sufficiently high value, specifically 90.0%. It is preferable to have the above high stereoregularity.
  • the mm fraction means that when any three consecutive propylene units constituting the polypropylene chain are regarded as one unit, the direction of the methyl branch in each one unit is the same direction as the three consecutive propylene units. It is a ratio, and is a value indicating how much the steric structure of the methyl group in the molecular chain is isotactically controlled.
  • the three consecutive propylene units can be roughly classified into three types represented by the formulas (3a) to (3c) described later, but the mm fraction is ⁇ number of units of the following formula (3a) ⁇ / ⁇ the following formula ( Number of units of 3a) + number of units of the following formula (3b) + number of units of the following formula (3c) ⁇ ⁇ 100, this value is a propylene polymer (A) having long-chain branching and From the viewpoint of mechanical properties such as heat resistance and viscoelasticity of the composition containing it, 90.0% or more, 91.0% or more is preferable, 93.0% or more is more preferable, 95.0% or more Particularly preferred. Also, the upper limit is 100.0%, but usually 99.8% or less, more preferably 99.5% or less is more preferable, and 99.0% from the viewpoint of product manufacturing management difficulty and the cost accordingly. The following are even more preferred.
  • the mm fraction of three consecutive propylene units can be calculated, for example, using the results of 13 C-NMR measurement under the same conditions as in the case of analysis of branched structure in 13 C-NMR described above.
  • the preparation conditions of the sample and the measurement conditions of 13 C-NMR are not particularly limited as long as the propylene unit can be suitably quantified.
  • Three types of three consecutive propylene units constituting a propylene-based polymer molecule are represented by the following formulas (3a) to (3c).
  • the following formula (3a) represents a mm structure
  • the following formula (3b) represents a mr structure
  • the following formula (3c) represents a rr structure.
  • 13 C-NMR measurement results using the mm fraction of three consecutive propylene units are methyl of central propylene in three consecutive propylene units represented by the following formula (3a) to the following formula (3c) It is the result of quantifying the amount of methyl groups using the peak of carbon derived from group.
  • the chemical shifts of the three types of methyl groups are as follows. mm: around 24.3 ppm to 21.1 ppm mr: around 21.2 ppm to 20.5 ppm rr: around 20.5 ppm to 19.8 ppm
  • the chemical shift range of the above three types of focused methyl groups is approximately the above-mentioned chemical shift range. Although there is a slight change depending on the molecular weight etc., identification of the signal derived from the methyl group of interest is easy.
  • the propylene polymer (A) having the long chain branched structure is a melt flow rate measured at a temperature of 230 ° C. and a load of 2.16 kg according to JIS K 7210-1: 2014 (ISO 1133-1: 2011).
  • MFR is preferably 1.0 to 10.0 g / 10 min. It is preferably 1.0 to 3.0 g / 10 minutes, more preferably 1.0 to 2.5 g / 10 minutes.
  • the MFR of the propylene-based polymer (A) having long-chain branching is within the above range, the flowability of the thermoplastic resin composition containing the same is not significantly reduced to deteriorate the processability.
  • the propylene polymer (A) having a long chain branched structure desirably has a melt tension at a temperature of 230 ° C. of 5 to 30 g, more preferably 10 to 30 g, and still more preferably 14 to 30 g.
  • the melt tension of the propylene-based polymer (A) having long-chain branching is in the above range, the heat-setting step as described above is performed on a molded article such as a sheet molded using a thermoplastic resin composition containing the same.
  • the volume expansion rate can be better suppressed when passing through the apparatus having the above, and the possibility of occurrence of transportability problems can be further reduced.
  • the melt tension in the present invention is a value measured under the following conditions.
  • Measuring device Capirograph 1B manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd. Capillary: diameter 2.0 mm, length 40 mm Cylinder diameter: 9.55 mm Cylinder extrusion speed: 20 mm / min Take-up speed: 4.0 m / min (However, if the melt tension is too high and the resin breaks, the take-up speed is reduced and measured at the highest take-up speed) Temperature: 230 ° C
  • the value of melt tension further satisfy the following condition with the value of the melt flow rate (MFR) described above. log (melt tension)--0.9 x log (MFR) + 0.7, or 30 ⁇ ⁇ melt tension 15 15
  • a resin composition by blending a propylene polymer (A) having a long chain branched structure with a propylene polymer (B) not having a long chain branched structure described later by satisfying the above conditions by the melt tension. It is possible to further improve the heat resistance when passing through the inside of the apparatus having the heat setting step while maintaining the processability such as the spreadability of the above as good.
  • a process for producing a propylene-based polymer (A) having a long chain branched structure a method of introducing a branched structure by modification using radiation or peroxide, a method of two-stage polymerization, a method of adding a minute amount of diene Using a metallocene catalyst, for example, in a first polymerization step (macromer synthesis step), a propylene macromer having a vinyl structure at an end according to a particular complex and a particular polymerization condition, and then a second polymerization step (macromer) In the copolymerization step), there is known a macromer copolymerization method in which a long chain branched structure is formed by performing copolymerization with propylene under a specific catalyst and a specific polymerization condition.
  • the metallocene catalyst used in the macromer copolymerization method is different from a simple non-bridged metallocene catalyst used in the synthesis of linear polypropylene, and is not particularly limited to a bridged metallocene or a half metallocene, but, for example, silylene bridge Metallocene complexes of the following are used as highly selective catalysts.
  • the method for producing the propylene-based polymer (A) having a long chain branched structure used in the present invention is not particularly limited as long as the propylene-based polymer (A) having a long chain branched structure has the above-mentioned predetermined characteristics. Instead, it may be by any manufacturing method. However, since it is desirable to have a structure having higher stereoregularity as described above, those synthesized by a macromer copolymerization method using a metallocene catalyst can be preferably exemplified. As such a specific synthesis method polymerized using a metallocene catalyst, for example, it is detailed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2009-299025 (the description of the relevant part of this document is incorporated herein by reference). .
  • a method for producing a propylene-based polymer using the following catalyst components (K), (L) and (M) as a propylene polymerization catalyst can be mentioned .
  • K From component [K-1] which is a compound represented by the following general formula (k1), and at least one component from a component [K-2] which is a compound represented by the following general formula (k2) One, two or more groups of transition metal compounds of periodic table 4;
  • R1 and R2 each independently represent a heterocyclic group containing nitrogen, oxygen or sulfur having 4 to 16 carbon atoms.
  • R3 and R4 each independently represent an aryl group having 6 to 16 carbon atoms which may contain halogen, silicon, oxygen, sulfur, nitrogen, boron, phosphorus or a plurality of hetero elements selected therefrom. And a heterocyclic group containing nitrogen, oxygen or sulfur having 6 to 16 carbon atoms.
  • X1 and Y1 each independently represent a hydrogen atom, a halogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, a silicon-containing hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, a halogenated hydrocarbon having 1 to 20 carbon atoms Group, an oxygen-containing hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, an amino group or a nitrogen-containing hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, Q 1 represents a divalent hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, 1 carbon atom Represents a silylene group or germylene group which may have up to 20 hydrocarbon groups. ]
  • the heterocyclic group containing nitrogen, oxygen or sulfur having 4 to 16 carbon atoms of R 1 and R 2 is preferably a 2-furyl group, a substituted 2-furyl group, a substituted 2-thienyl group, a substituted A 2-furfuryl group, more preferably a substituted 2-furyl group.
  • an alkyl group having 1 to 6 carbon atoms such as a methyl group, an ethyl group or a propyl group
  • examples thereof include a halogen atom such as a fluorine atom and a chlorine atom, an alkoxy group having 1 to 6 carbon atoms such as a methoxy group and an ethoxy group, and a trialkylsilyl group.
  • a methyl group and a trimethylsilyl group are preferable, and a methyl group is particularly preferable.
  • R 1 and R 2 particularly preferred is a 2- (5-methyl) -furyl group.
  • R1 and R2 be identical to each other.
  • R 6 and R 16 each having 6 to 16 carbon atoms, which may contain halogen, silicon, oxygen, sulfur, nitrogen, boron, phosphorus or a plurality of hetero elements selected therefrom, includes, as an aryl group, carbon And at least one hydrocarbon group having 1 to 6 carbon atoms, a silicon-containing hydrocarbon group having 1 to 6 carbon atoms, and a halogen containing 1 to 6 carbon atoms on the aryl cyclic skeleton within the range of 6 to 16 It may have a hydrocarbon group as a substituent.
  • R 3 and R 4 is a phenyl group, 4-methylphenyl group, 4-i-propylphenyl group, 4-t-butylphenyl group, 4-trimethylsilylphenyl group, 2,3-dimethylphenyl group And 3,5-di-t-butylphenyl group, 4-phenyl-phenyl group, chlorophenyl group, naphthyl group or phenanthryl group, more preferably phenyl group, 4-i-propylphenyl group, 4-t- It is a butylphenyl group, 4-trimethylsilylphenyl group or 4-chlorophenyl group. It is also preferred that R3 and R4 be identical to each other.
  • X1 and Y1 are auxiliary ligands, and react with a cocatalyst of the catalyst component (L) to form an active metallocene having an olefin polymerization ability. Therefore, as long as this object is achieved, X1 and Y1 are not limited in the type of ligand, and each independently can be a hydrogen atom, a halogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, carbon A silicon-containing hydrocarbon group having a number of 1 to 20, a halogenated hydrocarbon group having a carbon number of 1 to 20, an oxygen-containing hydrocarbon group having a carbon number of 1 to 20, an amino group or a nitrogen containing hydrocarbon group having a carbon number of 1 to 20 Show.
  • Q1 may have a divalent hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms or a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, which links two five-membered rings Indicates either a silylene group or a germylene group.
  • two hydrocarbon groups When two hydrocarbon groups are present on the silylene group or germylene group, they may be bonded to each other to form a ring structure.
  • Q 1 examples include alkylene groups such as methylene, methyl methylene, dimethyl methylene and 1,2-ethylene; aryl alkylene groups such as diphenyl methylene; silylene groups; methyl silylene, dimethyl silylene, diethyl silylene, di (n) Alkyl propyl groups such as -propyl) silylene, di (i-propyl) silylene, di (cyclohexyl) silylene, (alkyl) (aryl) silylene groups such as methyl (phenyl) silylene; aryl silylene groups such as diphenyl silylene; tetramethyl An alkyl oligosilylene group such as disilylene; a germylene group; an alkylgermylene group in which silicon of a silylene group having the above divalent hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms is substituted with germanium; (alkyl) (aryl) germylene group ; Arylger
  • a silylene group having a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms or a germylene group having a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms is preferable, and an alkyl silylene group and an alkyl germylene group are particularly preferable.
  • Specific examples of the compound represented by the above general formula (k1) include dichloro [1,1′-dimethylsilylene bis ⁇ 2- (2-furyl) -4-phenyl-indenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1 1'-Dimethylsilylenebis ⁇ 2- (2-thienyl) -4-phenyl-indenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1'-dimethylsilylenebis ⁇ 2- (5-methyl-2-furyl) -4-phenyl] -Indenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1'-diphenylsilylene bis ⁇ 2- (5-methyl-2-furyl) -4-phenyl-indenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1'-dimethylgermylene bis ⁇ 2- (5-Methyl-2-furyl) -4-phenyl-indenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1'-dimethylger
  • R 5 and R 6 each independently represent a hydrocarbon group having 1 to 6 carbon atoms
  • R 7 and R 8 each independently represent halogen, silicon, oxygen, sulfur, nitrogen, boron Or phosphorus or a plurality of hetero elements selected therefrom, which is an aryl group having 6 to 16 carbon atoms.
  • X2 and Y2 each independently represent a hydrogen atom, a halogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, a silicon-containing hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, a halogenated hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, And an oxygen-containing hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, an amino group or a nitrogen-containing hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, wherein Q2 is a divalent hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, 1 to 20 carbon atoms Or a silylene group or germylene group which may have a hydrocarbon group of M is zirconium or hafnium. ]
  • R5 and R6 are each independently a hydrocarbon group having 1 to 6 carbon atoms, preferably an alkyl group, and more preferably an alkyl group having 1 to 4 carbon atoms. Specific examples thereof include methyl, ethyl, n-propyl, i-propyl, n-butyl, i-butyl, sec-butyl, n-pentyl, i-pentyl, n-hexyl and the like, with preference given to methyl , Ethyl, n-propyl.
  • R7 and R8 may each independently contain C6 to C16, preferably C6 to C12, halogen, silicon, or a plurality of hetero elements selected therefrom.
  • Preferred examples include phenyl, 3-chlorophenyl, 4-chlorophenyl, 3-fluorophenyl, 4-fluorophenyl, 4-methylphenyl, 4-i-propylphenyl, 4-t-butylphenyl, 4-trimethylsilylphenyl, 4 4- (2-fluoro-4-biphenylyl), 4- (2-chloro-4-biphenylyl), 1-naphthyl, 2-naphthyl, 4-chloro-2-naphthyl, 3-methyl-4-trimethylsilylphenyl, 3, 5-dimethyl-4-tert-butylphenyl, 3,5-dimethyl-4-trimethylsilylphenyl, 3,5-dichloro-4-trimethylsilylphenyl and the like.
  • X2 and Y2 are auxiliary ligands, which react with the cocatalyst of the catalyst component (L) to form an active metallocene having an olefin polymerization ability. Therefore, X2 and Y2 are not limited in the type of ligand as long as this object is achieved, and each of them independently represents a hydrogen atom, a halogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, or a carbon number Indicates a silicon-containing hydrocarbon group of 1 to 20, a halogenated hydrocarbon group of 1 to 20 carbon atoms, an oxygen-containing hydrocarbon group of 1 to 20 carbon atoms, an amino group or a nitrogen-containing hydrocarbon group of 1 to 20 carbon atoms .
  • Q2 is a bonding group which bridges two conjugated five-membered ring ligands, and has a divalent hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms and a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms. Or a germylene group having a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, preferably a substituted silylene group or a substituted germylene group.
  • the substituent bonded to silicon or germanium is preferably a hydrocarbon group having 1 to 12 carbon atoms, and two substituents may be linked.
  • Q2 include methylene, dimethylmethylene, ethylene-1,2-diyl, dimethylsilylene, diethylsilylene, diphenylsilylene, methylphenylsilylene, 9-silafluorene-9,9-diyl, dimethylsilylene, diethyl
  • Examples include silylene, diphenylsilylene, methylphenylsilylene, 9-silafluorene-9,9-diyl, dimethylgermylene, diethylgermylene, diphenylgermylene, methylphenylgermylene and the like.
  • the M is zirconium or hafnium, preferably hafnium.
  • metallocene compound represented by the above general formula (k2) examples include dichloro ⁇ 1,1′-dimethylsilylene bis (2-methyl-4-phenyl-4-hydroazulenyl) ⁇ hafnium, dichloro [1,1 '-Dimethylsilylenebis ⁇ 2-methyl-4- (4-chlorophenyl) -4-hydroazulenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1'-dimethylsilylenebis ⁇ 2-methyl-4- (4-t-butylphenyl)] -4-hydroazulenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1′-dimethylsilylene bis ⁇ 2-methyl-4- (4-trimethylsilylphenyl) -4-hydroazulenyl ⁇ ] hafnium, dichloro [1,1′-dimethylsilylene bis ⁇ 2-Methyl-4- (3-chloro-4-t-butylphenyl) -4-hydro
  • Ion-exchanged layered silicate may be formed by stacking ionic bonding surfaces parallel to one another in terms of bonding force. It is a silicate compound having a crystal structure and having exchangeable ions contained therein. Most silicates are mainly produced as a main component of clay minerals in nature, so they often contain impurities (quartz, cristobalite, etc.) other than ion-exchanged layered silicates. Good.
  • silicates used are not limited to those of natural origin, but may be artificial compounds or may contain them.
  • silicates include, for example, smectites such as montmorillonite, saukonite, beidellite, nontronite, saponite, hectorite, Stephenite and the like, vermiculite such as vermiculite, mica, illite, sericite, and chlorite Mica group, attapulgite, sepiolite, palygorskite, bentonite, pyrophyllite, talc, chlorite group and the like can be mentioned.
  • the silicate is preferably a silicate having a 2: 1-type structure as the main component, more preferably a smectite group, and particularly preferably montmorillonite.
  • the type of interlayer cation is not particularly limited, but in view of availability as an industrial raw material relatively easily and inexpensively, a silicate having an alkali metal or an alkaline earth metal as a main component of the interlayer cation is preferable.
  • the ion exchangeable layered silicate (L) can be used as it is without particular treatment, but chemical treatment is preferred.
  • the chemical treatment of the ion exchange layered silicate may be either surface treatment for removing impurities attached to the surface or treatment for affecting the structure of clay, and specifically, acid treatment Treatment, alkali treatment, salt treatment, organic matter treatment and the like can be mentioned.
  • these ion exchange layered silicates usually contain adsorbed water and interlayer water, but it is preferable to remove the adsorbed water and interlayer water and use it as a catalyst component (L).
  • Particularly preferable as the catalyst component (N) is an ion exchange layered silicate having a water content of 3% by weight or less obtained by salt treatment and / or acid treatment.
  • the ion exchange layered silicate can be treated with a catalyst component (M) of an organoaluminum compound described later before forming the catalyst or using it as a catalyst.
  • the amount of the catalyst component (M) used per 1 g of ion exchange layered silicate is not limited, but it is usually 20.0 mmol or less, preferably 0.5 mmol or more and 10.0 mmol or less.
  • There is no limitation on the treatment temperature or time and the treatment temperature is usually 0 ° C. or more and 70 ° C. or less, and the treatment time is 10 minutes or more and 3 hours or less. It is also possible and preferred to wash after treatment.
  • As the solvent a hydrocarbon solvent similar to the solvent used in the prepolymerization or slurry polymerization described later is used.
  • the organoaluminum compound used as the catalyst component (M) has a general formula: The compound represented by (AlR 9 q Z 3-q ) p is preferred.
  • R 9 represents a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms
  • Z represents a halogen, a hydrogen atom, an alkoxy group or an amino group.
  • q is an integer of 1 to 3
  • p is an integer of 1 to 2.
  • R 9 is preferably an alkyl group, and Z is chlorine if it is a halogen, 1 to 8 carbon atoms if it is an alkoxy group, or 1 if it is an amino group.
  • Amino groups of ⁇ 8 are preferred.
  • the compounds represented by this formula can be used alone, in combination of two or more, or in combination.
  • organic aluminum compound examples include trimethylaluminum, triethylaluminum, trinolmalpropylaluminum, trinolbutylaluminum, triisobutylaluminum, trinolhexyl aluminum, trinoloctylaluminum, trinolmaledecyl aluminum, diethylaluminum chloride, diethylaluminum Sesquichloride, diethylaluminum hydride, diethylaluminum ethoxide, diethylaluminum dimethylamide, diisobutylaluminum hydride, diisobutylaluminum chloride and the like can be mentioned.
  • the catalyst can be formed by contacting each of the above catalyst components (K) to (M) in the (pre) polymerization tank simultaneously or sequentially, or at one time or several times.
  • the contacting of each component is usually carried out in an aliphatic hydrocarbon or aromatic hydrocarbon solvent.
  • the contact temperature is not particularly limited, but is preferably between -20 ° C and 150 ° C.
  • the contact order may be any desired combination, but it is as follows if particularly preferable ones are shown for each component.
  • the catalyst component (K) and / or the catalyst component (L) or the catalyst component (K) and the catalyst before contacting the catalyst component (K) and the catalyst component (L) Contacting both the component (L) with the catalyst component (M), or contacting the catalyst component (M) simultaneously with contacting the catalyst component (K) with the catalyst component (L), or It is possible to contact the catalyst component (M) after contacting (K) with the catalyst component (L), but preferably before contacting the catalyst component (K) with the catalyst component (L) It is a method of contacting with either component (M). Moreover, after contacting each component, it is possible to wash
  • the amount of catalyst components (K), (L) and (M) used is optional.
  • the amount of catalyst component (K) used per catalyst component (L) is preferably 0.1 ⁇ mol to 1,000.0 ⁇ mol, particularly preferably 0.5 ⁇ mol to 500.0 ⁇ mol, per 1 g of catalyst component (L). It is a range.
  • the amount of catalyst component (M) to catalyst component (K) is preferably 0.01 to 5.00 ⁇ 10 6 , particularly preferably 0.1 to 1.0 ⁇ 10 4 , in molar ratio of transition metal. Within the range is preferred.
  • the proportion of the component [K-1] (the compound represented by the general formula (k1)) and the component [K-2] (the compound represented by the general formula (k2)) is a polypropylene having long chain branching Although it is arbitrary in the range which satisfy
  • component [K-1] produces a low-molecular-weight terminal vinyl macromer
  • component [K-2] produces a high molecular weight copolymer obtained by partially copolymerizing a macromer. Therefore, by changing the proportion of the component [K-1], the average molecular weight of the polymer to be produced, the molecular weight distribution, the deviation of the molecular weight distribution to the high molecular weight side, very high molecular weight components, branching (amount, length, (Distribution) can be controlled, whereby it is possible to control melt physical properties such as branching index g ', melt tension, and spreadability.
  • the molar ratio is preferably 0.30 or more, more preferably 0.40 or more, and still more preferably 0.50 or more.
  • the upper limit is preferably 0.99 or less, and in order to obtain a polypropylene resin (A) having long chain branching efficiently with high catalytic activity, it is preferably 0.95 or less, more preferably It is a range of 0.90 or less. Further, by using the component [K-1] in the above range, it is possible to adjust the balance of the average molecular weight and the catalyst activity with respect to the amount of hydrogen.
  • the catalyst is preferably subjected to a prepolymerization process which comprises contacting the olefin with it and polymerizing a small amount.
  • a prepolymerization process which comprises contacting the olefin with it and polymerizing a small amount.
  • the olefins used in the prepolymerization are not particularly limited, and propylene, ethylene, 1-butene, 1-hexene, 1-octene, 4-methyl-1-pentene, 3-methyl-1-butene, vinylcycloalkane, Styrene etc. can be illustrated.
  • an olefin feed method any method such as a feed method or a combination thereof in which an olefin is maintained at a constant velocity or a constant pressure in a reaction vessel, or a stepwise change may be possible.
  • the prepolymerization temperature and time are not particularly limited, but are preferably in the range of -20 ° C to 100 ° C and 5 minutes to 24 hours, respectively.
  • the amount of prepolymerization is preferably 0.01 to 100, more preferably 0.1 to 50, by weight of the amount of the prepolymerization polymer relative to the catalyst component (K).
  • the catalyst component (M) can be added or added at the time of prepolymerization. It is also possible to wash after completion of the prepolymerization. Further, it is also possible to allow a polymer such as polyethylene or polypropylene, or a solid of an inorganic oxide such as silica or titania to co-exist during or after the contact of each component described above.
  • the polymerization mode may be any mode as long as the catalyst for olefin polymerization comprising the catalyst component (K), the catalyst component (L) and the catalyst component (M) contacts the monomer efficiently.
  • a slurry method using an inert solvent a so-called bulk method using propylene as a solvent substantially without using an inert solvent, a solution polymerization method, or each monomer in gaseous form substantially without using a liquid solvent It is possible to adopt a gas phase method for keeping it.
  • a method of performing continuous polymerization or batch polymerization is also applied.
  • multistage polymerization of two or more stages is also possible.
  • a single or a mixture of saturated aliphatic or aromatic hydrocarbons such as hexane, heptane, pentane, cyclohexane, benzene and toluene is used as a polymerization solvent.
  • the polymerization temperature is usually 0 ° C. or more and 150 ° C. or less.
  • the temperature is preferably 40 ° C. or more, more preferably 50 ° C. or more.
  • the upper limit is preferably 80 ° C. or less, more preferably 75 ° C. or less.
  • the temperature is preferably 40 ° C. or more, more preferably 50 ° C. or more.
  • the upper limit is preferably 100 ° C. or less, more preferably 90 ° C. or less.
  • the polymerization pressure is preferably 1.0 MPa or more and 5.0 MPa or less. In particular, when bulk polymerization is used, 1.5 MPa or more is preferable, and more preferably 2.0 MPa or more.
  • the upper limit is preferably 4.0 MPa or less, more preferably 3.5 MPa or less.
  • the molar ratio of hydrogen to propylene is preferably added in a range of 1.0 ⁇ 10 ⁇ 6 or more and 1.0 ⁇ 10 ⁇ 2 or less with respect to propylene. It can be used.
  • hydrogen is preferably used at a molar ratio of 1.0 ⁇ 10 ⁇ 6 or more, preferably 1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 or more, and more preferably 1.0 ⁇ 10 ⁇ 4 or more, in terms of molar ratio to propylene. Is good.
  • the upper limit is preferably 1.0 ⁇ 10 ⁇ 2 or less, preferably 0.9 ⁇ 10 ⁇ 2 or less, and more preferably 0.8 ⁇ 10 ⁇ 2 or less.
  • a polymer chain end is mainly propenyl by a special chain transfer reaction generally called ⁇ -methyl elimination from active species derived from the catalyst component [M-1].
  • the structure is shown and a so-called macromer is generated.
  • This macromer can generate a higher molecular weight, and is considered to be incorporated into the active species derived from the catalyst component [M-2] which is more copolymerizable, and macromer copolymerization proceeds. Therefore, as a branched structure of the polypropylene resin which has a long chain branched structure to produce
  • a propylene-based polymer (B) not having a long-chain branched structure is used as a base component together with the above-mentioned propylene-based polymer (A) having a long-chain branched structure. contains.
  • propylene-based polymer having no long-chain branched structure or “polypropylene having no long-chain branched structure” refers to a linear propylene-based polymer or linear polypropylene or a methyl group as in the case of a methyl group.
  • a linear short-chain branched propylene polymer containing short-chain branches derived from a monomer forming a chain or a straight-chain short-chain branched polypropylene more specifically, the above-mentioned “propylene-based heavy chain having a long-chain branched structure”
  • the propylene-based polymer (B) having no such long chain branched structure is not particularly limited as long as it falls under the above definition.
  • a cocatalyst such as triethylaluminum or diethylaluminum using a Ziegler-Natta type catalyst or a magnesium chloride-supported Ziegler-Natta catalyst It may be one obtained, or one obtained by polymerization using a Kaminski catalyst using a metallocene compound.
  • the stereoregularity of the propylene-based polymer (B) having no long-chain branched structure is also not particularly limited, and may be isotactic, syndiotactic, atactic, or a mixed system of any ratio of these.
  • a polypropylene containing crystalline isotactic polymer as a main component and containing about 0.5 to 2.0 mol% of atactic polymer is used.
  • the propylene polymer (B) having no long-chain branched structure as a base is within a certain range. It is desirable to have flow properties, and it is desirable that the melt flow rate (230 ° C.) measured under the same conditions as described above is 0.3 to 50.0 g / 10 min. More preferably, it is 0.3 to 10.0 g / 10 minutes, still more preferably 0.3 to 1.0 g / 10 minutes.
  • the drawdown properties, spreadability and the like of the thermoplastic resin composition are improved, so the base
  • the propylene polymer (B) having no long-chain branched structure which is a component
  • the propylene polymer (B) having no long-chain branched structure is preferably a propylene homopolymer, and in this case, it is not particularly limited, but isotactic as measured by 13 C-NMR.
  • the tick triad fraction (mm) is desirably about 90% or more.
  • propylene polymer (B) having no long chain branched structure other ⁇ -olefins copolymerizable with propylene are, for example, ethylene, 1-butene, 1-pentene, 4-methyl-1-pentene 1-octene, 1-decene, 1-hexene and the like, and of these, ethylene, 1-butene and 1-hexene are particularly preferred.
  • the propylene-based polymer (B) having no long-chain branched structure is not particularly limited, but may contain a structural unit derived from a monomer other than propylene in a proportion of less than 15% by mass. Is preferably a homopolymer of propylene as described above.
  • thermoplastic composition according to the present invention the above-mentioned propylene polymer (B) having no long chain branching and the above propylene polymer (A) having a long chain branching structure have a mass ratio of 80. : Contained in a ratio of 20 to 98: 2.
  • the thermoplastic composition containing the inorganic filler according to the present invention and the thermoplastic resin is (1) a propylene-based polymer (B) alone having no long-chain branching, 2) Thermoplastic composition containing a propylene-based polymer (B) having no long-chain branching and an inorganic filler, and (3) a propylene-based polymer (B) having no long-chain branching and a long-chain branching structure
  • the stress-strain curve (SS curve) obtained by the tensile test at 170 ° C. and 180 ° C.
  • thermoplastic resin composition contains a large amount of inorganic filler, it becomes a sheet which does not cause a transport failure in an apparatus having a heat setting step when it is formed as a sheet. Furthermore, the drawdown characteristics and spreadability at the time of heat melting are also good. Moreover, heat resistance and a flame retardance are also improved by containing the said predetermined amount of polypropylene (A) which has a long chain branched structure.
  • the mass ratio of the propylene-based polymer (B) having no long-chain branching and the propylene-based polymer (A) having a long-chain branching structure is more preferably 80:20 to 98: 2, More preferably, the ratio is 80:20 to 90:10.
  • thermoplastic resin composition according to the present invention, as the resin component, heat other than the above-mentioned propylene polymer (B) not having long chain branching and the above propylene polymer (A) having long chain branching structure A plastic resin is also contained as long as the predetermined effects of the propylene polymer (B) not having long chain branching and the propylene polymer (A) having long chain branching structure described above are not significantly impaired.
  • the mass of the entire resin component is 100%, it is desirable that these other thermoplastic resins be about 0 to 30% by mass.
  • thermoplastic resin is not particularly limited, but, for example, polyolefin resin other than polypropylene (polyethylene, propylene-ethylene copolymer, polybutylene etc.), biodegradable resin, polyamide resin, polybutylene terephthalate (PBT), polyethylene Terephthalate (PET) etc. are mentioned.
  • polyolefin resin and a polyamide resin refer to the thing of resin which has polyolefin and polyamide as a principal chain. More specifically, for example, polyethylene refers to a resin having ethylene as a main chain, and these resins are preferably those having crystallinity and may be copolymers with other monomers.
  • the biodegradable resin is a resin which is completely consumed by microorganisms in the natural world and is finally decomposed into water and carbon dioxide.
  • polylactic acid, polycaprolactone, polybutylene succinate, polybutylene adipate, polyethylene succinate, cellulose ester and the like can be mentioned.
  • the crystalline polymer may be used alone or in combination of two or more. For example, a mixture of polypropylene and polyethylene may be used.
  • the inorganic filler that can be incorporated into the thermoplastic resin composition according to the present invention is not particularly limited, and examples thereof include calcium, magnesium, aluminum, titanium, iron, carbonates such as iron and zinc, sulfates, silicates, and phosphorus.
  • an acid salt, a borate, an oxide, or a hydrate of these and specific examples thereof include calcium carbonate, magnesium carbonate, zinc oxide, titanium oxide, titanium oxide, silica, alumina, clay, Talc, kaolin, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, aluminum silicate, magnesium silicate, calcium silicate, aluminum sulfate, magnesium sulfate, calcium sulfate, calcium phosphate, magnesium phosphate, barium sulfate, silica sand, carbon black, zeolite, molybdenum, diatomaceous earth , Sericite, shirasu, calcium sulfite, sodium sulfate, Potassium Tan acid, bentonite, graphite, and the like. These may be synthetic or derived from natural minerals, and may be used alone or in combination of two or more.
  • the shape of the inorganic filler is not particularly limited, and may be in the form of particles, flakes, granules, fibers or the like. Further, they may be in the form of particles, may be spherical as generally obtained by a synthesis method, or may be indeterminate as obtained by grinding collected natural minerals. .
  • calcium carbonate, magnesium carbonate, zinc oxide, titanium oxide, silica, alumina, clay, talc, kaolin, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide and the like are preferable, and calcium carbonate is particularly preferable.
  • calcium carbonate any of calcium carbonate prepared by a synthesis method, so-called light calcium carbonate and so-called heavy calcium carbonate obtained by mechanically crushing and classifying a natural raw material mainly composed of CaCO 3 such as limestone, etc. Although it is possible to combine these, it is preferable from the viewpoint of economy that it is ground calcium carbonate.
  • the surface of the inorganic filler may be reformed in advance according to a conventional method.
  • surface modification methods include physical methods such as plasma treatment, and methods in which the surface is chemically treated with a coupling agent or surfactant.
  • a coupling agent a silane coupling agent, a titanium coupling agent, etc. are mentioned, for example.
  • the surfactant may be any of anionic, cationic, nonionic and amphoteric ones, and examples thereof include higher fatty acids, higher fatty acid esters, higher fatty acid amides, higher fatty acid salts and the like.
  • the inorganic filler is preferably particles, and the average particle diameter is preferably 0.1 ⁇ m to 50.0 ⁇ m, and more preferably 1.0 ⁇ m to 15.0 ⁇ m.
  • the average particle diameter of the inorganic filler described in the present specification is a value calculated from the measurement results of the specific surface area by the air permeation method according to JIS M-8511.
  • a specific surface area measuring device SS-100 manufactured by Shimadzu Corporation can preferably be used.
  • the average particle diameter be 0.5 ⁇ m or more.
  • the average particle diameter of the powdered, flaked, or granular inorganic filler is preferably 10.0 ⁇ m or less, more preferably 5.0 ⁇ m or less.
  • the average fiber length of the fibrous inorganic filler is preferably 3.0 ⁇ m or more and 20.0 ⁇ m or less.
  • the average fiber diameter is preferably 0.2 ⁇ m or more and 1.5 ⁇ m or less.
  • the aspect ratio is usually 10 or more and 30 or less.
  • the average fiber length and the average fiber diameter of the fibrous inorganic filler are measured by an electron microscope, and the aspect ratio is the ratio of the average fiber length to the average fiber diameter (average fiber length / average fiber diameter) It is.
  • the ground calcium carbonate contained in the composition of the present invention is not particularly limited as long as it is ground calcium carbonate, and may optionally be surface-treated.
  • heavy calcium carbonate is obtained by mechanically crushing and processing natural limestone or the like, and is clearly distinguished from synthetic calcium carbonate produced by a chemical precipitation reaction or the like.
  • the dry method is preferable from the economical point of view.
  • the average particle diameter of the above-mentioned heavy calcium carbonate is preferably 15.0 ⁇ m or less, more preferably 1.0 to 5.0 ⁇ m, because the tear strength of the cured product of the composition of the present invention is more excellent.
  • the average particle size of the above-mentioned heavy calcium carbonate is a value calculated from the measurement result of the specific surface area by the air permeation method according to JIS M-8511. As a measuring instrument, it is preferable to use a specific surface area measuring device SS-100 type manufactured by Shimadzu Corporation.
  • the blending ratio (% by mass) of the above-described thermoplastic resin and the inorganic filler contained in the thermoplastic resin composition according to the present invention is not particularly limited as long as it is a ratio of 50:50 to 10:90.
  • the ratio is preferably in the range of 60 to 20:80, and more preferably in the range of 40:60 to 25:75.
  • the proportion of the inorganic filler when the proportion of the inorganic filler is lower than 50% by mass, the predetermined texture and impact resistance of the thermoplastic resin composition by blending the inorganic filler Physical properties such as can not be obtained, while if it is higher than 90% by mass, molding processing by extrusion molding or the like becomes difficult.
  • the mass ratio of the propylene-based polymer (B) having no long-chain branching excluding the inorganic filler and the propylene-based polymer (A) having a long-chain branching structure is preferably 80:20 to 98: 2, and a ratio of 80:20 to 90:10 can be mentioned as a more preferable example.
  • thermoplastic resin composition of the present invention it is also possible to blend other additives as an auxiliary agent, if necessary.
  • Other additives include, for example, colorants, lubricants, coupling agents, flow improvers, dispersants, antioxidants, UV absorbers, flame retardants, stabilizers, antistatic agents, foaming agents, etc. May be These additives may be used alone or in combination of two or more. Moreover, these may be mix
  • thermoplastic resin composition the addition amounts of these other additives are the above-mentioned propylene polymer (B) having no long chain branching and the propylene polymer (A having a long chain branching structure)
  • the thermoplastic resin composition is not particularly limited as long as the desired effect of the combination of the thermoplastic resin and the inorganic filler is not impaired. For example, when the mass of the entire thermoplastic resin composition is 100%, these are not particularly limited. It is desirable that the other additives be compounded in a proportion of about 0 to 5% by mass and in a proportion of 2% by mass or less in the whole of the other additives.
  • any of known organic pigments or inorganic pigments or dyes can be used.
  • organic pigments such as azo type, anthraquinone type, phthalocyanine type, quinacridone type, isoindolinone type, dioosazine type, perinone type, quinophthalone type, perylene type pigments, ultramarine blue, titanium oxide, titanium yellow, iron oxide And inorganic pigments such as chromium oxide, zinc flower and carbon black.
  • the lubricant examples include fatty acid-based lubricants such as stearic acid, hydroxystearic acid, complex stearic acid, and oleic acid, aliphatic alcohol-based lubricants, stearoamide, oxystearoamide, oleylamide, ercilamide, ricinolamide, behenamide, methylol Aliphatic amide lubricants such as amide, methylenebisstearamide, methylenebisstearobehenamide, bisamic acid of higher fatty acid, complex type amide, n-butyl stearate, methyl hydroxystearate, polyhydric alcohol fatty acid ester, Examples thereof include aliphatic ester-based lubricants such as saturated fatty acid esters and ester-based waxes, fatty acid metal soap-based lubricants, and the like.
  • fatty acid-based lubricants such as stearic acid, hydroxystearic acid, complex stearic acid,
  • antioxidants phosphorus-based antioxidants, phenol-based antioxidants and pentaerythritol-based antioxidants can be used.
  • Phosphorus-based more specifically, phosphorus-based antioxidant stabilizers such as phosphite esters and phosphate esters are preferably used.
  • phosphite esters include triesters, diesters, monoesters, etc. of phosphorous acid such as triphenyl phosphite, tris nonyl phenyl phosphite, tris (2,4-di-t-butylphenyl) phosphite and the like. Can be mentioned.
  • Examples of phosphoric acid esters include trimethyl phosphate, triethyl phosphate, tributyl phosphate, trioctyl phosphate, triphenyl phosphate, tricresyl phosphate, tris (nonylphenyl) phosphate, 2-ethylphenyl diphenyl phosphate and the like. These phosphorus antioxidants may be used alone or in combination of two or more.
  • phenolic antioxidants include ⁇ -tocopherol, butylhydroxytoluene, sinapyl alcohol, vitamin E, n-octadecyl-3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionate, 2- t-Butyl-6- (3'-t-butyl-5'-methyl-2'-hydroxybenzyl) -4-methylphenyl acrylate, 2,6-di-t-butyl-4- (N, N-dimethyl) Aminomethyl) phenol, 3,5-di-t-butyl-4-hydroxybenzylphosphonate diethyl ester, and tetrakis [3- (3,5-di-t-butyl-4-hydroxyphenyl) propionyloxymethyl] methane And the like, and these can be used alone or in combination of two or more.
  • non-phosphorus halogen-type flame retardants such as a halogen type flame retardant or a phosphorus flame retardant and metal hydrate
  • halogen-based flame retardant include halogenated bisphenyl alkanes, halogenated bisphenyl ethers, halogenated bisphenyl thioethers, halogenated bisphenol compounds such as halogenated bisphenyl sulfones, brominated bisphenol A, bromine And bisphenol-bis (alkyl ether) compounds such as chlorinated bisphenol S, chlorinated bisphenol A and chlorinated bisphenol S, etc., and as a phosphorus-based flame retardant, aluminum tris (diethyl phosphinate), bisphenol A bis (diphenyl phosphate) , Triaryl isopropylated phosphate, cresyl di 2, 6-xylenyl phosphate, aromatic
  • antimony trioxide antimony oxide
  • antimony oxide such as antimony pentoxide, zinc oxide, iron oxide, aluminum oxide, aluminum oxide, molybdenum oxide, titanium oxide, calcium oxide, magnesium oxide, etc.
  • antimony trioxide antimony oxide
  • zinc oxide iron oxide
  • aluminum oxide aluminum oxide
  • molybdenum oxide titanium oxide
  • titanium oxide calcium oxide
  • magnesium oxide etc.
  • the foaming agent is mixed or pressed into the thermoplastic resin composition which is a raw material which is in a molten state in a melt kneader, and is a solid to gas, a phase change from liquid to gas, or gas itself, mainly It is used to control the foaming ratio (foaming density) of the foam sheet.
  • the foaming agent dissolved in the thermoplastic resin composition that is the raw material changes its phase to a gas depending on the resin temperature and dissolves in the molten resin when it is liquid at normal temperature and dissolves in the molten resin at normal temperature without changing its phase to the molten resin as it is Dissolve.
  • the foaming agent dispersed and dissolved in the molten resin expands when the molten resin is extruded from the extrusion die into a sheet, and the pressure is released, so that the expanding agent expands inside the sheet to form a large number of fine closed cells in the sheet to foam. A sheet is obtained.
  • the foaming agent acts as a plasticizer which reduces the melt viscosity of the raw material resin composition as a secondary matter, and lowers the temperature for bringing the raw resin composition into a plasticized state.
  • aliphatic hydrocarbons such as propane, butane, pentane, hexane and heptane
  • alicyclic hydrocarbons such as cyclobutane, cyclopentane and cyclohexane
  • chlorodifluoromethane, difluoromethane, trifluoromethane and trichlorofluoro Methane dichloromethane, dichlorofluoromethane, dichlorodifluoromethane, chloromethane, chloroethane, dichlorotrifluoroethane, dichloropentafluoroethane, tetrafluoroethane, difluoroethane, pentafluoroethane, trifluoroethane, dichlorotetrafluoroethane, trichlorotrifluoroethane , Halogenated hydrocarbons such as tetrachlorodifluoroethane
  • the foaming agent for example, one containing an active ingredient of the foaming agent in the carrier resin can also be preferably used.
  • the carrier resin may, for example, be a crystalline olefin resin. Among these, crystalline polypropylene resin is preferable.
  • hydrogencarbonate etc. are mentioned. Among these, hydrogen carbonate is preferred. It is preferable that it is a foaming agent concentrate which uses a crystalline polypropylene resin as a carrier resin and contains hydrogen carbonate as a thermal decomposition type foaming agent.
  • the content of the foaming agent contained in the foaming agent in the molding step can be appropriately set according to the type of the thermoplastic resin, the inorganic filler, the amount of the active ingredient, etc., relative to the total mass of the thermoplastic resin composition Preferably, it is in the range of 0.04 to 5.00% by mass.
  • the thermoplastic resin composition according to the present invention contains a foaming agent, a propylene-based polymer (B) having no long-chain branching excluding an inorganic filler and a propylene-based polymer having a long-chain branching structure
  • the mass ratio (mass%) of the two components (A) and the foaming agent is more preferably 80:20 to 98: 2, and preferably 80:20 to 90:10. It can be mentioned as an example.
  • the method for producing the thermoplastic resin composition of the present invention can use a conventional method, and may be appropriately set according to the molding method (extrusion molding, injection molding, vacuum molding, etc.).
  • the thermoplastic resin and the inorganic filler may be kneaded and melted before being fed from the hopper, or the thermoplastic resin and the inorganic filler may be kneaded and melted together with the molding machine at the same time as molding.
  • Melt-kneading is preferably carried out by applying a high shear stress while uniformly dispersing the inorganic filler in the thermoplastic resin, and kneading is preferably performed, for example, using a twin-screw kneader.
  • the thermoplastic resin composition may or may not be in the form of pellets, but when it is in the form of pellets, the shape of pellets is particularly For example, pellets such as cylinders, spheres, and oval spheres may be formed.
  • the size of the pellet may be set appropriately according to the shape, but in the case of a spherical pellet, for example, the diameter may be 1 to 10 mm. In the case of an elliptically spherical pellet, it may be an elliptical shape with an aspect ratio of 0.1 to 1.0, and may have a size of 1 to 10 mm. In the case of a cylindrical pellet, it may be in the range of 1 to 10 mm in diameter and in the range of 1 to 10 mm in length. These shapes may be formed on pellets after the kneading step described later. The shape of the pellet may be shaped according to a conventional method.
  • the molded article according to the present invention is a molded article molded using the above-mentioned thermoplastic resin composition.
  • the shape and the like of the molded article according to the present invention are not particularly limited, and may be in various forms, but may be formed as, for example, a sheet, a container body, and the like.
  • the form of the molded product is a sheet
  • the thermoplastic resin composition contains a large amount of inorganic filler, for example, a transport failure occurs in an apparatus having a heat setting process such as a laser printer. It is possible to exhibit particularly excellent characteristics of not causing it.
  • thermoplastic resin composition according to the present invention contains a large amount of inorganic filler, it has good drawdown characteristics and spreadability at the time of heat melting, so that the forming die has, for example, deep drawing. Even in the present invention, the molded article of the present invention has a desired shape regardless of its shape and the quality is uniform at each portion regardless of its shape.
  • the heat resistance and the flame resistance become excellent.
  • flame retardancy for example, in accordance with the UL94 standard defined by the US Underwriters Laboratories Safety Laboratory (Underwriters Laboratories lnc.), The UL94 V-1 or higher standard, in particular, the UL94 V-0 standard, and its articles
  • UL94 V-1 or higher standard in particular, the UL94 V-0 standard, and its articles
  • the tensile strength at 170 ° C. and 180 ° C. does not cause thermal deformation that would cause problems in sheet transportability in an apparatus having a heat setting process such as the above-described laser printer.
  • a high improvement in the strength at break and the maximum elongation in the stress-strain curve (SS curve) obtained in the test is obtained.
  • the thickness of the molded article according to the present invention is not particularly limited, and may be various from thin to thick depending on the form of the molded article, for example, the thickness of 40 ⁇ m or more A molded article having a thickness of 1000 ⁇ m or less, more preferably 50 ⁇ m to 700 ⁇ m, is shown. If the thickness is within this range, it is possible to form a homogeneous, defect-free molded article without occurrence of uneven thickness without problems of moldability and processability.
  • the thickness is 50 ⁇ m to 400 ⁇ m, and more preferably, the thickness 50 ⁇ m to 300 ⁇ m. If the sheet has a thickness within such a range, it can be suitably used in place of paper or synthetic paper for general printing, information and packaging applications, and many inorganic fillers are used. Even if it contains, it will be able to exhibit the especially outstanding characteristic of not causing conveyance failure in a device which has a heat setting process like a laser printer, for example.
  • the method for producing a molded article according to the present invention is not particularly limited as long as it can be molded into a desired shape, and any known method such as extrusion molding, injection molding, vacuum molding, blow molding, calendar molding, etc. It is also possible to perform molding processing. Furthermore, even in the case where the thermoplastic resin composition according to the present invention contains a foaming agent and a molded article of an embodiment which is a foam can be formed into a desired shape, as a foam molding method For example, any of conventionally known liquid phase foaming methods such as injection foaming, extrusion foaming and foam blowing, or solid phase foaming methods such as bead foaming, batch foaming, press foaming and normal pressure secondary foaming etc. Is also possible.
  • thermoplastic composition containing crystalline polypropylene as a carrier resin and a hydrogen carbonate as a pyrolytic foaming agent
  • an injection foaming method and an extrusion foaming method may be desirably used.
  • the molding temperature at the time of molding differs depending on the molding method to some extent, and thus can not be generally defined. However, for example, the temperature is preferably 180 to 260 ° C., more preferably 190 to 230 ° C.
  • the thermoplastic composition according to the invention has good drawdown properties, spreadability, and can be formed into a predetermined shape without locally causing modification of the composition.
  • the manufacturing method is not particularly limited as long as it is a method of forming into a sheet, and the conventional known molding methods as described above can be used.
  • the forming may be a direct method in which the step of kneading and the step of forming into a sheet are continuously performed, and for example, a method using a T-die type twin-screw extruder may be used. Furthermore, in the case of forming into a sheet, it is possible to stretch in a uniaxial direction or a biaxial direction at the time of forming or after forming or in a multiaxial direction (e.g., stretching by a tubular method). In the case of biaxial stretching, it may be sequential biaxial stretching or simultaneous biaxial stretching.
  • Stretching for example, longitudinal and / or transverse stretching
  • the decrease in density results in good whiteness of the sheet.
  • Melt flow rate (MFR): The propylene-based polymer (A) having a long chain branched structure and the propylene-based polymer (B) not having a long chain branched structure are tested according to JIS K 7210-1: 2014 method A condition M, test temperature: 230 ° C., nominal load : 2.16 kg, die shape: measured with a diameter of 2.095 mm and a length of 8.00 mm.
  • Pulse angle 90 ° Pulse interval: 15 seconds Integration number: 128 times or more Observation area: -20 ppm to 179 ppm
  • the chemical shifts were set based on the methyl carbon peak of hexamethyldisiloxane as 1.98 ppm, and the chemical shifts of the peaks due to other carbons were based on this.
  • Branching index g ' [Measuring method]
  • GPC Alliance GPCV 2000 (Waters) Detector: listed in order of connection
  • Mobile phase flow rate 1 mL / min
  • Tensile test The tensile test of the extruded sheet was performed at temperatures of 170 ° C. and 180 ° C. using a tensile / compression small-sized material test IMF-90F6 manufactured by Imoto Machinery Co., Ltd. As a shape of a test piece, dumbbell-shaped No. 7 type of JIS K6251: 2010 was used. The stretching speed was 10 mm / min. The tensile strength, the tensile modulus of elasticity, and the elongation were measured from the obtained stress-strain curve.
  • Polypropylene without long chain branching (B): The following were used as polypropylene (B) which does not have long chain branching.
  • B1 Polypropylene homopolymer (manufactured by Nippon Polypropylene Corporation: Novatec (trade name) PP EA 9) MFR (JIS K 7210-1: 2014, 230 ° C.): 0.5 g / min
  • B 2 Polypropylene homopolymer (Nippon Polypro Co., Ltd. product: Novatec (trade name) PP FY6 C) MFR (JIS K 7210-1: 2014, 230 ° C.): 2.4 g / min
  • B3 Polypropylene homopolymer (Nippon Polypro Co., Ltd.
  • Polypropylene having long chain branching (A): The following were used as polypropylene (A) which has a long chain branch.
  • A1 Metallocene long-chain branched polypropylene (manufactured by Japan Polypropylene Corporation: Waymax (trade name) MFX 8) MFR (JIS K 7210-1: 2014, 230 ° C.): 1.1 g / min Melt tension (230 ° C.): 25 g Isotactic triad fraction (mm): 90% or more Branching index g ': 0.30 or more, less than 1.00
  • A2 Metallocene long-chain branched polypropylene (manufactured by Japan Polypropylene Corporation: Waymax (trade name) MFX 6) MFR (JIS K 7210-1: 2014, 230 ° C.): 2.5 g / min Melt tension (230 ° C.): 17 g Isotactic triad fraction (mm): 90% or more Branching index
  • Example 1 The above B1 is shown as polypropylene (B) having no long chain branching, the above A1 as polypropylene (A) having a long chain branching structure, the above C1 as an inorganic filler, and the above D1 as a lubricant in Table 1 It used in the mixture ratio.
  • Table 1 the numerical value of each component is the value of mass part.
  • Each component was mixed for 15 minutes with a 75 liter 3D Banbury mixer made by Kobe Steel, Ltd. The discharged resin temperature was 180 ° C.
  • the thickness measured when the sheet obtained in this manner was 200 ⁇ m, there was substantially no deviation at the measurement site, and the entire sheet had a uniform thickness.
  • the transportability which is the subject of the present invention, was found to be highly correlated with the improvement of the stretchability in the tensile test at 170 ° C. and 180 ° C., and the effects of the present invention were evaluated by the results of the tensile test.
  • Test pieces were prepared under the above conditions and subjected to a tensile test. The obtained results are shown in Table 2.
  • FIGS. 1 and 2 show stress-distortion lines of Examples obtained by tensile tests at respective temperatures, together with the values of Comparative Example 1 and Reference Examples 1 to 3 described later.
  • Example 2 Comparative Examples 1 to 3 and Reference Examples 1 to 5
  • a sheet having a thickness of 200 ⁇ m was produced in the same manner as in Example 1 except that the type and amount of each component in the thermoplastic resin composition were changed as shown in Table 1 below.
  • the sheet extruded from the T-die extrusion molding apparatus was extruded in a uniformly foamed state under the same manufacturing conditions as in Example 1. Further, the sheet thus obtained was similarly subjected to a tensile test at 170 ° C. and 180 ° C. The obtained results are shown in Table 2.
  • Example 2 since the lubricant was not blended, very slight roughness occurred in the extrusion appearance, but there is no practical problem in the obtained sheet itself, and the same performance as in Example 1 is obtained. Indicated.
  • a system containing a propylene polymer (B) not having a long chain branched structure by containing a propylene polymer (A) having a long chain branched structure It can be seen that an effect exceeding the expected value of is exhibited. This is especially noticeable in the 180 ° C. tensile test.
  • Example 21 A thermoplastic resin composition having the same composition as that prepared in Example 1 was subjected to the same kneading, strand extrusion, and cutting steps to produce pellets.
  • the prepared pellet is injection-molded by a small electric injection molding machine (clamping pressure 18 tf) with a screw diameter of 16 mm under the following injection molding conditions, and a container body with a thickness of 500 ⁇ m having a recess of 2 mm deep x 40 mm wide x 20 mm wide Molded.
  • Injection pressure 117 to 122 mPa
  • Injection speed 20 mm / sec Holding pressure: 145 MPa Screw rotational speed: 250 rpm
  • the injection molding operation can be stably performed without any problem, and there is no flow mark, and no uneven thickness occurs in the molded product, and a molded product of good quality can be obtained.

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Abstract

無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させない、シートおよびそのシートを成形するための熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。　少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材を、有してなる熱可塑性樹脂組成物であって、該熱可塑性樹脂には、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを、質量比８０：２０～９８：２の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物。

Description

熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いてなる成形品
　本発明は、熱可塑性樹脂組成物およびこれを用いてなる成形品に関する。
　従来より、熱可塑性樹脂と無機充填材を混合した熱可塑性樹脂組成物からシート状物を成形し合成紙とすること（以下、単に「シート態様」と称する場合もある。）が行われている。しかし、無機充填材を高配合した熱可塑性樹脂組成物から製造したシート状物にあっては、その強度、加工性等の品質上の問題からその使用が狭い範囲に限定されている。このためこのような無機充填材を高配合した樹脂組成物からなるシートとして、より高品質なものを得るための技術も従来種々の検討がなされている。
　例えば、特許文献１には、約４３重量％～約１８重量％のポリエチレンと５６重量％～８０重量％の無機鉱物粉末と約１重量％～約２重量％の添加剤を含んでいる組成物を混合、押出し、ペレット化し、さらにパリソン形成してブロー成形によってシート状とすると同時に引張りローラーにより延伸して２軸方向に延伸することで、無機鉱物粉末を高含有する環境性を考慮したポリエチレン系合成紙が提案されている。
　また、特許文献２では、配合する無機物質粉末として所定の平均粒径範囲を有すると共に粗大粒子を含まないこと、組成物の混練にニ軸スクリューを配した押出機を用いて高剪断応力を作用させて混練すること、Ｔダイ方式によってシート状に押出成形すること、さらに縦方向、横方向の延伸倍率をいずれも規定値以内に抑えて、延伸後のシートが所望の見かけ比重に調整することで、夾雑物の混入が抑制され、厚さが均一で、紙に類似した見かけ比重を有する商品性に優れた、無機充填剤を高配合した樹脂シートを提供することが提案されている。
　また、特許文献３においては、このような無機充填剤を高配合した加工用樹脂シートにおいて、延伸の度合を調整することによって、比重を所定範囲内のものとすると共に、吸水度を所定範囲内として、樹脂シート表面に加工材料を低コストで効率良く塗布あるいは蒸着でき、積層した層が強固に接着する加工用樹脂シートを提供することが提案されている。
　これらの特許文献１ないし３に示される技術は、主としてシートへの加工過程における物理的な条件等を調整することによって、熱可塑性樹脂に無機充填材を高配合とした場合において、得られるシートの強度、平滑性等の改質を図ろうとするものである。
　なお、上述したようなシート態様とは異なり、各種樹脂フィルム、金属箔、紙、あるいはこれらの積層品等を基材として、この表面に熱可塑性樹脂に無機充填材を配合した熱可塑性樹脂組成物の薄膜、すなわち自己支持性に欠ける被膜を形成し、シート状複合材を得るという別の態様（以下、「コーティング態様」と称する場合もある。）も従前より知られている。コーティング態様は、無機充填材配合熱可塑性樹脂組成物の被膜によって基材表面に、印刷性、不透明性、表面質感改質等の特性を付与しようとするものである。
　このようなコーティング態様に用いられる熱可塑性樹脂組成物としては、主たる成分が長鎖分岐指数０．３５～０．７０の熱可塑性樹脂１００重量部に対し、充填材を１～９００重量部含有させた熱可塑性樹脂組成物、またはポリプロピレンと長鎖分岐を有する低密度ポリエチレンとの混合割合を重量比で９５：５～７０：３０とし、溶融張力（メルトテンション）が０．１～３．０ｇ、メルトフローレート（２３０℃）が１０～５０ｇ／１０分である熱可塑性樹脂１００重量部に対し、充填材を１～９００重量部含有させた熱可塑性樹脂組成物が特許文献４において提案されている。コーティング態様においては、基材と無機充填材配合熱可塑性樹脂組成物との密着性を高める上で、樹脂の表面酸化が生じるような比較的高い温度での溶融コーティング処理が行われるが、無機充填材が高配合のものを高温で溶融コーティングすると、発泡が生じ成形が困難となったり、成形機のダイリップの汚れや、製品面に縞状痕が生じるといった不具合が生じるといった問題に対して、特許文献４においては上記樹脂組成物を用いて、樹脂組成物のドローダウンを改善し低温でのコーティングを可能にすることを試みている。
特開２００１－７１３７８号公報 特開２０１３－１０９３１号公報 国際公開第ＷＯ２０１４／１０９２６７号明細書 特開平１０－２１９０４２号公報
　しかしながら、上記したような熱可塑性樹脂組成物のシート態様において、シートが無機充填材を多く含む場合、特許文献１ないし３におけるように製造時における処理条件を調整して、シートの均一化、強度向上等をある程度図っても、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置では、装置内でのシートの搬送が円滑に進行しない事態が発生した。
　レーザプリンタでは、一般的にトナー定着温度として１８０℃～２００℃程度の温度が使用されるが、上記した無機充填材を多く含む熱可塑性樹脂組成物が、汎用のポリエチレン、ポリプロピレンのように融点が前記定着温度よりも低い温度の樹脂を基材として構成されている場合、実際に基材がその温度を感受する時間はごく短時間でも、装置内でのシートの搬送が円滑に進行しないと装置内で基材が溶融するなどのトラブルが発生する懸念がある。なお、上記したような搬送不良が発生する原因は、シートの部分的な加熱による伸びの発生ではないかと推測している。
　なお、コーティング態様に用いられる熱可塑性樹脂組成物としては、上記したように特許文献４において、樹脂成分として、長鎖分岐指数０．３５～０．７０のポリエチレン、あるいはポリプロピレンと長鎖分岐を有する低密度ポリエチレンとの混合割合を重量比で９５：５～７０：３０とした混合物等を用いて、低温での押出ラミネートにおける流動性およびラミネート密着性を向上させることが提案されており、このような組成をシート態様に応用することも考慮され得る。しかし熱可塑性樹脂として、引用文献４に記載されるような長鎖分岐構造を有するポリエチレンのみを用いた組成等においては、低温成形性を重視した組成であっても、上記したようなシート態様におけるレーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内でのシートの搬送が円滑に進行しないという問題には対処できないものであった。
　本発明は以上の実情に鑑みてなされてものであり、無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させない、シートを成形することが可能な熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなるシート等の成形品を提供することを目的とする。本発明はまた、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、樹脂延展性が良好であり、良好な特性をもって種々の形態へと成形可能である熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することを別の目的とする。本発明はさらに、耐熱性、難燃性に優れた熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することを別の目的とする。
　本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、熱可塑性樹脂と無機充填材を含有する熱可塑性樹脂組成物に関して、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内でのシートの搬送性は、当該熱可塑性樹脂組成物よりなるシートの１７０℃、１８０℃での引張試験での延伸性の向上と高い相関が得られることを見出した。これに基づき本発明者らは、種々の熱可塑性樹脂と無機充填材を組合わせた熱可塑性樹脂組成物のシートに関して、上記温度域での引張試験の評価を中心としてさらに鋭意研究を進めた。その結果、高分子の融点以上の温度域においても、高分子の流動性を抑制できれば樹脂製品の形状を維持でき、成形性、加工性を低下させることなく、このような流動性を抑制できるものとして、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）に長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを配合することを想起し、さらにその配合を特定割合ですれば、無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないシートが得られることを見出した。さらにこのような熱可塑性樹脂組成物においては、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、樹脂延展性が良好であり、良好な特性をもってシートおよびそれ以外の種々の形態へと成形可能であること、さらに、得られる成形品が、耐熱性、難燃性に優れたものとなるとの知見を得て、本発明に到達したものである。
　すなわち、上記課題を解決する本発明は、少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材、含む熱可塑性樹脂組成物であって、該熱可塑性樹脂には、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを質量比８０：２０～９８：２の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物である。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の一態様においては、前記熱可塑性樹脂と前記無機充填材とが質量比５０：５０～１０：９０の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物が示される。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の別の一態様においては、前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、１３Ｃ－ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９０％以上である長鎖分岐構造を有するポリプロピレンである熱可塑性樹脂組成物が示される。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の別の一態様においては、前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、メルトフローレート（２３０℃）が１．０～１０．０ｇ／１０分で、溶融張力（２３０℃）が３．５～３０．０ｇである長鎖分岐構造を有するポリプロピレンである熱可塑性樹脂組成物が示される。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の別の一態様においては、前記長鎖分岐構造を有しないポリプロピレン（Ｂ）が、メルトフローレート（２３０℃）が０．３～５０．０ｇ／１０分のポリプロピレンである熱可塑性樹脂組成物が示される。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物のさらに別の一態様においては、前記無機充填材が平均粒子径０．１μｍ以上５０．０μｍ以下のものである熱可塑性樹脂組成物が示される。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物のさらに別の一態様においては、さらに前記無機充填材が炭酸カルシウムである熱可塑性樹脂組成物が示される。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物の一態様においては、前記無機充填材が重質炭酸カルシウムである熱可塑性樹脂組成物が示される。
　上記課題を解決する本発明は、さらに、上記熱可塑性樹脂組成物よりなる成形品である。
　本発明に係る成形品の一態様においては、シートである成形品が示される。
　本発明に係る成形品の一態様においては、容器体である成形品が示される。
　本発明に係る成形品のさらに一態様においては、肉厚５０μｍ以上７００μｍ以下である成形品が示される。
　本発明によれば、無機充填材を多く含んでいても、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないシートを成形することが可能な熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いたシート等の成形品を提供することができる。本発明よれば、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、樹脂延展性が良好であり、良好な特性をもって種々の形態へと成形可能である熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することができる。本発明においては、さらに、耐熱性、難燃性に優れた熱可塑性樹脂組成物、およびこれを用いてなる成形品を提供することができる。
本発明の効果を示す１７０℃での試験結果を示すグラフである。 本発明の効果を示す１８０℃での試験結果を示すグラフである。
　以下、本発明を実施形態に基づき詳細に説明する。
≪熱可塑性樹脂組成物≫
　本発明の熱可塑性樹脂組成物は、少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材を含有するものであるが、該熱可塑性樹脂として、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とを後述する特定の割合で含有するものである。以下、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物を構成する各成分につき、それぞれ詳細に説明する。
　≪長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体≫
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、熱可塑性樹脂を構成する一成分として長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含有する。
　本明細書において、「長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体」ないしは「長鎖分岐構造を有するポリプロピレン」とは、ポリプロピレン主鎖骨格から枝分かれしたポリプロピレン鎖を有する構造を有するプロピレン系重合体ないしポリプロピレンを言う。すなわち、「長鎖分岐」とは、モノマーが重合することによって分岐が重合体主鎖に形成されたものを意味し、プロピレン重合体におけるメチル基のように主鎖を形成するモノマーに由来する短鎖分岐は含まない。本明細書において「長鎖分岐」として、より具体的には、プロピレン系重合体の主鎖から分岐した炭素数５以上のプロピレン系重合体残基を示す。炭素数５以上の分岐と炭素数４以下の分岐とは、分岐炭素のピーク位置が異なることにより区別できる（Ｍａｃｒｏｍｏｌ．ｃｈｅｍ．ｐｈｙｓ．２００３年、Ｖｏｌ．２０４、１７３８頁参照。）。なお、この文献における関連記載部分は、その関連により本明細書中に取り込まれる。
　一方、上記ポリプロピレン主鎖骨格は、短鎖分岐を有していても良い直鎖状ポリプロピレンである。
　ポリプロピレン中に長鎖分岐を有することは、樹脂のレオロジー特性による方法、例えば、固有粘度等の一般的分析法によって、分子量と粘度との関係を用いて分岐指数ｇ’を算出する方法、１３Ｃ－ＮＭＲを用いる方法などによって確認することができる。
（分岐指数ｇ’）
　分岐指数ｇ’は、長鎖分岐に関する、直接的な指標として知られている。「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ ｉｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ－４」（Ｊ．Ｖ． Ｄａｗｋｉｎｓ ｅｄ． Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，  １９８３）(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）に詳細な説明があるが、分岐指数ｇ’の定義は、以下の通りである。
　分岐指数ｇ’＝［η］ｂｒ／［η］ｌｉｎ
　［η］ｂｒ：長鎖分岐構造を有するポリマー（ｂｒ）の固有粘度
　［η］ｌｉｎ：ポリマー（ｂｒ）と同じ分子量を有する線状ポリマーの固有粘度
　上記定義から明らかな通り、分岐指数ｇ’が１よりも小さな値を取ると、長鎖分岐構造が存在すると判断され、長鎖分岐構造が増えるほど分岐指数ｇ’の値は、小さくなっていく。
　分岐指数ｇ’は、光散乱計と粘度計を検出器に備えたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）を使用することによって、絶対分子量Ｍａｂｓの関数として得ることができる。分岐指数ｇ’の測定方法については特開２０１５－４０２１３号(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）に詳細が記載されているが、例えば、下記に従い測定できる。
［測定方法］
　ＧＰＣ：Ａｌｌｉａｎｃｅ  ＧＰＣＶ２０００（Ｗａｔｅｒｓ社）
　検出器：接続順に記載
　多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）：ＤＡＷＮ－Ｅ（Ｗｙａｔｔ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社）
　示差屈折計（ＲＩ）：ＧＰＣ付属
　粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）：ＧＰＣ付属
　移動相溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン（０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加）
　移動相流量：１ｍＬ／分
  カラム：東ソー社  ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）  ＨＴを２本連結
  試料注入部温度：１４０℃
  カラム温度：１４０℃
　検出器温度：全て１４０℃
　試料濃度：１ｍｇ／ｍＬ
　注入量（サンプルループ容量）：０．２１７５ｍＬ
［解析方法］
　多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）から得られる絶対分子量（Ｍａｂｓ）、二乗平均慣性半径（Ｒｇ）、および、Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒから得られる極限粘度（［η］）を求めるにあたっては、ＭＡＬＬＳ付属のデータ処理ソフトＡＳＴＲＡ（ｖｅｒｓｉｏｎ４．７３．０４）を利用し、以下の文献を参考にして計算を行う。
　参考文献：「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ  ｉｎ  Ｐｏｌｙｍｅｒ  Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ－４」（Ｊ．Ｖ．  Ｄａｗｋｉｎｓ  ｅｄ．  Ａｐｐｌｉｅｄ  Ｓｃｉｅｎｃｅ  Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，  １９８３．  Ｃｈａｐｔｅｒ１．）
Ｐｏｌｙｍｅｒ，  ４５，  ６４９５－６５０５（２００４）
Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，  ３３，  ２４２４－２４３６（２０００）
Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，  ３３，  ６９４５－６９５２（２０００）
(これらの文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）
　本発明において用いられる長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体の有する分岐指数ｇ’としては、光散乱によって求めた絶対分子量Ｍａｂｓが１００万の時に、ｇ’が０．３０以上１．００未満であり、より好ましくは０．５５以上０．９８以下、さらに好ましくは０．７５以上０．９６以下、最も好ましくは０．７８以上０．９５以下である。
　長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、分子構造としては、櫛型鎖が生成すると考えられ、ｇ’が０．３０未満であると、主鎖が少なく側鎖の割合が極めて多いこととなり、溶融張力が十分なものとならない虞れがある。一方、ｇ’が１．００である場合には、これは分岐が存在しないことを意味するものであり、後述する長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）に配合してもドローダウン特性、樹脂延展性を改善できないためである。分岐指数ｇ’が、上記した０．５５以上０．９８以下、さらに０．７５以上０．９６以下、特に０．７８以上０．９５以下の範囲内にあると、十分な溶融張力を発揮する一方でゲル化といった問題も生じないため、後述する長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と所定割合で配合した際に、熱可塑性樹脂組成物の成形性および加工性を低下させることなく、ドローダウン特性、樹脂延展性をより良好に改善し、シートとした場合に熱固定工程を有する装置内で搬送不良の発生を特に低く抑制することがきる。
（１３Ｃ－ＮＭＲ）
　さらに、１３Ｃ－ＮＭＲは、上述のように、短鎖分岐構造と長鎖分岐構造を区別することができる。Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．２００３，ｖｏｌ．２０４，１７３８(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）に詳細な説明があるが、以下の通りである。
　長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、例えば、下記構造式（１）に示すような特定の分岐構造を有する。構造式（１）において、Ｃａ、Ｃｂ、Ｃｃは、分岐炭素に隣接するメチレン炭素を示し、Ｃｂｒは、分岐鎖の根元のメチン炭素を示し、Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３は、プロピレン系重合体残基を示す。なお、Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３は、それ自体が、構造式（１）に記載されたＣｂｒとは、別の分岐炭素（Ｃｂｒ）を含有し得る。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
　このような分岐構造は、１３Ｃ－ＮＭＲ分析により同定される。各ピークの帰属は、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，Ｖｏｌ．３５、Ｎｏ．１０．２００２年、３８３９－３８４２頁の記載(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）を参考にすることができる。すなわち、４３．９～４４．１ｐｐｍ，４４．５～４４．７ｐｐｍおよび４４．７～４４．９ｐｐｍに、それぞれ１つ、合計３つのメチレン炭素（Ｃａ、Ｃｂ、Ｃｃ）が観測され、３１．５～３１．７ｐｐｍにメチン炭素（Ｃｂｒ）が観測される。上記の３１．５～３１．７ｐｐｍに観測されるメチン炭素を、以下、分岐メチン炭素（Ｃｂｒ）と略称することがある。
　分岐メチン炭素Ｃｂｒに近接する３つのメチレン炭素が、ジアステレオトピックに非等価に３本に分かれて観測されることが特徴である。
　１３Ｃ－ＮＭＲで帰属されるこのような分岐鎖は、プロピレン系重合体の主鎖から分岐した炭素数５以上のプロピレン系重合体残基を示し、それと炭素数４以下の分岐とは、分岐炭素のピーク位置が異なることにより、区別できるので、この分岐メチン炭素のピークが確認されることにより、長鎖分岐構造の有無を判断することができる。
　なお、本明細書における１３Ｃ－ＮＭＲの測定方法については、下記の通りである。
　［１３Ｃ－ＮＭＲ測定方法］
　試料２００ｍｇをｏ－ジクロロベンゼン／重水素化臭化ベンゼン（Ｃ６Ｄ５Ｂｒ）＝４／１（体積比）２．４ｍｌおよび化学シフトの基準物質であるヘキサメチルジシロキサンと共に内径１０ｍｍのＮＭＲ試料管に入れ溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲ測定を行う。
　１３Ｃ－ＮＭＲ測定は直径１０ｍｍのクライオプローブを装着したブルカー・バイオスピン（株）のＡＶ４００Ｍ型ＮＭＲ装置を用いて行う。
　試料の温度１２０℃、プロトン完全デカップリング法で測定を実施する。その他の条件は以下の通りである。
　パルス角：９０°
　パルス間隔：４秒
　積算回数：２００００回
　化学シフトはヘキサメチルジシロキサンのメチル炭素のピークを１．９８ｐｐｍとして設定し、他の炭素によるピークの化学シフトはこれを基準とした。
　４４ｐｐｍ付近のピークを使用して長鎖分岐量を算出することができる。
　長鎖分岐を有するポリプロピレン系重合体は、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの、４４ｐｐｍ付近のピークから定量された長鎖分岐量が０．０１個／１０００トータルプロピレン以上であることが好ましく、より好ましくは０．０３個／１０００トータルプロピレン以上、さらに好ましくは０．０５個／１０００トータルプロピレン以上である。好ましくは１．００個／１０００トータルプロピレン以下、より好ましくは０．５０個／１０００トータルプロピレン以下、さらに好ましくは０．３０個／１０００トータルプロピレン以下である。この範囲であると、十分な溶融張力を発揮する一方でゲル化といった問題も生じないため、後述する長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と所定割合で配合した際に、熱可塑性樹脂組成物の成形性および加工性を低下させることなく、ドローダウン特性、樹脂延展性をより良好に改善し、シートとした場合に熱固定工程を有する装置内で搬送不良の発生を特に低く抑制することができる。
　さらに当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）のプロピレン単位としては、本発明に係る熱可塑性組成物の耐熱性や粘弾性等の機械的特性を優れたものにするといった観点から、高い立体規則性のある構造を有することが好ましい。具体的には、１３Ｃ－ＮＭＲ測定によって得られるアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）（すなわち、３連続したプロピレン単位のｍｍ分率）が、十分に高い値、具体的には９０．０％以上の高い立体規則性を有していることが好ましい。
　ここで、ｍｍ分率とは、該ポリプロピレン鎖を構成する任意の３連続したプロピレン単位を１ユニットと見た際、各１ユニット中のメチル分岐の方向が同方向である３連続したプロピレン単位の割合であり、分子鎖中のメチル基の立体構造がアイソタクティックにどの程度制御されているかを示す値である。
　３連続したプロピレン単位は、後述する式（３ａ）～（３ｃ）で表される３種類に大別できるが、ｍｍ分率は、｛下記式（３ａ）の単位の数｝／｛下記式（３ａ）の単位の数＋下記式（３ｂ）の単位の数＋下記式（３ｃ）の単位の数｝×１００で定義され、この値が、長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）およびそれを含む組成物の耐熱性や粘弾性等の機械的特性の観点から、９０．０％以上、さらに９１．０％以上が好ましく、９３．０％以上がさらに好ましく、９５．０％以上が特に好ましい。また、上限は１００．０％であるが、通常は、製品製造管理上の難易度およびそれによるコストの観点から、９９．８％以下、さらに９９．５％以下がさらに好ましく、９９．０％以下がさらにより好ましい。
　３連続したプロピレン単位のｍｍ分率は、例えば、前述の１３Ｃ－ＮＭＲでの分岐構造の分析の場合と同様の条件で13Ｃ－ＮＭＲ測定された結果を用いて算出することができる。この場合、サンプルの調製条件、および、13Ｃ－ＮＭＲの測定条件は、該プロピレン単位を好適に定量できる条件であれば特に限定されないが、例えば、試料３９０ｍｇをｏ－ジクロロベンゼン／重水素化臭化ベンゼン（Ｃ６Ｄ５Ｂｒ）＝４／１（体積比）２．６ｍｌおよび化学シフトの基準物質であるヘキサメチルジシロキサンと共に内径１０ｍｍのＮＭＲ試料管に入れ溶解し、公知の分光計を用いて、１３Ｃ－ＮＭＲ測定を行う。
　パルス角：９０°
　パルス間隔：１５秒
　共鳴周波数：１００ＭＨｚ以上
　積算回数：１２８回以上
　観測域：－２０ｐｐｍから１７９ｐｐｍ
　各ピークの帰属は、前記したＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，Ｖｏｌ．３５、Ｎｏ．１０．２００２年、３８３９－３８４２頁の記載を参考にすることができる。
　プロピレン系重合体分子を構成する３種類の３連続したプロピレン単位を下記式（３ａ）～下記式（３ｃ）に表した。下記式（３ａ）はｍｍ構造、下記式（３ｂ）はｍｒ構造、下記式（３ｃ）はｒｒ構造を表す。
　３連続したプロピレン単位のｍｍ分率で用いる13Ｃ－ＮＭＲ測定結果とは、具体的には、下記式（３ａ）～下記式（３ｃ）に表した３連続したプロピレン単位中の中心プロピレンのメチル基に由来する炭素のピークを用いてメチル基量を定量した結果である。
　該３種類のメチル基の化学シフトは、以下の通りである。
　　ｍｍ：２４．３ｐｐｍ～２１．１ｐｐｍ付近
　　ｍｒ：２１．２ｐｐｍ～２０．５ｐｐｍ付近
　　ｒｒ：２０．５ｐｐｍ～１９．８ｐｐｍ付近
　上記３種類の着目するメチル基の化学シフト範囲は、概ね上記の化学シフト範囲である。分子量等により若干変化することはあるが、着目するメチル基に由来するシグナルの識別は容易である。
　さらに当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４（ＩＳＯ　１１３３－１：２０１１）に準拠して、温度２３０℃、２．１６Ｋｇ荷重で測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が１．０～１０．０ｇ／１０分、であることが好ましい。好ましくは１．０～３．０ｇ／１０分、さらに好ましくは、１．０～２．５ｇ／１０分である。
　長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲが上記範囲内にあると、これを含む熱可塑性樹脂組成物の流動性の大幅な低下を引き起して加工性を低下させることがない一方で、後述する長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）に所定量配合することにより、シート等の成形品の所定温度域での耐熱性、耐延伸性を向上させることができる。
　また、当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、温度２３０℃での溶融張力が、５～３０ｇ、より好ましくは１０～３０ｇ、さらに好ましくは、１４～３０ｇあることが望ましい。
　長鎖分岐を有するプロピレン系重合体（Ａ）の溶融張力が上記範囲内にあると、これを含む熱可塑性樹脂組成物を用いて成形したシート等の成形品において、上記したような熱固定工程を有する装置内を通過する際における体積膨張速度をより良好に抑制することができ、搬送性の不具合が生じる可能性をより低下させることができる。
　なお、本発明における溶融張力は、以下の条件で測定した値とする。
［測定条件］
　測定装置：（株）東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｂ
　キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ
　シリンダー径：９．５５ｍｍ
　シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分
　引き取り速度：４．０ｍ／分（但し、溶融張力が高すぎて樹脂が破断してしまう場合には、引き取り速度を下げ、引き取りのできる最高の速度で測定する。）
　温度：２３０℃
　また、当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）は、溶融張力の値がさらに、上記したメルトフローレート（ＭＦＲ）の値と、次の条件を満たすことが望ましい。
ｌｏｇ（溶融張力）≧－０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋０．７、または３０≧溶融張力≧１５
　この条件を溶融張力が満たすことにより、後述する長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）に、当該長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を配合することによって樹脂組成物の延展性等の加工性を良好なものに保ちつつ、上記したような成形品が熱固定工程を有する装置内を通過するといった際の耐熱性をより向上させることが可能となる。
　さらに、次の条件：
ｌｏｇ（溶融張力）≧－０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋０．９、または３０≧溶融張力≧１５
を満たすことがより好ましく、以下の条件：
ｌｏｇ（溶融張力）≧－０．９×ｌｏｇ（ＭＦＲ）＋１．１、または３０≧溶融張力≧１５
を満たすことがさらに好ましい。
　一般に、長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の製法としては、放射線や過酸化物を利用した変性により分岐構造を導入する方法や、二段重合による方法、ジエンの微量添加による方法、メタロセン触媒を利用し、例えば、重合第一段階（マクロマー合成工程）で、特定の錯体と特定の重合条件により、末端にビニル構造をもつプロピレンマクロマーを製造し、その後、重合第二段階（マクロマー共重合工程）で、特定の触媒と特定の重合条件によりプロピレンと共重合を行うことにより、長鎖分岐構造を形成するマクロマー共重合法、などが知られている。なお、マクロマー共重合法に用いられるメタロセン触媒は、直鎖ポリプロピレンの合成に用いられる単純な非架橋メタロセン触媒とは異なり、架橋メタロセンやハーフメタロセン、特に限定されるわけではないが、例えば、シリレン架橋のメタロセン錯体等が選択性の高い触媒として用いられる。
　本発明において用いられる長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の製造方法としては、長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）が上記所定の特性有する限り、特に限定されるわけではなく、いずれの製造方法によるものであってもよい。しかしながら、前述したようにより高い立体規則性のある構造を有することが望ましいことから、メタロセン触媒を用いたマクロマー共重合法により合成されたものが好ましく例示できる。このような特定の、メタロセン触媒を使用して重合した合成方法としては、例えば特開２００９－２９９０２５号公報に詳しい(この文献の関連部分の記載はその関連により本明細書中に取り込まれる。）。
　長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体を製造する好ましい方法の一例として、プロピレン重合触媒に下記の触媒成分（Ｋ）、（Ｌ）および（Ｍ）を用いるプロピレン系重合体の製造方法が挙げられる。
（Ｋ）：下記一般式（k１）で表される化合物である成分［Ｋ－１］から少なくとも１種類と、後記一般式（ｋ２）で表される化合物である成分［Ｋ－２］から少なくとも１種類の、２種以上の周期表４族の遷移金属化合物；
（Ｌ）：イオン交換性層状珪酸塩；および
（Ｍ）：有機アルミニウム化合物。
　以下、触媒成分（Ｋ）、（Ｌ）および（Ｍ）について、詳細に説明する。
・触媒成分（Ｋ）
（ｉ）成分［Ｋ－１］：下記一般式（ｋ１）で表される化合物
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
［一般式（ｋ１）中、Ｒ１およびＲ２は、各々独立して、炭素数４～１６の窒素、酸素または硫黄を含有する複素環基を示す。また、Ｒ３およびＲ４は、各々独立して、ハロゲン、ケイ素、酸素、硫黄、窒素、ホウ素、リンまたはこれらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよい、炭素数６～１６のアリール基、炭素数６～１６の窒素、酸素または硫黄を含有する複素環基を表す。さらに、Ｘ１およびＹ１は、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のケイ素含有炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１～２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１～２０の窒素含有炭化水素基を表し、Ｑ１は、炭素数１～２０の二価の炭化水素基、炭素数１～２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基またはゲルミレン基を表す。］
　上記Ｒ１およびＲ２の炭素数４～１６の窒素、酸素または硫黄を含有する複素環基としては、好ましくは２－フリル基、置換された２－フリル基、置換された２－チエニル基、置換された２－フルフリル基であり、さらに好ましくは、置換された２－フリル基である。
　また、置換された２－フリル基、置換された２－チエニル基、置換された２－フルフリル基の置換基としては、メチル基、エチル基、プロピル基等の炭素数１～６のアルキル基、フッ素原子、塩素原子等のハロゲン原子、メトキシ基、エトキシ基等の炭素数１～６のアルコキシ基、トリアルキルシリル基等が挙げられる。これらのうち、メチル基、トリメチルシリル基が好ましく、メチル基が特に好ましい。
　さらに、Ｒ１およびＲ２として、特に好ましくは、２－（５－メチル）－フリル基である。また、Ｒ１およびＲ２は、互いに同一である場合が好ましい。
　上記Ｒ３およびＲ４の炭素数６～１６の、ハロゲン、珪素、酸素、硫黄、窒素、ホウ素、リン、あるいは、これらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよい、アリール基としては、炭素数６～１６になる範囲で、アリール環状骨格上に、１つ以上の、炭素数１～６の炭化水素基、炭素数１～６の珪素含有炭化水素基、炭素数１～６のハロゲン含有炭化水素基を置換基として有していてもよい。
　Ｒ３およびＲ４としては、好ましくは少なくとも１つが、フェニル基、４－メチルフェニル基、４－ｉ－プロピルフェニル基、４－ｔ－ブチルフェニル基、４－トリメチルシリルフェニル基、２，３―ジメチルフェニル基、３，５―ジ－ｔ－ブチルフェニル基、４－フェニル－フェニル基、クロロフェニル基、ナフチル基、またはフェナンスリル基であり、さらに好ましくはフェニル基、４－ｉ－プロピルフェニル基、４－ｔ－ブチルフェニル基、４－トリメチルシリルフェニル基、４－クロロフェニル基である。また、Ｒ３およびＲ４が互いに同一である場合が好ましい。
　一般式（ｋ１）中、Ｘ１およびＹ１は、補助配位子であり、触媒成分（Ｌ）の助触媒と反応して、オレフィン重合能を有する活性なメタロセンを生成させる。したがって、この目的が達成される限り、Ｘ１とＹ１は、配位子の種類が制限されるものではなく、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０のケイ素含有炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１～２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１～２０の窒素含有炭化水素基を示す。
　また、一般式（k１）中、Ｑ１は、二つの五員環を結合する、炭素数１～２０の２価の炭化水素基、炭素数１～２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基またはゲルミレン基のいずれかを示す。シリレン基またはゲルミレン基上に２個の炭化水素基が存在する場合は、それらが互いに結合して環構造を形成していてもよい。
　上記のＱ１の具体例としては、メチレン、メチルメチレン、ジメチルメチレン、１，２－エチレン等のアルキレン基；ジフェニルメチレン等のアリールアルキレン基；シリレン基；メチルシリレン、ジメチルシリレン、ジエチルシリレン、ジ（ｎ－プロピル）シリレン、ジ（ｉ－プロピル）シリレン、ジ（シクロヘキシル）シリレン等のアルキルシリレン基、メチル（フェニル）シリレン等の（アルキル）（アリール）シリレン基；ジフェニルシリレン等のアリールシリレン基；テトラメチルジシリレン等のアルキルオリゴシリレン基；ゲルミレン基；上記の２価の炭素数１～２０の炭化水素基を有するシリレン基の珪素をゲルマニウムに置換したアルキルゲルミレン基；（アルキル）（アリール）ゲルミレン基；アリールゲルミレン基などを挙げることができる。
　これらの中では、炭素数１～２０の炭化水素基を有するシリレン基、または、炭素数１～２０の炭化水素基を有するゲルミレン基が好ましく、アルキルシリレン基、アルキルゲルミレン基が特に好ましい。
　上記一般式（ｋ１）で表される化合物として具体的には例えば、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－チエニル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジフェニルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルゲルミレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルゲルミレンビス｛２－（５－メチル－２－チエニル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－ｔ－ブチル－２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－トリメチルシリル－２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－フェニル－２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（４，５－ジメチル－２－フリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウムジクロライド、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－ベンゾフリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－メチルフェニル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－ｉプロピルフェニル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－トリメチルシリルフェニル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－フルフリル）－４－フェニル－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－クロロフェニル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－フルオロフェニル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－トリフルオロメチルフェニル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（４－ｔ－ブチルフェニル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－フリル）－４－（１－ナフチル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－フリル）－４－（２－ナフチル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－フリル）－４－（２－フェナンスリル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（２－フリル）－４－（９－フェナンスリル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（１－ナフチル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（２－ナフチル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（２－フェナンスリル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－メチル－２－フリル）－４－（９－フェナンスリル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－ｔ－ブチル－２－フリル）－４－（１－ナフチル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－ｔ－ブチル－２－フリル）－４－（２－ナフチル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－ｔ－ブチル－２－フリル）－４－（２－フェナンスリル）－インデニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－（５－ｔ－ブチル－２－フリル）－４－（９－フェナンスリル）－インデニル｝］ハフニウムなどを挙げることができる。
（ｉｉ）成分［Ｋ－２］：一般式（ｋ２）で表される化合物
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
［一般式（ｋ２）中、Ｒ５およびＲ６は、各々独立して、炭素数１～６の炭化水素基あり、Ｒ７およびＲ８は、それぞれ独立して、ハロゲン、珪素、酸素、硫黄、窒素、ホウ素、リンまたはこれらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよい、炭素数６～１６のアリール基である。Ｘ２およびＹ２は、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０の珪素含有炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１～２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１～２０の窒素含有炭化水素基を表し、Ｑ２は、炭素数１～２０の二価の炭化水素基、炭素数１～２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基またはゲルミレン基を表す。Ｍは、ジルコニウムまたはハフニウムである。］
上記Ｒ５およびＲ６は、それぞれ独立して、炭素数１～６の炭化水素基であり、好ましくはアルキル基であり、さらに好ましくは炭素数１～４のアルキル基である。具体的な例としては、メチル、エチル、ｎ－プロピル、ｉ－プロピル、ｎ－ブチル、ｉ－ブチル、ｓｅｃ－ブチル、ｎ－ペンチル、ｉ－ペンチル、ｎ－ヘキシル等が挙げられ、好ましくはメチル、エチル、ｎ－プロピルである。
　また、上記Ｒ７およびＲ８は、それぞれ独立して、炭素数６～１６の、好ましくは炭素数６～１２の、ハロゲン、珪素、あるいは、これらから選択される複数のヘテロ元素を含有してもよいアリール基である。好ましい例としては、フェニル、３－クロロフェニル、４－クロロフェニル、３－フルオロフェニル、４－フルオロフェニル、４－メチルフェニル、４－ｉ－プロピルフェニル、４－ｔ－ブチルフェニル、４－トリメチルシリルフェニル、４－（２－フルオロ－４－ビフェニリル）、４－（２－クロロ－４－ビフェニリル）、１－ナフチル、２－ナフチル、４－クロロ－２－ナフチル、３－メチル－４－トリメチルシリルフェニル、３，５－ジメチル－４－ｔ－ブチルフェニル、３，５－ジメチル－４－トリメチルシリルフェニル、３，５－ジクロロ－４－トリメチルシリルフェニル等が挙げられる。
　また、上記Ｘ２およびＹ２は、補助配位子であり、触媒成分（Ｌ）の助触媒と反応してオレフィン重合能を有する活性なメタロセンを生成させる。したがって、この目的が達成される限りＸ２およびＹ２は、配位子の種類が制限されるものではなく、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１～２０の炭化水素基、炭素数１～２０の珪素含有炭化水素基、炭素数１～２０のハロゲン化炭化水素基、炭素数１～２０の酸素含有炭化水素基、アミノ基または炭素数１～２０の窒素含有炭化水素基を示す。
　また、上記Ｑ２は、二つの共役五員環配位子を架橋する結合性基であり、炭素数１～２０の２価の炭化水素基、炭素数１～２０の炭化水素基を有していてもよいシリレン基または炭素数１～２０の炭化水素基を有するゲルミレン基であり、好ましくは置換シリレン基あるいは置換ゲルミレン基である。珪素、ゲルマニウムに結合する置換基は、炭素数１～１２の炭化水素基が好ましく、二つの置換基が連結していてもよい。
　Ｑ２の具体的な例としては、メチレン、ジメチルメチレン、エチレン－１，２－ジイル、ジメチルシリレン、ジエチルシリレン、ジフェニルシリレン、メチルフェニルシリレン、９－シラフルオレン－９，９－ジイル、ジメチルシリレン、ジエチルシリレン、ジフェニルシリレン、メチルフェニルシリレン、９－シラフルオレン－９，９－ジイル、ジメチルゲルミレン、ジエチルゲルミレン、ジフェニルゲルミレン、メチルフェニルゲルミレン等が挙げられる。
　さらに、上記Ｍは、ジルコニウムまたはハフニウムであり、好ましくはハフニウムである。
　上記一般式（ｋ２）で表されるメタロセン化合物として具体的には例えば、ジクロロ｛１，１’－ジメチルシリレンビス（２－メチル－４－フェニル－４－ヒドロアズレニル）｝ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（４－クロロフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（４－ｔ－ブチルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（４－トリメチルシリルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（３－クロロ－４－ｔ－ブチルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（３－メチル－４－ｔ－ブチルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（３－クロロ－４－トリメチルシリルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（３－メチル－４－トリメチルシリルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（１－ナフチル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（２－ナフチル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（４－クロロ－２－ナフチル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（２－フルオロ－４－ビフェニリル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（２－クロロ－４－ビフェニリル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－メチル－４－（９－フェナントリル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－エチル－４－（４－クロロフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－ｎ－プロピル－４－（３－クロロ－４－トリメチルシリルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－エチル－４－（３－クロロ－４－ｔ－ブチルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－エチル－４－（３－メチル－４－トリメチルシリルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルゲルミレンビス｛２－メチル－４－（２－フルオロ－４－ビフェニリル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルゲルミレンビス｛２－メチル－４－（４－ｔ－ブチルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－（９－シラフルオレン－９，９－ジイル）ビス｛２－エチル－４－（４－クロロフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－エチル－４－（４－クロロ－２－ナフチル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－ジメチルシリレンビス｛２－エチル－４－（２－フルオロ－４－ビフェニリル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウム、ジクロロ［１，１’－（９－シラフルオレン－９，９－ジイル）ビス｛２－エチル－４－（３，５－ジクロロ－４－トリメチルシリルフェニル）－４－ヒドロアズレニル｝］ハフニウムなどが挙げられる。また、以上では、中心金属がハフニウムの化合物を記載したが、ジルコニウムに代替した化合物も同様に例示できる。
（Ｌ）：イオン交換性層状珪酸塩
　イオン交換性層状珪酸塩（以下、単に珪酸塩と略記することもある。）とは、イオン結合などによって構成される面が、互いに結合力で平行に積み重なった結晶構造を有し、かつ、含有されるイオンが交換可能である珪酸塩化合物をいう。大部分の珪酸塩は、天然では主に粘土鉱物の主成分として産出されるため、イオン交換性層状珪酸塩以外の夾雑物（石英、クリストバライト等）が含まれることが多いが、それらを含んでもよい。それら夾雑物の種類、量、粒子径、結晶性、分散状態によっては純粋な珪酸塩以上に好ましいことがあり、そのような複合体も、触媒成分（Ｌ）に含まれる。
　使用する珪酸塩は、天然産のものに限らず、人工合成物であってもよく、また、それらを含んでもよい。
　珪酸塩の具体例としては、例えば、モンモリロナイト、ザウコナイト、バイデライト、ノントロナイト、サポナイト、ヘクトライト、スチーブンサイト等のスメクタイト族、バーミキュライト等のバーミキュライト族、雲母、イライト、セリサイト、海緑石等の雲母族、アタパルジャイト、セピオライト、パリゴルスカイト、ベントナイト、パイロフィライト、タルク、緑泥石群等が挙げられる。
　珪酸塩は、主成分の珪酸塩が２：１型構造を有する珪酸塩であることが好ましく、スメクタイト族であることがさらに好ましく、モンモリロナイトが特に好ましい。層間カチオンの種類は、特に限定されないが、工業原料として比較的容易にかつ安価に入手し得る観点から、アルカリ金属あるいはアルカリ土類金属を層間カチオンの主成分とする珪酸塩が好ましい。
　イオン交換性層状珪酸塩（Ｌ）は、特に処理を行うことなくそのまま用いることができるが、化学処理を施すことが好ましい。ここでイオン交換性層状珪酸塩の化学処理とは、表面に付着している不純物を除去する表面処理と粘土の構造に影響を与える処理のいずれをも用いることができ、具体的には、酸処理、アルカリ処理、塩類処理、有機物処理等が挙げられる。また、これらイオン交換性層状珪酸塩には、通常、吸着水および層間水が含まれるが、これらの吸着水および層間水を除去して触媒成分（Ｌ）として使用するのが好ましい。触媒成分（Ｎ）として特に好ましいものは、塩類処理および／または酸処理を行って得られた、水分含有率が３重量％以下の、イオン交換性層状珪酸塩である。
　イオン交換性層状珪酸塩は、触媒形成または触媒として使用する前に、後述する有機アルミニウム化合物の触媒成分（Ｍ）で処理を行うことが可能である。イオン交換性層状珪酸塩１ｇに対する触媒成分（Ｍ）の使用量に制限は無いが、通常２０．０ｍｍｏｌ以下、好ましくは０．５ｍｍｏｌ以上、１０．０ｍｍｏｌ以下で行う。処理温度や時間の制限は無く、処理温度は、通常０℃以上、７０℃以下、処理時間は１０分以上、３時間以下で行う。処理後に洗浄することも可能で、好ましい。溶媒は、後述する予備重合やスラリー重合で使用する溶媒と同様の炭化水素溶媒を使用する。
（Ｍ）：有機アルミニウム化合物
　触媒成分（Ｍ）として用いられる有機アルミニウム化合物は、一般式：
（ＡｌＲ９ ｑＺ３－ｑ）ｐ　で示される化合物が好適である。
　式中、Ｒ9は、炭素数１～２０の炭化水素基を示し、Ｚは、ハロゲン、水素原子、アルコキシ基またはアミノ基を示す。ｑは１～３の、ｐは１～２の整数を各々表す。
　Ｒ９としては、アルキル基が好ましく、また、Ｚは、それがハロゲンの場合には塩素が、アルコキシ基の場合には炭素数１～８のアルコキシ基が、アミノ基の場合には炭素数１～８のアミノ基が、好ましい。
　この式で表される化合物は、単独で、複数種混合してあるいは併用して使用することができる。
　有機アルミニウム化合物の具体例としては、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリノルマルプロピルアルミニウム、トリノルマルブチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリノルマルヘキシルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、トリノルマルデシルアルミニウム、ジエチルアルミニウムクロライド、ジエチルアルミニウムセスキクロライド、ジエチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムエトキシド、ジエチルアルミニウムジメチルアミド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジイソブチルアルミニウムクロライド等が挙げられる。
　触媒は、上記の各触媒成分（Ｋ）～（Ｍ）を（予備）重合槽内で、同時にもしくは連続的に、あるいは一度にもしくは複数回にわたって、接触させることによって形成させることができる。
　各成分の接触は、脂肪族炭化水素あるいは芳香族炭化水素溶媒中で行うのが普通である。接触温度は、特に限定されないが、－２０℃～１５０℃の間で行うのが好ましい。接触順序としては、合目的的な任意の組み合わせが可能であるが、特に好ましいものを各成分について示せば、次の通りである。
　触媒成分（Ｌ）を使用する場合、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させる前に、触媒成分（Ｋ）と、あるいは触媒成分（Ｌ）と、または触媒成分（Ｋ）および触媒成分（Ｌ）の両方に触媒成分（Ｍ）を接触させること、または、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させるのと同時に触媒成分（Ｍ）を接触させること、または、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させた後に触媒成分（Ｍ）を接触させることが可能であるが、好ましくは、触媒成分（Ｋ）と触媒成分（Ｌ）を接触させる前に、触媒成分（Ｍ）といずれかに接触させる方法である。
  また、各成分を接触させた後、脂肪族炭化水素あるいは芳香族炭化水素溶媒にて洗浄することが可能である。
　使用する触媒成分（Ｋ）、（Ｌ）および（Ｍ）の使用量は任意である。例えば、触媒成分（Ｌ）に対する触媒成分（Ｋ）の使用量は、触媒成分（Ｌ）１ｇに対し、好ましくは０．１μｍｏｌ～１，０００．０μｍｏｌ、特に好ましくは０．５μｍｏｌ～５００．０μｍｏｌの範囲である。また触媒成分（Ｋ）に対する触媒成分（Ｍ）の量は、遷移金属のモル比で、好ましくは０．０１～５．００×１０６、特に好ましくは０．１～１．０×１０４の範囲内が好ましい。
　前記成分［Ｋ－１］（一般式（ｋ１）で表される化合物）と前記成分［Ｋ－２］（一般式（ｋ２）で表される化合物）の使用割合は、長鎖分岐を有するポリプロピレン樹脂（Ａ）の前記特性を満たす範囲において任意であるが、各成分［Ｋ－１］と［Ｋ－２］の合計量に対する［Ｋ－１］の遷移金属のモル比で、好ましくは０．３０以上、０．９９以下である。
　この割合を変化させることで、溶融物性と触媒活性のバランスを調整することが可能である。つまり、成分［Ｋ－１］からは、低分子量の末端ビニルマクロマーを生成し、成分［Ｋ－２］からは、一部マクロマーを共重合した高分子量体を生成する。したがって、成分［Ｋ－１］の割合を変化させることで、生成する重合体の平均分子量、分子量分布、分子量分布の高分子量側への偏り、非常に高い分子量成分、分岐（量、長さ、分布）を制御することができ、そのことにより、分岐指数ｇ’、溶融張力、延展性といった溶融物性を制御することができる。
　長鎖分岐を有するポリプロピレン樹脂（Ａ）を製造するためには、前記モル比は、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．４０以上であり、さらに好ましくは０．５０以上である。また、上限に関しては、好ましくは０．９９以下であり、高い触媒活性で効率的に長鎖分岐を有するポリプロピレン樹脂（Ａ）を得るためには、好ましくは０．９５以下であり、さらに好ましくは０．９０以下の範囲である。
　また、上記範囲で成分［Ｋ－１］を使用することにより、水素量に対する、平均分子量と触媒活性のバランスを調整することが可能である。
　触媒は、好ましくは、これにオレフィンを接触させて少量重合されることからなる予備重合処理に付される。予備重合処理を行うことにより、本重合を行った際に、ゲルの生成を防止できる。
　予備重合時に使用するオレフィンは、特に限定はないが、プロピレン、エチレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－オクテン、４－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、ビニルシクロアルカン、スチレン等を例示することができる。オレフィンのフィード方法は、オレフィンを反応槽に定速的にあるいは定圧状態になるように維持するフィード方法やその組み合わせ、段階的な変化をさせる等、任意の方法が可能である。
　予備重合温度、時間は、特に限定されないが、各々－２０℃～１００℃、５分～２４時間の範囲であることが好ましい。また、予備重合の量は、予備重合ポリマー量が触媒成分（Ｋ）に対し、重量比で好ましくは０．０１～１００、さらに好ましくは０．１～５０である。また、予備重合時に触媒成分（Ｍ）を添加、または追加することもできる。また、予備重合終了後に洗浄することも可能である。
  また、上記の各成分の接触の際もしくは接触の後に、ポリエチレン、ポリプロピレン等の重合体、シリカ、チタニア等の無機酸化物の固体を共存させる等の方法も可能である。
　重合様式は、前記触媒成分（Ｋ）、触媒成分（Ｌ）および触媒成分（Ｍ）を含むオレフィン重合用触媒とモノマーが効率よく接触するならば、あらゆる様式を採用しうる。
　具体的には、不活性溶媒を用いるスラリー法、不活性溶媒を実質的に用いずプロピレンを溶媒として用いる、いわゆるバルク法、溶液重合法あるいは実質的に液体溶媒を用いず各モノマーをガス状に保つ気相法などが採用できる。また、連続重合、回分式重合を行う方法も適用される。また、単段重合以外に、２段以上の多段重合することも可能である。
　スラリー重合の場合は、重合溶媒として、ヘキサン、ヘプタン、ペンタン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン等の飽和脂肪族または芳香族炭化水素の単独または混合物が用いられる。
　また、重合温度は、通常０℃以上１５０℃以下である。特に、バルク重合を用いる場合には、４０℃以上が好ましく、さらに好ましくは５０℃以上である。また上限は８０℃以下が好ましく、さらに好ましくは７５℃以下である。
  さらに、気相重合を用いる場合には、４０℃以上が好ましく、さらに好ましくは５０℃以上である。また上限は１００℃以下が好ましく、さらに好ましくは９０℃以下である。
　重合圧力は、１．０ＭＰａ以上５．０ＭＰａ以下であることが好ましい。特に、バルク重合を用いる場合には、１．５ＭＰａ以上が好ましく、さらに好ましくは２．０ＭＰａ以上である。また上限は４．０ＭＰａ以下が好ましく、さらに好ましくは３．５ＭＰａ以下である。
　さらに、気相重合を用いる場合には、１．５ＭＰａ以上が好ましく、さらに好ましくは１．７ＭＰａ以上である。また上限は２．５ＭＰａ以下が好ましく、さらに好ましくは２．３ＭＰａ以下である。
　さらに、分子量調節剤として、また活性向上効果のために、補助的に水素をプロピレンに対してモル比で、好ましくは１．０×１０－６以上、１．０×１０－２以下の範囲で用いることができる。
　また、使用する水素の量を変化させることで、生成する重合体の平均分子量の他に、分子量分布、分子量分布の高分子量側への偏り、非常に高い分子量成分、分岐（量、長さ、分布）を制御することができ、そのことにより、ＭＦＲ、分岐指数、溶融張力、延展性といった、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）を特徴付ける溶融物性を制御することができる。
　そこで水素は、プロピレンに対するモル比で、１．０×１０－６以上で用いるのがよく、好ましくは１．０×１０－５以上であり、さらに好ましくは１．０×１０－４以上用いるのがよい。また上限に関しては、１．０×１０－２以下で用いるのがよく、好ましくは０．９×１０－２以下であり、さらに好ましくは０．８×１０－２以下である。
　ここで例示した触媒、重合法を用いてプロピレンを重合すると、触媒成分［Ｍ－１］由来の活性種から、β－メチル脱離と一般に呼ばれる特殊な連鎖移動反応により、ポリマー片末端が主としてプロペニル構造を示し、いわゆるマクロマーが生成する。このマクロマーは、より高分子量を生成することができ、より共重合性がよい触媒成分［Ｍ－２］由来の活性種に取り込まれ、マクロマー共重合が進行すると考えられる。したがって、生成する長鎖分岐構造を有するポリプロピレン樹脂の分岐構造としては、櫛型鎖が主であると考えられる。
　さらに上記したようなメタロセン系触媒を用いることで、前述したような高い立体規則性のある構造を有するものとすることができる。
　さらに、本発明において用いられ得る長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）として使用可能な市販品としては、ウェイマックス（商品名）（日本ポリプロ(株)製）の各種グレード、ＭＦＸ８、ＭＦＸ６、ＭＦＸ３、ＥＸ８０００、ＥＸ６０００、ＥＸ４０００、ＰＦ８１４（商品名）（Ｌｙｏｎｄｅｌｌ  Ｂａｓｅｌｌ社製）、Ｄａｐｌｏｙ（商品名）　ＷＢ１４０ＨＭＳ（Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製）等が挙げられる。
≪長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）≫
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物においては、上記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）と共に、ベースとなる成分として、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）を含有する。
　本明細書において、「長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体」ないしは「長鎖分岐構造を有しないポリプロピレン」とは、直鎖プロピレン系重合体ないしは直鎖ポリプロピレン、あるいはメチル基のように主鎖を形成するモノマーに由来する短鎖分岐を含む直鎖短鎖分岐プロピレン系重合体ないしは直鎖短鎖分岐ポリプロピレンを含み、より具体的には、前述した「長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体」ないし「長鎖分岐構造を有するポリプロピレン」の規定に該当しない、プロピレン系重合体ないしポリプロピレンである。
　このような長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としては、上記規定に該当するものである限り、特に限定されるものではない。例えば、チーグラー・ナッタ型触媒あるいは塩化マグネシウム担持型チーグラー・ナッタ触媒を用いて、トリエチルアルミニウム、ジエチルアルミニウム等の助触媒の共存下に、プロピレン、あるいはプロピレンと他のα－オレフィンとを重合することによって得られたものや、あるいは、メタロセン化合物を使用したカミンスキー型触媒を用いて重合されたものであっても良い。
　長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）の立体規則性についても、特に制限はなく、アイソタクチック、シンジオタクチック、アタクチックあるいはこれらの任意の割合の混合系であっても良い。特に限定されるものではないが、工業的な入手容易性からすれば、結晶性のアイソタクチックポリマーを主成分とし、０．５～２．０モル％程度のアタクチックポリマーを含むポリプロピレンが用いられ得る。
　しかしながら本発明に係る熱可塑性樹脂組成物として、より良好な成形性、溶融特性等を得る上では、ベースとなる長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としても、一定範囲内の流動特性を有していることが望ましく、上記したものと同じ条件により測定したメルトフローレート（２３０℃）が０．３～５０．０ｇ／１０分であることが望ましい。より好ましくは０．３～１０．０ｇ／１０分、さらに好ましくは、０．３～１．０ｇ／１０分である。
　なお、本発明においては、上記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を配合することよって、熱可塑性樹脂組成物のドローダウン特性、延展性等を改善するものであるので、ベースとなる長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としては熱可塑性樹脂組成物の流動性および加工性が低下することのないように、ある程度高い値のメルトフローレートとすることが望ましい。
　また、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）としては、プロピレン単独重合体であることが望ましく、この場合、特に限定されるものではないが、１３Ｃ－ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９０％程度以上であることが望ましい。
　長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）において、プロピレンと共重合し得る他のα－オレフィンとしては、例えば、エチレン、、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセンおよび１－ヘキセンなどが挙げられ、これらの中でも特にエチレン、１－ブテンおよび１－へキセンである。長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）は、特に限定されるものではないが、プロピレン以外のモノマーに由来する構成単位を、１５質量％未満の割合で含むものであってもよいが、好ましくは上記したように、プロピレンの単独重合体である。
≪長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）との配合比≫
　しかして本発明に係る熱可塑性組成物においては、上記した長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と上記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とが、質量比８０：２０～９８：２の割合で含有される。この範囲内の配合割合とすることで、本発明に係る無機充填材と熱可塑性樹脂とを含む熱可塑性組成物が、（１）長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）単体、（２）長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と無機充填材とを含む熱可塑性組成物、および（３）長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とを含むポリプロピレン系重合体ブレンドと比較して、後述するように１７０℃および１８０℃の引張試験で得られる応力－歪曲線（Ｓ－Ｓ曲線）において、破断点強度および最大伸びの向上が見られ、熱可塑性樹脂組成物が無機充填材を多く含んでいても、シートとして成形した場合に、熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないシートとなる。さらに、加熱溶融時のドローダウン特性、延展性も良好である。また、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）を上記所定量含有することによって、耐熱性、難燃性も向上する。
　長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）との質量比としては、８０：２０～９８：２の割合であることがより好ましく、８０：２０～９０：１０の割合であることがさらに好ましい。
　≪その他の熱可塑性樹脂≫
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、樹脂成分としては、前記した長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と前記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂も、前記長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と前記した長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）とによる所定の効果を大きく損なわないものである限り含有することができるが、樹脂成分全体の質量を１００％とした場合に、これら他の熱可塑性樹脂は０～３０質量％程度であることが望まれる。すなわち、熱可塑性樹脂組成物における樹脂成分全体の質量を１００％とした場合において、前記長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と前記長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の合計量が７０質量％～１００質量％となることが望まれる。その他の熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリプロピレン以外のポリオレフィン樹脂（ポリエチレン、プロピレン－エチレン共重合体、ポリブチレン等）、生分解性樹脂、ポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等が挙げられる。
　なお、ポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹脂とは、ポリオレフィン、ポリアミドを主鎖として有する樹脂のことを指す。より具体的には、例えば、ポリエチレンは、エチレンを主鎖として有する樹脂のことを指し、これらの樹脂は、結晶性を有するものが好ましく他のモノマーとの共重合体であってもよい。
　なお、生分解性樹脂とは、自然界の微生物によって完全に消費され最終的に水と二酸化炭素に分解される樹脂をいう。
　具体的には、ポリ乳酸、ポリカプロラクトン、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンサクシネート、セルロースエステル等を挙げることができる。また、結晶性高分子は１種単独でもよく、２種以上を用いてもよく、例えば、ポリプロピレンとポリエチレンとを混合したものであってもよい。
　≪無機充填材≫
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物中に配合され得る無機充填材としては、特に限定されず、例えば、カルシウム、マグネシウム、アルミニウム、チタン、鉄、亜鉛などの炭酸塩、硫酸塩、珪酸塩、リン酸塩、ホウ酸塩、酸化物、もしくはこれらの水和物の粉末状のものが挙げられ、具体的には、例えば、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、酸化チタン、シリカ、アルミナ、クレー、タルク、カオリン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、ケイ酸アルミニウム、ケイ酸マグネシウム、ケイ酸カルシウム、硫酸アルミニウム、硫酸マグネシウム、硫酸カルシウム、リン酸マグネシウム、硫酸バリウム、珪砂、カーボンブラック、ゼオライト、モリブデン、珪藻土、セリサイト、シラス、亜硫酸カルシウム、硫酸ナトリウム、チタン酸カリウム、ベントナイト、黒鉛等が挙げられる。これらは合成のものであっても天然鉱物由来のものであってもよく、また、これらは単独で２種類以上併用して使用され得る。
　さらに、無機充填材の形状としても、特に限定されるわけではなく、粒子状、フレーク状、顆粒状、繊維状等のいずれであってもよい。また、粒子状としても、一般的に合成法により得られるような球形のものであっても、あるいは、採集した天然鉱物を粉砕にかけることにより得られるような不定形状のものであっても良い。
　これらの無機充填材として、好ましくは炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、酸化チタン、シリカ、アルミナ、クレー、タルク、カオリン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等であり、特に炭酸カルシウムが好ましい。さらに炭酸カルシウムとしては、合成法により調製されたもの、いわゆる軽質炭酸カルシウムと、石灰石などＣａＣＯ３を主成分とする天然原料を機械的に粉砕分級して得られる、いわゆる重質炭酸カルシウムとのいずれであっても良く、これらを組合わせることも可能であるが、経済性の観点で、好ましくは、重質炭酸カルシウムである。
　また、無機充填材の分散性または反応性を高めるために、無機充填材の表面をあらかじめ常法に従い改質しておいてもよい。表面改質法としては、プラズマ処理等の物理的な方法や、カップリング剤や界面活性剤で表面を化学的に処理するものなどが例示できる。カップリング剤としては、例えば、シランカップリング剤やチタンカップリング剤等が挙げられる。界面活性剤としては、アニオン性、カチオン性、ノニオン性および両性のいずれのものであってもよく、例えば、高級脂肪酸、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、高級脂肪酸塩等が挙げられる。
　無機充填材は、粒子であることが好ましく平均粒子径は、０．１μｍ以上５０．０μｍ以下が好ましく、１．０μｍ以上１５．０μｍ以下がより好ましい。なお、本明細書において述べる無機充填材の平均粒子径は、ＪＩＳ Ｍ－８５１１に準じた空気透過法による比表面積の測定結果から計算した値をいう。測定機器としては、例えば、島津製作所社製の比表面積測定装置ＳＳ－１００型を好ましく用いることができる。特に、その粒径分布において、粒子径５０．０μｍ以上の粒子を含有しないことが好ましい。他方、粒子が細かくなり過ぎると、前述した熱可塑性樹脂と混練した際に粘度が著しく上昇し、成形品の製造が困難になると虞れがある。そのため、その平均粒子径は０．５μｍ以上とすることが好ましい。
　粉末状、フレーク状、または顆粒状である無機充填材の平均粒子径は、好ましくは、１０．０μｍ以下であり、より好ましくは５．０μｍ以下である。
　繊維状である無機充填材の平均繊維長は、好ましくは、３．０μｍ以上２０．０μｍ以下である。平均繊維径は、好ましくは、０．２μｍ以上１．５μｍ以下である。また、アスペクト比は、通常、１０以上３０以下である。なお、繊維状である無機充填材の平均繊維長および平均繊維径は、電子顕微鏡で測定したものであり、アスペクト比は、平均繊維径に対する平均繊維長の比（平均繊維長／平均繊維径）である。
　本発明の組成物が含有する重質炭酸カルシウムは、重質炭酸カルシウムであれば特に限定されず、任意で表面処理されていてもよい。
　ここで、重質炭酸カルシウムとは、天然の石灰石などを機械的に粉砕・加工して得られるものであって、化学的沈殿反応等によって製造される合成炭酸カルシウムとは明確に区別される。なお、粉砕方法には乾式法と湿式法とがあるが、経済性の観点で、乾式法が好ましい。
　上記重質炭酸カルシウムの平均粒子径は、本発明の組成物の硬化物の引裂強さがより優れるという理由から、１５．０μｍ以下が好ましく、１．０～５．０μｍがより好ましい。
　なお、上記重質炭酸カルシウムの平均粒子径は、ＪＩＳ Ｍ－８５１１に準じた空気透過法による比表面積の測定結果から計算した値をいう。測定機器としては、島津製作所社製の比表面積測定装置ＳＳ－１００型を用いるのが好ましい。
　本発明に係る熱可塑性樹脂組成物に含まれる上記した熱可塑性樹脂と、無機充填材との配合比（質量％）は、５０：５０～１０：９０の比率であれば特に限定されないが、４０：６０～２０：８０の比率であることが好ましく、４０：６０～２５：７５の比率であることが好ましい。熱可塑性樹脂と無機充填材との配合比において、無機充填材の割合が５０質量％より低いものであると、無機充填材を配合したことによる熱可塑性樹脂組成物の所定の質感、耐衝撃性等の物性が得られないものとなり、一方９０質量％よりも高いものであると、押出成形等による成形加工が困難となるためである。
　なお、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、無機充填材を除いた長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）の質量比（質量％）しては、８０：２０～９８：２の割合であることが好ましく、８０：２０～９０：１０の割合であるものが、より好ましい例として挙げることができる。
　≪その他の添加剤≫
　本発明の熱可塑性樹脂組成物には、必要に応じて、補助剤としてその他の添加剤を配合することも可能である。その他の添加剤としては、例えば、色剤、滑剤、カップリング剤、流動性改良材、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、安定剤、帯電防止剤、発泡剤等を配合してもよい。これらの添加剤は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、これらは、後述の混練工程において配合してもよく、混練工程の前にあらかじめ樹脂組成物に配合していてもよい。本発明に係る熱可塑性樹脂組成物において、これらのその他の添加剤の添加量は、上記した長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）および長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含む熱可塑性樹脂と、無機充填材との配合による所望の効果を阻害しない限り特に限定されるものではないが、例えば、熱可塑性樹脂組成物全体の質量を１００％とした場合に、これらその他の添加剤はそれぞれ０～５質量％程度の割合で、かつ当該その他の添加剤全体で２質量％以下となる割合で配合されることが望まれる。
　以下に、これらのうち、重要と考えられるものについて例を挙げて説明するが、これらに限られるものではない。
　色剤としては、公知の有機顔料または無機顔料あるいは染料のいずれをも用いることができる。具体的には、アゾ系、アンスラキノン系、フタロシアニン系、キナクリドン系、イソインドリノン系、ジオオサジン系、ペリノン系、キノフタロン系、ペリレン系顔料などの有機顔料や群青、酸化チタン、チタンイエロー、酸化鉄（弁柄）、酸化クロム、亜鉛華、カーボンブラックなどの無機顔料が挙げられる。
　滑剤としては、例えば、ステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、複合型ステアリン酸、オレイン酸等の脂肪酸系滑剤、脂肪族アルコール系滑剤、ステアロアミド、オキシステアロアミド、オレイルアミド、エルシルアミド、リシノールアミド、ベヘンアミド、メチロールアミド、メチレンビスステアロアミド、メチレンビスステアロベヘンアミド、高級脂肪酸のビスアミド酸、複合型アミド等の脂肪族アマイド系滑剤、ステアリン酸－ｎ－ブチル、ヒドロキシステアリン酸メチル、多価アルコール脂肪酸エステル、飽和脂肪酸エステル、エステル系ワックス等の脂肪族エステル系滑剤、脂肪酸金属石鹸系滑剤等を挙げることができる。
　酸化防止剤としては、リン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤、ペンタエリスリトール系酸化防止剤が使用できる。リン系、より具体的には亜リン酸エステル、リン酸エステル等のリン系酸化防止安定剤が好ましく用いられる。亜リン酸エステルとしては、例えば、トリフェニルホスファイト、トリスノニルフェニルホスファイト、トリス（２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ホスファイト、等の亜リン酸のトリエステル、ジエステル、モノエステル等が挙げられる。
　リン酸エステルとしては、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリス（ノニルフェニル）ホスフェート、２－エチルフェニルジフェニルホスフェート等が挙げられる。これらリン系酸化防止剤は単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
　フェノール系の酸化防止剤としては、α－トコフェロール、ブチルヒドロキシトルエン、シナピルアルコール、ビタミンＥ、ｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネイト、２－ｔ－ブチル－６－（３'－ｔ－ブチル－５'－メチル－２'－ヒドロキシベンジル）－４－メチルフェニルアクリレート、２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－（Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノメチル）フェノール、３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジルホスホネイトジエチルエステル、およびテトラキス［３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオニルオキシメチル］メタン等が例示され、これらは単独でまたは２種以上を組合せて使用することができる。
　難燃剤としては、特に限定されないが、例えば、ハロゲン系難燃剤や、あるいはリン系難燃剤や金属水和物などの非リン系ハロゲン系難燃剤を用いることができる。ハロゲン系難燃剤としては、具体的には例えば、ハロゲン化ビスフェニルアルカン、ハロゲン化ビスフェニルエーテル、ハロゲン化ビスフェニルチオエーテル、ハロゲン化ビスフェニルスルフォンなどのハロゲン化ビスフェノール系化合物、臭素化ビスフェノールＡ、臭素化ビスフェノールＳ、塩素化ビスフェノールＡ、塩素化ビスフェノールＳなどのビスフェノール－ビス（アルキルエーテル）系化合物等が、またリン系難燃剤としては、トリス（ジエチルホスフィン酸）アルミニウム、ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフェート）、リン酸トリアリールイソプロピル化物、クレジルジ２、６－キシレニルホスフェート、芳香族縮合リン酸エステル等が、金属水和物としては、例えば、アルミニウム三水和物、二水酸化マグネシウムまたはこれらの組み合わせ等がそれぞれ例示でき、これらは単独でまたは２種以上を組合せて使用することができる。難燃助剤として働き、より効果的に難燃効果を向上させることが可能となる。さらに、例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等の酸化アンチモン、酸化亜鉛、酸化鉄、酸化アルミ、酸化モリブデン、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム等を難燃助剤として併用することも可能である。
　発泡剤は、溶融混練機内で溶融状態にされている原料である熱可塑性樹脂組成物に混合し、または圧入し、固体から気体、液体から気体に相変化するもの、または気体そのものであり、主として発泡シートの発泡倍率（発泡密度）を制御するために使用される。原料となる熱可塑性樹脂組成物に溶解した発泡剤は、常温で液体のものは樹脂温度によって気体に相変化して溶融樹脂に溶解し、常温で気体のものは相変化せずそのまま溶融樹脂に溶解する。溶融樹脂に分散溶解した発泡剤は、溶融樹脂を押出ダイからシート状に押出した際に、圧力が開放されるのでシート内部で膨張し、シート内に多数の微細な独立気泡を形成して発泡シートが得られる。発泡剤は、副次的に原料樹脂組成物の溶融粘度を下げる可塑剤として作用し、原料樹脂組成物を可塑化状態にするための温度を低くする。
　発泡剤としては、例えば、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭化水素類；シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサンなどの脂環式炭化水素類；クロロジフルオロメタン、ジフロオロメタン、トリフルオロメタン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、ジクロロフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、クロロメタン、クロロエタン、ジクロロトリフルオロエタン、ジクロロペンタフルオロエタン、テトラフルオロエタン、ジフルオロエタン、ペンタフルオロエタン、トリフルオロエタン、ジクロロテトラフルオロエタン、トリクロロトリフルオロエタン、テトラクロロジフルオロエタン、パーフルオロシクロブタンなどのハロゲン化炭化水素類；二酸化炭素、チッ素、空気などの無機ガス；水などが挙げられる。
　発泡剤としては、さらに、例えば、キャリアレジンに発泡剤の有効成分が含まれるものも好ましくを用いる事ができる。キャリアレジンとしては、結晶性オレフィン樹脂等が挙げられる。これらのうち、結晶性ポリプロピレン樹脂が好ましい。また、有効成分としては、炭酸水素塩等が挙げられる。これらのうち、炭酸水素塩が好ましい。結晶性ポリプロピレン樹脂をキャリアレジンとし、炭酸水素塩を熱分解型発泡剤として含む発泡剤コンセントレートであることが好ましい。
　成形工程において発泡剤に含まれる発泡剤の含有量は熱可塑性樹脂、無機充填材、有効成分の量等の種類に応じて、適宜設定することができ、熱可塑性樹脂組成物の全質量に対して０．０４～５．００質量％の範囲とすることが好ましい。
　なお、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物が発泡剤を含有する態様において、無機充填材を除いた長鎖分岐を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）＋長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）と発泡剤の２成分の質量比（質量％）としては、８０：２０～９８：２の割合であることがより好ましく、８０：２０～９０：１０の割合であるものが、好ましい例として挙げることができる。
　発泡剤としては、市販のものとしては、例えば、永和化成工業（株）製ポリスレンＥＥ２７５Ｆを挙げることができる。
＜熱可塑性樹脂組成物の製造方法＞
　本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、通常の方法を使用することができ、成形方法（押出成形、射出成形、真空成形等）に応じて適宜設定してよく、例えば、成形機にホッパーから投入する前に熱可塑性樹脂と無機充填材とを混練溶融してもよく、成形機と一体で成形と同時に熱可塑性樹脂と無機充填材とを混練溶融してもよい。溶融混練は、熱可塑性樹脂に無機充填材を均一に分散させる傍ら、高い剪断応力を作用させて混練することが好ましく、例えば二軸混練機で混練することが好ましい。
　本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、熱可塑性樹脂組成物はペレットの形態であってもよく、ペレットの形態でなくてもよいが、ペレットの形態である場合、ペレットの形状は特に限定されず、例えば、円柱、球形、楕円球状等のペレットを成形してもよい。
　ペレットのサイズは、形状に応じて適宜設定すれば良いが、例えば、球形ペレットの場合、直径１～１０ｍｍであってよい。楕円球状のペレットの場合、縦横比０．１～１．０の楕円状とし、縦横１～１０ｍｍであってよい。円柱ペレットの場合は、直径１～１０ｍｍの範囲内、長さ１～１０ｍｍの範囲内であってよい。これらの形状は、後述する混練工程後のペレットに対して成形させてよい。ペレットの形状は、常法に従って成形させてよい。
≪成形品≫
　本発明に係る成形品は、上記熱可塑性樹脂組成物を用いて成形された成形品である。
　本発明に係る成形品の形状等においては特に限定されるものではなく、各種の形態のものであってもよいが、例えば、シート、容器体等として成形され得る。
　特に、成形品の形態が、シートである場合には、熱可塑性樹脂組成物が無機充填材を多く含んでいても、例えば、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないという、特に優れた特性を発揮し得ることとなる。
　また、本発明に係る上記熱可塑性樹脂組成物は、無機充填材を多く含んでいても、加熱溶融時のドローダウン特性、延展性が良好であるため、成形型等が例えば深絞り等を有するものであっても、追従性良く成形可能であるため、本発明の成形品はその形状に係りなく所望の形状を有しかつ各部位においてその品質が均質なものとなる。
　さらに、無機充填材を含有すると共に、所定量の長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含有することで、耐熱性、難燃性に優れたものとなる。
　具体的には、難燃性に関しては、例えば、アメリカ保険業者安全試験所(Underwriters Laboratories lnc.)が定めるＵＬ９４規格において、ＵＬ９４　Ｖ－１以上、特に、ＵＬ９４　Ｖ－０の規格を、その成形品が発泡体の態様であっても満たすことが可能であり、さらに適切な難燃剤を配合することによってＵＬ　９４　５Ｖというより高い難燃性能を満たすことが可能となる。
　また、耐熱性に関しては、上記したレーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内でのシートの搬送性に問題が生じるような熱変形を起こすことのないような、１７０℃および１８０℃の引張試験で得られる応力－歪曲線（Ｓ－Ｓ曲線）における、破断点強度および最大伸びの高い向上が得られる。
　本発明に係る成形品の肉厚としても特に限定されるものではなく、その成形品の形態に応じて、薄肉のものから厚肉のものまで種々のものでありえるが、例えば、肉厚４０μｍ以上１０００μｍ以下、より好ましくは肉厚５０μｍ以上７００μｍ以下である成形品が示される。この範囲内の肉厚であれば、成形性、加工性の問題なく、偏肉を生じることなく均質で欠陥のない成形品を形成することが可能である。
　特に、成形品の形態が、シートである場合には、より好ましくは、肉厚５０μｍ以上４００μｍ以下、さらに好ましくは肉厚５０μｍ以上３００μｍ以下であることが望ましい。このような範囲内の肉厚を有するシートであれば、一般的な印刷・情報用、および包装用の用途の紙あるいは合成紙に代えて、好適に使用できるものであり、無機充填材を多く含んでいても、例えば、レーザプリンターのような熱固定工程を有する装置内で搬送不良を発生させないという、特に優れた特性を発揮し得ることとなる。
≪成形品の製造方法≫
　本発明に係る成形品の製造方法としては、所期の形状に成形できるものであれば特に限定されず、従来公知の押出成形、射出成形、真空成形、ブロー成形、カレンダー成形等のいずれの方法によっても成形加工可能である。さらにまた、本発明に係る熱可塑性樹脂組成物が発泡剤を含有し、発泡体である態様の成形品を得る場合においても、所期の形状に成形できるものであれば発泡体の成形方法として従来公知の、例えば、射出発泡，押出発泡，発泡ブロー等の液相発泡法、あるいは、例えば、ビーズ発泡，バッチ発泡，プレス発泡，常圧二次発泡等の固相発泡法のいずれを用いることも可能である。前記したように、結晶性ポリプロピレンをキャリアレジンとし、炭酸水素塩を熱分解型発泡剤として含む熱可塑性組成物の一態様においては、射出発泡法および押出発泡法が望ましく用いられ得る。
　なお、成形時における成形温度としては、その成形方法によってもある程度異なるため、一概には規定できるものではないが、例えば、１８０～２６０℃、より好ましくは１９０～２３０℃の温度であれば、本発明に係る熱可塑性組成物が、良好なドローダウン特性、延展性を持って、かつ組成物が局部的にも変性を生じることなく所定形状に成形できる。
＜シートの製造方法＞
　本発明に係る成形品がシートである態様において、その製造方法としても、シート状にする方法であれば特に限定されず、上記したような従来の公知の成形方法を用いることができるが、特に、シート表面の平滑性を考慮すると、押出機で押出成形してシートを作る方式を採用することが好ましい。微細な無機充填材を混合することは、白色度を向上させるためにも役立つ。
　成形は、混練する工程と、シート状に成形する工程とを連続的に行う直接方法を用いてもよく、例えば、Ｔダイ方式の二軸押出し成形機を使用する方法を用いてもよい。
　さらに、シート状に成形する場合においては、その成形時あるいはその成形後に一軸方向またはニ軸方向に、ないしは、多軸方向（チューブラー法による延伸等）に延伸することが可能である。ニ軸延伸の場合には、逐次ニ軸延伸でも同時ニ軸延伸であってもよい。
　成形後のシートに対し、延伸（例えば、縦および／または横延伸）を行うと、シートの密度が低下する。密度が低下することによりシートの白色度が良好なものとなる。
　以下本発明を、実施例に基づきより具体的に説明する。なお、これらの実施例は、本明細書に開示され、また添付の請求の範囲に記載された、本発明の概念および範囲の理解を、より容易なものとする上で、特定の態様および実施形態の例示の目的のためにのみ記載するのであって、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。
(評価方法）
　以下の実施例および比較例においての各物性値はそれぞれ以下の方法により評価されたものである。
メルトフローレート（ＭＦＲ）：
　長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）および長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）は、ＪＩＳ  Ｋ７２１０－１：２０１４  Ａ法  条件Ｍに従い、試験温度：２３０℃、公称荷重：２．１６ｋｇ、ダイ形状：直径２．０９５ｍｍ、長さ８．００ｍｍで測定した。
溶融張力：
　東洋精機製作所製キャピログラフを用いて、以下の条件で測定した。
　キャピラリー：直径２．０ｍｍ、長さ４０ｍｍ
　シリンダー径：９．５５ｍｍ
　シリンダー押出速度：２０ｍｍ／分
　引き取り速度：４．０ｍ／分
アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）
　試料３９０ｍｇをｏ－ジクロロベンゼン／重水素化臭化ベンゼン（Ｃ６Ｄ５Ｂｒ）＝４／１（体積比）２．６ｍｌおよび化学シフトの基準物質であるヘキサメチルジシロキサンと共に内径１０ｍｍのＮＭＲ試料管に入れ溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲ測定を行った。１３Ｃ－ＮＭＲ測定は直径１０ｍｍのクライオプローブを装着したブルカー・バイオスピン（株）のＡＶ４００Ｍ型ＮＭＲ装置を用いて行った。
　パルス角：９０°
　パルス間隔：１５秒
　積算回数：１２８回以上
　観測域：－２０ｐｐｍから１７９ｐｐｍ
　化学シフトはヘキサメチルジシロキサンのメチル炭素のピークを１．９８ｐｐｍとして設定し、他の炭素によるピークの化学シフトはこれを基準とした。
分岐指数ｇ’：
　［測定方法］
　ＧＰＣ：Ａｌｌｉａｎｃｅ  ＧＰＣＶ２０００（Ｗａｔｅｒｓ社）
　検出器：接続順に記載
　多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）：ＤＡＷＮ－Ｅ（Ｗｙａｔｔ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社）
　示差屈折計（ＲＩ）：ＧＰＣ付属
　粘度検出器（Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）：ＧＰＣ付属
　移動相溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン（０．５ｍｇ／ｍＬの濃度で添加）
　移動相流量：１ｍＬ／分
  カラム：東ソー社  ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）  ＨＴを２本連結
  試料注入部温度：１４０℃
  カラム温度：１４０℃
　検出器温度：全て１４０℃
　試料濃度：１ｍｇ／ｍＬ
　注入量（サンプルループ容量）：０．２１７５ｍＬ
［解析方法］
　多角度レーザー光散乱検出器（ＭＡＬＬＳ）から得られる絶対分子量（Ｍａｂｓ）、二乗平均慣性半径（Ｒｇ）、および、Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒから得られる極限粘度（［η］）を求めるにあたっては、ＭＡＬＬＳ付属のデータ処理ソフトＡＳＴＲＡ（ｖｅｒｓｉｏｎ４．７３．０４）を利用した。
引張り試験：
　押出成形したシートの引張試験は、（株）井元製作所製、引張・圧縮小型材料試験ＩＭＦ－９０Ｆ６を用いて、１７０℃および１８０℃の温度で行った。試験片の形状としては、ＪＩＳ　Ｋ６２５１：２０１０のダンベル状７号型を用いた。延伸速度は１０ｍｍ/分であった。
　得られた応力-歪曲線より、引張強度、引張弾性率、および伸び率を測定した。
（材料）
　以下の実施例および比較例において使用した成分はそれぞれ以下のものであった。
長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）：
　長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）としては、次のものを使用した。
Ｂ１：　ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ　ＥＡ９）　
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：０．５ｇ／分
Ｂ２：　ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ　ＦＹ６Ｃ）
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：２．４ｇ／分
Ｂ３：　ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ　ＭＡ１Ｂ）
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：２１．０ｇ／分
Ｂ４：　ポリプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製：ノバテック(商品名）ＰＰ　ＢＣ０６Ｃ）
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：６０．０ｇ／分
長鎖分岐を有するポリプロピレン（Ａ）：
　長鎖分岐を有するポリプロピレン（Ａ）としては、次のものを使用した。
Ａ１：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製：ウェイマックス(商品名）ＭＦＸ　８）
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：１．１ｇ／分
　溶融張力（２３０℃）：２５ｇ
　アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
　分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満
 
Ａ２：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製：ウェイマックス(商品名）ＭＦＸ　６）
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：２．５ｇ／分
　溶融張力（２３０℃）：１７ｇ
　アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
　分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満
 
Ａ３：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン（日本ポリプロ（株）製：ウェイマックス(商品名）ＭＦＸ　３）
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：９．０ｇ／分
　溶融張力（２３０℃）：５ｇ
　アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
　分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満
 
Ａ４：メタロセン系長鎖分岐ポリプロピレン 
　ＭＦＲ（ＪＩＳ　Ｋ７２１０－１：２０１４、２３０℃）：１２．０ｇ／分
　溶融張力（２３０℃）：３ｇ
　アイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）：９０％以上
　分岐指数ｇ’：０．３０以上、１．００未満
その他の樹脂（Ｚ）：
Ｚ１：超高分子量ポリエチレン(三井化学（株)製、リュブマー（登録商標）Ｌ３０００）
 
Ｚ２：ポリメチルペンテン(三井化学（株)製、ＴＰＸ（登録商標）ＤＸ８４５）
無機充填材（Ｃ）：
Ｃ１：脂肪酸表面処理重質炭酸カルシウム粒子　平均粒径２．２μｍ（備北粉化工業株式会社製、ライトンＳ－４）
Ｃ２：軽質炭酸カルシウム粒子　平均粒径１．５μｍ（白石工業(株）製、ＰＣ）
滑剤（Ｄ）：
Ｄ１：ステアリン酸マグネシウム
発泡剤（Ｅ）：
永和化成工業（株）製　ポリスレンＥＥ２７５Ｆ
実施例１
　長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）として、上記Ｂ１を、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）として上記Ａ１を、無機充填材として上記Ｃ１を、さらに滑剤として上記Ｄ１を、表１に示す配合割合において用いた。なお、表１において各成分の数値は質量部の値である。各成分を、株式会社神戸製鋼製７５リッター３Ｄバンバリーミキサーで、１５分間混錬した。排出樹脂温度は１８０℃であった。
　その後、２１０℃に維持された有限会社勝製作所製１５０ｍｍ　Ｌ／Ｄ＝１０　ストレーナー中を通し、２１０℃でダイからストランドを押出し、水冷後カットすることでペレット化した。このようにして作製したペレットを東洋精機製作所製ラボプラ一軸Ｔダイ押出成形装置（φ２０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２５）、２１０℃でＴダイからシート押出し、東洋精機製フィルム・シート引き取り機ＦＴ３Ｗ２０で巻き取った。なお、このようにして得られたシートを測定した肉厚は２００μｍであり、その測定部位において偏差は実質的になく、シート全体で均一な厚さを有していた。
　本発明の課題である搬送性は、１７０℃、１８０℃での引張試験での延伸性の向上と高い相関が得られることを見出しており、引張試験による結果で本発明の効果を評価した。上記した条件により試験片を作製して引張試験を行った。得られた結果を表２に示す。また、図１および２にそれぞれの温度での引張試験で得られた実施例の応力-歪曲線を、後述する比較例１および参考例１～３の値と共に示す。
実施例２～２０、比較例１～３および参考例１～５
　上記実施例１と、熱可塑性樹脂組成物中における各成分の種類および量をそれぞれ、下記表１に示すように変更する以外は実施例１と同様にして、肉厚２００μｍのシートを作製した。なお、実施例１２、１３については、発泡剤を含む組成であるが、実施例１と同様の製造条件によってＴダイ押出成形装置より押出されたシートは均一に発泡した状態で押出された。
　さらにこのようにして得られたシートについて、同様にして１７０℃、１８０℃での引張試験を行った。得られた結果を表２に示す。なお、実施例２においては、滑剤を配合しなかったものであるため押出外観にごく僅かなざらつきが生じたが、得られたシート自体に実用上の問題はなく、実施例１と同等性能を示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　本実施例の無機充填材を含有する系では、長鎖分岐構造を有するプロピレン系重合体（Ａ）を含有させることで、長鎖分岐構造を有しないプロピレン系重合体（Ｂ）を含有させる系の期待値を超えた効果が発揮されていることが判る。特に１８０℃の引張試験では、それが顕著である。
実施例２１
　実施例１で調製したものと同じ組成の熱可塑性樹脂組成物を、同様の混練、ストランド押出、切断工程を経てペレットを作製した。作製されたペレットを以下の射出成形条件でスクリュー直径１６ｍｍの小型電動射出成形機（型締圧１８ｔｆ）で射出成形を行い、深さ２ｍｍｘ縦幅４０ｍｍｘ横幅２０ｍｍの凹部を有する肉厚５００μｍの容器体を成形した。
成形温度：２１０℃
金型温度：４７～４９℃
射出圧力：１１７～１２２ｍＰａ
射出速度：２０ｍｍ／秒
保圧：１４５ＭＰａ
スクリュー回転数；２５０ｒｐｍ
　射出成形作業は、特に問題なく安定して射出成形作業を行うことができ、フローマークもなく、また成形品における偏肉も生じず、品質が良好な成形品を得ることができた。

 

Claims (15)

  1. 　少なくとも熱可塑性樹脂および無機充填材を、有してなる熱可塑性樹脂組成物であって、該熱可塑性樹脂には、長鎖分岐を有しないポリプロピレン（Ｂ）と長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）とを、質量比８０：２０～９８：２の割合で含有する熱可塑性樹脂組成物。
  2. 　前記熱可塑性組成物中における前記熱可塑性樹脂と無機充填材の配合割合が質量比で、５０：５０～１０：９０の割合である請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
  3. 　前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、１３Ｃ－ＮＭＲで測定するアイソタクチックトライアッド分率（ｍｍ）が９０％以上である長鎖分岐構造を有するポリプロピレンである請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂組成物。
  4. 　前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレン（Ａ）が、メルトフローレート（２３０℃）が１．０～３．０ｇ／１０分で、溶融張力（２３０℃）が５～３０ｇである長鎖分岐構造を有するプロピレンである請求項１～３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
  5. 　前記長鎖分岐構造を有しないポリプロピレン（Ｂ）が、メルトフローレート（２３０℃）が０．３～５０ｇ／１０分のポリプロピレンである請求項１～４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
  6. 　前記無機充填材が平均粒子径０．１μｍ以上５０．０μｍ以下のものである請求項１～５のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
  7. 　前記無機充填材が炭酸カルシウムである請求項１～６のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
  8. 　前記無機充填材が重質炭酸カルシウムである請求項７に記載の熱可塑性樹脂組成物。
  9. 　発泡剤がさらに含有されているものである請求項１～８のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
  10. 　請求項１～９のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物からなる成形品。
  11. 　成形品がシートである請求項１０に記載の成形品。
  12. 　成形品が容器体である請求項１０に記載の成形品。
  13. 　成形品が発泡体である請求項１０～１２のいずれかに記載の成形品。
  14. 　成形品が発泡シートである請求項１１に記載の成形品。
  15. 　肉厚５０μｍ以上７００μｍ以下のものである請求項１０～１４のいずれかに記載の成形品。

     
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