WO2020008763A1 - モータ - Google Patents

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WO2020008763A1
WO2020008763A1 PCT/JP2019/021654 JP2019021654W WO2020008763A1 WO 2020008763 A1 WO2020008763 A1 WO 2020008763A1 JP 2019021654 W JP2019021654 W JP 2019021654W WO 2020008763 A1 WO2020008763 A1 WO 2020008763A1
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WO
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weight
commutator
copper alloy
carbon brush
commutator piece
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French (fr)
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水上　裕文
圭策 中野
知子 従野
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Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
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Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B1/00—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors
    • H01B1/02—Conductors or conductive bodies characterised by the conductive materials; Selection of materials as conductors mainly consisting of metals or alloys
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
    • H01R39/00—Rotary current collectors, distributors or interrupters
    • H01R39/02—Details for dynamo electric machines
    • H01R39/18—Contacts for co-operation with commutator or slip-ring, e.g. contact brush
    • H01R39/20—Contacts for co-operation with commutator or slip-ring, e.g. contact brush characterised by the material thereof
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
    • H01R39/00—Rotary current collectors, distributors or interrupters
    • H01R39/02—Details for dynamo electric machines
    • H01R39/18—Contacts for co-operation with commutator or slip-ring, e.g. contact brush
    • H01R39/26—Solid sliding contacts, e.g. carbon brush
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K13/00—Structural associations of current collectors with motors or generators, e.g. brush mounting plates or connections to windings; Disposition of current collectors in motors or generators; Arrangements for improving commutation

Definitions

  • the present invention relates to a motor including a substantially cylindrical commutator and a carbon brush abutting on an outer peripheral surface of the commutator.
  • Patent Document 1 discloses a technique in which iron and phosphorus are used as a copper alloy constituting a commutator in order to improve the wear resistance of the commutator.
  • Patent Document 2 discloses a technique in which a copper alloy containing zirconium is used as a copper alloy constituting a commutator in order to improve the wear resistance of the commutator.
  • the copper alloy constituting the commutator contains iron or zirconium, the slidability of the commutator is poor, and the surface of the commutator is carbonized by sliding contact with a carbon brush.
  • the film is easily formed thick. When the carbon film is formed thick, the contact resistance or the coefficient of friction between the carbon brush and the commutator increases. Thereby, the carbon brush is easily worn. As a result, the life of the motor is shortened.
  • the present invention has been made in view of such a point, and an object thereof is to extend the life of a motor.
  • One embodiment of the present invention is a motor including a substantially cylindrical commutator and a carbon brush abutting on an outer peripheral surface of the commutator.
  • the commutator has a contact area on the outer peripheral surface of the commutator, which is in contact with the carbon brush.
  • the commutator has a contact member in a contact region.
  • the contact member is made of a copper alloy containing copper.
  • the carbon brush contains an abrasive.
  • the carbon film is polished and removed by the abrasive contained in the carbon brush. This can suppress an increase in contact resistance or friction coefficient generated between the carbon brush and the commutator due to the thick carbon film. Therefore, the wear of the carbon brush can be suppressed, and the life of the motor can be extended.
  • the copper alloy contains iron and phosphorus, and the amount of iron may be set to 0.05% by weight or more, and the amount of phosphorus may be set to 0.015% by weight or more. Thereby, the strength and heat resistance of the contact member are improved, and the wear resistance of the contact member can be improved.
  • the amount of iron contained in the copper alloy may be set to 0.15% by weight or less. Thereby, the workability of the contact member can be improved.
  • the amount of phosphorus contained in the copper alloy may be set to 0.05% by weight or less. Thereby, the strength of the contact member can be increased.
  • the copper alloy contains chromium and zirconium, and the amount of chromium may be set to 0.5% by weight or more, and the amount of zirconium may be set to 0.05% by weight or more.
  • the strength and heat resistance of the contact member are improved, and the wear resistance can be improved.
  • the amount of chromium contained in the copper alloy may be set to 1.5% by weight or less, and the amount of zirconium may be set to 0.25% by weight or less. Thereby, the workability of the contact member can be improved.
  • the copper alloy may further contain silver.
  • the amount of silver contained in the copper alloy may be set to 0.03% by weight or less.
  • the motor of the present invention even if a carbon film is formed on the surface of the commutator, the carbon film is polished and removed by the abrasive contained in the carbon brush. This can suppress an increase in contact resistance or friction coefficient generated between the carbon brush and the commutator due to the thick carbon film. Therefore, the wear of the carbon brush can be suppressed, and the life of the motor can be extended.
  • FIG. 1 is a front view showing a main part of the motor according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a front view in which a part of a commutator used in the motor according to the first embodiment of the present invention is partially broken.
  • FIG. 3 is a partially cutaway front view of a commutator used in a motor according to Embodiment 3 of the present invention.
  • FIG. 4 is a front view in which a part of a commutator used in a motor according to a fourth embodiment of the present invention is cut away.
  • FIG. 5 is a partially cutaway front view of a commutator used in a motor according to Embodiment 5 of the present invention.
  • FIG. 1 is a front view showing a main part of a motor 10 according to the first embodiment of the present invention.
  • the motor 10 includes a stator 13, a rotor 23, and a pair of carbon brushes 25 abutting on the outer peripheral surface of the commutator 21.
  • the stator 13 includes a field core 11 and a field winding (not shown) wound around the field core 11.
  • the rotor 23 includes an armature core 15, an armature winding 17 wound around the armature core 15, a rotating shaft 19, and a substantially cylindrical commutator 21.
  • the crossover 17 a is drawn out from the armature winding 17.
  • the carbon brush 25 is formed in a rod shape having a rectangular cross section.
  • the carbon brush 25 As the carbon brush 25, Cu (copper) is 40 to 50% by weight, C (graphite) is 50 to 60% by weight, and SiO 2 (silicon dioxide) or Al 2 O 3 (aluminum oxide) is 0.2% as an abrasive. Those containing up to 0.6% by weight are used.
  • the carbon brush 25 is urged by urging means (not shown) so that one end face thereof is pressed against the outer peripheral surface of the commutator 21.
  • FIG. 2 is a partially cutaway front view of the commutator 21 used in the motor 10 according to the first embodiment of the present invention.
  • the commutator 21 includes a resin cylindrical member 27 formed in a substantially cylindrical shape, and a plurality of commutator pieces disposed on the outer peripheral surface of the cylindrical member 27 at equal intervals in the circumferential direction. 29.
  • a slit 31 is formed in a portion of the outer peripheral surface of the commutator 21 where the commutator piece 29 is not provided.
  • a pair of concave portions 27a are formed at intervals in the axial direction.
  • the axial direction refers to a direction in which the rotating shaft 19 extends.
  • Engaging recesses 27b that are recessed in the direction away from each other in the axial direction are formed at the opposite open end of the side surface (the vertical direction in FIG. 2) of each recess 27a.
  • the commutator piece 29 includes a long plate-shaped main body portion 29a that extends in the axial direction with its plate surface directed in the radial direction.
  • the radial direction is a direction orthogonal to the axial direction and refers to a radial direction about the axis of the rotating shaft 19.
  • a hook portion 29b is formed by bending so as to protrude radially outward.
  • the hook portion 29b is curved so that a concave portion 29c is formed.
  • the concave portion 29c is formed between the outer peripheral surface of the main body portion 29a and the inner peripheral surface of the hook portion 29b.
  • a protruding portion 29d is protruded at a position corresponding to the concave portion 27a of the cylindrical member 27 on the inner peripheral surface of the main body portion 29a.
  • An engagement protrusion 29e is formed at the tip of each protrusion 29d so as to protrude in a direction away from each other in the axial direction.
  • the protruding portion 29d of the commutator piece 29 is embedded in the recess 27a of the tubular member 27 by integral molding, so that the commutator piece 29 is attached to the tubular member 27.
  • the copper alloy (first copper alloy) constituting the commutator piece 29 is composed of 0.05 to 0.15% by weight of Fe (iron) and 0.015 to 0.05% of P (phosphorus) throughout. % By weight, containing Cu (copper) and impurities.
  • the impurities are components other than iron, phosphorus, silver, chromium, and zirconium (Zr), and refer to components contained in copper without being intentionally added. Copper alloys may not contain impurities.
  • a crossover wire 17a drawn out from the armature winding 17 is engaged with the concave portion 29c of the hook portion 29b formed on the commutator piece 29 configured as described above.
  • one end surface of the carbon brush 25 is in contact with a longitudinally intermediate portion of the outer peripheral surface of the main body portion 29 a included in the commutator piece 29.
  • the carbon brush 25 is electrically connected to the armature winding 17 via the commutator piece 29.
  • the commutator piece 29 is a contact member that forms a contact area of the carbon brush 25 on the outer peripheral surface of the commutator 21.
  • the reason why the amount of iron contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.05% by weight or more is as follows. That is, when the amount of iron contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is less than 0.05% by weight, the heat resistance or the wear resistance of the commutator piece 29 cannot be substantially improved.
  • the reason why the amount of iron contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.15% by weight or less is as follows. That is, when the amount of iron contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 exceeds 0.15% by weight, the workability of the commutator piece 29 deteriorates.
  • the reason why the amount of phosphorus contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.015% by weight or more is as follows. That is, when the amount of phosphorus contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is less than 0.015% by weight, the heat resistance or the wear resistance of the commutator piece 29 cannot be substantially improved.
  • the reason why the amount of phosphorus contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.05% by weight or less is as follows. That is, when the amount of phosphorus contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 exceeds 0.05% by weight, the conductivity of the commutator piece 29 deteriorates.
  • the reason why the amount of silver contained in the copper alloy forming the commutator piece 29 is set to 0.03% by weight or less is as follows. That is, when the amount of silver contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 exceeds 0.03% by weight, the conductivity of the commutator piece 29 increases and sparks are easily generated. Therefore, since the surface of the commutator 21 becomes rough due to the spark, the carbon brush 25 is easily worn. Therefore, the life of the motor 10 is shortened.
  • the reason why the amount of silicon dioxide or aluminum oxide contained in the carbon brush 25 is set to 0.2 to 0.6% by weight is as follows. That is, when the amount of silicon dioxide or aluminum oxide contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is less than 0.2% by weight, the carbon film formed on the surface of the commutator piece 29 cannot be sufficiently removed, and If it exceeds 0.6% by weight, the surface of the commutator piece 29 is easily damaged by the sliding contact of the carbon brush 25.
  • the carbon film is polished and removed by silicon dioxide or aluminum oxide contained in the carbon brush 25. You. This can suppress an increase in contact resistance or friction coefficient generated between the carbon brush 25 and the commutator piece 29 of the commutator 21 due to the thick carbon film. Therefore, if the motor 10 according to the present embodiment is used, the wear of the carbon brush 25 can be suppressed, and the life of the motor 10 can be extended.
  • the amount of iron contained in the copper alloy constituting the commutator segment 29 is set to 0.05% by weight or more, and the amount of phosphorus contained in the copper alloy constituting the commutator segment 29 is 0.015% by weight. Since it is set to be equal to or more than the weight%, the strength and heat resistance of the commutator piece 29 are improved, and the wear resistance of the commutator piece 29 can be improved.
  • the amount of iron contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.15% by weight or less, the workability of the commutator piece 29 can be improved.
  • the amount of silver contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.03% by weight or less, the conductivity of the commutator piece 29 decreases, and the resistance of the commutator piece 29 decreases. , Sparks are less likely to occur. Therefore, it is possible to suppress the surface of the commutator piece 29 from being roughened due to the spark. If the motor 10 according to the present embodiment is used, therefore, the wear of the carbon brush 25 can be suppressed, and the life of the motor 10 can be extended.
  • the motor 10 of the present embodiment includes the substantially cylindrical commutator 21 and the carbon brush 25 abutting on the outer peripheral surface of the commutator 21.
  • the commutator 21 has an abutting area on the outer peripheral surface thereof, which abuts on the carbon brush 25.
  • the commutator 21 has a commutator piece 29 corresponding to a contact member including a contact region.
  • the contact member is made of a copper alloy containing copper.
  • the carbon brush 25 contains an abrasive.
  • the carbon film is polished and removed by the abrasive contained in the carbon brush. Therefore, it is possible to suppress an increase in contact resistance or friction coefficient generated between the carbon brush and the commutator due to the thick carbon film. Therefore, in the motor according to the present embodiment, the wear of the carbon brush can be suppressed, and the life of the motor can be extended.
  • the copper alloy preferably contains 0.05 to 0.15% by weight of iron and 0.015 to 0.05% by weight of phosphorus.
  • the copper alloy preferably contains 0.5 to 1.5% by weight of chromium and 0.05 to 0.25% by weight of zirconium.
  • the copper alloy preferably contains 0.03% by weight or less of silver.
  • the abrasive preferably contains 0.2 to 0.6% by weight of silicon dioxide.
  • the abrasive preferably contains 0.2 to 0.6% by weight of aluminum oxide.
  • the commutator pieces 29 used in the motor 10 are composed entirely of 0.5 to 1.5% by weight of Cr (chromium) and 0.05 to 0.25% by weight of Zr (zirconium). , Cu (copper) and a copper alloy (second copper alloy) containing impurities.
  • the impurities are components other than iron, phosphorus, silver, chromium, and zirconium, and refer to components contained in copper without being intentionally added. Copper alloys may not contain impurities.
  • the reason why the amount of chromium contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.5% by weight or more is as follows. That is, if the amount of chromium contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is less than 0.5% by weight, the wear resistance of the commutator piece 29 can hardly be improved.
  • the reason why the amount of chromium contained in the copper alloy forming the commutator piece 29 is set to 1.5% by weight or less is as follows. That is, when the amount of chromium contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 exceeds 1.5% by weight, the workability of the commutator piece 29 deteriorates.
  • the reason why the amount of zirconium contained in the copper alloy forming the commutator piece 29 is set to 0.05% by weight or more is as follows. That is, if the amount of zirconium contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is less than 0.05% by weight, the wear resistance of the commutator piece 29 can hardly be improved.
  • the reason why the amount of zirconium contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.25% by weight or less is as follows. That is, when the amount of zirconium contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 exceeds 0.25% by weight, the workability of the commutator piece 29 deteriorates.
  • the amount of chromium contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29 is set to 0.5% by weight or more, and contained in the copper alloy constituting the commutator piece 29.
  • the amount of zirconium is set to 0.05% by weight or more.
  • the amount of chromium contained in the copper alloy forming the commutator piece 29 is set to 1.5% by weight or less, and the amount of chromium contained in the copper alloy forming the commutator piece 29 is reduced.
  • the amount of zirconium to be used is set to 0.25% by weight or less. Thereby, workability of the commutator piece 29 can be improved.
  • FIG. 3 is a partially cutaway front view of the commutator 21 used in the motor 10 according to Embodiment 3 of the present invention.
  • the commutator piece 29 welds the main body component member 29f forming the main body portion 29a, the protruding portion 29d, and the engagement protruding portion 29e to the hook component member 29g forming the hook portion 29b. It is composed of
  • the main body component member 29f is made of a copper alloy common to the commutator piece 29 of the first embodiment, that is, 0.05 to 0.15% by weight of iron, 0.015 to 0.05% by weight of phosphorus, and copper and impurities. Made of a copper alloy.
  • the body component member 29f constitutes the contact member.
  • the hook member 29g is made of a copper alloy containing 0.03 to 0.08% by weight of Ag (silver), copper, and impurities.
  • the impurities are components other than iron, phosphorus, silver, chromium, and zirconium, and refer to components contained in copper without being intentionally added. Copper alloys may not contain impurities.
  • the hook part 29b is configured by the hook part constituent member 29g having a lower hardness than the main body part constituent member 29f. Therefore, the bending process becomes easier as compared with the case where the hook portion 29b is made of the same material as the main body component member 29f.
  • FIG. 4 is a partially cutaway front view of the commutator 21 used in the motor 10 according to Embodiment 4 of the present invention.
  • the commutator piece 29 includes a front member 29h that forms the outer surface of the body 29a and the inner surface of the hook 29b, that is, the surface of the concave portion 29c, and the inner surface of the body 29a. Is welded to the outer surface of the hook portion 29b, that is, the back member 29i that forms the surface on the opposite side of the concave portion 29c.
  • the front member 29h is made of a copper alloy common to the commutator piece 29 of the first embodiment, that is, 0.05 to 0.15% by weight of iron, 0.015 to 0.05% by weight of phosphorus, copper made of copper and impurities. It is composed of an alloy.
  • the front member 29h constitutes a contact member.
  • the back member 29i is made of a copper alloy containing 0.03 to 0.08% by weight of Ag (silver), copper and impurities.
  • the impurities are components other than iron, phosphorus, silver, chromium, and zirconium, and refer to components contained in copper without being intentionally added. Copper alloys may not contain impurities.
  • the hook portion 29b is configured by two layers of the front member 29h and the back member 29i having a lower hardness than the front member 29h. Therefore, the bending process is easier than when the entire hook portion 29b is formed of the same material as the front side member 29h.
  • FIG. 5 is a front view in which a part of a commutator 21 used in a motor 10 according to a fifth embodiment of the present invention is cut away.
  • the hook portion 29b of the commutator piece 29 of the fourth embodiment is constituted only by the back member 29i.
  • the hook portion 29b includes only the back member 29i having a lower hardness than the front member 29h. Therefore, the bending process becomes easier as compared with the case where the hook portion 29b is made of the same material as the front side member 29h.
  • the operating voltage of the motor 10 was 13 V
  • the operating current of the motor 10 was 10 to 40 A
  • the temperature of the carbon brush 25 was 100 to 130 ° C. in a test environment of 20 to 30 ° C.
  • the rotor was rotated at 1000 to 5000 rpm (revolutions per minute) for 250 hours.
  • the life of the carbon brush 25 was calculated based on the length of the carbon brush 25 after the test.
  • the entire commutator piece 29 was made of a copper alloy (TAMAC4 manufactured by Mitsubishi Shindoh Co., Ltd.) composed of 0.1% by weight of iron, 0.03% by weight of phosphorus, and copper and impurities.
  • the carbon brush 25 used was one containing 45% by weight of copper, 52.7% by weight of graphite, and 2.3% by weight of silicon dioxide as an abrasive. The life of the carbon brush 25 calculated by this test was 798 hours.
  • the entire commutator piece 29 is composed of 0.5 to 1.5% by weight of chromium, 0.05 to 0.25% by weight of zirconium, and a copper alloy (UNS (Unified Numbering System) number) manufactured by Mitsubishi Materials Corporation. No. C18150).
  • the carbon brush 25 used was one containing 45% by weight of copper, 52.7% by weight of graphite, and 2.3% by weight of silicon dioxide as an abrasive. The life of the carbon brush 25 calculated by this test was 821 hours.
  • the entire commutator piece 29 was made of a copper alloy (TAMAC4 manufactured by Mitsubishi Shindoh Co., Ltd.) composed of 0.1% by weight of iron, 0.03% by weight of phosphorus, and copper and impurities.
  • the carbon brush 25 used was one containing 45% by weight of copper and 55% by weight of graphite. The life of the carbon brush 25 calculated by this test was 375 hours.
  • the entire commutator piece 29 is made of 0.5 to 1.5% by weight of chromium, 0.05 to 0.25% by weight of zirconium, and a copper alloy (UNS No. C18150 manufactured by Mitsubishi Materials Corporation) composed of copper and impurities. Configured.
  • the carbon brush 25 used was one containing 45% by weight of copper and 55% by weight of graphite. The life of the carbon brush 25 calculated by this test was 316 hours.
  • the entire commutator piece 29 was composed of a copper alloy (CMB4 specified by JIS C2801 manufactured by Mitsubishi Materials Corporation) composed of 0.06 to 0.10% by weight of silver, copper and impurities.
  • the carbon brush 25 used was one containing 45% by weight of copper, 52.7% by weight of graphite, and 2.3% by weight of silicon dioxide as an abrasive. The life of the carbon brush 25 calculated by this test was 552 hours.
  • the entire commutator piece 29 was composed of a copper alloy (CMB4 specified by JIS C2801 manufactured by Mitsubishi Materials Corporation) composed of 0.06 to 0.10% by weight of silver, copper and impurities.
  • the carbon brush 25 used was one containing 45% by weight of copper and 55% by weight of graphite. The life of the carbon brush 25 calculated by this test was 565 hours.
  • the calculated life of the carbon brush 25 was longer in Examples 1 and 2 than in Comparative Examples 1 to 4.
  • the results of Examples 1 and 2 (evaluation of ⁇ in Table 1) can obtain a brush life more than twice as long as the results of Comparative Examples 1 and 2 (evaluation of ⁇ in Table 1). I confirmed that I could do it.
  • the results of Examples 1 and 2 (evaluation of ⁇ in Table 1) can obtain a brush life about 1.5 times that of the results of Comparative Examples 3 and 4 (evaluation of ⁇ in Table 1). I confirmed that.
  • the silver contained in the copper alloy constituting the contact member is 0% by weight, but may be contained as long as it is 0.03% by weight or less.
  • the silver content is 0.01% by weight or less, sparks generated between the commutator 21 and the carbon brush 25 are further less likely to occur. Accordingly, it is possible to suppress the surface of the commutator 21 from being roughened due to the spark.
  • the abrasive contained in the carbon brush 25 is silicon dioxide or aluminum oxide, but may be WC (tungsten carbide) or SiC (silicon carbide).
  • the front member 29h is made of the same copper alloy as the commutator piece 29 of the first embodiment, but may be made of the same copper alloy as the commutator piece 29 of the second embodiment.
  • the front side member 29h may be made of a common copper alloy with the commutator piece 29 of the second embodiment.
  • the motor according to the present invention can extend the life of the motor. INDUSTRIAL APPLICABILITY
  • the motor according to the present invention is useful when applied to household or industrial electric equipment such as a vacuum cleaner, a vehicle, or the like.

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Abstract

モータは、実質的に筒状の整流子と、整流子の外周面に当接するカーボンブラシと、を備える。整流子は、カーボンブラシと当接する外周面の当接領域に、銅を含む銅合金で構成された当接部材を有する。カーボンブラシは、研磨材を含む。

Description

モータ
　本発明は、実質的に筒状の整流子と、当該整流子の外周面に当接するカーボンブラシとを備えたモータに関する。
　特許文献１には、整流子の耐摩耗性を改善するために、整流子を構成する銅合金として、鉄及びリンを含有したものを採用する技術が開示されている。
　特許文献２には、整流子の耐摩耗性を改善するために、整流子を構成する銅合金として、ジルコニウムを含有したものを採用する技術が開示されている。しかし、特許文献１，２では、整流子を構成する銅合金が、鉄又はジルコニウムを含有しているので、整流子の摺動性が悪く、カーボンブラシとの摺接により整流子の表面にカーボン皮膜が厚く形成されやすい。カーボン皮膜が厚く形成されると、カーボンブラシと整流子との間の接触抵抗又は摩擦係数が増大する。これにより、カーボンブラシが摩耗しやすくなる。その結果、モータの寿命が短くなる。
特開平２－２５５３１号公報 特開平９－７１８４９号公報
　本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、モータの寿命を長くすることである。
　本発明の一態様は、実質的に筒状の整流子と、整流子の外周面に当接するカーボンブラシと、を備えたモータである。整流子は、整流子の外周面に、カーボンブラシと当接する当接領域を有する。整流子は、当接領域に当接部材を有する。当接部材は、銅を含む銅合金で構成される。カーボンブラシは、研磨材を含む。
　この態様によると、整流子の表面にカーボン皮膜が形成されても、カーボンブラシに含有される研磨材によりカーボン皮膜が研磨されて除去される。これにより、厚いカーボン皮膜に起因してカーボンブラシと整流子との間に生じる接触抵抗又は摩擦係数が増大するのを抑制できる。したがって、カーボンブラシの摩耗を抑制でき、モータの寿命を長くできる。
　また、銅合金は鉄とリンを含有し、鉄の量が０．０５重量％以上に設定され、かつリンの量が０．０１５重量％以上に設定されてもよい。これにより、当接部材の強度及び耐熱性が向上し、当接部材の耐摩耗性を改善できる。
　また、銅合金に含有される鉄の量が０．１５重量％以下に設定されてもよい。これにより、当接部材の加工性を良好にできる。
　また、銅合金に含有されるリンの量が０．０５重量％以下に設定されてもよい。これにより、当接部材の強度を高められる。
　一方、銅合金はクロムとジルコニウムを含有し、クロムの量が０．５重量％以上に設定され、かつジルコニウムの量が０．０５重量％以上に設定されてもよい。これにより、当接部材の強度及び耐熱性が向上し、耐摩耗性を改善できる。
　また、銅合金に含有されるクロムの量が１．５重量％以下に設定され、かつジルコニウムの量が０．２５重量％以下に設定されてもよい。これにより、当接部材の加工性を良好にできる。
　また、銅合金はさらに銀を含有してもよい。この場合、銅合金に含まれる銀の量が０．０３重量％以下に設定されていればよい。これにより、当接部材の導電性が低くなり、当接部材の抵抗によって、スパークが発生しにくくなる。よって、スパークに起因して当接部材の表面が粗くなることを抑制できる。したがって、カーボンブラシの摩耗を抑制でき、モータの寿命を長くできる。
　本発明にかかるモータによれば、整流子の表面にカーボン皮膜が形成されても、カーボン皮膜がカーボンブラシに含有される研磨材により研磨されて除去される。これにより、厚いカーボン皮膜に起因してカーボンブラシと整流子との間に生じる接触抵抗又は摩擦係数が増大するのを抑制できる。したがって、カーボンブラシの摩耗を抑制でき、モータの寿命を長くできる。
図１は、本発明の実施形態１に係るモータの要部を示す正面図である。 図２は、本発明の実施形態１に係るモータに用いられる整流子の一部を破断した正面図である。 図３は、本発明の実施形態３に係るモータに用いられる整流子の一部を破断した正面図である。 図４は、本発明の実施形態４に係るモータに用いられる整流子の一部を破断した正面図である。 図５は、本発明の実施形態５に係るモータに用いられる整流子の一部を破断した正面図である。
　以下、本発明の実施形態について図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものでは全くない。
　（実施形態１）
　図１は、本発明の実施形態１に係るモータ１０の要部を示す正面図である。図１に示すように、モータ１０は、ステータ１３、ロータ２３と、整流子２１の外周面に当接する１対のカーボンブラシ２５と、を備えている。ステータ１３は、界磁コア１１と、界磁コア１１に巻装された界磁巻線（図示せず）とで構成される。ロータ２３は、電機子コア１５と、電機子コア１５に巻装された電機子巻線１７と、回転軸１９と、実質的に筒状の整流子２１と、を有する。渡り線１７ａは、電機子巻線１７から引き出されている。カーボンブラシ２５は、断面矩形状で延びる棒状に形成されている。カーボンブラシ２５としては、Ｃｕ（銅）を４０～５０重量％、Ｃ（黒鉛）を５０～６０重量％、研磨材としてＳｉＯ２（二酸化ケイ素）又はＡｌ２Ｏ３（酸化アルミニウム）を０．２～０．６重量％含有したものが用いられる。カーボンブラシ２５は、図示しない付勢手段により、その一端面が整流子２１の外周面に押し付けられるように付勢されている。
　図２は、本発明の実施形態１に係るモータ１０に用いられる整流子２１の一部を破断した正面図である。整流子２１は、実質的に筒状に形成された樹脂製の筒部材２７と、筒部材２７の外周面において、周方向に向かって互いに等しい間隔を空けて配設された複数の整流子片２９と、を有している。整流子２１の外周面における整流子片２９を配設しない箇所には、スリット３１が形成されている。筒部材２７の外周面における整流子片２９を配設した領域には、１対の凹陥部２７ａが軸方向に互いに間隔を空けて形成されている。ここで軸方向とは、回転軸１９が延伸する方向をいう。各凹陥部２７ａの側面（図２中、上下方向）の反開放側端部には、軸方向に互いに離れる方向に凹む係合凹部２７ｂが形成されている。
　一方、整流子片２９は、その板面を径方向に向けて軸方向に延びる長板状の本体部２９ａを備える。ここで径方向とは、軸方向と直交する方向であって、回転軸１９の軸心を中心とする半径方向をいう。本体部２９ａの長手方向一端部には、フック部２９ｂが径方向外側に張り出すように曲げ加工により形成されている。フック部２９ｂは、凹状部２９ｃが形成されるように湾曲している。具体的に、凹状部２９ｃは、本体部２９ａの外周面とフック部２９ｂの内周面との間で形成される。また、本体部２９ａの内周側の面における筒部材２７の凹陥部２７ａに対応する箇所には、突出部２９ｄが突設されている。各突出部２９ｄの先端部には、軸方向において互いに離れる方向に向かって突出する係合突部２９ｅが形成されている。整流子片２９の突出部２９ｄが一体成形により筒部材２７の凹陥部２７ａに埋め込まれることで、整流子片２９が筒部材２７に取り付けられている。この状態で、整流子片２９の係合突部２９ｅが筒部材２７の係合凹部２７ｂに係合することで、突出部２９ｄの凹陥部２７ａからの抜けが規制されている。整流子片２９を構成する銅合金（第１の銅合金）は、全体に亘って、Ｆｅ（鉄）を０．０５～０．１５重量％、Ｐ（リン）を０．０１５～０．０５重量％、Ｃｕ（銅）及び不純物を含有する。不純物とは、鉄、リン、銀、クロム及びジルコニウム（Ｚｒ）以外の成分であって、意図的に添加せずに銅に含まれる成分をいう。銅合金は不純物を含有しない場合もある。
　上記のように構成された整流子片２９に形成されたフック部２９ｂの凹状部２９ｃには、電機子巻線１７から引き出された渡り線１７ａが係合している。一方、整流子片２９に含まれる本体部２９ａの外周側の面の長手方向中途部には、カーボンブラシ２５の一端面が当接している。これによって、カーボンブラシ２５が整流子片２９を介して電機子巻線１７に電気的に接続される。整流子２１が軸周り、すなわち回転軸１９の周方向に回転すると、カーボンブラシ２５の一端面が整流子片２９に摺接する。したがって、整流子片２９が、整流子２１の外周面におけるカーボンブラシ２５の当接領域を構成する当接部材となっている。
　ここで、整流子片２９を構成する銅合金に含有される鉄の量を０．０５重量％以上に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有される鉄の量が０．０５重量％未満では、整流子片２９の耐熱性又は耐摩耗性を殆ど改善できないからである。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有される鉄の量を０．１５重量％以下に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有される鉄の量が０．１５重量％を超えると、整流子片２９の加工性が悪化するからである。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるリンの量を０．０１５重量％以上に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるリンの量が０．０１５重量％未満では、整流子片２９の耐熱性又は耐摩耗性を殆ど改善できないからである。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるリンの量を０．０５重量％以下に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるリンの量が０．０５重量％を超えると、整流子片２９の導電性が悪化するからである。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有される銀の量を０．０３重量％以下に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有される銀の量が０．０３重量％を超えると、整流子片２９の導電性が高くなってスパークが発生しやすくなる。よって、スパークに起因して整流子２１の表面が粗くなるため、カーボンブラシ２５が摩耗しやすくなる。したがって、モータ１０の寿命が短くなる。
　また、カーボンブラシ２５に含有される二酸化ケイ素又は酸化アルミニウムの量を０．２～０．６重量％に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有される二酸化ケイ素又は酸化アルミニウムの量が０．２重量％未満では、整流子片２９の表面に形成されるカーボン皮膜を十分除去できず、０．６重量％を超えると、カーボンブラシ２５の摺接により整流子片２９の表面に傷がつきやすくなるからである。
　したがって、実施形態１によれば、整流子２１が有する整流子片２９の表面にカーボン皮膜が形成されても、カーボンブラシ２５に含有される二酸化ケイ素又は酸化アルミニウムによりカーボン皮膜が研磨されて除去される。これにより、厚いカーボン皮膜に起因してカーボンブラシ２５と整流子２１が有する整流子片２９との間に生じる接触抵抗又は摩擦係数が増大するのを抑制できる。したがって、本実施形態に係るモータ１０を用いれば、カーボンブラシ２５の摩耗を抑制でき、モータ１０の寿命を長くできる。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有される鉄の量が０．０５重量％以上に設定され、かつ整流子片２９を構成する銅合金に含有されるリンの量が０．０１５重量％以上に設定されているので、整流子片２９の強度及び耐熱性が向上し、整流子片２９の耐摩耗性を改善できる。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有される鉄の量が０．１５重量％以下に設定されているので、整流子片２９の加工性を良好にできる。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるリンの量が０．０５重量％以下に設定されているので、整流子片２９の強度を高められる。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有される銀の量が０．０３重量％以下に設定されているので、整流子片２９の導電性が低くなり、整流子片２９の抵抗によって、スパークが発生しにくくなる。よって、スパークに起因して整流子片２９の表面が粗くなることを抑制できる。本実施形態に係るモータ１０を用いれば、したがって、カーボンブラシ２５の摩耗を抑制でき、モータ１０の寿命を長くできる。
　また、カーボンブラシ２５に含有される二酸化ケイ素又は酸化アルミニウムの量が０．２重量％以上に設定されているので、整流子片２９の表面に形成されるカーボン皮膜を十分除去できる。カーボンブラシ２５に含有される二酸化ケイ素又は酸化アルミニウムの量が０．６重量％以下に設定されているので、整流子片２９の表面に傷がつきにくい。
　以上のように、本実施形態のモータ１０は、実質的に筒状の整流子２１と、整流子２１の外周面に当接するカーボンブラシ２５と、を備える。整流子２１の外周面に、カーボンブラシ２５と当接する当接領域を有する。整流子２１は、当接領域を含む当接部材に相当する整流子片２９を有する。当接部材は、銅を含む銅合金で構成される。カーボンブラシ２５は、研磨材を含む。
　これにより、整流子の表面にカーボン皮膜が形成されても、カーボンブラシに含有される研磨材によりカーボン皮膜が研磨されて除去される。よって、厚いカーボン皮膜に起因してカーボンブラシと整流子との間に生じる接触抵抗又は摩擦係数が増大することを抑制できる。したがって、本実施形態に係るモータは、カーボンブラシの摩耗を抑制でき、モータの寿命を長くできる。
　また、銅合金は、鉄を０．０５～０．１５重量％、リンを０．０１５～０．０５重量％含有することが好ましい。
　また、銅合金は、クロムを０．５～１．５重量％、ジルコニウムを０．０５～０．２５重量％含有することが好ましい。
　また、銅合金は、０．０３重量％以下の銀を含有することが好ましい。
　また、研磨材は、二酸化ケイ素を０．２～０．６重量％含有することが好ましい。
　また、研磨材は、酸化アルミニウムを０．２～０．６重量％含有することが好ましい。
　（実施形態２）
　実施形態２では、モータ１０に用いられる整流子片２９が、全体に亘って、Ｃｒ（クロム）を０．５～１．５重量％、Ｚｒ（ジルコニウム）を０．０５～０．２５重量％、Ｃｕ（銅）及び不純物を含有する銅合金（第２の銅合金）で構成されている。不純物とは、鉄、リン、銀、クロム及びジルコニウム以外の成分であって、意図的に添加せずに銅に含まれる成分をいう。銅合金は不純物を含有しない場合もある。
　ここで、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるクロムの量を０．５重量％以上に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるクロムの量が０．５重量％未満では、整流子片２９の耐摩耗性を殆ど改善できないからである。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるクロムの量を１．５重量％以下に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるクロムの量が１．５重量％を超えると、整流子片２９の加工性が悪化するからである。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるジルコニウムの量を０．０５重量％以上に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるジルコニウムの量が０．０５重量％未満では、整流子片２９の耐摩耗性を殆ど改善できないからである。
　また、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるジルコニウムの量を０．２５重量％以下に設定したのは、つぎの理由による。すなわち、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるジルコニウムの量が０．２５重量％を超えると、整流子片２９の加工性が悪化するからである。
　その他の構成は、実施形態１と同じであるので、その詳細な説明を援用する。
　したがって、実施形態２によれば、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるクロムの量が０．５重量％以上に設定され、かつ整流子片２９を構成する銅合金に含有されるジルコニウムの量が０．０５重量％以上に設定されている。これにより、整流子片２９の強度及び耐熱性が向上し、整流子片２９の耐摩耗性を改善できる。
　また、本実施形態に係るモータ１０は、整流子片２９を構成する銅合金に含有されるクロムの量が１．５重量％以下に設定され、かつ整流子片２９を構成する銅合金に含有されるジルコニウムの量が０．２５重量％以下に設定されている。これにより、整流子片２９の加工性を良好にできる。
　（実施形態３）
　図３は、本発明の実施形態３に係るモータ１０に用いられる整流子２１の一部を破断した正面図である。実施形態３では、整流子片２９が、本体部２９ａ、突出部２９ｄ、及び係合突部２９ｅを構成する本体部構成部材２９ｆと、フック部２９ｂを構成するフック部構成部材２９ｇとを互いに溶接することで構成されている。本体部構成部材２９ｆは、実施形態１の整流子片２９と共通の銅合金、すなわち鉄を０．０５～０．１５重量％、リンを０．０１５～０．０５重量％、銅及び不純物からなる銅合金で構成されている。本体部構成部材２９ｆが当接部材を構成している。フック部構成部材２９ｇは、Ａｇ（銀）を０．０３～０．０８重量％、銅及び不純物からなる銅合金で構成している。不純物とは、鉄、リン、銀、クロム及びジルコニウム以外の成分であって、意図的に添加せずに銅に含まれる成分をいう。銅合金は不純物を含有しない場合もある。
　その他の構成は、実施形態１と同じであるので、同一の構成箇所には同一の符号を付してその詳細な説明を援用する。
　実施形態３によれば、本実施形態に係るモータ１０は、フック部２９ｂを本体部構成部材２９ｆよりも硬度の低いフック部構成部材２９ｇで構成した。よって、フック部２９ｂを本体部構成部材２９ｆと共通の材質で構成した場合に比べ、曲げ加工が容易になる。
　（実施形態４）
　図４は、本発明の実施形態４に係るモータ１０に用いられる整流子２１の一部を破断した正面図である。実施形態４では、整流子片２９が、本体部２９ａの外周側の面及びフック部２９ｂの内周側、すなわち凹状部２９ｃ側の面を構成する表側部材２９ｈと、本体部２９ａの内周側の面及びフック部２９ｂの外周側、すなわち凹状部２９ｃの反対側の面を構成する裏側部材２９ｉとを互いに溶接することで構成されている。表側部材２９ｈは、実施形態１の整流子片２９と共通の銅合金、すなわち鉄を０．０５～０．１５重量％、リンを０．０１５～０．０５重量％、銅及び不純物からなる銅合金で構成されている。表側部材２９ｈが当接部材を構成している。裏側部材２９ｉは、Ａｇ（銀）を０．０３～０．０８重量％、銅及び不純物からなる銅合金で構成されている。不純物とは、鉄、リン、銀、クロム及びジルコニウム以外の成分であって、意図的に添加せずに銅に含まれる成分をいう。銅合金は不純物を含有しない場合もある。
　その他の構成は、実施形態１と同じであるので、同一の構成箇所には同一の符号を付してその詳細な説明を援用する。
　したがって、実施形態４によれば、本実施形態に係るモータ１０は、フック部２９ｂを表側部材２９ｈと表側部材２９ｈよりも硬度の低い裏側部材２９ｉとの２層で構成した。よって、フック部２９ｂ全体を表側部材２９ｈと共通の材質で構成した場合に比べ、曲げ加工が容易になる。
　（実施形態５）
　図５は、本発明の実施形態５に係るモータ１０に用いられる整流子２１の一部を破断した正面図である。実施形態５では、実施形態４の整流子片２９のフック部２９ｂが裏側部材２９ｉだけで構成されている。
　その他の構成は、実施形態４と同じであるので、同一の構成箇所には同一の符号を付してその詳細な説明を援用する。
　したがって、実施形態５によれば、本実施形態に係るモータ１０は、フック部２９ｂを表側部材２９ｈよりも硬度の低い裏側部材２９ｉだけで構成した。よって、フック部２９ｂを表側部材２９ｈと共通の材質で構成した場合に比べ、曲げ加工が容易になる。
　以下、本発明の実施例１，２及び比較例１～４について説明する。
　実施例１，２及び比較例１～４では、２０～３０℃の試験環境で、モータ１０の作動電圧を１３Ｖ、モータ１０の作動電流を１０～４０Ａ、カーボンブラシ２５の温度を１００～１３０℃に設定して、ロータを１０００～５０００ｒｐｍ（ｒｅｖｏｌｕｔｉｏｎｓ　ｐｅｒ　ｍｉｎｕｔｅ）で２５０時間回転させる試験を行った。試験後のカーボンブラシ２５の長さに基づいてカーボンブラシ２５の寿命を算出した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　＜実施例１＞
　整流子片２９全体は、鉄を０．１重量％、リンを０．０３重量％、銅及び不純物からなる銅合金（三菱伸銅社製　商品名ＴＡＭＡＣ４）で構成した。かつカーボンブラシ２５には、銅を４５重量％、黒鉛を５２．７重量％、研磨材として二酸化ケイ素を２．３重量％含有したものを用いた。本試験により、算出されるカーボンブラシ２５の寿命は、７９８時間であった。
　＜実施例２＞
　整流子片２９全体は、クロムを０．５～１．５重量％、ジルコニウムを０．０５～０．２５重量％、銅及び不純物からなる銅合金（三菱マテリアル社製　ＵＮＳ（Ｕｎｉｆｉｅｄ　Ｎｕｍｂｅｒｉｎｇ　Ｓｙｓｔｅｍ）番号　ＮＯ．Ｃ１８１５０）で構成した。かつカーボンブラシ２５には、銅を４５重量％、黒鉛を５２．７重量％、研磨材として二酸化ケイ素を２．３重量％含有したものを用いた。本試験により、算出されるカーボンブラシ２５の寿命は、８２１時間であった。
　＜比較例１＞
　整流子片２９全体は、鉄を０．１重量％、リンを０．０３重量％、銅及び不純物からなる銅合金（三菱伸銅社製　商品名ＴＡＭＡＣ４）で構成した。かつカーボンブラシ２５には、銅を４５重量％、黒鉛を５５重量％含有したものを用いた。本試験により、算出されるカーボンブラシ２５の寿命は、３７５時間であった。
　＜比較例２＞
　整流子片２９全体は、クロムを０．５～１．５重量％、ジルコニウムを０．０５～０．２５重量％、銅及び不純物からなる銅合金（三菱マテリアル社製　ＵＮＳ番号　ＮＯ．Ｃ１８１５０）で構成した。かつカーボンブラシ２５には、銅を４５重量％、黒鉛を５５重量％含有したものを用いた。本試験により、算出されるカーボンブラシ２５の寿命は、３１６時間であった。
　＜比較例３＞
　整流子片２９全体は、銀を０．０６～０．１０重量％、銅及び不純物からなる銅合金（三菱マテリアル社製　ＪＩＳ　Ｃ２８０１に規定されるＣＭＢ４）で構成した。かつカーボンブラシ２５には、銅を４５重量％、黒鉛を５２．７重量％、研磨材として二酸化ケイ素を２．３重量％含有したものを用いた。本試験により、算出されるカーボンブラシ２５の寿命は、５５２時間であった。
　＜比較例４＞
　整流子片２９全体は、銀を０．０６～０．１０重量％、銅及び不純物からなる銅合金（三菱マテリアル社製　ＪＩＳ　Ｃ２８０１に規定されるＣＭＢ４）で構成した。かつカーボンブラシ２５には、銅を４５重量％、黒鉛を５５重量％含有したものを用いた。本試験により、算出されるカーボンブラシ２５の寿命は、５６５時間であった。
　実験の結果、実施例１，２では、比較例１～４に比べ、算出されるカーボンブラシ２５の寿命が長くなった。具体的には、実施例１，２の結果（表１中、◎の評価）は、比較例１，２の結果（表１中、×の評価）の２倍以上のブラシ寿命を得ることができたことを確認した。また、実施例１，２の結果（表１中、◎の評価）は、比較例３，４の結果（表１中、△の評価）の１．５倍程度のブラシ寿命を得ることができたことを確認した。
　なお、実施形態１～５では、当接部材を構成する銅合金に含有される銀を０重量％としたが、０．０３重量％以下であれば、含有させてもよい。なお、銀を０．０１重量％以下とすることで、整流子２１とカーボンブラシ２５との間で生じるスパークをさらに発生しにくくする。これにより、スパークに起因して整流子２１の表面が粗くなるのを抑制できる。
　また、実施形態１～５では、カーボンブラシ２５に含有させる研磨材を二酸化ケイ素又は酸化アルミニウムとしたが、ＷＣ（炭化タングステン）、又はＳｉＣ（炭化ケイ素）としてもよい。
　また、実施形態３では、表側部材２９ｈを実施形態１の整流子片２９と共通の銅合金で構成したが、実施形態２の整流子片２９と共通の銅合金で構成してもよい。
　また、実施形態４，５でも、表側部材２９ｈを実施形態２の整流子片２９と共通の銅合金で構成してもよい。
　本発明に係るモータは、モータの寿命を長くできる。本発明に係るモータは、掃除機等の家庭用、産業用の電気機器又は車両等に適用する上で有用である。
　１０　　モータ
　１１　　界磁コア
　１３　　ステータ
　１５　　電機子コア
　１７　　電機子巻線
　１７ａ　　渡り線
　１９　　回転軸
　２１　　整流子
　２３　　ロータ
　２５　　カーボンブラシ
　２７　　筒部材
　２７ａ　　凹陥部
　２７ｂ　　係合凹部
　２９　　整流子片（当接部材）
　２９ａ　　本体部
　２９ｂ　　フック部
　２９ｃ　　凹状部
　２９ｄ　　突出部
　２９ｅ　　係合突部
　２９ｆ　　本体部構成部材（当接部材）
　２９ｇ　　フック部構成部材
　２９ｈ　　表側部材（当接部材）
　２９ｉ　　裏側部材
　３１　　スリット

Claims (6)

  1. 実質的に筒状の整流子と、前記整流子の外周面に当接するカーボンブラシと、を備えたモータであって、
    前記整流子は、前記カーボンブラシと当接する前記外周面の当接領域に、銅を含む銅合金で構成された当接部材を有し、
    前記カーボンブラシは、研磨材を含む、
    モータ。
  2. 前記銅合金は、鉄を０．０５～０．１５重量％、リンを０．０１５～０．０５重量％含有する請求項１に記載のモータ。
  3. 前記銅合金は、クロムを０．５～１．５重量％、ジルコニウムを０．０５～０．２５重量％含有する請求項１に記載のモータ。
  4. 前記銅合金は、０～０．０３重量％の範囲の銀をさらに含有する請求項２又は３に記載のモータ。
  5. 前記研磨材は、二酸化ケイ素を０．２～０．６重量％含有する請求項２又は３に記載のモータ。
  6. 前記研磨材は、酸化アルミニウムを０．２～０．６重量％含有する請求項２又は３に記載のモータ。
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