WO2020235484A1 - プリプレグ、積層体および成形品 - Google Patents

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WO2020235484A1
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三角潤
本間雅登
篠原響子
平野啓之
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Definitions

  • the present invention relates to a prepreg containing reinforcing fibers, a thermosetting resin and a thermoplastic resin, a laminate containing a reinforcing fiber, a thermoplastic resin and a cured product of a thermosetting resin, and a molded product.
  • Fiber-reinforced composite materials that use thermosetting resin or thermoplastic resin as a matrix and combine them with reinforcing fibers such as carbon fiber and glass fiber are lightweight, yet have mechanical properties such as strength and rigidity, heat resistance, and corrosion resistance. Due to its superiority, it has been applied in many fields such as aerospace, automobiles, railroad vehicles, ships, civil engineering and construction and sporting goods. However, these fiber-reinforced composite materials are not suitable for manufacturing parts and structures having complicated shapes in a single molding process, and in the above application, a member made of the fiber-reinforced composite material is produced. Then it is necessary to integrate with the same or different members.
  • a mechanical joining method such as bolts, rivets, and screws, or a joining method using an adhesive is used.
  • the mechanical joining method requires a process of pre-processing the joint part such as drilling, it leads to a long manufacturing process and an increase in manufacturing cost, and there is a problem that the material strength is lowered due to drilling. there were.
  • the joining method using an adhesive requires a bonding process and a curing process including preparation of the adhesive and application of the adhesive, which leads to a long manufacturing process and sufficient reliability in terms of adhesive strength. There was a problem that I could't get enough satisfaction.
  • thermoplastic resin for the fiber-reinforced composite material using a thermoplastic resin as a matrix
  • a method of joining members by welding can be applied, so that joining between members can be applied. It may be possible to reduce the time required for.
  • heat resistance and resistance are higher than those of fiber-reinforced composite materials composed of thermosetting resins and reinforcing fibers. There was a problem that the chemical properties were not sufficient.
  • Patent Document 1 discloses a method of joining a fiber-reinforced composite material composed of a thermosetting resin and a reinforcing fiber via an adhesive.
  • Patent Document 2 discloses a method of integrating a member formed of a thermoplastic resin and a member formed of a fiber-reinforced composite material made of a thermosetting resin. That is, a thermoplastic resin film is laminated on the surface of a prepreg sheet made of a reinforcing fiber and a thermosetting resin, and a fiber-reinforced composite material is obtained by heating and pressurizing. Then, the obtained fiber-reinforced composite material is placed in a mold, the thermoplastic resin is injection-molded, and the thermoplastic resin member formed by the injection molding is joined to the fiber-reinforced composite material.
  • Patent Document 3 discloses a method for producing a laminate in which a thermoplastic resin adhesive layer is formed on the surface of a composite material composed of a thermosetting resin and a reinforcing fiber, and another method is described via the thermoplastic resin. It is stated that it exhibits an adhesive effect with members.
  • Patent Document 4 discloses a prepreg made of a thermoplastic resin, a fiber, or a film arranged on the surface layer of a prepreg made of a reinforcing fiber and a thermosetting resin, and a fiber-reinforced composite material thereof.
  • Japanese Unexamined Patent Publication No. 2018-161801 Japanese Unexamined Patent Publication No. 10-138354 Japanese Patent No. 3906319 Japanese Unexamined Patent Publication No. 8-259713
  • Patent Document 1 is a method of joining fiber-reinforced composite materials made of reinforcing fibers and a thermosetting resin to each other with an adhesive, and since the thermosetting resin is a matrix resin, the fiber is reinforced as it is. Welding cannot be applied as a method of joining composite materials. Since it takes time to cure the adhesive, there is a problem that the bonding process requires time, and further, the developed bonding strength is not sufficient.
  • the fiber-reinforced composite material according to Patent Document 3 can be integrated by welding via a thermoplastic resin, and exhibits excellent bonding strength at room temperature, but the bonding strength at high temperature is not sufficient.
  • Patent Document 4 shows that particles, fibers or films made of a thermoplastic resin improve the interlaminar fracture toughness value.
  • the thermosetting resin and the thermoplastic resin in the fiber-reinforced composite material are used. The joint strength at the boundary with and was not sufficient.
  • an object of the present invention is that it can be bonded to members of the same type or different types by welding, exhibits excellent bonding strength, particularly excellent bonding strength in a high temperature environment, and is also excellent in compressive strength and interlayer fracture toughness. It is an object of the present invention to provide a prepreg, a laminate, and an integrally molded product that provide a laminate suitable as a structural material.
  • the prepreg of the present invention has the following configuration.
  • the laminate of the present invention is a laminate having the following configuration.
  • a layer containing the following components [A], [C] and [D] is included, and [D] has a rubber state elastic modulus of 10 MPa or more at a temperature obtained by adding 50 ° C. to the glass transition temperature.
  • the prepreg of the present invention uses a thermosetting resin and a thermoplastic resin, and both are firmly bonded to each other and can be well welded to members of the same type or different types.
  • a thermosetting resin and a thermoplastic resin For a fiber-reinforced composite material composed of a resin and a reinforcing fiber, the time required for the joining process can be shortened, and the molding of the structural member can be speeded up. Further, by having an excellent elastic modulus in a rubber state at a predetermined temperature, excellent compressive strength and bonding strength in a high temperature environment can be exhibited, and an excellent laminated body as a structural material can be obtained.
  • the laminate of the present invention exhibits excellent performance as a structure by being applied to aircraft structural members, wind turbine blades, automobile structural members, and computer applications such as IC trays and laptop housings.
  • the prepreg of the present invention it is possible to significantly reduce the molding time and molding cost of the product according to the above application.
  • Examples of the reinforcing fiber of the component [A] used in the present invention include glass fiber, carbon fiber, metal fiber, aromatic polyamide fiber, polyaramid fiber, alumina fiber, silicon carbide fiber, boron fiber, and genbuiwa fiber. These may be used alone or in combination of two or more as appropriate. These reinforcing fibers may be surface-treated. Surface treatments include metal adhesion treatments, coupling agent treatments, sizing agent treatments, and additive adhesion treatments. Among these reinforcing fibers, reinforcing fibers having conductivity are also included. As the reinforcing fiber, carbon fiber is preferably used because it has a small specific gravity, high strength, and a high elastic modulus.
  • the form and arrangement of the reinforcing fibers can be appropriately selected from the unidirectional arrangement of the reinforcing fibers, the laminate of the unidirectionally arranged fibers, the form of the woven fabric, etc., but it is lightweight and has a higher level of durability.
  • the reinforcing fibers are arranged in one direction in the form of long fibers (fiber bundles) or continuous fibers such as woven fabrics in each prepreg.
  • the reinforcing fiber bundle may be composed of a plurality of fibers having the same form, or may be composed of a plurality of fibers having different forms.
  • the number of reinforcing fibers constituting one reinforcing fiber bundle is usually 300 to 60,000, but in consideration of the production of the base material, it is preferably 300 to 48,000, and more preferably 1,000. It is ⁇ 24,000.
  • the range may be a combination of any of the above upper limits and any of the lower limits.
  • the strand tensile strength of the reinforcing fiber of the component [A] measured according to the resin impregnated strand test method of JIS R7608 (2007) is 5.5 GPa or more, it has excellent bonding strength in addition to the tensile strength. It is preferable because a laminated body can be obtained. It is more preferable that the strand tensile strength is 5.8 GPa.
  • the joint strength referred to here refers to a tensile shear joint strength obtained in accordance with ISO4587: 1995 (JIS K6850 (1994)).
  • the component [B] used in the present invention is a thermosetting resin having a rubber state elastic modulus of 10 MPa or more at a temperature obtained by adding 50 ° C. to the glass transition temperature in a state where the degree of curing is 90% or more.
  • the thermosetting resin of the component [B] and the thermosetting resin composition before curing specified as a curing agent are subjected to predetermined conditions. This can be achieved by heat curing.
  • the heat curing under predetermined conditions means that first, heating is performed at 135 ° C. for 2 hours or 180 ° C. for 2 hours, and further heating is added as necessary until the degree of curing reaches 90% or more.
  • the degree of curing of the thermosetting resin cured product obtained by heating at 135 ° C. for 2 hours or 180 ° C. for 2 hours is measured, and if the degree of curing is 90% or more, the thermosetting resin cured product is used. , Can be used for characteristic evaluation. If the degree of curing is less than 90% at a heating temperature and time of 135 ° C. for 2 hours or 180 ° C. for 2 hours, heat is added after 180 ° C. for 2 hours to check the degree of curing. If the degree of curing is less than 90% in the post-heated state, the degree of curing reaches 90% at 200 ° C. for 1 hour, 220 ° C. for 1 hour, and 240 ° C.
  • the desired thermosetting resin cured product can be obtained by heating at a temperature of 300 ° C. or lower until the degree of curing reaches 90% or more. It can be obtained and used for characteristic evaluation.
  • the degree of curing does not include the calorific value of each of the thermosetting resin of the component [B], the thermosetting resin composition before curing specified as a curing agent, and the cured product of the thermosetting resin. It is a value calculated by the following formula as the area of each peak that appears as an exothermic reaction when differential scanning calorific value analysis is performed at a heating rate of 10 ° C./min in an active gas atmosphere.
  • a thermosetting resin and a resin having the same structure as those specified as the curing agent can be prepared and used for measurement.
  • Curing degree (%) ((calorific value of composition containing thermosetting resin before curing)-(calorific value of cured product of thermosetting resin)) / (before curing of composition containing thermosetting resin) Calorific value) x 100.
  • the storage elastic modulus at a temperature obtained by adding 50 ° C. to the glass transition temperature obtained by measuring the dynamic viscoelasticity (twist measurement) of the heat-curable resin cured product from the storage elastic modulus curve is determined according to JIS K7244-7 (2007). Obtained and used as the elastic modulus in the rubber state of the present invention. If the elastic modulus in the rubber state of the present invention is less than 10 MPa, the compressive strength of the laminated body and the joint strength at high temperature when the laminated body and the member are joined and integrated cannot be sufficiently increased.
  • the elastic modulus in the rubber state is more preferably 12 MPa or more, and more preferably 15 MPa or more.
  • the upper limit of the elastic modulus in the rubber state is not particularly limited, but the upper limit of a normal thermosetting resin cured product is 50 MPa.
  • thermosetting resin cured product of the component [D] in the present invention can be obtained by heat-curing the thermosetting resin.
  • the thermosetting resin composition before curing can be specified, the degree of curing is determined by the above formula, and if it is 90% or more, it may be a cured product.
  • the thermosetting resin corresponds to the component [B].
  • the laminate of the present invention does not necessarily go through a prepreg, but may be produced by a resin transfer molding method or the like described later.
  • thermosetting resin used for the component [B] examples include unsaturated polyester resin, vinyl ester resin, epoxy resin, phenol resin, urea resin, melamine resin, polyimide resin, cyanate ester resin, and bismaleimide resin.
  • unsaturated polyester resin vinyl ester resin
  • epoxy resin epoxy resin
  • phenol resin urea resin
  • melamine resin polyimide resin
  • cyanate ester resin polyimide resin
  • bismaleimide resin There are benzoxazine resins, or copolymers and modified products thereof, and resins in which at least two of these are blended.
  • An elastomer or a rubber component may be added to the thermosetting resin in order to improve the impact resistance.
  • epoxy resin is preferable because it has excellent mechanical properties, heat resistance, and adhesiveness to reinforcing fibers.
  • Examples of the main agent of the epoxy resin include bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, bisphenol AD type epoxy resin, bisphenol S type epoxy resin and other bisphenol type epoxy resins, and tetrabromobisphenol A diglycidyl ether and other brominated epoxy.
  • Novolak type epoxy resin such as resin, epoxy resin having biphenyl skeleton, epoxy resin having naphthalene skeleton, epoxy resin having dicyclopentadiene skeleton, phenol novolac type epoxy resin, cresol novolac type epoxy resin, N, N, O-tri Glycidyl-m-aminophenol, N, N, O-triglycidyl-p-aminophenol, N, N, O-triglycidyl-4-amino-3-methylphenol, N, N, N', N'-tetra Glycidyl-4,4'-methylenedianiline, N, N, N', N'-tetraglycidyl-2,2'-diethyl-4,4'-methylenedianiline, N, N, N', N'- Examples thereof include glycidylamine-type epoxy resins such as tetraglycidyl-m-xylylene diamine, N, N-diglycidylaniline, N, N
  • the thermosetting resin preferably contains an epoxy resin, and is a glycidylamine type epoxy resin containing 3 or more glycidyl groups with respect to 100 parts by mass of the total epoxy resin contained in the thermosetting resin.
  • a cured product having a high elastic modulus in a rubber state can be obtained, which is a more preferable embodiment.
  • the glycidylamine type epoxy resin containing three or more glycidyl groups include N, N, O-triglycidyl-m-aminophenol, N, N, O-triglycidyl-p-aminophenol, N, N, O-tri.
  • N, N, N', N'-tetraglycidyl-4,4'-methylenedianiline, N, N, N', N'-tetraglycidyl-2,2' -Diethyl-4,4'-methylenedianiline, N, N, N', N'-tetraglycidyl-m-xylylene diamine and the like can be mentioned.
  • curing agent for the epoxy resin examples include dicyandiamide, aromatic amine compound, phenol novolac resin, cresol novolac resin, polyphenol compound, imidazole derivative, tetramethylguanidine, thiourea-added amine, carboxylic acid hydrazide, carboxylic acid amide, and polymercaptan. And so on.
  • an epoxy resin having good heat resistance can be obtained by using an aromatic amine curing agent as a curing agent for the epoxy resin.
  • aromatic amine curing agent examples include 3,3'-diisopropyl-4,4'-diaminodiphenylsulfone, 3,3′-di-t-butyl-4,4′-diaminodiphenylsulfone, 3,3′-.
  • thermosetting resin of the component [B] preferably contains a thermoplastic resin component soluble in the thermosetting resin in a dissolved state as a viscosity modifier.
  • a thermoplastic resin component is another thermoplastic resin component different from the component [C].
  • soluble in a thermosetting resin means that a temperature region having a uniform phase exists by heating or stirring a mixture of a thermoplastic resin component and a thermosetting resin.
  • forming a uniform phase means that a state without visual separation can be obtained.
  • the "dissolved state” refers to a state in which a thermosetting resin containing a thermoplastic resin component is brought into a certain temperature range to form a uniform phase. Once a uniform phase is formed in a certain temperature range, separation may occur at a temperature other than that temperature range, for example, at room temperature.
  • the thermoplastic resin component soluble in the thermosetting resin of the component [B] is generally a carbon-carbon bond, an amide bond, an imide bond, an ester bond, an ether bond, a carbonate bond, a urethane bond, or a thioether in the main chain. It is preferably a thermoplastic resin having a bond selected from the group consisting of a bond, a sulfone bond and a carbonyl bond. Further, the thermoplastic resin component may have a partially crosslinked structure, and may be crystalline or amorphous.
  • Polyaramid, polyvinylformal, polyvinylbutyral, phenoxy resin, polyethernitrile and polybenzimidazole, at least one resin selected from the group is suitable.
  • Preferable examples include imide and polyether sulfone.
  • the composition containing the thermosetting resin of the component [B] contains a phosphorus compound.
  • the amount of phosphorus is large, the bending strength of the thermosetting resin cured product may decrease. From this, it is preferable that the phosphorus atom concentration in the composition is 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less, so that a thermosetting resin cured product having excellent bending strength can be obtained.
  • the component [B] contained in the prepreg of the present invention preferably has a bending strength of 150 MPa or more when the degree of curing is 90% or more. Further, the component [D] contained in the laminated body of the present invention has a bending strength of 150 MPa or more.
  • the bonding strength when the laminate and the member are bonded is excellent.
  • the bending strength can be obtained by a three-point bending test based on JIS K7171 (1994).
  • the same type of resin that has not been cured is similarly measured for the degree of curing. It is used as a composition for measuring bending strength.
  • a resin having the same structure and uncured may be prepared separately from the thermosetting resin contained in the prepreg or the laminate to be measured and used for the measurement.
  • the upper limit of the bending strength is not particularly limited, but the upper limit of a normal thermosetting resin cured product is 500 MPa.
  • the thermoplastic resin constituting the component [C] is not particularly limited, and is, for example, a polyester resin (polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, polyethylene naphthalate, liquid crystal polyester, etc.) or a polyolefin resin (polyether terephthalate, polybutylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, liquid crystal polyester, etc.).
  • a polyester resin polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, polyethylene naphthalate, liquid crystal polyester, etc.
  • a polyolefin resin polyether terephthalate, polybutylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, liquid crystal polyester, etc.
  • thermoplastic resins may be copolymers and modified products of the above-mentioned resins, and / or resins blended with two or more kinds.
  • thermoplastic resin of the component [C] contains 60% by weight or more. Further, it is particularly preferable that one or more selected from polyarylene ether ketone, polyphenylene sulfide and polyetherimide is contained in the thermoplastic resin of the component [C] in an amount of 60% by weight or more.
  • thermosetting resin or the thermoplastic resin may contain other fillers and additives as appropriate as long as the object of the present invention is not impaired.
  • the reinforcing fiber of [A] contained in both resin regions is present across the boundary surface between the resin region containing [B] and the resin region containing [C].
  • both of the above can be seen from directions having 45 degrees different from the fiber direction of any [A] contained in both resin regions, regardless of whether it is clockwise or counterclockwise.
  • the roughness average length RSm defined by JIS B0601 (2001) is 100 ⁇ m or less
  • the roughness average height Rc is 3.5 ⁇ m or more.
  • the resin region containing [B] and the resin region containing [C] form a layer and are adjacent to each other to form the boundary surface.
  • Adjacent in a layered state is a state in which both continuous resin regions exist adjacent to each other as shown in FIG. 2 as an example, and is confirmed by observing a cross section obtained by cutting perpendicular to the prepreg plane direction. be able to.
  • the presence of the reinforcing fibers of [A] contained in both resin regions across the boundary surface between the resin region containing the component [B] and the resin region containing the component [C] makes the component [C].
  • the strength of the resin region containing is improved, and the bonding strength is improved.
  • the component [A] existing on the boundary surface chemically or / or physically binds to the component [B] and the component [C] to form a resin region including the component [B] and the component [ Adhesion with the resin region containing C] is improved.
  • the number of the component [A] existing on the boundary surface may be one or more, and the upper limit is not particularly limited, but is 200 in the observation range described later.
  • the interface between the resin region containing the component [B] and the resin region containing the component [C] is included in both resin regions in the plan view of the prepreg, that is, from a viewpoint perpendicular to the prepreg plane direction [ Perpendicular to the prepreg plane containing the fiber of [A] existing across both resin regions from a direction that is 45 degrees different from any fiber direction of A] regardless of whether it is clockwise or counterclockwise. Observed in cross section. By observing the aspect of the resin region at the boundary surface in such a cross section, the adhesion force in the fiber direction and the direction orthogonal to the fiber direction can be evaluated at the same time.
  • the roughness average length RSm defined by JIS B0601 (2001) of the cross-sectional curve formed by the boundary surface is 100 ⁇ m or less, not only the chemical and / or physical bonding force but also the physical and chemical binding force .
  • the mechanical bonding force of entanglement is also added, and the resin region containing the component [B] and the resin region containing the component [C] are less likely to be separated, which is preferable.
  • the lower limit is not particularly limited, but is preferably 15 ⁇ m or more from the viewpoint of avoiding a decrease in mechanical bonding force due to stress concentration.
  • the roughness average height Rc of the cross-sectional curve is 3.5 ⁇ m or more, not only the mechanical binding force is expressed by confounding, but also the component [A] existing on the boundary surface is the component [B]. ] And the constituent element [C] chemically or / or physically bonded to improve the adhesion between the resin region containing the constituent element [B] and the resin region containing the constituent element [C], which is preferable.
  • a more preferable range of the roughness average height Rc of the cross-sectional curve is 10 ⁇ m or more, in which the component [A] is likely to be included in both resin regions and the adhesion is further improved, and particularly preferably 20 ⁇ m or more.
  • the upper limit value is not particularly limited, but is preferably 100 ⁇ m or less from the viewpoint of avoiding a decrease in mechanical bonding force due to stress concentration.
  • a known method can be used as a method for measuring the roughness average height Rc and the roughness average length RSm of the cross-sectional curve.
  • a method of curing the component [B] and then measuring from a cross-sectional image acquired by using an X-ray CT a method of measuring from an elemental analysis mapping image by an energy dispersive X-ray spectroscope (EDS), or an optical method.
  • EDS energy dispersive X-ray spectroscope
  • optical method examples thereof include a method of measuring from a cross-sectional observation image by a microscope, a scanning electron microscope (SEM), or a transmission electron microscope (TEM).
  • SEM scanning electron microscope
  • TEM transmission electron microscope
  • component [B] and / or component [C] may be stained to adjust contrast.
  • the roughness average height Rc and the roughness average length RSm of the cross-sectional curve are measured in the range of 500 ⁇ m square.
  • FIG. 1 An example of a method for measuring the average roughness height Rc and the average roughness RSm of the cross-section curve (measurement method 1 for the cross-section curve element) is shown with reference to FIG.
  • the vertical baseline 12 is drawn at intervals of 5 ⁇ m.
  • the points where the vertical baseline drawn from the reference line intersects the component [C] for the first time are plotted, and the line connecting the plotted points is defined as the cross-sectional curve 13.
  • the obtained cross-section curve 13 is subjected to a filtering process based on JIS B0601 (2001), and the roughness average height Rc and the roughness average length RSm of the cross-section curve 13 are calculated.
  • the resin region containing [B] and the resin region containing [C] form a layer and are adjacent to each other to form the boundary surface from the viewpoint of exhibiting excellent mechanical properties.
  • the basis weight of the thermoplastic resin of the component [C] is preferably 10 g / m 2 or more.
  • a sufficient thickness for exhibiting excellent bonding strength can be obtained, which is preferable.
  • the upper limit is not particularly limited, but it is preferably 500 g / m 2 or less because the amount of the thermoplastic resin does not become too large as compared with the reinforcing fiber and a laminated body having excellent specific strength and specific elastic modulus can be obtained.
  • the basis weight refers to the mass (g) of the component [C] contained in 1 m 2 of the prepreg.
  • the prepreg of the present invention preferably has a reinforcing fiber amount of 30 to 2,000 g / m 2 per unit area.
  • the amount of the reinforcing fibers is 30 g / m 2 or more, the number of laminated fibers for obtaining a predetermined thickness at the time of molding the laminate can be reduced, and the work is easy to be simplified.
  • the amount of reinforcing fibers is 2,000 g / m 2 or less, the drape property of the prepreg is likely to be improved.
  • the reinforcing fiber mass content of the prepreg of the present invention is preferably 30 to 90% by mass, more preferably 35 to 85% by mass, and further preferably 40 to 80% by mass.
  • the range may be a combination of any of the above upper limits and any of the lower limits.
  • the laminate of the present invention satisfies the following forms.
  • a layer containing the components [A], [C] and [D] is included, and [D] has a rubber state elastic modulus of 10 MPa or more at a temperature obtained by adding 50 ° C. to the glass transition temperature, and contains [C].
  • the resin region 7 including the component [C] is in close contact with the resin region 8 including the component [D]
  • the resin region 7 including the component [C] is in close contact with the resin region 8.
  • the surface in which the resin region 8 including the component [D] and the resin region 8 are in close contact with each other is shown as a boundary surface 10.
  • a plurality of components [A] 6 are present on the boundary surface 10.
  • the component [A] 6 on the boundary surface 10 is in contact with both the resin region 7 including the component [C] and the resin region 8 including the component [D].
  • the state in which the component [C] and the component [D] are in contact with each other around the reinforcing fiber can be said to be a state in which the reinforcing fiber is "included in both resin regions across the boundary surface".
  • the laminate of the present invention when viewed in a plan view, it is perpendicular to the plane direction of the laminate regardless of whether it is clockwise or counterclockwise with respect to the fiber direction of any [A] contained in both resin regions. Observation obtained by cutting at a 45-degree angle from a different viewpoint, perpendicular to the plane of the laminate containing [A] existing across both resin regions, that is, perpendicular to the plane direction of the laminate.
  • the roughness average length RSm defined by JIS B0601 (2001) of the cross-sectional curve formed by the interface between the two resin regions in close contact is 100 ⁇ m or less, and the roughness average height Rc is 3.5 ⁇ m or more. Is preferable.
  • the roughness average height Rc is more preferably 10 ⁇ m or more.
  • the lower limit of RSm and the upper limit of Rc are not particularly limited, but RSm is preferably 15 ⁇ m or more, and Rc is preferably 100 ⁇ m or less from the viewpoint of concern about a decrease in mechanical bonding force due to stress concentration.
  • the average roughness height Rc and the average roughness RSm of the cross-sectional curve can be obtained by the above method in the same manner as the prepreg measurement method of the present invention.
  • the resin region containing [C] and the resin region containing [D] form a layer and are adjacent to each other to form the boundary surface from the viewpoint of exhibiting excellent mechanical properties.
  • Adjacent in a layered state is a state in which both continuous resin regions exist adjacent to each other as shown in FIG. 2 as an example, and is confirmed by observing a cross section obtained by cutting perpendicular to the plane direction of the laminate. can do.
  • a method for molding the laminate of the present invention for example, a press molding method, an autoclave molding method, a bagging molding method, a wrapping tape method, an internal pressure molding method, a hand lay-up method, a filament winding method, a pull-fusion method, a resin -It can be manufactured by a molding method such as an injection molding method or a resin transfer molding method.
  • the laminate of the present invention can be produced by laminating the above-mentioned prepreg of the present invention alone or together with other prepregs to form at least a part of the prepreg, and pressing and heating to cure the prepreg. ..
  • a method of applying heat and pressure for example, a press molding method, an autoclave molding method, a bagging molding method, a wrapping tape method, an internal pressure molding method and the like are adopted.
  • the thermoplastic resin of the component [C] is present on the surface or between the layers. It is preferred that the component [C] is present both on the surface and between the layers. Due to the presence of the thermoplastic resin of the component [C] on the surface of the laminate, the laminate of the present invention can be bonded to the same or different members through the component [C] by welding. When the thermoplastic resin component [C] between the layers of the laminate are present, excellent interlaminar fracture toughness (G IC and G IIC) is obtained.
  • a member that is, a member (adhesion material) of the same type and / or a different type as the member constituting the laminate is present on the surface of the laminate by some heating means [C].
  • members include members made of thermoplastic resin and members made of metal material.
  • the member made of a thermoplastic resin may contain reinforcing fibers, fillers, and the like.
  • the integration method is not particularly limited, and examples thereof include heat welding, vibration welding, ultrasonic welding, laser welding, resistance welding, induction welding, insert injection molding, and outsert injection molding.
  • the strength of the joint of the integrated members can be evaluated based on ISO4587: 1995 (JIS K6850 (1994)).
  • the tensile shear joint strength measured based on ISO4587: 1995 is preferably 25 MPa or more, more preferably 28 MPa or more when the test environment temperature is 23 ° C.
  • the laminate can be used for bonding for structural materials, and compared with the tensile shear bonding strength (about 10 MPa) when the test environment temperature of a general adhesive is 23 ° C. Even high strength.
  • the test environment temperature when the test environment temperature is 80 ° C., it is preferable to show a bonding strength of 13 MPa or more, more preferably 16 MPa or more in the evaluation based on ISO4587: 1995.
  • the upper limit of the tensile shear joint strength at a test environment temperature of 23 ° C. or 80 ° C. is 200 MPa. ..
  • the laminate of the present invention is preferably used for computer applications such as aircraft structural members, wind turbine blades, automobile outer panels, IC trays and laptop housings, and for sports applications such as golf shafts and tennis rackets.
  • the unit "parts" of the composition ratio means parts by mass unless otherwise specified. Unless otherwise specified, various characteristics were measured in an environment with a temperature of 23 ° C. and a relative humidity of 50%.
  • PA6 Polyetherketone 6 (“Amylan” (registered trademark) CM1007 (manufactured by Toray Co., Ltd., melting point 225 ° C., glass transition temperature 48 ° C.)) with a grain of 120 g / m 2 -PPS: Polyphenylene sulfide ("Trelina” (registered trademark) A670T05 (manufactured by Toray Co., Ltd., melting point 278 ° C, glass transition temperature 90 ° C)) with a grain of 120 g / m 2
  • PEKK1 Polyetherketoneketone ( A film with a grain size of 120 g / m 2 consisting of "KEPSTAN” (registered trademark) 6002 (manufactured by Alchema, melting point 300 ° C., glass transition temperature 160 ° C.)
  • PEKK2 polyetherketoneketone (“KEPSTAN” (registered trademark) 7002 (
  • thermoplastic resin (1) Method for Measuring Melting Point and Glass Transition Temperature of Thermoplastic Resin The melting point and glass transition temperature of the thermoplastic resin were measured using a differential scanning calorimeter (DSC) based on JIS K7121 (2012). When multiple melting points or glass transition temperatures were observed in a mixture or the like, the highest melting point was adopted as the melting point of the thermoplastic resin.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • thermosetting resin compositions of each specific example shown in Table 1 were prepared using the following compounds.
  • Aldite (registered trademark) MY721, manufactured by Huntsman Advanced Materials Co., Ltd.
  • Viscosity adjuster-polyether sulfone (Sumika Excel” (registered trademark) PES5003P, manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.).
  • Phosphorus compound / red phosphorus flame retardant (“Novaled” (registered trademark) 120, manufactured by Phosphorus Chemical Industry Co., Ltd., phosphorus atom content 85% by mass).
  • thermosetting resin composition The epoxy resin and viscosity modifier shown in Table 1 were put into a kneading device and kneaded by heating to dissolve the viscosity modifier (however, the viscosity modifier). May not be added). Then, the temperature is lowered to 100 ° C. or lower while continuing kneading, and an appropriately selected amine compound, curing catalyst and phosphorus compound shown in Table 1 (curing catalyst and phosphorus compound may not be added) are added. Stirred to obtain thermosetting resin compositions B-1 to B-10.
  • thermosetting resin composition prepared by the above method is injected into a mold, and the temperature is raised from 30 ° C. to the curing temperature shown in Table 1 at a rate of 1.5 ° C./min in a hot air dryer, and the results are shown in Table 1.
  • Curing time After heat curing the temperature was lowered to 30 ° C. at a rate of 2.5 ° C./min to prepare a plate-shaped thermosetting resin cured product having a thickness of 2 mm.
  • the component [B] is a cured product of a curable resin
  • the component [D] is a cured product of a thermosetting resin. From the obtained cured thermosetting resin, each specific example shown in Table 1 was evaluated by the following method.
  • a test piece having a width of 12.7 mm and a length of 45 mm was cut out from the cured resin plate prepared by the above method, and the test piece was dried in a vacuum oven at 60 ° C. for 24 hours, and according to JIS K 7244-7 (2007).
  • a storage elastic modulus curve was obtained by a dynamic viscoelasticity test, and in such a storage elastic modulus curve, the value of the temperature at the intersection of the tangent line in the glass state and the tangent line in the transition state was defined as the glass transition temperature.
  • the measurement was performed at a heating rate of 5 ° C./min and a frequency of 1 Hz.
  • the storage elastic modulus at a temperature higher than the obtained glass transition temperature by 50 ° C. was defined as the rubber state elastic modulus.
  • thermosetting resin cured product A test piece having a length of 60 mm and a width of 10 mm is cut out from the resin cured product plate produced by the above method, and the test piece is dried in a vacuum oven at 60 ° C. for 24 hours, and the material universal testing machine (Instron Japan Co., Ltd.) A three-point bending test was performed at a test speed of 2.5 mm / min and a distance between fulcrums of 32 mm using "Instron” (registered trademark) 5565 type P8564) manufactured by JIS K7171 (1994) to determine the bending strength.
  • Instron registered trademark
  • the prepreg was prepared by the following two methods.
  • the components used in each example are as shown in Tables 2 and 3.
  • Prepreg [I] A continuous reinforcing fiber sheet in which the reinforcing fibers (grain 193 g / m 2 ) of the component [A] are aligned in one direction is pulled out, and while running in one direction, the grain 120 g / consisting of the component [C] the resin sheet m 2 arranged in the continuous reinforcing fiber sheet, to melt the components by heating with an IR heater [C], is adhered to the continuous reinforcing fiber sheet entire one surface, the surface temperature of a component of [C]
  • the fiber-reinforced resin intermediate was obtained by pressurizing with a nip roll kept below the melting point and cooling the impregnated fiber sheet.
  • thermosetting resin composition according to the component [B] selected as shown in Tables 2 and 3 is coated on a release paper with a resin grain of 100 g / m 2 using a knife coater to prepare a thermosetting resin film. After that, the thermosetting resin film is superposed on the opposite surface impregnated with the component [C] in the intermediate, and the intermediate is impregnated with the thermosetting resin composition while being heated and pressed by a heat roll to impregnate the intermediate. [I] was obtained.
  • thermosetting resin composition according to the component [B] selected as shown in Tables 2 and 3 was coated on a release paper with a resin basis weight of 50 g / m 2 using a knife coater to prepare a resin film.
  • This resin film is laminated on both sides of the reinforcing fibers (grain 193 g / m 2 ) of the component [A] aligned in one direction, and the thermosetting resin composition is made into carbon fibers while heating and pressurizing using a heat roll. Was impregnated to obtain prepreg [II].
  • Two pieces of the obtained laminate were cut into a shape having a width of 250 mm and a length of 92.5 mm with the 0 ° direction as the length direction of the test piece, and dried in a vacuum oven for 24 hours. After that, the two panels cut into a shape having a width of 250 mm and a length of 92.5 mm were superposed with the 0 ° direction as the length direction and the width as 25 mm ⁇ the length as 12.5 mm, and the component [C] used.
  • a pressure of 3 MPa was applied at a temperature 20 ° C. higher than the melting point of the thermoplastic resin and the mixture was held for 1 minute to weld the overlapped surfaces to obtain an integrally molded product.
  • a tab was adhered to the obtained integrally molded product in accordance with ISO4587: 1995 (JIS K6850 (1994)), and the tab was cut to a width of 25 mm to obtain a desired test piece.
  • a rectangular test piece having a length of 80 mm and a width of 15 mm was cut out with the reinforcing fiber axial direction as the length direction of the test piece.
  • the obtained test piece is dried in a vacuum oven at 60 ° C. for 24 hours, and conforms to SACMA-SRM 1R-94, and is a universal material testing machine (manufactured by Instron Japan Co., Ltd., "Instron” (registered trademark). ) 5565 type P8564) was used to measure the compressive strength in an environment of 23 ° C., and the evaluation was made as follows based on the measurement results. The results are shown in the table.
  • a rectangular test piece having a length of 150 mm and a width of 20 mm was cut out with the reinforcing fiber shaft as the length direction of the test piece, and dried in a vacuum oven at 60 ° C. for 24 hours.
  • Example 1 to 16 laminates were prepared by the methods described in (1) the method for measuring tensile shear joint strength and (2) the method for measuring compressive strength.
  • Examples 1 to 3 As shown in Table 1, in Examples 1 to 3, the elastic modulus in the rubber state of the thermosetting resin cured product improves as the blending amount of the trifunctional or higher functional glycidylamine type epoxy resin (tetraglycidyldiaminodiphenylmethane) increases. It showed a tendency. As shown in Table 2, as the blending amount of tetraglycidyldiaminodiphenylmethane increased, the tensile shear joint strength and the compressive strength improved, showing a preferable tendency.
  • Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 In Example 1, as shown in Table 2, by using a thermosetting resin having a high elastic modulus in a rubber state as the component [B], Comparative Examples 1 and 2 (thermosetting resin rubber) shown in Table 3 are used. It was shown that the tensile shear joint strength and the compressive strength of the laminated body are superior to those of the state elastic modulus (less than 10 MPa).
  • Example 1 and Examples 4 and 5 As shown in Table 1, in Examples 4 and 5, different thermosetting resin compositions from Example 1 were used, and as shown in Table 2, compared with Example 1, at 80 ° C. The tensile-shear joint strength and the compressive strength tended to decrease slightly, but both showed excellent characteristics.
  • Example 1 and Examples 6 and 7 As shown in Table 1, in Examples 6 and 7, as compared with Example 1, the bending strength of the thermosetting resin cured product tends to decrease as the phosphorus compound compounding amount increases. As described in No. 2, the tensile shear joint strength at 23 ° C. and the tensile shear joint strength at 80 ° C. tended to decrease slightly, but both showed excellent characteristics.
  • Example 8 was prepared in the same manner as in Example 1 except that no viscosity modifier was used. As shown in Table 2, Example 8 exhibited excellent characteristics as in Example 1.
  • Example 1 and Examples 9 and 10 As shown in Table 2, when reinforcing fibers having different strand tensile strengths were used in Examples 9 and 10, the higher the strand tensile strength, the higher the tensile shear joint strength at 23 ° C. and 80 as compared with Example 1. The tensile-shear joint strength at ° C was improved, showing favorable characteristics.
  • Example 1 and Comparative Example 3 A film of polyamide 6 (“Amiran” (registered trademark) CM1007 (manufactured by Toray Industries, Inc.)) with a film grain of 50 g / m 2 was attached to both sides of the reinforcing fiber sheets arranged in a unidirectional plane, and at 250 ° C. By heating and pressurizing, a prepreg having a reinforced carbon fiber grain of 193 g / m 2 was obtained. The obtained prepreg is cut to a predetermined size, and after laminating 6 sheets in the same direction for [0 ° / 90 °] 2s or in the same direction for joint strength evaluation and compression strength evaluation, respectively, the pressure is 3 MPa with a press machine.
  • a film of polyamide 6 (“Amiran” (registered trademark) CM1007 (manufactured by Toray Industries, Inc.)
  • CM1007 manufactured by Toray Industries, Inc.
  • Example 17 it was prepared a laminate by the method described in the measurement method (3) an interlayer fracture toughness (G IC and G IIC).
  • the above prepreg [I] is cut to a predetermined size, and a total of 20 prepregs are laminated with the side where the component [C] is present facing upward so that the same reinforcing fiber direction is obtained, and the central 10 sheets are laminated.
  • a release film for introducing a preliminary crack was sandwiched between the eyes and the eleventh sheet to prepare a preform.
  • Comparative Example 4 the prepreg [II] (without the component [C]) was cut to a predetermined size, laminated in the same manner as in Example 17, and the release film was sandwiched to obtain a preform.
  • Comparative Example 5 polyamide particles (SP-500, manufactured by Toray Industries, Inc.) were placed on one side surface of the prepreg [II] (not containing the component [C]) cut to a predetermined size per prepreg unit area. After uniformly spraying so that the particle amount was 7 g / m 2 , the particles were laminated in the same manner as in Example 17, and the release film was sandwiched to obtain a preform.
  • SP-500 manufactured by Toray Industries, Inc.
  • Example 17 and Comparative Examples 4 and 5 the obtained preforms were subjected to a pressure of 0.6 MPa with a press and heated at 180 ° C. for 120 minutes to obtain a laminate, and then the above-mentioned Examples. It was evaluated by the method described, interlaminar fracture toughness value (G IC and G IIC) to. As shown in Tables 2 and 3, Example 17 containing the component [C] between the layers of the laminate includes Comparative Example 4 containing no component [C] and Comparative Example 5 containing the thermoplastic resin as different forms. It showed an excellent interlayer fracture toughness value.

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Abstract

本発明の目的は、優れた圧縮強度および層間破壊靱性値を有し、他の構造部材に対して溶着により強固に一体化できる、構造材料として好適な積層体を製造するためのプリプレグおよび積層体を提供することである。本発明は、次の構成要素［Ａ］強化繊維、［Ｂ］熱硬化性樹脂及び［Ｃ］熱可塑性樹脂を含むプリプレグであって、［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態でのガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１０ＭＰａ以上であり、プリプレグの表面に［Ｃ］が存在しており、［Ｂ］を含む樹脂領域と［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在するプリプレグである。

Description

プリプレグ、積層体および成形品
　本発明は、強化繊維、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂を含むプリプレグ、強化繊維、熱可塑性樹脂及び熱硬化性樹脂硬化物を含む積層体および成形品に関する。
　熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂をマトリックスとして用い、炭素繊維やガラス繊維などの強化繊維と組み合わせた繊維強化複合材料は、軽量でありながら、強度や剛性などの力学特性や耐熱性、また耐食性に優れているため、航空・宇宙、自動車、鉄道車両、船舶、土木建築およびスポーツ用品などの数多くの分野に応用されてきた。しかしながら、これらの繊維強化複合材料は、複雑な形状を有する部品や構造体を単一の成形工程で製造するには不向きであり、上記用途においては、繊維強化複合材料からなる部材を作製し、次いで、同種または異種の部材と一体化することが必要である。強化繊維と熱硬化性樹脂からなる繊維強化複合材料と同種または異種の部材を一体化する手法として、ボルト、リベット、ビスなどの機械的接合方法や、接着剤を使用する接合方法が用いられている。機械的接合方法では、穴あけなど接合部分をあらかじめ加工する工程を必要とするため、製造工程の長時間化および製造コストの増加につながり、また、穴をあけるため、材料強度が低下するという問題があった。接着剤を使用する接合方法では、接着剤の準備や接着剤の塗布作業を含む接着工程および硬化工程を必要とするため、製造工程の長時間化につながり、接着強度においても、信頼性に十分な満足が得られないという課題があった。
　熱可塑性樹脂をマトリックスに用いた繊維強化複合材料は、上記の機械的接合方法および接着剤を用いた接合に加え、溶着により部材間を接合する方法を適用することができるため、部材間の接合に要する時間を短縮できる可能性がある。一方で、航空機用構造部材のように、高温での力学特性や優れた薬品への耐性が求められる場合は、熱硬化性樹脂と強化繊維からなる繊維強化複合材料に比べて、耐熱性、耐薬品性が十分ではないという課題があった。
　ここで、特許文献１には、熱硬化性樹脂と強化繊維からなる繊維強化複合材料を、接着剤を介して接合する方法が示されている。
　特許文献２には、熱可塑性樹脂で形成される部材と、熱硬化性樹脂からなる繊維強化複合材料で形成される部材を一体化する手法が示されている。すなわち、強化繊維と熱硬化性樹脂からなるプリプレグシートの表面に熱可塑性樹脂フィルムを積層し、加熱・加圧により、繊維強化複合材料を得る。その後、得られた繊維強化複合材料を金型に入れ、熱可塑性樹脂を射出成形し、射出成形により形成された熱可塑性樹脂部材と繊維強化複合材料を接合させる。
　また、特許文献３には、熱硬化性樹脂と強化繊維からなる複合材料の表面に、熱可塑性樹脂接着層を形成した積層体の製造方法が示されており、熱可塑性樹脂を介して他の部材との接着効果を示すことが述べられている。
特許文献４には、強化繊維と熱硬化性樹脂からなるプリプレグの表層に、熱可塑性樹脂からなる粒子、または繊維、またはフィルムが配置されてなるプリプレグおよびその繊維強化複合材料が示されている。
特開２０１８－１６１８０１号公報 特開平１０－１３８３５４号公報 特許第３９０６３１９号公報 特開平８－２５９７１３号公報
　しかし、特許文献１に示される手法は、強化繊維と熱硬化性樹脂よりなる繊維強化複合材料を接着剤により互いに接合する方法であり、熱硬化性樹脂がマトリックス樹脂であるため、そのままでは繊維強化複合材料間の接合の方法として溶着を適用できない。接着剤の硬化に時間を要するため、接合工程に時間を要するという課題があり、さらに、発現する接合強度は十分ではなかった。
　特許文献２に記載の方法では、繊維強化複合材料中の熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂フィルムとの接合部における接合強度が十分ではなかった。
　特許文献３に係る繊維強化複合材料は、熱可塑性樹脂を介して溶着による一体化を行うことができ、室温では優れた接合強度を示すが、高温での接合強度は十分ではなかった。
　特許文献４では、熱可塑性樹脂からなる粒子、繊維またはフィルムにより、層間破壊靭性値が向上することが示されているが、この方法では、繊維強化複合材料中の熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂との境界部における接合強度が十分ではなかった。
　そこで、本発明の目的は、同種または異種の部材と溶着により接合可能かつ、優れた接合強度、特に高温環境下で優れた接合強度を発現し、更に圧縮強度および層間破壊靱性値にも優れ、構造材料として好適な積層体を与えるプリプレグ、積層体および一体化成形品を提供することにある。
　かかる課題を解決するために本発明のプリプレグは、次の構成を有する。
　すなわち、次の構成要素［Ａ］、［Ｂ］及び［Ｃ］を含むプリプレグであって、［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態でのガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１０ＭＰａ以上であり、プリプレグの表面に［Ｃ］が存在しており、［Ｂ］を含む樹脂領域と［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在するプリプレグ。
［Ａ］強化繊維
［Ｂ］熱硬化性樹脂
［Ｃ］熱可塑性樹脂。
　さらに、本発明の積層体は、次の構成を有する積層体である。
　すなわち、次の構成要素［Ａ］、［Ｃ］及び［Ｄ］を含む層が含まれ、［Ｄ］はガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１０ＭＰａ以上であり、［Ｃ］を含む樹脂領域と［Ｄ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在する積層体。
［Ａ］強化繊維
［Ｃ］熱可塑性樹脂
［Ｄ］熱硬化性樹脂硬化物。
　本発明のプリプレグは、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂を用いており、両者が強固に接合されている上、同種または異種の部材との良好な溶着が可能であるため、従来の熱硬化性樹脂と強化繊維からなる繊維強化複合材料に対し、接合工程に要する時間を短縮でき、構造部材の成形を高速化することが可能となる。さらに、所定温度におけるゴム状態弾性率に優れることで、優れた圧縮強度および高温環境下での接合強度を発現し、構造材料として優れた積層体が得られる。本発明の積層体は、航空機構造部材、風車の羽根、自動車構造部材およびＩＣトレイやノートパソコンの筐体などのコンピューター用途等に適用することで、構造体としての優れた性能を示す上、本発明のプリプレグを用いれば、上記用途に係る製品の成形時間および成形コストを大きく低減させることが可能である。
本発明に係るプリプレグまたは積層体の模式図であり、図２に係るプリプレグ平面または積層体平面に垂直な断面を示すものである。 本発明における、プリプレグ平面または積層体平面に垂直な断面の模式図であり、粗さ平均長さＲＳｍおよび粗さ平均高さＲｃの測定方法の説明を助けるものである。
　本発明で用いる構成要素［Ａ］の強化繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、芳香族ポリアミド繊維、ポリアラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、ボロン繊維、玄武岩繊維などがある。これらは、単独で用いてもよいし、適宜２種以上併用して用いてもよい。これらの強化繊維は、表面処理が施されているものであっても良い。表面処理としては、金属の被着処理、カップリング剤による処理、サイジング剤による処理、添加剤の付着処理などがある。これらの強化繊維の中には、導電性を有する強化繊維も含まれている。強化繊維としては、炭素繊維が、比重が小さく、高強度、高弾性率であることから、好ましく使用される。
　炭素繊維の市販品としては、“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｇ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｓ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ７００Ｇ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ７００Ｓ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ３００－３Ｋ、および“トレカ（登録商標）”Ｔ１１００Ｇ－２４Ｋ（以上、東レ（株）製）などが挙げられる。
　強化繊維の形態や配列については、強化繊維が一方向に配列されているか、一方向に配列されたものの積層物か、または織物の形態等から適宜選択できるが、軽量で耐久性がより高い水準にある積層体を得るためには、各プリプレグにおいて、強化繊維が一方向に配列された長繊維（繊維束）または織物等連続繊維の形態であることが好ましい。
　強化繊維束は、同一の形態の複数本の繊維から構成されていても、あるいは、異なる形態の複数本の繊維から構成されていても良い。一つの強化繊維束を構成する強化繊維数は、通常、３００～６０，０００であるが、基材の製造を考慮すると、好ましくは、３００～４８，０００であり、より好ましくは、１，０００～２４，０００である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。
　構成要素［Ａ］の強化繊維について、ＪＩＳ　Ｒ７６０８（２００７）の樹脂含浸ストランド試験法に準拠して測定したストランド引張強度が５．５ＧＰａ以上であると、引張強度に加え、優れた接合強度を有する積層体が得られるため、好ましい。当該ストランド引張強度が５．８ＧＰａであると、さらに好ましい。ここで言う接合強度とは、ＩＳＯ４５８７：１９９５（ＪＩＳ　Ｋ６８５０（１９９４））に準拠して求められる、引張せん断接合強度を指す。
　本発明で用いる構成要素［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態でのガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１０ＭＰａ以上の熱硬化性樹脂である。構成要素［Ｂ］を硬化度９０％以上の状態にするには、構成要素［Ｂ］の熱硬化性樹脂および硬化剤として特定された硬化前の熱硬化性樹脂組成物を、所定の条件で加熱硬化することで達成できる。所定の条件での加熱硬化とは、まず、１３５℃２時間または、１８０℃２時間の加熱を行い、硬化度が９０％以上に至るまで、必要に応じて更なる加熱を加えることを指す。１３５℃２時間または、１８０℃２時間の加熱にて得られた熱硬化性樹脂硬化物の硬化度を測定し、硬化度が９０％以上であれば、その熱硬化性樹脂硬化物を用いて、特性評価に用いることができる。１３５℃２時間または、１８０℃２時間の加熱温度・時間では硬化度が９０％未満であった場合は、１８０℃２時間の後加熱を加えて硬化度を確認する。後加熱した状態で硬化度が９０％未満であった場合は、硬化度が９０％以上になるまで、２００℃１時間、２２０℃１時間、２４０℃１時間と、硬化度が９０％に至るまで、順に加熱を加える。２４０℃１時間の加熱でも、硬化度が９０％に至らない場合は、硬化度が９０％以上に至るまで、３００℃以下の温度で加熱を加えることで、目的の熱硬化性樹脂硬化物を得て、特性評価に用いることができる。
　ここで硬化度は、構成要素［Ｂ］の熱硬化性樹脂および硬化剤として特定された硬化前の熱硬化性樹脂組成物、およびかかる熱硬化性樹脂の硬化物のそれぞれの発熱量を、不活性ガス雰囲気下、昇温速度１０℃／分にて示差走査熱量分析を行った際に発熱反応として現れるそれぞれのピークの面積としてそれぞれ算出し、以下の式によって求められる値である。プリプレグに含まれる構成要素［Ｂ］とは別に、熱硬化性樹脂および硬化剤として特定されたものと同一構造の樹脂を準備して、測定に供することもできる。ここで、硬化剤を特定できない場合は、４，４’－ジアミノジフェニルスルホンを上記組成物における硬化剤として用いてよい。その他、上記組成物を構成し得る要素として硬化触媒、粘度調整剤など実施例に後述する化合物を好ましく用いることができるが、測定結果に影響しなければ、これらは特に限定されることはない。
硬化度（％）＝（（熱硬化性樹脂を含む組成物の硬化前の発熱量）－（熱硬化性樹脂の硬化物の発熱量））／（熱硬化性樹脂を含む組成物の硬化前の発熱量）×１００。
　また、熱硬化性樹脂硬化物の動的粘弾性測定（ねじり測定）を貯蔵弾性率曲線より求めたガラス転移温度に５０℃加えた温度での貯蔵弾性率を、ＪＩＳ　Ｋ７２４４－７（２００７）に従って求め、本発明のゴム状態弾性率とする。かかる本発明のゴム状態弾性率が１０ＭＰａに満たないと、積層体の圧縮強度および、積層体と部材を接合して一体化した際の、高温での接合強度を十分に高くすることができない。当該ゴム状態弾性率が１２ＭＰａ以上であるとさらに好ましく、より好ましくは１５ＭＰａ以上である。ゴム状態弾性率の上限については特に限定されないが、通常の熱硬化性樹脂硬化物は５０ＭＰａが上限である。
　本発明における構成要素［Ｄ］の熱硬化性樹脂硬化物は、熱硬化性樹脂を、加熱硬化することにより得ることができる。積層体に含まれる構成要素［Ｄ］の硬化の判定について、積層体を不活性ガス雰囲気下、昇温速度１０℃／分にて示差走査熱量分析を行った際に発熱反応として現れるピークの面積（残存発熱）が、５０Ｊ／ｇ以下であれば、実質的に硬化物であると判定することができる。もしくは、硬化前の熱硬化性樹脂組成物を特定できる場合は、上式により硬化度を求めて、９０％以上であれば硬化物としてよい。本発明のプリプレグを用いる場合は、熱硬化性樹脂は構成要素［Ｂ］に対応する。本発明の積層体は、必ずしもプリプレグを経由したものではなく、後述するレジントランスファーモールディング法などで作成されてもよい。
　構成要素［Ｂ］に使用される熱硬化性樹脂としては、例えば、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、ポリイミド樹脂、シアネートエステル樹脂、ビスマレイミド樹脂、ベンゾオキサジン樹脂、またはこれらの共重合体、変性体、および、これらの少なくとも２種類をブレンドした樹脂がある。耐衝撃性向上のために、熱硬化性樹脂には、エラストマーもしくはゴム成分が添加されていても良い。中でも、エポキシ樹脂は、力学特性、耐熱性および強化繊維との接着性に優れ、好ましい。エポキシ樹脂の主剤としては、例えばビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡＤ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂などのビスフェノール型エポキシ樹脂、テトラブロモビスフェノールＡジグリシジルエーテルなどの臭素化エポキシ樹脂、ビフェニル骨格を有するエポキシ樹脂、ナフタレン骨格を有するエポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン骨格を有するエポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂などのノボラック型エポキシ樹脂、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－ｍ－アミノフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－ｐ－アミノフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－４－アミノ－３－メチルフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－４，４’－メチレンジアニリン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－２，２’－ジエチル－４，４’－メチレンジアニリン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－ｍ－キシリレンジアミン、Ｎ，Ｎ－ジグリシジルアニリン、Ｎ，Ｎ－ジグリシジル－ｏ－トルイジンなどのグリシジルアミン型エポキシ樹脂、レゾルシンジグリシジルエーテル、トリグリシジルイソシアヌレートなどを挙げることができる。
　本発明の構成要素［Ｂ］：熱硬化性樹脂は、エポキシ樹脂を含むものが好ましく、熱硬化性樹脂に含まれる全エポキシ樹脂１００質量部に対しグリシジル基を３個以上含むグリシジルアミン型エポキシ樹脂を４０～１００質量部含むことで、ゴム状態弾性率の高い硬化物が得られるため、より好ましい態様となる。グリシジル基を３個以上含むグリシジルアミン型エポキシ樹脂としては、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－ｍ－アミノフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－ｐ－アミノフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｏ－トリグリシジル－４－アミノ－３－メチルフェノール、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－４，４’－メチレンジアニリン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－２，２’－ジエチル－４，４’－メチレンジアニリン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラグリシジル－ｍ－キシリレンジアミンなどを挙げることができる。
　エポキシ樹脂の硬化剤としては、例えば、ジシアンジアミド、芳香族アミン化合物、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ポリフェノール化合物、イミダゾール誘導体、テトラメチルグアニジン、チオ尿素付加アミン、カルボン酸ヒドラジド、カルボン酸アミド、ポリメルカプタンなどが挙げられる。
　なかでも、エポキシ樹脂の硬化剤として芳香族アミン硬化剤を用いることにより、耐熱性の良好なエポキシ樹脂が得られる。芳香族アミン化合物としては、例えば、３，３’－ジイソプロピル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジ－ｔ－ブチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジエチル－５，５’－ジメチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジイソプロピル－５，５’－ジメチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジ－ｔ－ブチル－５，５’－ジメチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’，５，５’－テトラエチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジイソプロピル－５，５’－ジエチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジ－ｔ－ブチル－５，５’－ジエチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’，５，５’－テトライソプロピル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジ－ｔ－ブチル－５，５’－ジイソプロピル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’，５，５’－テトラ－ｔ－ブチル－４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、３，３’－ジアミノジフェニルスルホンなどが挙げられる。
　さらに、構成要素［Ｂ］の熱硬化性樹脂は、熱硬化性樹脂に可溶な熱可塑性樹脂成分を粘度調整剤として溶解した状態で含むことが好ましい。かかる熱可塑性樹脂成分は、構成要素［Ｃ］とは異なる、別の熱可塑性樹脂成分である。ここで「熱硬化性樹脂に可溶」とは、熱可塑性樹脂成分を熱硬化性樹脂に混合したものを加熱、または加熱撹拌することによって、均一相をなす温度領域が存在することを指す。ここで、「均一相をなす」とは、目視で分離のない状態が得られることを指す。ここで、「溶解した状態」とは、熱可塑性樹脂成分を含む熱硬化性樹脂を、ある温度領域にし、均一相をなした状態を指す。一旦ある温度領域で均一相をなせば、その温度領域以外、例えば室温で分離が起こっても構わない。
　構成要素［Ｂ］の熱硬化性樹脂に可溶な熱可塑性樹脂成分としては、一般に、主鎖に炭素－炭素結合、アミド結合、イミド結合、エステル結合、エーテル結合、カーボネート結合、ウレタン結合、チオエーテル結合、スルホン結合およびカルボニル結合からなる群から選ばれる結合を有する熱可塑性樹脂であることが好ましい。また、この熱可塑性樹脂成分は、部分的に架橋構造を有していても差し支えなく、結晶性を有していても非晶性であってもよい。特に、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニレンスルフィド、ポリアリレート、ポリエステル、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリエーテルイミド、フェニルトリメチルインダン構造を有するポリイミド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリアラミド、ポリビニルホルマール、ポリビニルブチラール、フェノキシ樹脂、ポリエーテルニトリルおよびポリベンズイミダゾールからなる群から選ばれる少なくとも一つの樹脂が好適である。良好な耐熱性を得るためには、成形体として用いたときに熱変形を起こしにくいという観点から、１５０℃以上のガラス転移温度を有することが好ましく、より好ましくは１７０℃以上であり、ポリエーテルイミドやポリエーテルスルホンが好適な例として挙げられる。
　構成要素［Ｂ］の熱硬化性樹脂を含む組成物に、リン化合物が含まれることも、難燃性向上の点から好ましい態様の一つではある。しかしながら、リン量が多いと、熱硬化性樹脂硬化物の曲げ強度が低下することがある。このことから、かかる組成物中のリン原子濃度が０．１質量％以上１．０質量％以下であることで、優れた曲げ強度の熱硬化性樹脂硬化物が得られ好ましい。
　なお、リン化合物を含むか否かにかかわらず、本発明のプリプレグに含まれる構成要素［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態での曲げ強度が１５０ＭＰａ以上であることが好ましい。また、本発明の積層体に含まれる構成要素［Ｄ］は、曲げ強度が１５０ＭＰａ以上である。かかる硬化物が本発明の積層体に含まれると、積層体と部材を接合した際の接合強度が優れるため、好ましい。曲げ強度は、ＪＩＳ　Ｋ７１７１（１９９４）に基づいた３点曲げ試験により求めることができる。プリプレグまたは積層体に含まれる上記構成要素の曲げ強度を求める場合は、熱硬化性樹脂の種類を特定した上で、同種の樹脂であって未硬化のものについて、上記硬化度の測定と同様に組成物となし、曲げ強度の測定に供する。このとき、測定対象のプリプレグまたは積層体に含まれる熱硬化性樹脂とは別途、同一の構造であって未硬化の樹脂を準備して測定に供してもよい。また、曲げ強度の上限については特に限定されないが、通常の熱硬化性樹脂硬化物は５００ＭＰａが上限である。
　構成要素［Ｃ］を構成する熱可塑性樹脂としては特に制限はなく、例えば、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、液晶ポリエステル等）や、ポリオレフィン系樹脂（ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブチレン等）、スチレン系樹脂、ウレタン樹脂、ポリオキシメチレン、ポリアミド系樹脂（ポリアミド６やポリアミド６６等の脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミド、脂環式ポリアミド等）、ポリカーボネート、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンエーテル、変性ポリフェニレンエーテル、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、ポリスルホン、変性ポリスルホン、ポリエーテルスルホンや、ポリケトン、ポリアリーレンエーテルケトン（ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトンケトン等）、ポリアリレート、ポリエーテルニトリル、フェノール系樹脂、フェノキシ樹脂などが挙げられる。また、これら熱可塑性樹脂は、上述の樹脂の共重合体や変性体、および／または２種類以上ブレンドした樹脂などであってもよい。
　これらの中でも、耐熱性の観点から、ガラス転移温度が８０℃以上の結晶性の熱可塑性樹脂およびガラス転移温度が１６０℃以上の非晶性の熱可塑性樹脂から選ばれる１種または２種以上が構成要素［Ｃ］の熱可塑性樹脂中に６０重量％以上含まれることが好ましい。また、ポリアリーレンエーテルケトン、ポリフェニレンスルフィドおよびポリエーテルイミドから選ばれる１種または２種以上が、構成要素［Ｃ］の熱可塑性樹脂中に６０重量％以上含まれることが特に好ましい。
　耐衝撃性向上のために、エラストマーもしくはゴム成分が、熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂に添加されていても良い。さらに、用途等に応じ、本発明の目的を損なわない範囲で適宜、熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂は他の充填材や添加剤を含有しても良い。例えば、無機充填材、難燃剤、導電性付与剤、結晶核剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、制振剤、抗菌剤、防虫剤、防臭剤、着色防止剤、熱安定剤、離型剤、帯電防止剤、可塑剤、滑剤、着色剤、顔料、染料、発泡剤、制泡剤、カップリング剤などが挙げられる。
　本発明のプリプレグは、［Ｂ］を含む樹脂領域と［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在する。
　両樹脂領域の境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の存在の確認は、平面方向に対し垂直にカットして得られる断面の観察によって確認することができる。一例を、図２を用いて示す。図２の観察画像９において、プリプレグの場合、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域７は構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域８と密着しており、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域７と構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域８が密着している面は境界面１０として図示されている。また、境界面１０上には複数の構成要素［Ａ］６が存在している。境界面１０上の構成要素［Ａ］６は、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域７にも、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域８にも接している。このように強化繊維の周囲に構成要素［Ｃ］および構成要素［Ｂ］が接している状態は、強化繊維が「境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる」状態といえる。
　さらに、本発明のプリプレグを平面視したとき、かかる両樹脂領域に含まれる任意の［Ａ］の繊維方向に対し、時計回りか反時計回りかを問わず４５度異なる角度の方向から、上記両樹脂領域をまたいで存在する［Ａ］の繊維が含まれるプリプレグ平面に垂直な断面、すなわち、プリプレグ平面方向に対し垂直にカットして得られる断面において、両樹脂の境界面が形成する断面曲線の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であり、粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上であることが好ましい。
　また、前記［Ｂ］を含む樹脂領域と［Ｃ］を含む樹脂領域がそれぞれ層状をなして隣接することにより前記境界面を形成することが、好ましい。層状をなして隣接するとは、例として図２に示すような、連続した両樹脂領域が隣接して存在する状態であり、プリプレグ平面方向に対し垂直にカットして得られる断面の観察により確認することができる。
　構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在することで、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域の強度が向上し、接合強度が向上する。境界面上に存在する構成要素［Ａ］が構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］と化学的または／および物理的に結合することにより、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との密着力が向上する。境界面上に存在する構成要素［Ａ］の本数は１本以上あれば良く、上限本数は、特に限定されないが、後述の観察範囲においては２００本である。
　構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面は、プリプレグの平面視において、すなわちプリプレグ平面方向に対し垂直な視点において、前記両樹脂領域に含まれる［Ａ］の任意の繊維方向に対し、時計回りか反時計回りかを問わず４５度異なる角度の方向から、上記両樹脂領域をまたいで存在する［Ａ］の繊維が含まれるプリプレグ平面に垂直な断面において観察される。かかる断面で、当該境界面における樹脂領域の態様を観察することで、繊維方向およびこれと直交する方向の密着力を同時に評価することが出来る。
　かかる断面観察において、当該境界面が形成する断面曲線の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であると、化学的または／および物理的な結合力のみならず、交絡という機械的な結合力も加わり、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域とが剥離しにくくなり、好ましい。下限値は、特に限定されないが、応力集中による機械的な結合力の低下を忌避するという観点から、好ましくは１５μｍ以上である。また、断面曲線の粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上であることにより、交絡による機械的な結合力の発現のみならず、境界面上に存在する構成要素［Ａ］が構成要素［Ｂ］および構成要素［Ｃ］と化学的または／および物理的に結合し、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域と構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域との密着力が向上するため、好ましい。断面曲線の粗さ平均高さＲｃのより好ましい範囲としては、構成要素［Ａ］が両樹脂領域に含まれやすくなり密着力がより向上する１０μｍ以上であり、特に好ましくは２０μｍ以上である。上限値は、特に限定されないが、応力集中による機械的な結合力の低下を忌避するという観点から、好ましくは１００μｍ以下である。
　ここで、断面曲線の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍの測定方法としては、公知の手法を用いることが出来る。例えば、構成要素［Ｂ］を硬化させた後、Ｘ線ＣＴを用いて取得した断面画像から測定する方法、エネルギー分散型Ｘ線分光器（ＥＤＳ）による元素分析マッピング画像から測定する方法、あるいは光学顕微鏡あるいは走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）あるいは透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）による断面観察画像から測定する方法が挙げられる。観察において、構成要素［Ｂ］および／または構成要素［Ｃ］はコントラストを調整するために、染色されても良い。上記のいずれかの手法により得られる画像において、５００μｍ四方の範囲において、断面曲線の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍを測定する。
　断面曲線の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍの測定方法の一例（断面曲線要素の測定方法１）を、図２を用いて示す。長方形型の観察画像９の構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域側の端部１１を基準線として、構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域８から構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域７に向かって５μｍ間隔で垂基線１２を描く。基準線から描かれる垂基線が初めて構成要素［Ｃ］と交わる点をプロットし、プロットされた点を結んだ線を断面曲線１３とする。得られた断面曲線１３につき、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）に基づくフィルタリング処理を行い、断面曲線１３の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍを算出する。
　また、前記［Ｂ］を含む樹脂領域と［Ｃ］を含む樹脂領域がそれぞれ層状をなして隣接することにより前記境界面を形成することが、優れた力学特性を発現する観点から好ましい。
　本発明のプリプレグにおける、構成要素［Ｃ］の熱可塑性樹脂の目付は、１０ｇ／ｍ２以上であると好ましい。１０ｇ／ｍ２以上であると、優れた接合強度を発現するための十分な厚みが得られ、好ましい。より好ましくは２０ｇ／ｍ２である。上限値は特に限定されないが、熱可塑性樹脂の量が強化繊維対比多くなりすぎず、比強度と比弾性率に優れる積層体が得られるため、好ましくは５００ｇ／ｍ２以下である。ここで目付とは、プリプレグ１ｍ２あたりに含まれる構成要素［Ｃ］の質量（ｇ）を指す。
　本発明のプリプレグは、単位面積あたりの強化繊維量が３０～２，０００ｇ／ｍ２であることが好ましい。かかる強化繊維量が３０ｇ／ｍ２以上であると、積層体成形の際に所定の厚みを得るための積層枚数を少なくすることができ、作業が簡便となりやすい。一方で、強化繊維量が２，０００ｇ／ｍ２以下であると、プリプレグのドレープ性が向上しやすくなる。
　本発明のプリプレグの強化繊維質量含有率は、好ましくは３０～９０質量％であり、より好ましくは３５～８５質量％であり、更に好ましくは４０～８０質量％である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。強化繊維質量含有率が３０質量％以上であると、樹脂の量が繊維対比多くなりすぎず、比強度と比弾性率に優れる積層体の利点が得られやすくなり、また、積層体の成形の際、硬化時の発熱量が過度に高くなりにくい。また、強化繊維質量含有率が９０質量％以下であると、樹脂の含浸不良が生じにくく、得られる積層体のボイドが少なくなりやすい。
　本発明の積層体は、次の形態を満たす。構成要素［Ａ］、［Ｃ］および［Ｄ］を含む層が含まれ、［Ｄ］はガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１０ＭＰａ以上であり、［Ｃ］を含む樹脂領域と［Ｄ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在する。
　両樹脂領域の境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の存在の確認は、前述のプリプレグでの確認方法と同様に、積層体の平面方向に対し垂直にカットして得られる断面の観察によって確認することができる。
　一例を、図２を用いて示す。図２の観察画像９において、積層体の場合、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域７は構成要素［Ｄ］を含む樹脂領域８と密着しており、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域７と構成要素［Ｄ］を含む樹脂領域８が密着している面は境界面１０として図示されている。また、境界面１０上には複数の構成要素［Ａ］６が存在している。境界面１０上の構成要素［Ａ］６は、構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域７にも、構成要素［Ｄ］を含む樹脂領域８にも接している。このように強化繊維の周囲に構成要素［Ｃ］および構成要素［Ｄ］が接している状態は、強化繊維が「境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる」状態といえる。
　さらに、本発明の積層体を平面視したとき、かかる両樹脂領域に含まれる任意の［Ａ］の繊維方向に対し、時計回りか反時計回りかを問わず、積層体の平面方向に対し垂直な視点における４５度の角度にて、上記両樹脂領域をまたいで存在する［Ａ］が含まれる積層体の平面に垂直な断面、すなわち、積層体平面方向に対し垂直にカットして得られる観察断面において、両樹脂領域の密着する境界面が形成する断面曲線の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であり、粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上であることが好ましい。粗さ平均高さＲｃは１０μｍ以上であることがより好ましい。ＲＳｍの下限値およびＲｃの上限値は特に限定されないが、応力集中による機械的な結合力の低下の懸念の観点から、ＲＳｍは好ましくは１５μｍ以上であり、Ｒｃは好ましくは１００μｍ以下である。
　断面曲線の粗さ平均高さＲｃおよび粗さ平均長さＲＳｍの測定方法としては、本発明のプリプレグの測定方法と同様に、上記の手法により求めることができる。
　また、前記［Ｃ］を含む樹脂領域と［Ｄ］を含む樹脂領域がそれぞれ層状をなして隣接することにより前記境界面を形成することが、優れた力学特性を発現する観点から好ましい。層状をなして隣接するとは、例として図２に示すような、連続した両樹脂領域が隣接して存在する状態であり、積層体平面方向に対し垂直にカットして得られる断面の観察により確認することができる。
　本発明の積層体を成形するための方法として、例えばプレス成形法、オートクレーブ成形法、バッギング成形法、ラッピングテープ法、内圧成形法、ハンド・レイアップ法、フィラメント・ワインディング法、プルトルージョン法、レジン・インジェクション・モールディング法、レジン・トランスファー・モールディング法などの成形法によって作製することができる。
　本発明の積層体は、上述した本発明のプリプレグを、単独または他のプリプレグと共に積層し、少なくとも一部の層を構成するものとして、加圧・加熱して硬化させる方法により製造することができる。ここで、熱及び圧力を付与する方法には、例えば、プレス成形法、オートクレーブ成形法、バッギング成形法、ラッピングテープ法、内圧成形法等が採用される。
　本発明の積層体において、表面もしくは層間に構成要素［Ｃ］の熱可塑性樹脂が存在する。表面および層間の両方に構成要素［Ｃ］が存在することが好ましい。積層体の表面に構成要素［Ｃ］の熱可塑性樹脂が存在することで、本発明の積層体は、構成要素［Ｃ］を通して同種または異種の部材との接合を溶着で行うことができ、一方、積層体の層間に構成要素［Ｃ］の熱可塑性樹脂が存在すると、優れた層間破壊靱性値（ＧＩＣおよびＧＩＩＣ）が得られる。
　本発明の積層体は、なんらかの加熱手段によって、別の部材、すなわち積層体を構成する部材と同種および／または異種の部材（被着材）を、積層体の表面に存在する構成要素［Ｃ］に接合させて、構成要素［Ｃ］を通して積層体と一体化（溶着）することができる。異種の部材（被着材）として、熱可塑性樹脂からなる部材、金属材料からなる部材が挙げられる。熱可塑性樹脂からなる部材には、強化繊維やフィラー等が含まれていても良い。一体化手法は特に制限はなく、例えば、熱溶着、振動溶着、超音波溶着、レーザー溶着、抵抗溶着、誘導溶着、インサート射出成形、アウトサート射出成形などを挙げることができる。
　一体化した部材の接合部の強度は、ＩＳＯ４５８７：１９９５（ＪＩＳ　Ｋ６８５０（１９９４））に基づいて評価できる。ＩＳＯ４５８７：１９９５に基づき測定した引張せん断接合強度が、試験環境温度が２３℃のとき、２５ＭＰａ以上であれば好ましく、より好ましくは、２８ＭＰａ以上である。一般的には、２０ＭＰａ以上あれば、積層体は構造材料用の接合に用いるものとして利用でき、一般的な接着剤の試験環境温度が２３℃のときの引張せん断接合強度（１０ＭＰａ程度）と比べても高い強度である。高温環境下での力学特性が求められる用途では、試験環境温度が８０℃のとき、ＩＳＯ４５８７：１９９５に基づいた評価で１３ＭＰａ以上の接合強度を示すことが好ましく、より好ましくは１６ＭＰａ以上である。引張せん断接合強度は高いほど好ましく、上限については特に限定されないが、通常の積層体の一体化成形品では、２３℃または８０℃の試験環境温度での引張せん断接合強度は、２００ＭＰａが上限である。
　本発明の積層体は、航空機構造部材、風車羽根、自動車外板およびＩＣトレイやノートパソコンの筐体などのコンピューター用途さらにはゴルフシャフトやテニスラケットなどスポーツ用途に好ましく用いられる。
　以下、本発明を実施例により詳細に説明する。ただし、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、組成比の単位「部」は、特に注釈のない限り質量部を意味する。また、各種特性の測定は、特に注釈のない限り温度２３℃、相対湿度５０％の環境下で行った。
　＜実施例および比較例で用いた材料＞
　以下に示す構成要素［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］及び［Ｄ］を用いた。それぞれの実施例および比較例で用いた構成要素は、表１から３に示すとおりである。
　構成要素［Ａ］：強化繊維　
・Ｔ８００：炭素繊維（“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｓ－２４Ｋ、東レ（株）製、ストランド引張強度：５．９ＧＰａ）
・Ｔ１１００：炭素繊維（“トレカ（登録商標）”Ｔ１１００Ｇ－２４Ｋ、東レ（株）製、ストランド引張強度：７．０ＧＰａ）
・Ｔ７００：炭素繊維（“トレカ（登録商標）”Ｔ７００Ｓ－２４Ｋ、東レ（株）製、ストランド引張強度：４．９ＧＰａ）。
　構成要素［Ｃ］：熱可塑性樹脂
・ＰＡ６：ポリアミド６（“アミラン”（登録商標）ＣＭ１００７（東レ（株）製、融点２２５℃、ガラス転移温度４８℃））からなる目付１２０ｇ／ｍ２のフィルム
・ＰＰＳ：ポリフェニレンスルフィド（“トレリナ”（登録商標）Ａ６７０Ｔ０５（東レ（株）社製、融点２７８℃、ガラス転移温度９０℃））からなる目付１２０ｇ／ｍ２のフィルム
・ＰＥＫＫ１：ポリエーテルケトンケトン（“ＫＥＰＳＴＡＮ”（登録商標）６００２（アルケマ社製、融点３００℃、ガラス転移温度１６０℃））からなる目付１２０ｇ／ｍ２のフィルム
・ＰＥＫＫ２：ポリエーテルケトンケトン（“ＫＥＰＳＴＡＮ”（登録商標）７００２（アルケマ社製、融点３３１℃、ガラス転移温度１６２℃））からなる目付１２０ｇ／ｍ２のフィルム
・ＰＥＥＫ：ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ　４５０Ｇ（Ｖｉｃｔｒｅｘ社製、融点３４３℃、ガラス転移温度１４３℃））からなる目付１２０ｇ／ｍ２のフィルム
・ＰＥＩ：ポリエーテルイミド（“ＵＬＴＥＭ”（登録商標）１０１０　ＳＡＢＩＣ社製、ガラス転移温度２１７℃）からなる目付１２０ｇ／ｍ２のフィルム
・半芳香族ＰＡ：ポリアミド６Ｔ（融点３２０℃、ガラス転移温度１２５℃））からなる目付１２０ｇ／ｍ２のフィルム。
　＜熱可塑性樹脂の評価方法＞
　（１）熱可塑性樹脂の融点およびガラス転移温度の測定方法
熱可塑性樹脂の融点およびガラス転移温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１（２０１２）に基づいて、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定した。混合物などで融点またはガラス転移温度が複数観測される場合は、最も高い融点をその熱可塑性樹脂の融点として採用した。
　＜熱硬化性樹脂組成物の作製方法および評価方法＞
　表１に記載の各具体例の熱硬化性樹脂組成物を、以下の化合物を用いて作製した。
　（１）構成要素［Ｂ］：熱硬化性樹脂（エポキシ樹脂）
・テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン（“アラルダイト”（登録商標）ＭＹ７２１、ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）エポキシ当量：１１３（ｇ／ｅｑ．）、４官能のグリシジルアミン型エポキシ樹脂）
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（“ｊＥＲ”（登録商標）８２５、三菱ケミカル（株）製）エポキシ当量：１７５（ｇ／ｅｑ．））
・フェノールノボラック型エポキシ樹脂（“ｊＥＲ”（登録商標）１５４、三菱ケミカル（株）製）エポキシ当量：１７８（ｇ／ｅｑ．））
・ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（“ｊＥＲ”（登録商標）１００１、三菱ケミカル（株）製）エポキシ当量：４７５（ｇ／ｅｑ．））。
　（２）アミン化合物
・４，４’－ジアミノジフェニルスルホン（セイカキュアＳ、和歌山精化工業（株）製）
・ジシアンジアミド（ＤＩＣＹ７、三菱ケミカル（株）製）。
　（３）硬化触媒
３－（３，４－ジクロロフェニル）１，１－ジメチルウレア（ＤＣＭＵ９９、保土ヶ谷化学工業（株）製）。
　（４）粘度調整剤
・ポリエーテルスルホン（“スミカエクセル”（登録商標）ＰＥＳ５００３Ｐ　住友化学（株）製）。
　（５）リン化合物
・赤リン系難燃剤（“ノーバレッド”（登録商標）１２０、燐化学工業（株）製、リン原子含有量８５質量％）。
　（６）熱硬化性樹脂組成物の調製方法
　混練装置中に、表１に記載のエポキシ樹脂および粘度調整剤を投入し、加熱混練を行い、粘度調整剤を溶解させた（ただし、粘度調整剤を加えない場合もある）。次いで、混練を続けたまま１００℃以下の温度まで降温させ、表１に記載のアミン化合物、硬化触媒およびリン化合物から適宜選択されたもの（硬化触媒およびリン化合物は加えない場合もある）を加えて撹拌し、Ｂ－１～Ｂ－１０までの熱硬化性樹脂組成物を得た。
　＜熱硬化性樹脂硬化物の作製方法および評価方法＞
　上記の方法で調製した熱硬化性樹脂組成物をモールドに注入し、熱風乾燥機中で３０℃から速度１．５℃／分で表１に記載の硬化温度まで昇温し、表１に記載の硬化時間加熱硬化した後、３０℃まで速度２．５℃／分で降温して、厚さ２ｍｍの板状の熱硬化性樹脂硬化物を作製した。構成要素［Ｂ］硬化性樹脂の硬化物であり、構成要素［Ｄ］熱硬化性樹脂硬化物である。得られた熱硬化性樹脂硬化物より、以下の方法にて、表１に記載の各具体例の評価を実施した。
　＜熱硬化性樹脂硬化物のガラス転移温度およびゴム状態弾性率の測定方法＞
　上記の方法で作製した樹脂硬化物板から、幅１２．７ｍｍ、長さ４５ｍｍの試験片を切り出し、試験片を６０℃真空オーブン中で２４時間乾燥させ、ＪＩＳ　Ｋ　７２４４－７（２００７）に従い、動的粘弾性試験により貯蔵弾性率曲線を得て、かかる貯蔵弾性率曲線において、ガラス状態での接線と転移状態での接線との交点における温度の値をガラス転移温度とした。ここでは、昇温速度５℃／分、周波数１Ｈｚで測定した。得られたガラス転移温度を５０℃上回る温度での貯蔵弾性率を、ゴム状態弾性率とした。
　＜熱硬化性樹脂硬化物の曲げ強度の測定方法＞
　上記の方法で作製した樹脂硬化物板から、長さ６０ｍｍ、幅１０ｍｍの試験片を切り出し、試験片を６０℃真空オーブン中で２４時間乾燥させ、材料万能試験機（インストロン・ジャパン（株）製、“インストロン”（登録商標）５５６５型Ｐ８５６４）を用い、試験速度２．５ｍｍ／分、支点間距離３２ｍｍで３点曲げ試験を行い、ＪＩＳ　Ｋ７１７１（１９９４）に従い曲げ強度を求めた。
　＜プリプレグの作製方法＞
　プリプレグは、以下の２種の方法により作製した。各例で使用した構成要素は表２，３記載のそれぞれのとおりである。
　プリプレグ［Ｉ］
　構成要素［Ａ］の強化繊維（目付１９３ｇ／ｍ２）を、一方向に整列させた連続した状態の強化繊維シートを引き出し、一方向に走行させつつ、構成要素［Ｃ］からなる目付１２０ｇ／ｍ２の樹脂シートを連続強化繊維シート上に配置して、ＩＲヒータで加熱して構成要素［Ｃ］を溶融し、連続強化繊維シート片面全面に付着させ、表面温度が構成要素［Ｃ］の融点以下に保たれたニップロールで加圧して、強化繊維シートに含浸したものを冷却させて繊維強化樹脂中間体を得た。表２，３記載のとおり選定した構成要素［Ｂ］に係る熱硬化性樹脂組成物を、ナイフコーターを用いて樹脂目付１００ｇ／ｍ２で離型紙上にコーティングし、熱硬化性樹脂フィルムを作製した後、上記中間体における構成要素［Ｃ］を含浸させた反対の表面に上記熱硬化性樹脂フィルムを重ね、ヒートロールにより加熱加圧しながら熱硬化性樹脂組成物を中間体に含浸させ、プリプレグ［Ｉ］を得た。
　プリプレグ［ＩＩ］
　表２，３記載のとおり選定した構成要素［Ｂ］に係る熱硬化性樹脂組成物を、ナイフコーターを用いて樹脂目付５０ｇ／ｍ２で離型紙上にコーティングし、樹脂フィルムを作製した。この樹脂フィルムを、一方向に引き揃えた構成要素［Ａ］の強化繊維（目付１９３ｇ／ｍ２）の両側に重ね合せてヒートロールを用い、加熱加圧しながら熱硬化性樹脂組成物を炭素繊維に含浸させ、プリプレグ［ＩＩ］を得た。
　＜積層体の作製方法および力学特性評価＞
　（１）引張せん断接合強度の測定方法
　上記で作製したプリプレグ［Ｉ］および［ＩＩ］を所定の大きさにカットし、プリプレグ［Ｉ］を２枚とプリプレグ［ＩＩ］を６枚得た。強化繊維の軸方向を０°とし、軸直交方向を９０°と定義して、［０°／９０°］２ｓ（記号ｓは、鏡面対称を示す）で積層し、プリフォームを作製した。このときプリフォームの両面それぞれの最外層の２枚はプリプレグ［Ｉ］となるように積層した。すなわち、プリプレグ［Ｉ］２枚がプリプレグ［ＩＩ］６枚を挟み込むように積層した。プリフォームの両の表層が、構成要素［Ｃ］を含む熱可塑性樹脂層となるように配置した。すなわち、プリプレグ［Ｉ］の構成要素［Ｃ］を含浸させた面が外側になるように配置した。このプリフォームをプレス成形金型にセットし、必要に応じ、治具やスペーサーを使用して、この形状を維持させたまま、プレス機で０．６ＭＰａの圧力をかけ、表２，３に記載の条件で加温することで、積層体を得た。構成要素［Ｃ］の存在位置は積層体の表面である。
　得られた積層体を、０°方向を試験片の長さ方向として、幅２５０ｍｍ、長さ９２．５ｍｍの形状に２枚カットし、真空オーブン中で２４時間乾燥させた。その後、幅２５０ｍｍ、長さ９２．５ｍｍの形状にカットした２枚のパネルを、０°方向を長さ方向として、幅２５ｍｍ×長さ１２．５ｍｍとして重ね合わせ、用いた構成要素［Ｃ］の熱可塑性樹脂の融点よりも２０℃高い温度にて、３ＭＰａの圧力をかけて、１分間保持することで、重ね合わせた面を溶着し、一体化成形品を得た。得られた一体化成形品に、ＩＳＯ４５８７：１９９５（ＪＩＳ　Ｋ６８５０（１９９４））に準拠してタブを接着し、幅２５ｍｍでカットすることで、目的の試験片を得た。
　得られた試験片を、真空オーブン中で２４時間乾燥させ、ＩＳＯ４５８７：１９９５（ＪＩＳ　Ｋ６８５０（１９９４））に基づき、環境温度２３℃および８０℃のそれぞれにおける引張せん断接合強度を測定し、測定結果に基づいて以下のように評価した。結果を表に示す。
（ａ）２３℃での引張せん断接合強度
２８ＭＰａ以上：Ａ
２５ＭＰａ以上２８ＭＰａ未満：Ｂ
２０ＭＰａ以上２５ＭＰａ未満：Ｃ
２０ＭＰａ未満：Ｄ（不合格）
（ｂ）８０℃での引張せん断接合強度
１６ＭＰａ以上：Ａ
１３ＭＰａ以上１６ＭＰａ未満：Ｂ
１０ＭＰａ以上１３ＭＰａ未満：Ｃ
１０ＭＰａ未満：Ｄ（不合格）。
　（２）圧縮強度の測定方法
　上記で作製したプリプレグ［Ｉ］および［ＩＩ］を所定の大きさにカットし、プリプレグ［Ｉ］を２枚とプリプレグ［ＩＩ］を４枚得た。両面それぞれの最外層の２枚はプリプレグ［Ｉ］として、間に４枚のプリプレグ［ＩＩ］を挟んで、全て同一の強化繊維方向となるよう、計６枚積層し、プリフォームを作製した。このとき、プリフォームの両の表層が構成要素［Ｃ］を含む熱可塑性樹脂層となるように配置した。このプリフォームをプレス成形金型にセットし、必要に応じ、治具やスペーサーを使用して、この形状を維持させたまま、プレス機で０．６ＭＰａの圧力をかけ、表２，３に記載の条件で加温することで、積層体を得た。構成要素［Ｃ］の存在位置は積層体の表面である。
　得られた積層体に、ＳＡＣＭＡ－ＳＲＭ　１Ｒ－９４に準拠してタブを接着した後、強化繊維軸方向を試験片の長さ方向として、長さ８０ｍｍ、幅１５ｍｍの矩形試験片を切り出した。得られた試験片を、６０℃の真空オーブン中で２４時間乾燥させ、ＳＡＣＭＡ－ＳＲＭ　１Ｒ－９４に準拠し、材料万能試験機（インストロン・ジャパン（株）製、“インストロン”（登録商標）５５６５型Ｐ８５６４）を用いて、２３℃環境下において圧縮強度を測定し、測定結果に基づいて以下のように評価した。結果を表に示す。
１．６ＧＰａ以上：Ａ
１．４ＧＰａ以上１．６ＧＰａ未満：Ｂ
１．２ＧＰａ以上１．４ＧＰａ未満：Ｃ
１．２ＧＰａ未満：Ｄ（不合格）。
　（３）層間破壊靱性値（ＧＩＣおよびＧＩＩＣ）の測定方法
　上記で作製したプリプレグ［Ｉ］を所定の大きさにカットし、同一の強化繊維方向となるよう、全てのプリプレグを構成要素［Ｃ］が存在する面を上向きにして、計２０枚積層した。このとき、中央の１０枚目と１１枚目の間の位置に予備亀裂導入のための離型フィルムを挟み込み、プリフォームを作製した。このプリフォームをプレス成形金型にセットし、必要に応じ、治具やスペーサーを使用して、この形状を維持させたまま、プレス機で０．６ＭＰａの圧力をかけ、１８０℃で１２０分間加温することで、積層体を得た。構成要素［Ｃ］の存在位置は積層体の層間および片側の表面である。
　得られた積層体より、強化繊維軸を試験片の長さ方向として、長さ１５０ｍｍ、幅２０ｍｍの矩形試験片を切り出し、６０℃の真空オーブン中で２４時間乾燥させた。得られた試験片を、ＪＩＳ　Ｋ７０８６（１９９３）に従い、２３℃環境下において、層間破壊靱性値（ＧＩＣおよびＧＩＩＣ）を評価した。
　＜プリプレグまたは積層体における粗さ平均長さＲＳｍおよび粗さ平均高さＲｃの測定＞
　上記で作製したプリプレグ［Ｉ］または積層体を用いる。図１で示す通り、プリプレグの場合においては、前記両樹脂領域に含まれる任意の［Ａ］の繊維方向４に対し、プリプレグの平面視、すなわちプリプレグ平面方向に対し垂直な視点における４５度の角度にて、プリプレグ平面方向に対し垂直にカットした観察断面５において、光学顕微鏡を用いて、１０００倍の画像を撮影した。得られた画像中の任意の５００μｍ四方の観察範囲において、前記断面曲線要素の測定方法１により得られる断面曲線要素のＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される、粗さ平均長さＲＳｍおよび粗さ平均高さＲｃを測定した。積層体の場合も同様である。
　＜実施例１～１６＞
　実施例１～１６では、（１）引張せん断接合強度の測定方法に記載の方法、および（２）圧縮強度の測定方法に記載の方法で積層体を作成した。
　＜実施例１～３＞
　表１に記載の通り、実施例１～３では、３官能以上のグリシジルアミン型エポキシ樹脂（テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン）の配合量が増えるに従い、熱硬化性樹脂硬化物のゴム状態弾性率が向上する傾向を示した。表２に記載の通り、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタンの配合量が増加するに従い、引張せん断接合強度および圧縮強度が向上し、好ましい傾向を示した。
　＜実施例１および比較例１、２＞
　実施例１では、表２に記載の通り、構成要素［Ｂ］としてゴム状態弾性率の高い熱硬化性樹脂を用いることで、表３に記載の比較例１および２（熱硬化性樹脂のゴム状態弾性率が１０ＭＰａ未満）と比べ、積層体として、引張せん断接合強度および圧縮強度が優れていることを示した。
　＜実施例１および実施例４，５＞
　表１に記載の通り、実施例４および実施例５では、実施例１と異なる熱硬化性樹脂組成物を使用したところ、表２に記載の通り、実施例１と比較すると、８０℃での引張せん断接合強度および圧縮強度が若干低下する傾向を示したが、いずれも優れた特性を示した。
　＜実施例１および実施例６，７＞
　表１に記載の通り、実施例６および実施例７では、実施例１と比較すると、リン化合物配合量の増加に伴い、熱硬化性樹脂硬化物の曲げ強度が低下する傾向が見られ、表２に記載の通り、２３℃での引張せん断接合強度および８０℃での引張せん断接合強度が若干低下する傾向が見られたが、いずれも優れた特性を示した。
　＜実施例１および実施例８＞
　表２に記載の通り、実施例８は粘度調整剤を用いないこと以外は、実施例１と同様に作製した。表２に記載の通り、実施例８は実施例１と同様に優れた特性を示した。
　＜実施例１および実施例９，１０＞
　表２に記載の通り、実施例９および１０では、ストランド引張強度の異なる強化繊維を用いたところ、実施例１と比較すると、ストランド引張強度が高いほど、２３℃での引張せん断接合強度および８０℃での引張せん断接合強度が向上し、好ましい特性を示した。
　＜実施例１および実施例１１～１６＞
　表２に記載の通り、実施例１１～１６では、実施例１に比べガラス転移温度の高い構成要素［Ｃ］を用いたところ、実施例１に比べ、８０℃での引張せん断接合強度が向上し、好ましい特性を示した。
　＜実施例１および比較例３＞
　一方向平面状に配列させた強化繊維シートの両面に、フィルム目付５０ｇ／ｍ２のポリアミド６（“アミラン”（登録商標）ＣＭ１００７（東レ（株）製））のフィルムを貼り付け、２５０℃で加熱加圧して、強化炭素繊維目付１９３ｇ／ｍ２のプリプレグを得た。得られたプリプレグを、所定のサイズにカットし、それぞれ、接合強度評価用および圧縮強度評価用に、［０°／９０°］２ｓまたは同一方向に６枚積層した後、プレス機で３ＭＰａの圧力をかけ、２５０℃で１０分間加温することで、それぞれ積層体を得た。得られた積層体より、実施例に記載の方法で接合強度と圧縮強度を測定した。表３に示す通り、熱硬化性樹脂非含有であるため、実施例１に比べて８０℃での引張せん断接合強度および圧縮強度が低く、構造材料として十分な特性を示さなかった。
　＜実施例１７および比較例４，５＞
　実施例１７では、（３）層間破壊靱性値（ＧＩＣおよびＧＩＩＣ）の測定方法に記載の方法で積層体を作成した。上記プリプレグ［Ｉ］を所定の大きさにカットし、同一の強化繊維方向となるよう、全てのプリプレグを構成要素［Ｃ］が存在する面を上向きにして計２０枚積層し、中央の１０枚目と１１枚目の間の位置に予備亀裂導入のための離型フィルムを挟み込み、プリフォームを作製した。比較例４では、プリプレグ［ＩＩ］（構成要素［Ｃ］非含有）を所定の大きさにカットし、実施例１７と同じ方法で積層し、離型フィルムを挟み込み、プリフォームを得た。比較例５では、所定の大きさにカットしたプリプレグ［ＩＩ］（構成要素［Ｃ］非含有）の片側表面に、ポリアミド粒子（ＳＰ－５００、東レ（株）製）を、プリプレグ単位面積あたりの粒子量が７ｇ／ｍ２となるよう均一に散布したのち、実施例１７と同じ方法で積層し、離型フィルムを挟み込み、プリフォームを得た。実施例１７、比較例４，５とも、得られたプリフォームを、プレス機で０．６ＭＰａの圧力をかけ、１８０℃で１２０分間加温することで、積層体を得た後、上記実施例に記載の方法で、層間破壊靱性値（ＧＩＣおよびＧＩＩＣ）を評価した。表２および３に記載の通り、構成要素［Ｃ］を積層体の層間に含む実施例１７は、構成要素［Ｃ］非含有の比較例４、および熱可塑性樹脂を異なる形態として含む比較例５に比べ、優れた層間破壊靱性値を示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
１：プリプレグまたは積層体を構成する一層
２：構成要素［Ａ］
３：構成要素［Ｃ］および構成要素［Ｂ］または構成要素［Ｃ］および構成要素［Ｄ］
４：繊維方向
５：観察断面
６：構成要素［Ａ］
７：構成要素［Ｃ］を含む樹脂領域
８：構成要素［Ｂ］を含む樹脂領域または構成要素［Ｄ］を含む樹脂領域
９：観察画像
１０：境界面
１１：基準線
１２：垂基線
１３：断面曲線

Claims (26)

  1. 次の構成要素［Ａ］、［Ｂ］及び［Ｃ］を含むプリプレグであって、
    ［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態でのガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１０ＭＰａ以上であり、
    プリプレグの表面に［Ｃ］が存在しており、
    ［Ｂ］を含む樹脂領域と［Ｃ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在するプリプレグ。
    ［Ａ］強化繊維
    ［Ｂ］熱硬化性樹脂
    ［Ｃ］熱可塑性樹脂
  2. 前記プリプレグの平面視において、前記両樹脂領域に含まれる任意の［Ａ］の繊維方向に対し４５度異なる角度の方向から、前記［Ａ］を含むプリプレグ平面に垂直な断面を得た場合に、前記断面において、両樹脂領域の密着する境界面が形成する断面曲線の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であり、粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上である、請求項１に記載のプリプレグ。
  3. 前記［Ｂ］を含む樹脂領域と［Ｃ］を含む樹脂領域がそれぞれ層状をなして隣接することにより前記境界面を形成している、請求項１または２に記載のプリプレグ。
  4. 構成要素［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態でのガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１２ＭＰａ以上である、請求項１から３のいずれかに記載のプリプレグ。
  5. 構成要素［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態でのガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１５ＭＰａ以上である、請求項１から３のいずれかに記載のプリプレグ。
  6. 構成要素［Ｂ］は、エポキシ樹脂を含み、
    構成要素［Ｂ］に含まれる全エポキシ樹脂１００質量部に対して３官能以上のグリシジルアミン型エポキシが４０～１００質量部含まれる、請求項１から５のいずれかに記載のプリプレグ。
  7. 構成要素［Ｂ］を含む組成物は、芳香族アミンを含む、請求項１から６のいずれかに記載のプリプレグ。
  8. 構成要素［Ｂ］を含む組成物は、リンを１．０質量％以下の原子濃度で含む、請求項１から７のいずれかに記載のプリプレグ。
  9. 構成要素［Ｂ］は、硬化度が９０％以上の状態での曲げ強度が１５０ＭＰａ以上である、請求項１から８のいずれかに記載のプリプレグ。
  10. 前記粗さ平均高さＲｃが１０μｍ以上である、請求項１から９のいずれかに記載のプリプレグ。
  11. 構成要素［Ｃ］は、ガラス転移温度が８０℃以上の結晶性の熱可塑性樹脂またはガラス転移温度が１６０℃以上の非晶性の熱可塑性樹脂から選ばれる１種または２種以上である、請求項１から１０のいずれかに記載のプリプレグ。
  12. 構成要素［Ｃ］は、ポリアリーレンエーテルケトン、ポリフェニレンスルフィドまたはポリエーテルイミドから選ばれる１種または２種以上である、請求項１から１１のいずれかに記載のプリプレグ。
  13. 構成要素［Ａ］には、ストランド引張強度が５．５ＧＰａ以上の炭素繊維が含まれる、請求項１から１２のいずれかに記載のプリプレグ。
  14. 次の構成要素［Ａ］、［Ｃ］及び［Ｄ］を含む層が含まれる積層体であって、
    ［Ｄ］はガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１０ＭＰａ以上であり、
    ［Ｃ］を含む樹脂領域と［Ｄ］を含む樹脂領域との境界面をまたいで両樹脂領域に含まれる［Ａ］の強化繊維が存在する積層体。
    ［Ａ］強化繊維
    ［Ｃ］熱可塑性樹脂
    ［Ｄ］熱硬化性樹脂硬化物
  15. 前記積層体の平面視において、前記両樹脂領域に含まれる任意の［Ａ］の繊維方向に対し４５度異なる角度の方向から、前記［Ａ］を含む積層体の平面に垂直な断面を得た場合に、前記断面において、両樹脂領域の密着する境界面が形成する断面曲線の、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１）で定義される粗さ平均長さＲＳｍが１００μｍ以下であり、粗さ平均高さＲｃが３．５μｍ以上である、請求項１４に記載の積層体。
  16. 前記［Ｃ］を含む樹脂領域と［Ｄ］を含む樹脂領域がそれぞれ層状をなして隣接することにより前記境界面を形成している、請求項１４または１５に記載の積層体。
  17. 表面に構成要素［Ｃ］が存在する、請求項１４から１６のいずれかに記載の積層体。
  18. 層間に構成要素［Ｃ］が存在する、請求項１４から１７のいずれかに記載の積層体。
  19. 構成要素［Ｄ］は、ガラス転移温度に５０℃を加えた温度におけるゴム状態弾性率が１２ＭＰａ以上である、請求項１４から１８のいずれかに記載の積層体。
  20. 構成要素［Ｄ］は、曲げ強度が１５０ＭＰａ以上である、請求項１４から１９のいずれかに記載の積層体。
  21. 前記粗さ平均高さＲｃが１０μｍ以上である、請求項１４から２０のいずれかに記載の積層体。
  22. 構成要素［Ｃ］は、ガラス転移温度が８０℃以上の結晶性の熱可塑性樹脂またはガラス転移温度が１６０℃以上の非晶性の熱可塑性樹脂から選ばれる１種または２種以上である、請求項１４から２１のいずれかに記載の積層体。
  23. 構成要素［Ｃ］は、ポリアリーレンエーテルケトン、ポリフェニレンスルフィドまたはポリエーテルイミドから選ばれる１種または２種以上である、請求項１４から２２のいずれかに記載の積層体。
  24. 構成要素［Ａ］には、ストランド引張強度が５．５ＧＰａ以上の炭素繊維が含まれる、請求項１４から２３のいずれかに記載の積層体。
  25. 請求項１から１３のいずれかに記載のプリプレグの硬化物が少なくとも一部の層を構成する積層体である、請求項１７または１８に記載の積層体。
  26. 別の部材が、構成要素［Ｃ］の面に接合することにより、請求項１７から２５のいずれかに記載の積層体と一体化されてなる、成形品。
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
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