WO2021111601A1 - 絶縁トランスおよびそれを備えた電力変換装置 - Google Patents

絶縁トランスおよびそれを備えた電力変換装置 Download PDF

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祐樹 糸川
喜久夫 泉
健志 網本
由宇 川井
木村　友昭
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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    • H01F2038/006—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions matrix transformer consisting of several interconnected individual transformers working as a whole

Definitions

  • This disclosure relates to an isolation transformer and a power conversion device equipped with the isolation transformer.
  • the DC power supplied from the isolation transformer including the first and second windings and the first DC power supply is converted into AC power.
  • Power including a first power converter applied to the first winding and a second power converter that converts AC power received from the second winding into DC power and supplies it to a second DC power supply.
  • the conversion device is disclosed.
  • a main object of the present disclosure is to provide a low-cost isolation transformer with high assembly and heat dissipation, and a power conversion device equipped with the isolation transformer.
  • the isolation transformer of the present disclosure includes first to Nth sub-isolation transformers that are electrically coupled to each other.
  • N is an integer greater than or equal to 2.
  • Each of the first to Nth sub-isolation transformers is connected to the first and second sub-windings and the first and second polar terminals of the first sub-windings, respectively.
  • the third and fourth sub-terminals connected to the first-polarity terminal and the second-polarity terminal of the second subwinding, respectively.
  • the polar directions of the first and second subwindings are the same.
  • Each of the first to Nth sub-insulated transformers is via the first sub-winding, the interphase capacitance between the first and second sub-windings, and the second sub-winding from the first sub-terminal.
  • This isolation transformer is divided into a plurality of sub-isolation transformers. Therefore, it is possible to prevent an increase in volume and concentration of weight in an isolation transformer, enable substrate mounting, improve assembleability, improve heat dissipation by dispersing heat sources, and have a large amount of distribution and are easily available for general purpose. Cost reduction can be realized by using a secondary isolation transformer.
  • each of the first to Nth sub-insulated transformers has the interphase capacitance between the first sub-terminal to the first sub-winding, the first and second sub-windings, and the second sub-winding.
  • the exciting inductance of the first sub-winding and the exciting inductance of the second sub-winding are configured to have opposite polarities. Therefore, it is possible to reduce the sum of the exciting inductances of the first and second windings and suppress the occurrence of a resonance phenomenon between the exciting inductances of the first and second windings and the interphase capacitance.
  • FIG. It is a circuit block diagram which shows the structure of the bidirectional DC / DC converter according to Embodiment 1.
  • FIG. It is a circuit diagram which shows the structure of the isolation transformer shown in FIG. It is a circuit diagram which shows the structure of the power converter shown in FIG. It is a time chart for demonstrating the operation of the bidirectional DC / DC converter shown in FIGS. 1 to 3.
  • FIG. It is another circuit diagram for demonstrating the resonance phenomenon which occurs in the bidirectional DC / DC converter shown in FIG. It is a circuit diagram for demonstrating the effect of Embodiment 1.
  • FIG. It is another circuit diagram for demonstrating the effect of Embodiment 1.
  • FIG. It is a circuit diagram which shows the structure of the isolation transformer according to Embodiment 2. It is a figure which shows the isolation transformer according to Embodiment 3. It is a figure which shows the comparative example of Embodiment 3. It is a circuit diagram which shows the structure of the isolation transformer according to Embodiment 4.
  • FIG. 1 is a circuit block diagram showing a configuration of a bidirectional DC / DC converter according to the first embodiment.
  • the bidirectional DC / DC converter (power converter) is a DAB (Dual Active Bridge) system, and has DC terminals T1 to T4, current detectors 1, 7, power converters 2, 6, and insulation. It includes a transformer 3, an operation unit 8, and a control device 9.
  • the DC terminals T1 and T2 are connected to the positive electrode and the negative electrode of the DC power supply 21 (first DC power supply), respectively.
  • the DC terminals T3 and T4 are connected to the positive electrode and the negative electrode of the DC power supply 22 (second DC power supply), respectively.
  • Each of the DC voltage VDC1 between the DC terminals T1 and T2 and the DC voltage VDC2 between the DC terminals T3 and T4 is detected by the control device 9.
  • one of the DC power supplies 21 and 22 is a solar cell that outputs DC power, and the other is a battery (or capacitor) that stores DC power.
  • Both DC power supplies 21 and 22 may be batteries (or capacitors).
  • a load driven by DC power may be connected in parallel to at least one of the DC power supplies 21 and 22.
  • the isolation transformer 3 includes first and second main windings 4 and 5, and first to fourth main terminals 3a to 3d. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second main windings 4 and 5.
  • the positive electrode terminal (first polar terminal) and the negative electrode terminal (second polar terminal) of the first main winding 4 are connected to the first and second main terminals 3a and 3b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second main winding 5 are connected to the third and fourth main terminals 3c and 3d, respectively.
  • FIG. 1 shows a case where the polar directions of the first and second main windings 4 and 5 are both upward.
  • the number of turns of the first and second main windings 4 and 5 is the same.
  • the AC voltage VAC1 When the AC voltage VAC1 is applied between the first and second main terminals 3a and 3b, the AC voltage VAC2 appears between the third and fourth main terminals 3c and 3d. On the contrary, when the AC voltage VAC2 is applied between the third and fourth main terminals 3c and 3d, the AC voltage VAC1 appears between the first and second main terminals 3a and 3b.
  • the AC voltages VAC1 and VAC2 have the same polarity (that is, the same phase) and have the same amplitude.
  • the power converter 2 (first power converter) is connected to the DC terminals 2a and 2b connected to the DC terminals T1 and T2, respectively, and to the first and second main terminals 3a and 3b of the isolation transformer 3, respectively. It includes AC terminals 2c and 2d and is controlled by the control device 9.
  • the power converter 2 converts the DC voltage VDC1 applied from the DC power supply 21 to the DC terminals 2a and 2b into an AC voltage VAC1. Output between AC terminals 2c and 2d.
  • the power converter 2 converts the AC voltage VAC1 applied between the AC terminals 2c and 2d into the DC voltage VDC1 and converts the DC voltage VDC1 into the DC terminal 2a. , Output between 2b.
  • the power converter 6 (second power converter) is connected to the DC terminals 6a and 6b connected to the DC terminals T3 and T4, respectively, and to the third and fourth main terminals 3c and 3d of the isolation transformer 3, respectively. It includes AC terminals 6c and 6d and is controlled by the control device 9.
  • the power converter 6 converts the AC voltage VAC2 given between the AC terminals 6c and 6d into the DC voltage VDC2 and outputs the AC voltage between the DC terminals 6a and 6b.
  • the power converter 6 converts the DC voltage VDC2 given to the DC terminals 6a and 6b from the DC power supply 22 into the AC voltage VAC2 and outputs the DC voltage between the AC terminals 6c and 6d.
  • the current detector 1 detects the current I1 flowing between the DC terminal T1 and the DC terminal 2a of the power converter 2, and outputs a signal I1f indicating the detected value to the control device 9.
  • the current detector 7 detects the current I2 flowing between the DC terminal T3 and the DC terminal 6a of the power converter 6, and outputs a signal I2f indicating the detected value to the control device 9.
  • the operation unit 8 has a plurality of buttons and a plurality of switches operated by the user of the bidirectional DC / DC converter, an image display unit for displaying various information, and the like. By operating the operation unit 8, the user turns on and off the power of the bidirectional DC / DC converter, and selects one of the first and second transmission modes. Is possible.
  • the operation unit 8 outputs a signal or the like indicating the selected transmission mode to the control device 9.
  • the control device 9 controls the entire bidirectional DC / DC converter based on the DC voltages VDC1 and VDC2, the DC currents I1 and I2 indicated by the output signals of the current detectors 1 and 7, the signals from the operation unit 8, and the like. ..
  • the control device 9 sets the power converter 2 so that the DC current I2 becomes a predetermined reference current I2R (or the DC voltage VDC2 becomes a predetermined reference voltage VDC2R). , 6 are controlled respectively.
  • the control device 9 sets the power converter 2 so that the DC current I1 becomes a predetermined reference current I1R (or the DC voltage VDC1 becomes a predetermined reference voltage VDC1R). , 6 are controlled respectively.
  • the control device 9 includes a processing circuit 9a.
  • the processing circuit 9a may be composed of digital electronic circuits such as an arithmetic processing device and a storage device, may be composed of analog electronic circuits such as a comparator, an operational amplifier, and a differential amplification circuit, and may be composed of digital electronic circuits and analog. It may be composed of both electronic circuits.
  • FIG. 2 is a circuit diagram showing the configuration of the isolation transformer 3.
  • the isolation transformer 3 includes a plurality of sub-insulation transformers 11 to 13.
  • the sub-isolation transformers 11 to 13 constitute the first to Nth sub-isolation transformers.
  • N is an integer greater than or equal to 2.
  • the first sub-isolation transformer 11 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 14 and 17 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 11a to 11d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 14 and 17. The positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 14 are connected to the first and second auxiliary terminals 11a and 11b, respectively. The positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 17 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 11c and 11d, respectively.
  • FIG. 2 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 14 and 17 are both upward.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 14 and 17 is the same.
  • the second sub-isolation transformer 12 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 15 and 18 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 12a to 12d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 15 and 18. The positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 15 are connected to the first and second auxiliary terminals 12a and 12b, respectively. The positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 18 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 12c and 12d, respectively.
  • FIG. 2 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 15 and 18 are both upward.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 15 and 18 is the same.
  • the third sub-isolation transformer 13 has an iron core (not shown), first and second sub-windings 16 and 19 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 13a to 13d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 16 and 19. The positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 16 are connected to the first and second auxiliary terminals 13a and 13b, respectively. The positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 19 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 13c and 13d, respectively.
  • FIG. 2 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 16 and 19 are both upward.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 16 and 19 is the same.
  • the polarities of the three first sub-windings 14 to 16 are oriented in the same direction.
  • the three first sub-windings 14 to 16 are connected in series between the first and second main terminals 3a and 3b of the isolation transformer 3 to form the first main winding 4. That is, the first sub-terminal 11a of the first sub-insulation transformer 11 is connected to the first main terminal 3a of the isolation transformer 3.
  • the second sub-terminal 11b of the first sub-isolation transformer 11 is connected to the first sub-terminal 12a of the second sub-isolation transformer 12.
  • the second sub-terminal 12b of the second sub-isolation transformer 12 is connected to the first sub-terminal 13a of the third sub-isolation transformer 13.
  • the second sub-terminal 13b of the third sub-isolation transformer 13 is connected to the second main terminal 3b of the main isolation transformer 3.
  • the polarities of the three second auxiliary windings 17 to 19 are oriented in the same direction.
  • the three second sub-windings 17 to 19 are connected in series between the third and fourth main terminals 3c and 3d of the isolation transformer 3 to form the second main winding 5. That is, the third sub-terminal 11c of the first sub-insulation transformer 11 is connected to the third main terminal 3c of the isolation transformer 3.
  • the fourth sub-terminal 11d of the first sub-isolation transformer 11 is connected to the third sub-terminal 12c of the second sub-isolation transformer 12.
  • the fourth sub-terminal 12d of the second sub-isolation transformer 12 is connected to the third sub-terminal 13c of the third sub-isolation transformer 13.
  • the fourth sub-terminal 13d of the third sub-isolation transformer 13 is connected to the fourth main terminal 3d of the main isolation transformer 3.
  • the AC voltage VAC1 When the AC voltage VAC1 is applied between the first main terminal 3a and the second main terminal 3b, the AC voltage VAC2 appears between the third main terminal 3c and the fourth main terminal 3d.
  • the AC voltage VAC2 When the AC voltage VAC2 is applied between the third main terminal 3c and the fourth main terminal 3d, the AC voltage VAC1 appears between the first main terminal 3a and the second main terminal 3b. Since the number of turns of the first main winding 4 and the number of turns of the second main winding 5 are the same, the amplitude of the AC voltage VAC1 and the amplitude of the AC voltage VAC2 are the same.
  • the AC voltages VAC1 and VAC2 have the same polarity, and the phase of the AC voltage VAC1 and the phase of the AC voltage VAC2 are the same. become.
  • FIG. 3 is a circuit diagram showing the configurations of the power converters 2 and 6.
  • the power converter 2 includes capacitors C1, IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor) Q1 to Q4, diodes D1 to D4, and reactors L1 and L2.
  • the capacitor C1 is connected between the DC terminals T1 and T2, and smoothes and stabilizes the DC voltage VDC1 between the DC terminals T1 and T2.
  • the collectors of IGBT Q1 and Q2 are connected to the DC terminal T1, and their emitters are connected to the nodes N1 and N2 (first and second AC terminals), respectively.
  • the collectors of IGBT Q3 and Q4 are connected to nodes N1 and N2, respectively, and their emitters are both connected to the DC terminal T2.
  • Each of IGBT Q1 to Q4 is turned on and off by the control device 9.
  • the reactor L1 is connected between the node N1 and the first main terminal 3a of the isolation transformer 3.
  • the reactor L2 is connected between the node N2 and the second main terminal 3b of the isolation transformer 3.
  • Each of the reactors L1 and L2 stores electromagnetic energy.
  • the power converter 6 includes reactors L3 to L5, IGBT Q5 to Q8, diodes D5 to D8, and a capacitor C2.
  • the reactor L3 is connected between the third main terminal 3c of the isolation transformer 3 and the node N4.
  • the reactor L4 is connected between the fourth main terminal 3d of the isolation transformer 3 and the node N3.
  • Each of the reactors L3 and L4 stores electromagnetic energy.
  • the collectors of IGBT Q5 and Q6 are connected to each other, and their emitters are connected to nodes N3 and N4, respectively.
  • the collectors of IGBT Q7 and Q8 are connected to nodes N3 and N4, respectively, and their emitters are both connected to the DC terminal T4.
  • Each of IGBT Q5 to Q8 is turned on and off by the control device 9.
  • the capacitor C2 is connected between the collectors of IGBT Q5 and Q6 and the DC terminal T4.
  • the reactor L5 is connected between the collectors of the IGBT Q5 and Q6 and the DC terminal T3.
  • the capacitor C2 and the reactor L5 form a low-pass filter.
  • MOSFETs Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistors
  • IGBTs IGBTs
  • a capacitor may be connected in parallel to the IGBT as a zero voltage switching circuit that makes the collector-emitter voltage of the IGBT substantially zero voltage at the time of switching.
  • FIG. 4 is a time chart for explaining the operation of the bidirectional DC / DC converters shown in FIGS. 1 to 3.
  • FIG. 4 shows the operation in the first transmission mode in which the DC power is transmitted from the DC power supply 21 to the DC power supply 22.
  • the DC power supply 22 is a battery.
  • FIG. 4 (A) to (H) show on and off operations of IGBT Q1, Q3, Q2, Q4, Q5, Q7, Q6, and Q8, respectively.
  • the switching cycle Tsw of the IGBT Q1 is divided into TA to TJ for 10 periods.
  • the control device 9 alternately turns on the IGBT Q1, Q3, the IGBT Q4, Q2, and the IGBT Q5, Q7 in the switching cycle Tsw with the short-circuit prevention time td in between, and turns the IGBT Q6, Q8 off. Fix it.
  • the first phase shift amount ⁇ 1 is from turning off the IGBT Q2 to turning on the IGBT Q4, and the second phase shift amount ⁇ 2 is from turning off the IGBT Q2 to turning on the IGBT Q7.
  • the control device 9 adjusts the first phase shift amount ⁇ 1 and the second phase shift amount ⁇ 2 based on the transmission power amount.
  • the second phase shift amount ⁇ 2 is set to a value larger than the first phase shift amount ⁇ 1. ..
  • the second phase shift amount ⁇ 2 is set to the same value as the first phase shift amount ⁇ 1.
  • the IGBT Q1 and Q4 are turned on, a current flows from the positive electrode of the DC power supply 21 to the negative electrode of the DC power supply 21 via the IGBT Q1, the reactor L1, the first main winding 4, the reactor L2, and the IGBT Q4, and the reactor L1 , L2 stores electromagnetic energy.
  • the IGBT Q5 is turned on, and a current flows from the third main terminal 3c of the isolation transformer 3 to the third terminal 3c via the reactor L3, the diode D6, the IGBT Q5, the reactor L4, and the second main winding 5. Electromagnetic energy is stored in the reactors L3 and L4.
  • the IGBT Q1 and Q4 are maintained in the ON state, the current flows in the same path as the period TB, and the electromagnetic energy is stored in the reactors L1 and L2. Further, the IGBT Q5 is turned off, and the reactor L3, the diode D6, the reactor L5, the DC power supply 22 (battery), the diode D7, the reactor L4, and the second main winding of the isolation transformer 3 are turned off from the third terminal 3c of the isolation transformer 3. A current flows through the third terminal 3c via 5, and the electromagnetic energy of the reactors L3 and L4 is released.
  • the control device 9 sandwiches the IGBT Q6, Q8, the IGBT Q7, Q5, and the IGBT Q2, Q4 in the switching cycle Tsw with the short-circuit prevention time td.
  • the IGBT Q1 and Q3 are fixed in the off state while being turned on alternately with.
  • the reverse operation of the first transmission mode is performed, so the description thereof will not be repeated.
  • FIG. 5 is a circuit diagram showing a main part of the comparative example of the first embodiment, and is a diagram to be compared with FIG. In FIG. 5, an isolation transformer 25 is used in this comparative example.
  • the isolation transformer 25 includes first to fourth main terminals 25a to 25d, and a plurality of sub-isolation transformers 31 to 33.
  • the plurality of sub-isolation transformers 31 to 33 are connected in series between the first and third main terminals 25a and 25c and the second and fourth main terminals 25b and 25d.
  • the first sub-isolation transformer 31 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 34 and 37 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 31a to 31d. And include. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 34 and 37.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 34 are connected to the first and second auxiliary terminals 31a and 31b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 37 are connected to the fourth and third auxiliary terminals 31d and 31c, respectively.
  • FIG. 5 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 34 and 37 are upward and downward, respectively.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 34 and 37 is the same.
  • the second sub-isolation transformer 32 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 35 and 38 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 32a to 32d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 35 and 38.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 35 are connected to the first and second auxiliary terminals 32a and 32b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 38 are connected to the fourth and third auxiliary terminals 32d and 32c, respectively.
  • FIG. 5 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 35 and 38 are upward and downward, respectively.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 35 and 38 is the same.
  • the third sub-isolation transformer 33 has an iron core (not shown), first and second sub-windings 36 and 39 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 33a to 33d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 36 and 39.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 36 are connected to the first and second auxiliary terminals 33a and 33b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 39 are connected to the fourth and third auxiliary terminals 33d and 33c, respectively.
  • FIG. 5 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 36 and 39 are upward and downward, respectively.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 36 and 39 is the same.
  • the polarities of the three first auxiliary windings 34 to 36 are directed upward.
  • the three first sub-windings 34 to 36 are connected in series between the first and second main terminals 25a and 25b of the isolation transformer 25 to form the first main winding 26.
  • the polarities of the three second auxiliary windings 37 to 39 are directed downward.
  • the three second sub-windings 37 to 39 are connected in series between the third and fourth main terminals 25c and 25d of the isolation transformer 25 to form the second main winding 27.
  • the AC voltage VAC1 When the AC voltage VAC1 is applied between the first main terminal 25a and the second main terminal 25b, the AC voltage VAC2 appears between the third main terminal 25c and the fourth main terminal 25d.
  • the AC voltage VAC2 When the AC voltage VAC2 is applied between the third main terminal 25c and the fourth main terminal 25d, the AC voltage VAC1 appears between the first main terminal 25a and the second main terminal 25b. Since the number of turns of the first main winding 26 and the number of turns of the second main winding 27 are the same, the amplitude of the AC voltage VAC1 and the amplitude of the AC voltage VAC2 are the same.
  • the AC voltages VAC1 and VAC2 have opposite polarities, and the phase of the AC voltage VAC1 and the AC voltage VAC2 Is 180 degrees out of phase.
  • Each of the sub-terminals 31b and 32a and the sub-terminals 31d and 32c to which the sub-isolation transformers 31 and 32 are connected is a high impedance connection point to which electrical components other than the sub-isolation transformers 31 and 32 are not connected.
  • Each of the sub-terminals 32b and 33a and the sub-terminals 32d and 33c to which the sub-isolation transformers 32 and 33 are connected is a high impedance connection point to which electrical components other than the sub-isolation transformers 32 and 33 are not connected.
  • the interphase capacitance between the first and second sub-windings of the sub-insulation transformers 31 to 33 is the isolation transformer 31. It becomes apparent at the connection points of to 33, and a resonance phenomenon occurs in the path passing through the first and second subwindings and the interphase capacitance between them.
  • FIG. 6 is a circuit diagram showing the configuration of a bidirectional DC / DC converter including the isolation transformer 25 shown in FIG. 5, and is a diagram to be compared with FIG.
  • the first to fourth main terminals 25a to 25d of the isolation transformer 25 are connected to one terminal of the reactors L1 to L4, respectively, and the other terminals of the reactors L1 to L4 are connected to the nodes N1 to N4, respectively.
  • the ground capacitance C3 is connected between the DC terminal T2 and the ground voltage GND line (reference voltage line), and the ground capacitance C4 is connected between the DC terminal T4 and the ground voltage GND line.
  • ground capacitances C3 and C4 assume a case where each of the DC terminals T2 and T4 is connected to the housing via a capacitor and the housing is grounded. However, this represents a state in which the DC terminals T2 and T4 are connected by a path having a low impedance in an electric circuit.
  • Each of the DC terminals T2 and T4 may be directly connected to the housing without a capacitor, and the housing may be grounded. Further, each of the DC terminals T2 and T4 may be connected to a power system in which the ground potential is defined via an inverter circuit.
  • the exciting inductance of 37 is excited.
  • the interphase capacitance C5 is connected between the second and fourth sub-terminals 31b and 31d of the sub-insulated transformer 31, and the first sub-terminal 31a is the reactor L1, the node N1, and the ground.
  • a resonance circuit is constructed by connecting to the ground voltage GND line via the capacitance C3 and connecting the third sub-terminal 31c to the ground voltage GND line via the reactor L3, the node N3, and the ground capacitance C4.
  • a resonance phenomenon occurs between the exciting inductance of the first auxiliary winding 34, the interphase capacitance C5, and the exciting inductance of the second auxiliary winding 37.
  • the equivalent circuit shown in FIG. 7 is simplified for the sake of simplicity of explanation, and the resonance circuit is not an independent sub-isolation transformer 31 alone, but is actually a resonance circuit as shown in FIG. Is configured. That is, in FIG. 8, the nodes N1 to N4 are connected to the ground voltage GND line via the ground capacitances C3a, C3b, C4a, and C4b, respectively.
  • the interphase capacitance C6 is connected between the second and fourth sub-terminals 32b and 32d of the second sub-isolation transformer 32.
  • the second sub-terminal 31b of the first sub-isolation transformer 31 is connected to the ground voltage GND line via the sub-windings 35 and 36, the reactor L2, and the ground capacitance C3b.
  • the fourth sub-terminal 31d of the first sub-isolation transformer 31 is connected to the line of the ground voltage GND via the sub-windings 38 and 39, the reactor L4, and the ground capacitance C4b.
  • a resonance phenomenon occurs between the exciting inductance of the first sub-windings 34 to 36, the interphase capacitances C5 and C6, and the exciting inductance of the second sub-windings 37 to 39.
  • the exciting inductance of the sub-windings 34 to 39 of the sub-isolation transformers 31 to 33 is several hundred times or more higher than the inductance values of the reactors L1 to L4 that maintain the DC superimposition characteristics. It is always the case. Therefore, even if the current flowing due to the resonance phenomenon is small with respect to the main current of the circuit, voltage vibration that cannot be ignored occurs, which adversely affects the loss of the sub-isolation transformers 31 to 33.
  • the exciting inductance of the first subwinding 34 and the exciting inductance of the second subwinding 37 have the same polarity, and the first and second subwindings 34 and 37 are excited.
  • the excitation inductance of the sub-windings 34 and 37 is the sub-windings 34 and 37. It becomes four times the exciting inductance of each of.
  • FIG. 9 is a circuit diagram showing a configuration of a resonance circuit generated by the bidirectional DC / DC converter shown in FIG. 3, which is compared with FIG. 7.
  • an interphase capacitance C5 is connected between the second and fourth sub-terminals 11b and 11d of the sub-isolation transformer 11, and the first sub-terminal 11a is grounded via the reactor L1, the node N1, and the ground capacitance C3. It is connected to the line of the voltage GND, and the third sub-terminal 11c is connected to the line of the ground voltage GND via the reactor L3, the node N3, and the ground capacitance C4 to form a resonance circuit.
  • the exciting inductance of the first sub-winding 14 and the exciting inductance of the second sub-winding 17 have opposite polarities and cancel each other out, so that the exciting inductance of the first sub-windings 14 and 17 Since the sum is 0, the resonance phenomenon does not occur.
  • the sum of the exciting inductances of the first sub-windings 14 and 17 is the sum of the excitation inductances of the first sub-windings 14 and 17 when the number of turns of the first sub-winding 14 and the number of turns of the second sub-winding 17 are the same. Can be set to 0 to most effectively prevent the occurrence of the resonance phenomenon. However, even when the number of turns of the first sub-winding wheel 14 and the number of turns of the second sub-winding wheel 17 are different, the sum of the exciting inductances of the first sub-windings 14 and 17 is reduced to resonate. The occurrence of the phenomenon can be suppressed.
  • FIG. 10 is a diagram showing the configuration and operation of the sub-isolation transformer 11.
  • (A) shows a normal transformation operation
  • (B) shows an operation when a current flows through the interphase capacitance C5.
  • the auxiliary windings 14 and 17 are wound around the annular iron core 11e.
  • the auxiliary windings 14 and 17 share a magnetic flux ⁇ passing through the iron core 11e.
  • V1 n1 (d ⁇ / dt)
  • V2 n2 (d ⁇ / dt). It becomes.
  • n1 n2.
  • V1 and V2 have the same polarity and have the same phase and the same amplitude.
  • FIG. 10B when a current I flows from the first sub terminal 11a to the third sub terminal 11c via the first sub winding 14, the interphase capacitance C5, and the second sub winding 11c,
  • the current I flowing through the first auxiliary winding 14 generates a magnetic flux ⁇ 1 in the iron core 11e
  • the current I flowing through the second auxiliary winding 17 generates a magnetic flux ⁇ 2 in the iron core 11e.
  • the magnetic flux ⁇ 1 and the magnetic flux ⁇ 2 are generated in opposite directions in the iron core 11e, and the magnetic flux ⁇ 1 and the magnetic flux ⁇ 2 cancel each other out.
  • the isolation transformer 3 since the plurality of sub-isolation transformers 11 to 13 are connected in series to form the isolation transformer 3, it is possible to prevent the increase in volume and the concentration of weight in the isolation transformer 3. It is possible to mount on a substrate, improve the assembling property, improve the heat dissipation by dispersing the heat source, and realize the cost reduction by using a general-purpose sub-isolation transformer which has a large distribution volume and is easily available.
  • the polar directions of the sub-windings 14 to 19 of the sub-isolation transformers 11 to 13 are the same, for example, the first main terminal 3a to the first sub-winding wheel 14, the interphase capacitance C5, and the second When the current I flows through the third main terminal 3b via the sub winding 17, the sum of the exciting inductances La and Lb of the first and second sub windings 14 and 17 becomes 0. Therefore, it is possible to prevent the resonance phenomenon from occurring.
  • the isolation transformer 3 is provided in the DAB type bidirectional DC / DC converter, but the present invention is not limited to this, and the isolation transformer 3 is provided in another high frequency circuit. Needless to say, the same effect can be obtained even if this is the case.
  • the DAB type bidirectional DC / DC converter including an isolation transformer 3 including two main windings 4 and 5 and two bridge circuits (Q1 to Q4 and Q5 to Q8) is provided.
  • each DC terminal includes an isolation transformer including three main windings, three bridge circuits connected to each of the three main windings, and three DC terminal pairs connected to each of the three bridge circuits.
  • TAB Triple Active Bridge
  • the isolation transformer is divided into multiple sub-isolation transformers, and the orientation of the polarity of all sub-windings. May be aligned. Also in this case, it is possible to prevent the occurrence of the resonance phenomenon in each sub-isolation transformer.
  • FIG. 11 is a circuit diagram showing the configuration of the isolation transformer 40 according to the second embodiment.
  • the isolation transformer 40 is a three-phase transformer having a YY type connection, and includes first to sixth main terminals T11 to T16 and first to third sub-isolation transformers 41 to 43. ..
  • the first to third main terminals T11 to T13 receive the three-phase AC voltages Vu1, Vv1, and Vw1.
  • the three-phase AC voltages Vu2, Vv2, and Vw2 are output to the fourth to sixth main terminals T14 to T16.
  • the first sub-isolation transformer 41 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 44 and 47 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 41a to 41d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 44 and 47.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 44 are connected to the first and second auxiliary terminals 41a and 41b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 47 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 41c and 41d, respectively.
  • FIG. 11 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 44 and 47 are both upward.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 44 and 47 is the same.
  • the second sub-isolation transformer 42 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 45 and 48 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 42a to 42d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive side of the first and second auxiliary windings 45 and 48.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 45 are connected to the first and second auxiliary terminals 42a and 42b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 48 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 42c and 42d, respectively.
  • FIG. 11 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 45 and 48 are both upward.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 45 and 48 is the same.
  • the third sub-isolation transformer 43 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 46 and 49 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 43a to 43d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 46 and 49.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 46 are connected to the first and second auxiliary terminals 43a and 43b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 49 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 43c and 43d, respectively.
  • FIG. 11 shows a case where the polar directions of the first and second sub-windings 46 and 49 are both upward.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 46 and 49 is the same.
  • the first sub-terminals 41a, 42a, 43a of the sub-isolation transformers 41, 42, 43 are connected to the first to third main terminals T11 to T13, respectively.
  • the third sub-terminals 41c, 42c, 43c of the sub-isolation transformers 41, 42, 43 are connected to the fourth to sixth main terminals T14 to T16, respectively.
  • the second sub-terminals 41b, 42b, 43b of the sub-isolation transformers 41, 42, 43 are connected to each other.
  • the fourth sub-terminals 41d, 42d, 43d of the sub-isolation transformers 41, 42, 43 are connected to each other.
  • the interphase capacitance between the first main terminal T11 to the first subwinding 44, the subwinding 44, 47, and the second subwinding 47 to the fourth main terminal T14 Even when a current flows, the sum of the exciting inductances of the sub-windings 44 and 47 becomes 0 as described with reference to FIG. 9, so that the occurrence of the resonance phenomenon in the sub-isolation transformer 41 can be suppressed. Similarly, the occurrence of the resonance phenomenon in each of the sub-isolation transformers 42 and 43 can be suppressed.
  • FIG. 12 is a diagram showing an isolation transformer 50 according to the third embodiment.
  • the isolation transformer 50 is a three-phase transformer having a Y-staggered connection, and includes first to sixth main terminals T21 to T26 and first to third sub-isolation transformers 51 to 53.
  • the first to third main terminals T21 to T23 receive the three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw.
  • Three-phase AC voltages Va, Vb, and Vc are output to the fourth to sixth main terminals T14 to T16.
  • the first sub-isolation transformer 51 includes an iron core (not shown), first to third sub windings 54, 57, 60 wound around the iron core, and first to sixth sub terminals 51a to 51f. And include. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first to third auxiliary windings 54, 57, 60.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 54 are connected to the first and second auxiliary terminals 51a and 51b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 57 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 51c and 51d, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the third auxiliary winding 60 are connected to the fifth and sixth auxiliary terminals 51e and 51f, respectively.
  • FIG. 12A shows a case where the polar directions of the first to third sub-windings 54, 57, 60 are both upward.
  • the ratio of the number of turns of the first to third auxiliary windings 54, 57, 60 is 2: 1: 1.
  • the second sub-isolation transformer 52 includes an iron core (not shown), first to third sub windings 55, 58, 61 wound around the iron core, and first to sixth sub terminals 52a to 52f. And include. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first to third auxiliary windings 55, 58, 61.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 55 are connected to the first and second auxiliary terminals 52a and 52b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 58 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 52c and 52d, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the third auxiliary winding 61 are connected to the fifth and sixth auxiliary terminals 52e and 52f, respectively.
  • FIG. 12A shows a case where the polar directions of the first to third auxiliary windings 55, 58, and 61 are both upward.
  • the ratio of the number of turns of the first to third auxiliary windings 55, 58, 61 is 2: 1: 1.
  • the third sub-isolation transformer 53 includes an iron core (not shown), first to third sub windings 56, 59, 62 wound around the iron core, and first to sixth sub terminals 53a to 53f. And include. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first to third auxiliary windings 56, 59, 62.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 56 are connected to the first and second auxiliary terminals 53a and 53b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 59 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 53c and 53d, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the third auxiliary winding 62 are connected to the fifth and sixth auxiliary terminals 53e and 53f, respectively.
  • FIG. 12A shows a case where the polar directions of the first to third sub-windings 56, 59, 62 are both upward.
  • the ratio of the number of turns of the first to third auxiliary windings 56, 59, 62 is 2: 1: 1.
  • the first sub-terminals 51a, 52a, 53a of the sub-isolation transformers 51, 52, 53 are connected to the first to third main terminals T21 to T23, respectively.
  • the third sub-terminals 51c, 52c, 53c of the sub-isolation transformers 51, 52, 53 are connected to the fourth to sixth main terminals T24 to T26, respectively.
  • the second sub-terminals 51b, 52b, 53b of the sub-isolation transformers 51, 52, 53 are connected to the first neutral point M1.
  • the fifth sub-terminals 51e, 52e, 53e of the sub-isolation transformers 51, 52, 53 are connected to the second neutral point M2.
  • the sixth sub-terminals 51f, 52f, 53f of the sub-isolation transformers 51, 52, 53 are connected to the fourth sub-terminals 52d, 53d, 51d of the sub-isolation transformers 52, 53, 51, respectively.
  • the phases of the three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw are shifted by 120 degrees, and the phases of the three-phase AC voltages Va, Vb, and Vc are also shifted by 120 degrees.
  • the phases of the three-phase AC voltages Va, Vb, and Vc are 30 degrees ahead of the phases of the three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw, respectively.
  • the interphase capacitance between the first main terminal T21 and the first sub-winding 51 and the sub-windings 54 and 60, and the interphase capacitance between the third sub-winding 60 and the sub-windings 60 and 57 is 0 as described with reference to FIG. Therefore, the occurrence of the resonance phenomenon in the sub-insulation transformer 51 can be suppressed. Similarly, the occurrence of the resonance phenomenon in each of the sub-isolation transformers 52 and 53 can be suppressed.
  • FIG. 13 is a diagram showing an isolation transformer 65 as a comparative example of the third embodiment, and is a diagram to be compared with FIG.
  • (A) shows the configuration of the isolation transformer 65
  • (B) shows the operation of the isolation transformer 65.
  • the difference between the isolation transformer 65 and the isolation transformer 50 of FIG. 12 is that the first sub-terminals 51a, 52a, 53a of the sub-insulation transformers 51, 52, 53 are connected to the first neutral point M1 and the sub-isolation transformer is connected.
  • the point is that the second sub-terminals 51b, 52b, 53b of 51, 52, and 53 are connected to the first to third main terminals T21, T22, and T23, respectively.
  • the phases of the three-phase AC voltages Vw, Vv, and Vu are shifted by 120 degrees, and the phases of the three-phase AC voltages Vc, Vb, and Va are also shifted by 120 degrees.
  • the phases of the three-phase AC voltages Vb, Vc, and Va are delayed by 30 degrees from the phases of the three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw, respectively.
  • the interphase capacitance between the first main terminal T21 and the sub-windings 54, 60 the interphase capacitance between the sub-windings 60, the sub-windings 60, 57, and the fourth via the sub-windings 57.
  • the exciting inductances of the sub-windings 60 and 57 have the same polarity, and the sum of the exciting inductances of the sub-windings 60 and 57 becomes a large value.
  • FIG. 14 is a circuit diagram showing the configuration of the isolation transformer 70 according to the fourth embodiment, and is a diagram to be compared with FIG.
  • the difference between the isolation transformer 70 and the isolation transformer 3 of FIG. 2 is that the first to fourth main terminals 3a to 3d are replaced by the first to fifth main terminals 70a to 70e, and the fourth sub-isolation transformer 71 Is added.
  • the fourth sub-isolation transformer 71 includes an iron core (not shown), first and second sub-windings 72 and 73 wound around the iron core, and first to fourth sub-terminals 71a to 71d. Including. Black circles ( ⁇ ) are marked on the positive electrode side of the first and second auxiliary windings 72 and 73.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the first auxiliary winding 72 are connected to the first and second auxiliary terminals 71a and 71b, respectively.
  • the positive electrode terminal and the negative electrode terminal of the second auxiliary winding 73 are connected to the third and fourth auxiliary terminals 71c and 71d, respectively.
  • FIG. 14 shows a case where the polar directions of the first and second auxiliary windings 72 and 73 are upward.
  • the number of turns of the first and second sub-windings 72 and 73 is the same.
  • the first and third sub-terminals 71a and 71c of the fourth sub-isolation transformer 71 are connected to the second and fourth sub-terminals 13c and 13d of the third sub-isolation transformer 13, respectively.
  • the second and fourth sub-terminals 71b and 71d of the fourth sub-isolation transformer 71 are connected to the third and fifth main terminals 70c and 70e, respectively.
  • the first and third sub-terminals 11a and 11c of the first sub-isolation transformer 11 are connected to the first and fourth main terminals 70a and 70d, respectively.
  • the second main terminal 70b is connected to the second sub terminal 12b of the second sub-isolation transformer 12.
  • the polarities of the eight sub-windings 11-13, 17-19, 72, 73 are oriented in the same direction.
  • the sub-windings 11 and 12 form the first main winding
  • the sub-windings 13 and 72 form the second main winding
  • the sub-windings 17-19 and 73 form the third main winding.
  • the polarities of the first to third main windings are oriented in the same direction.
  • the interphase capacitance between the first main terminal 70a and the first subwinding 14, the subwinding 14, and 17 and the second subwinding 17 to the fourth main terminal 70d Even when a current flows, as described with reference to FIG. 9, the sum of the exciting inductances of the sub-windings 14 and 17 becomes 0, so that the occurrence of the resonance phenomenon in the sub-isolation transformer 11 can be prevented. Similarly, it is possible to prevent the occurrence of a resonance phenomenon in each of the sub-isolation transformers 12, 13, and 71.
  • the same effect as in the first embodiment can be obtained.
  • the above embodiments 1 to 4 may be combined as appropriate.
  • the same effect can be obtained by replacing each of the sub-insulation transformers 41 to 43 in FIG. 11 with the isolation transformer 3 in FIG.
  • T1 to T4 DC terminals 1,7 current detectors, 2,6 power converters, 3,25,40,50,65,70 isolation transformers, 4,5,26,27 main windings, 8 operation units, 9 Control device, 9a processing device, 11-13, 31-33, 41-43, 51-53, 71 sub-isolation transformer, 11e iron core, 14-19, 34-39, 44-49, 54-62, 72, 73 Auxiliary windings, 21 and 22, DC power supplies, C1, C2 capacitors, Q1 to Q8 IGBTs, D1 to D8 diodes, L1 to L5 reactors, C3, C3a, C3b, C4, C4a, C4b ground capacitance, C5, C6 interphase capacitance.

Landscapes

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Abstract

絶縁トランス（３）は、直列接続された複数の副絶縁トランス（１１～１３）を含む。全ての副巻線（１４～１９）の極性の方向は同じである。第１の主端子（３ａ）から第１の副巻線（１１）、相間容量（Ｃ５）、および第２の副巻線（１７）を介して第３の主端子（３ｃ）に電流Ｉが流れた場合には、第１の副巻線の励磁インダクタンスと第２の副巻線の励磁インダクタンスとが逆極性になるように構成されている。

Description

絶縁トランスおよびそれを備えた電力変換装置
　本開示は、絶縁トランスおよびそれを備えた電力変換装置に関する。
　たとえば国際公開第２０１８／０１６１０６号明細書（特許文献１）には、第１および第２の巻線を含む絶縁トランスと、第１の直流電源から供給される直流電力を交流電力に変換して第１の巻線に与える第１の電力変換器と、第２の巻線から受ける交流電力を直流電力に変換して第２の直流電源に供給する第２の電力変換器とを備えた電力変換装置が開示されている。
国際公開第２０１８／０１６１０６号明細書
　しかし、従来の電力変換装置では、大型で高重量の１つの絶縁トランスを使用していたので、組立性および放熱性が悪く、コスト高になるという問題があった。
　それゆえに、本開示の主たる目的は、組立性および放熱性が高く、低コストの絶縁トランス、およびそれを備えた電力変換装置を提供することである。
　本開示の絶縁トランスは、互いに電気的に結合された第１～第Ｎの副絶縁トランスを備えたものである。Ｎは２以上の整数である。第１～第Ｎの副絶縁トランスの各々は、第１および第２の副巻線と、それぞれ第１の副巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第１および第２の副端子と、それぞれ第２の副巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第３および第４の副端子とを含む。第１および第２の副巻線の極性の方向は同じである。第１～第Ｎの副絶縁トランスの各々は、第１の副端子から第１の副巻線、第１および第２の副巻線間の相間容量、および第２の副巻線を介して第３の副端子に電流が流れた場合には、第１の副巻線の励磁インダクタンスと第２の副巻線の励磁インダクタンスとが逆極性になるように構成されている。
　この絶縁トランスは、複数の副絶縁トランスに分割されている。したがって、絶縁トランスにおける体積の増加および重量の集中を防ぐことができ、基板実装を可能として組み立て性を向上させ、熱源を分散させることによって放熱性を向上させ、流通量が多く入手容易な汎用の副絶縁トランスを使用することによって低コスト化を実現することができる。
　しかも、第１～第Ｎの副絶縁トランスの各々は、第１の副端子から第１の副巻線、第１および第２の副巻線間の相間容量、および第２の副巻線を介して第３の副端子に電流が流れた場合には、第１の副巻線の励磁インダクタンスと第２の副巻線の励磁インダクタンスとが逆極性になるように構成されている。したがって、第１および第２の巻線の励磁インダクタンスの和を低減し、第１および第２の巻線の励磁インダクタンスと相間容量との間で共振現象が発生することを抑制することができる。
実施の形態１に従う双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す回路ブロック図である。 図１に示す絶縁トランスの構成を示す回路図である。 図１に示す電力変換器の構成を示す回路図である。 図１～図３に示す双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの動作を説明するためのタイムチャートである。 実施の形態１の比較例の要部を示す回路図である。 図５に示す絶縁トランスを備える双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す回路図である。 図６に示す双方向ＤＣ／ＤＣコンバータで発生する共振現象を説明するための回路図である。 図６に示す双方向ＤＣ／ＤＣコンバータで発生する共振現象を説明するための他の回路図である。 実施の形態１の効果を説明するための回路図である。 実施の形態１の効果を説明するための他の回路図である。 実施の形態２に従う絶縁トランスの構成を示す回路図である。 実施の形態３に従う絶縁トランスを示す図である。 実施の形態３の比較例を示す図である。 実施の形態４に従う絶縁トランスの構成を示す回路図である。
　実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に従う双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す回路ブロック図である。図１において、この双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ（電力変換装置）は、ＤＡＢ（Dual　Active　Bridge）方式であって、直流端子Ｔ１～Ｔ４、電流検出器１，７、電力変換器２，６、絶縁トランス３、操作部８、および制御装置９を備える。
　直流端子Ｔ１，Ｔ２は、それぞれ直流電源２１（第１の直流電源）の正極および負極に接続される。直流端子Ｔ３，Ｔ４は、それぞれ直流電源２２（第２の直流電源）の正極および負極に接続される。直流端子Ｔ１，Ｔ２間の直流電圧ＶＤＣ１および直流端子Ｔ３，Ｔ４間の直流電圧ＶＤＣ２の各々は、制御装置９によって検出される。
　たとえば、直流電源２１，２２のいずれか一方は直流電力を出力する太陽電池であり、他方は直流電力を蓄えるバッテリ（またはコンデンサ）である。直流電源２１，２２がともにバッテリ（またはコンデンサ）であっても構わない。また、直流電源２１，２２の少なくともいずれか一方に、直流電力によって駆動される負荷が並列接続されていても構わない。
　絶縁トランス３は、第１および第２の主巻線４，５と、第１～第４の主端子３ａ～３ｄとを含む。第１および第２の主巻線４，５の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の主巻線４の正極端子（第１極性端子）および負極端子（第２極性端子）は、それぞれ第１および第２の主端子３ａ，３ｂに接続されている。第２の主巻線５の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の主端子３ｃ，３ｄに接続されている。
　巻線の負極端子（負極性側の端子）から、その巻線の正極端子（負極性側の端子）に向かう方向を、その巻線の極性の方向とすると、第１および第２の主巻線４，５の極性の方向は同じである。図１では、第１および第２の主巻線４，５の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１および第２の主巻線４，５の巻数は同一である。
　第１および第２の主端子３ａ，３ｂ間に交流電圧ＶＡＣ１が与えられると、第３および第４の主端子３ｃ，３ｄ間に交流電圧ＶＡＣ２が現れる。逆に、第３および第４の主端子３ｃ，３ｄ間に交流電圧ＶＡＣ２が与えられると、第１および第２の主端子３ａ，３ｂ間に交流電圧ＶＡＣ１が現れる。交流電圧ＶＡＣ１，ＶＡＣ２は、同極性（すなわち同位相）であり、同じ振幅を有する。
　電力変換器２（第１の電力変換器）は、それぞれ直流端子Ｔ１，Ｔ２に接続された直流端子２ａ，２ｂと、それぞれ絶縁トランス３の第１および第２の主端子３ａ，３ｂに接続された交流端子２ｃ，２ｄとを含み、制御装置９によって制御される。
　直流電源２１から直流電源２２に直流電力を供給する第１の伝送モード時には、電力変換器２は、直流電源２１から直流端子２ａ，２ｂに与えられた直流電圧ＶＤＣ１を交流電圧ＶＡＣ１に変換して交流端子２ｃ，２ｄ間に出力する。
　直流電源２２から直流電源２１に直流電力を供給する第２の伝送モード時には、電力変換器２は、交流端子２ｃ，２ｄ間に与えられた交流電圧ＶＡＣ１を直流電圧ＶＤＣ１に変換して直流端子２ａ，２ｂ間に出力する。
　電力変換器６（第２の電力変換器）は、それぞれ直流端子Ｔ３，Ｔ４に接続された直流端子６ａ，６ｂと、それぞれ絶縁トランス３の第３および第４の主端子３ｃ，３ｄに接続された交流端子６ｃ，６ｄとを含み、制御装置９によって制御される。
　第１の伝送モード時には、電力変換器６は、交流端子６ｃ，６ｄ間に与えられた交流電圧ＶＡＣ２を直流電圧ＶＤＣ２に変換して直流端子６ａ，６ｂ間に出力する。第２の伝送モード時には、電力変換器６は、直流電源２２から直流端子６ａ，６ｂに与えられた直流電圧ＶＤＣ２を交流電圧ＶＡＣ２に変換して交流端子６ｃ，６ｄ間に出力する。
　電流検出器１は、直流端子Ｔ１と電力変換器２の直流端子２ａとの間に流れる電流Ｉ１を検出し、その検出値を示す信号Ｉ１ｆを制御装置９に出力する。電流検出器７は、直流端子Ｔ３と電力変換器６の直流端子６ａとの間に流れる電流Ｉ２を検出し、その検出値を示す信号Ｉ２ｆを制御装置９に出力する。
　操作部８は、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの使用者によって操作される複数のボタンおよび複数のスイッチ、種々の情報を表示する画像表示部などを有する。使用者は、操作部８を操作することにより、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの電源をオンおよびオフすること、および、第１および第２の伝送モードのうちのいずれかの伝送モードを選択することが可能となっている。操作部８は、選択された伝送モードを示す信号などを制御装置９に出力する。
　制御装置９は、直流電圧ＶＤＣ１，ＶＤＣ２、電流検出器１，７の出力信号によって示される直流電流Ｉ１，Ｉ２、操作部８からの信号などに基づいて、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータ全体を制御する。
　第１の伝送モード時には、制御装置９は、直流電流Ｉ２が予め定められた参照電流Ｉ２Ｒになるように（または直流電圧ＶＤＣ２が予め定められた参照電圧ＶＤＣ２Ｒになるように）、電力変換器２，６の各々を制御する。
　第２の伝送モード時には、制御装置９は、直流電流Ｉ１が予め定められた参照電流Ｉ１Ｒになるように（または直流電圧ＶＤＣ１が予め定められた参照電圧ＶＤＣ１Ｒになるように）、電力変換器２，６の各々を制御する。
　なお、制御装置９は、処理回路９ａを備えている。処理回路９ａは、演算処理装置、記憶装置などのデジタル電子回路により構成されてもよいし、コンパレータ、オペアンプ、差動増幅回路などのアナログ電子回路により構成されてもよいし、デジタル電子回路およびアナログ電子回路の双方により構成されてもよい。
　図２は、絶縁トランス３の構成を示す回路図である。図２において、絶縁トランス３は、複数の副絶縁トランス１１～１３を含む。副絶縁トランス１１～１３は、第１～第Ｎの副絶縁トランスを構成する。Ｎは２以上の整数である。図２では、Ｎ＝３の場合が示されている。
　第１の副絶縁トランス１１は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線１４，１７と、第１～第４の副端子１１ａ～１１ｄとを含む。第１および第２の副巻線１４，１７の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線１４の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子１１ａ，１１ｂに接続されている。第２の副巻線１７の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子１１ｃ，１１ｄに接続されている。
　第１および第２の副巻線１４，１７の極性の方向は同じである。図２では、第１および第２の副巻線１４，１７の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線１４，１７の巻数は同一である。
　第２の副絶縁トランス１２は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線１５，１８と、第１～第４の副端子１２ａ～１２ｄとを含む。第１および第２の副巻線１５，１８の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線１５の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子１２ａ，１２ｂに接続されている。第２の副巻線１８の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子１２ｃ，１２ｄに接続されている。
　第１および第２の副巻線１５，１８の極性の方向は同じである。図２では、第１および第２の副巻線１５，１８の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線１５，１８の巻数は同一である。
　第３の副絶縁トランス１３は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線１６，１９と、第１～第４の副端子１３ａ～１３ｄとを含む。第１および第２の副巻線１６，１９の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線１６の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子１３ａ，１３ｂに接続されている。第２の副巻線１９の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子１３ｃ，１３ｄに接続されている。
　第１および第２の副巻線１６，１９の極性の方向は同じである。図２では、第１および第２の副巻線１６，１９の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線１６，１９の巻数は同一である。
　３個の第１の副巻線１４～１６の極性は同じ方向に向けられている。３個の第１の副巻線１４～１６は、絶縁トランス３の第１および第２の主端子３ａ，３ｂ間に直列接続されて第１の主巻線４を構成している。すなわち、第１の副絶縁トランス１１の第１の副端子１１ａは、絶縁トランス３の第１の主端子３ａに接続されている。第１の副絶縁トランス１１の第２の副端子１１ｂは、第２の副絶縁トランス１２の第１の副端子１２ａに接続されている。第２の副絶縁トランス１２の第２の副端子１２ｂは、第３の副絶縁トランス１３の第１の副端子１３ａに接続されている。第３の副絶縁トランス１３の第２の副端子１３ｂは、主絶縁トランス３の第２の主端子３ｂに接続されている。
　３個の第２の副巻線１７～１９の極性は同じ方向に向けられている。３個の第２の副巻線１７～１９は、絶縁トランス３の第３および第４の主端子３ｃ，３ｄ間に直列接続されて第２の主巻線５を構成している。すなわち、第１の副絶縁トランス１１の第３の副端子１１ｃは、絶縁トランス３の第３の主端子３ｃに接続されている。第１の副絶縁トランス１１の第４の副端子１１ｄは、第２の副絶縁トランス１２の第３の副端子１２ｃに接続されている。第２の副絶縁トランス１２の第４の副端子１２ｄは、第３の副絶縁トランス１３の第３の副端子１３ｃに接続されている。第３の副絶縁トランス１３の第４の副端子１３ｄは、主絶縁トランス３の第４の主端子３ｄに接続されている。
　第１の主端子３ａおよび第２の主端子３ｂ間に交流電圧ＶＡＣ１が印加されると、第３の主端子３ｃおよび第４の主端子３ｄ間に交流電圧ＶＡＣ２が現れる。第３の主端子３ｃおよび第４の主端子３ｄ間に交流電圧ＶＡＣ２が印加されると、第１の主端子３ａおよび第２の主端子３ｂ間に交流電圧ＶＡＣ１が現れる。第１の主巻線４の巻数と第２の主巻線５の巻数とが同じであるので、交流電圧ＶＡＣ１の振幅と交流電圧ＶＡＣ２の振幅とは同じになる。第１の主巻線４の極性と第２の主巻線５の極性とが同じであるので、交流電圧ＶＡＣ１，ＶＡＣ２は同極性となり、交流電圧ＶＡＣ１の位相と交流電圧ＶＡＣ２の位相とは同じになる。
　このように、複数の副絶縁トランス１１～１３を直列接続して１個の絶縁トランス３を構成するので、体積の増加および重量の集中を防いで基板実装を可能として組み立て性を向上させ、熱源を分散させることによって放熱性を向上させ、流通量が多く入手性が高い汎用のコアを利用することで低コスト化を実現することができる。また、副巻線１４～１９の極性の方向を同じ方向に揃えているので、双方向ＤＣ／ＤＣコンバータにおいて共振現象が発生することを抑制することができる。共振現象を抑制できる理由については後述する。
　図３は、電力変換器２，６の構成を示す回路図である。図３において、電力変換器２は、コンデンサＣ１、ＩＧＢＴ（Insulated　Gate　Bipolar　Transistor）Ｑ１～Ｑ４、ダイオードＤ１～Ｄ４、およびリアクトルＬ１，Ｌ２を含む。コンデンサＣ１は、直流端子Ｔ１，Ｔ２間に接続され、直流端子Ｔ１，Ｔ２間の直流電圧ＶＤＣ１を平滑化および安定化させる。
　ＩＧＢＴＱ１，Ｑ２のコレクタは直流端子Ｔ１に接続され、それらのエミッタはそれぞれノードＮ１，Ｎ２（第１および第２の交流端子）に接続されている。ＩＧＢＴＱ３，Ｑ４のコレクタはそれぞれノードＮ１，Ｎ２に接続され、それらのエミッタはともに直流端子Ｔ２に接続されている。ＩＧＢＴＱ１～Ｑ４の各々は制御装置９によってオンおよびオフされる。
　リアクトルＬ１は、ノードＮ１と絶縁トランス３の第１の主端子３ａとの間に接続されている。リアクトルＬ２は、ノードＮ２と絶縁トランス３の第２の主端子３ｂとの間に接続されている。リアクトルＬ１，Ｌ２の各々は、電磁エネルギーを蓄える。
　電力変換器６は、リアクトルＬ３～Ｌ５、ＩＧＢＴＱ５～Ｑ８、ダイオードＤ５～Ｄ８、およびコンデンサＣ２を含む。リアクトルＬ３は、絶縁トランス３の第３の主端子３ｃとノードＮ４との間に接続されている。リアクトルＬ４は、絶縁トランス３の第４の主端子３ｄとノードＮ３との間に接続されている。リアクトルＬ３，Ｌ４の各々は、電磁エネルギーを蓄える。
　ＩＧＢＴＱ５，Ｑ６のコレクタは互いに接続され、それらのエミッタはそれぞれノードＮ３，Ｎ４に接続されている。ＩＧＢＴＱ７，Ｑ８のコレクタはそれぞれノードＮ３，Ｎ４に接続され、それらのエミッタはともに直流端子Ｔ４に接続されている。ＩＧＢＴＱ５～Ｑ８の各々は制御装置９によってオンおよびオフされる。
　コンデンサＣ２は、ＩＧＢＴＱ５，Ｑ６のコレクタと直流端子Ｔ４との間に接続される。リアクトルＬ５は、ＩＧＢＴＱ５，Ｑ６のコレクタと直流端子Ｔ３との間に接続される。コンデンサＣ２およびリアクトルＬ５は、低域通過フィルタを構成する。
　なお、ＩＧＢＴの代わりに、ＭＯＳＦＥＴ（Metal　Oxide　Semiconductor　Field　Effect　Transistor）が使用されていても構わない。また、スイッチング時におけるＩＧＢＴのコレクタ－エミッタ間電圧をほぼゼロ電圧にするゼロ電圧スイッチング回路として、ＩＧＢＴにコンデンサが並列接続されていても構わない。
　図４は、図１～図３に示した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの動作を説明するためのタイムチャートである。図４では、直流電源２１から直流電源２２に直流電力を伝送する第１の伝送モード時における動作が示されている。直流電源２２は、バッテリである。
　図４において、（Ａ）～（Ｈ）はそれぞれＩＧＢＴＱ１，Ｑ３，Ｑ２，Ｑ４，Ｑ５，Ｑ７，Ｑ６，Ｑ８のオンおよびオフ動作を示している。ＩＧＢＴＱ１のスイッチング周期Ｔｓｗは、１０の期間ＴＡ～ＴＪに分割されている。
　第１伝送モード時において制御装置９は、スイッチング周期Ｔｓｗ内にＩＧＢＴＱ１，Ｑ３、ＩＧＢＴＱ４，Ｑ２、ＩＧＢＴＱ５，Ｑ７のそれぞれを短絡防止時間ｔｄを挟んで交互にオンさせるとともに、ＩＧＢＴＱ６，Ｑ８をオフ状態に固定する。
　ＩＧＢＴＱ２をオフさせてからＩＧＢＴＱ４をオンさせるまでを第１位相シフト量θ１とし、ＩＧＢＴＱ２をオフさせてからＩＧＢＴＱ７をオンさせるまでを第２位相シフト量θ２とする。制御装置９は、伝送電力量に基づいて、第１位相シフト量θ１および第２位相シフト量θ２を調整する。
　直流電源２１の出力電圧ＶＤＣ１を昇圧して直流電源２２（バッテリ）を充電する場合には（ＶＤＣ２＞ＶＤＣ１）、第２位相シフト量θ２が第１位相シフト量θ１よりも大きな値に設定される。直流電源２１の出力電圧ＶＤＣ１を降圧して直流電源２２（バッテリ）を充電する場合には（ＶＤＣ２＜ＶＤＣ１）、第２位相シフト量θ２は第１位相シフト量θ１と同じ値に設定される。
　たとえば期間ＴＢでは、ＩＧＢＴＱ１，Ｑ４がオンされ、直流電源２１の正極からＩＧＢＴＱ１、リアクトルＬ１、第１の主巻線４、リアクトルＬ２、ＩＧＢＴＱ４を介して直流電源２１の負極に電流が流れ、リアクトルＬ１，Ｌ２に電磁エネルギーが蓄えられる。また、ＩＧＢＴＱ５がオンされ、絶縁トランス３の第３の主端子３ｃからリアクトルＬ３、ダイオードＤ６、ＩＧＢＴＱ５、リアクトルＬ４、および第２の主巻線５を介して第３の端子３ｃに電流が流れ、リアクトルＬ３，Ｌ４に電磁エネルギーが蓄えられる。
　次に期間ＴＣでは、ＩＧＢＴＱ１，Ｑ４がオン状態に維持され、期間ＴＢと同じ経路で電流が流れ、リアクトルＬ１，Ｌ２に電磁エネルギーが蓄えられる。また、ＩＧＢＴＱ５がオフされ、絶縁トランス３の第３の端子３ｃからリアクトルＬ３、ダイオードＤ６、リアクトルＬ５、直流電源２２（バッテリ）、ダイオードＤ７、リアクトルＬ４、および絶縁トランス３の第２の主巻線５を介して第３の端子３ｃに電流が流れ、リアクトルＬ３，Ｌ４の電磁エネルギーが放出される。
　このとき、絶縁トランス３の第２の主巻線５の端子間電圧とリアクトルＬ３の端子間電圧とリアクトルＬ４の端子間電圧とが加算された電圧が直流電源２２（バッテリ）の端子間に印加される。したがって、図４に示される第１の伝送モードでは、第２の直流電源２２（バッテリ）は、第１の直流電源２１の出力電圧ＶＤＣ１よりも高い電圧に充電される（ＶＤＣ２＞ＶＤＣ１）。
　直流電源２２から直流電源２１に直流電力を伝送する第２の伝送モードでは、制御装置９は、スイッチング周期Ｔｓｗ内にＩＧＢＴＱ６，Ｑ８、ＩＧＢＴＱ７，Ｑ５、ＩＧＢＴＱ２，Ｑ４のそれぞれを短絡防止時間ｔｄを挟んで交互にオンさせるとともに、ＩＧＢＴＱ１，Ｑ３をオフ状態に固定する。第２の伝送モードでは、第１の伝送モードの逆の動作が行なわれるので、その説明は繰り返さない。
　さて上述のように、複数の副絶縁トランス１１～１３を直列接続して１つの絶縁トランス３を構成することにより、組立性および放熱性の向上および低コスト化を図ることができ、製品の高性能化を図ることができる。
　また、本願発明者らは、複数の副絶縁トランス１１～１３を直列接続して１つの絶縁トランス３を構成する場合に、一般には知られていない問題を認め、さらにこれを解決する手段を見出した。以下、この点について、図面を用いて詳細に説明する。
　図５は、実施の形態１の比較例の要部を示す回路図であって、図２と対比される図である。図５において、この比較例では、絶縁トランス２５が用いられる。絶縁トランス２５は、第１～第４の主端子２５ａ～２５ｄと、複数の副絶縁トランス３１～３３とを含む。複数の副絶縁トランス３１～３３は、第１および第３の主端子２５ａ，２５ｃと第２および第４の主端子２５ｂ，２５ｄとの間に直列接続される。
　すなわち、第１の副絶縁トランス３１は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線３４，３７と、第１～第４の副端子３１ａ～３１ｄとを含む。第１および第２の副巻線３４，３７の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線３４の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子３１ａ，３１ｂに接続されている。第２の副巻線３７の正極端子および負極端子は、それぞれ第４および第３の副端子３１ｄ，３１ｃに接続されている。
　第１および第２の副巻線３４，３７の極性の方向は逆である。図５では、第１および第２の副巻線３４，３７の極性の方向がそれぞれ上方向および下方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線３４，３７の巻数は同一である。
　第２の副絶縁トランス３２は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線３５，３８と、第１～第４の副端子３２ａ～３２ｄとを含む。第１および第２の副巻線３５，３８の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線３５の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子３２ａ，３２ｂに接続されている。第２の副巻線３８の正極端子および負極端子は、それぞれ第４および第３の副端子３２ｄ，３２ｃに接続されている。
　第１および第２の副巻線３５，３８の極性の方向は逆である。図５では、第１および第２の副巻線３５，３８の極性の方向がそれぞれ上方向および下方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線３５，３８の巻数は同一である。
　第３の副絶縁トランス３３は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線３６，３９と、第１～第４の副端子３３ａ～３３ｄとを含む。第１および第２の副巻線３６，３９の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線３６の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子３３ａ，３３ｂに接続されている。第２の副巻線３９の正極端子および負極端子は、それぞれ第４および第３の副端子３３ｄ，３３ｃに接続されている。
　第１および第２の副巻線３６，３９の極性の方向は逆である。図５では、第１および第２の副巻線３６，３９の極性の方向がそれぞれ上方向および下方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線３６，３９の巻数は同一である。
　３個の第１の副巻線３４～３６の極性は上方向に向けられている。３個の第１の副巻線３４～３６は、絶縁トランス２５の第１および第２の主端子２５ａ，２５ｂ間に直列接続されて第１の主巻線２６を構成している。また、３個の第２の副巻線３７～３９の極性は下方向に向けられている。３個の第２の副巻線３７～３９は、絶縁トランス２５の第３および第４の主端子２５ｃ，２５ｄ間に直列接続されて第２の主巻線２７を構成している。
　第１の主端子２５ａおよび第２の主端子２５ｂ間に交流電圧ＶＡＣ１が印加されると、第３の主端子２５ｃおよび第４の主端子２５ｄ間に交流電圧ＶＡＣ２が現れる。第３の主端子２５ｃおよび第４の主端子２５ｄ間に交流電圧ＶＡＣ２が印加されると、第１の主端子２５ａおよび第２の主端子２５ｂ間に交流電圧ＶＡＣ１が現れる。第１の主巻線２６の巻数と第２の主巻線２７の巻数とが同じであるので、交流電圧ＶＡＣ１の振幅と交流電圧ＶＡＣ２の振幅とは同じになる。第１の主巻線２６の極性の方向と第２の主巻線２７の極性の方向とが逆であるので、交流電圧ＶＡＣ１，ＶＡＣ２は互いに逆極性となり、交流電圧ＶＡＣ１の位相と交流電圧ＶＡＣ２の位相とは１８０度ずれる。
　副絶縁トランス３１，３２同士が接続された副端子３１ｂ，３２ａおよび副端子３１ｄ，３２ｃの各々は、副絶縁トランス３１，３２以外の電気部品が接続されないハイ・インピーダンスな接続点である。副絶縁トランス３２，３３同士が接続された副端子３２ｂ，３３ａおよび副端子３２ｄ，３３ｃの各々は、副絶縁トランス３２，３３以外の電気部品が接続されないハイ・インピーダンスな接続点である。このため、電圧源、コンデンサなどの低インピーダンスな部品が接続される低インピーダンスな接続点とは異なり、副絶縁トランス３１～３３の第１および第２の副巻線間の相間容量が絶縁トランス３１～３３の接続点において顕在化し、第１および第２の副巻線と、それらの間の相間容量とを通過する経路での共振現象が発生する。
　図６は、図５に示した絶縁トランス２５を含む双方向ＤＣ／ＤＣコンバータの構成を示す回路図であって、図３と対比される図である。図６において、絶縁トランス２５の第１～第４の主端子２５ａ～２５ｄはそれぞれリアクトルＬ１～Ｌ４の一方端子に接続され、リアクトルＬ１～Ｌ４の他方端子はそれぞれノードＮ１～Ｎ４に接続される。また、直流端子Ｔ２と接地電圧ＧＮＤのライン（基準電圧のライン）との間に対地容量Ｃ３が接続され、直流端子Ｔ４と接地電圧ＧＮＤのラインとの間に対地容量Ｃ４が接続される。
　なお、対地容量Ｃ３，Ｃ４は、直流端子Ｔ２，Ｔ４の各々がコンデンサを介して筐体に接続され、その筐体が接地された場合を想定している。ただし、これは直流端子Ｔ２，Ｔ４間が電気回路的に低インピーダンスな経路で結合されている状態を代表している。直流端子Ｔ２，Ｔ４の各々がコンデンサを介さずに筐体に直接接続され、その筐体が接地されていても構わない。また、直流端子Ｔ２，Ｔ４の各々が、対地電位の規定された電力系統にインバータ回路を介して接続されていても構わない。
　たとえば、ＩＧＢＴＱ３がオンしてノードＮ１の電圧が変動した場合には、ノードＮ１からリアクトルＬ１、副絶縁トランス３１の第１の副巻線３４、副巻線３４，３７間の相間容量Ｃ５、第２の副巻線３７、リアクトルＬ３、ＩＧＢＴＱ７、対地容量Ｃ４、接地電圧ＧＮＤのライン、対地容量Ｃ３、およびダイオードＤ３を介してノードＮ１に還る電流経路において、副絶縁トランス３１の副巻線３４，３７の励磁インダクタンスが励起される。
　この結果、図７に示すように、副絶縁トランス３１の第２および第４の副端子３１ｂ，３１ｄ間に相間容量Ｃ５が接続され、第１の副端子３１ａがリアクトルＬ１、ノードＮ１、および対地容量Ｃ３を介して接地電圧ＧＮＤのラインに接続され、第３の副端子３１ｃがリアクトルＬ３、ノードＮ３、および対地容量Ｃ４を介して接地電圧ＧＮＤのラインに接続されて、共振回路が構成され、第１の副巻線３４の励磁インダクタンスと、相間容量Ｃ５と、第２の副巻線３７の励磁インダクタンスとの間で共振現象が発生する。
　ただし、図７に示した等価回路は説明の簡単化のために単純化したものであり、共振回路は副絶縁トランス３１単体で独立したものではなく、実際には図８に示すような共振回路が構成される。すなわち、図８において、ノードＮ１～Ｎ４は、それぞれ対地容量Ｃ３ａ，Ｃ３ｂ，Ｃ４ａ，Ｃ４ｂを介して接地電圧ＧＮＤのラインに接続される。第２の副絶縁トランス３２の第２および第４の副端子３２ｂ，３２ｄ間に相間容量Ｃ６が接続される。
　第１の副絶縁トランス３１の第２の副端子３１ｂは、副巻線３５，３６、リアクトルＬ２、および対地容量Ｃ３ｂを介して接地電圧ＧＮＤのラインに接続される。第１の副絶縁トランス３１の第４の副端子３１ｄは、副巻線３８，３９、リアクトルＬ４、および対地容量Ｃ４ｂを介して接地電圧ＧＮＤのラインに接続される。第１の副巻線３４～３６の励磁インダクタンスと、相間容量Ｃ５，Ｃ６と、第２の副巻線３７～３９の励磁インダクタンスとの間で共振現象が発生する。
　このような共振現象においては、副絶縁トランス３１～３３の副巻線３４～３９の励磁インダクタンスが、直流重畳特性を保つリアクトルＬ１～Ｌ４のインダクタンス値等と比較して数百倍以上の値となることが常である。このため、共振現象によって流れる電流が回路の主電流に対して微小であっても無視できない電圧振動を生じ、副絶縁トランス３１～３３の損失にも悪影響を与える。図７で示した共振回路では、第１の副巻線３４の励磁インダクタンスと第２の副巻線３７の励磁インダクタンスとが同極性となり、第１および第２の副巻線３４，３７の励磁インダクタンスの和が大きな値になり、大きな電圧振動が発生する。なお、副巻線３４，３７が１つの巻線を構成すると考えると、巻線のインダクタンスは巻数の２乗に比例するので、副巻線３４，３７の励磁インダクタンスは、副巻線３４，３７の各々の励磁インダクタンスの４倍になる。
　図９は、図３で示した双方向ＤＣ／ＤＣコンバータで発生する共振回路の構成を示す回路図であって、図７と対比される図である。図９において、副絶縁トランス１１の第２および第４の副端子１１ｂ，１１ｄ間に相間容量Ｃ５が接続され、第１の副端子１１ａがリアクトルＬ１、ノードＮ１、および対地容量Ｃ３を介して接地電圧ＧＮＤのラインに接続され、第３の副端子１１ｃがリアクトルＬ３、ノードＮ３、および対地容量Ｃ４を介して接地電圧ＧＮＤのラインに接続されて、共振回路が構成される。
　この共振回路では、第１の副巻線１４の励磁インダクタンスと第２の副巻線１７の励磁インダクタンスとが逆極性となって互いに相殺され、第１の副巻線１４，１７の励磁インダクタンスの和は０になるので、共振現象は発生しない。
　なお、本実施の形態１では、第１の副巻線１４の巻数と第２の副巻線１７の巻数とが同じである場合に、第１の副巻線１４，１７の励磁インダクタンスの和を０にして、共振現象の発生を最も効果的に防止することができる。しかし、第１の副巻線１４の巻数と第２の副巻線１７の巻数とが異なる場合であっても、第１の副巻線１４，１７の励磁インダクタンスの和を低減して、共振現象の発生を抑制することができる。
　図１０は、副絶縁トランス１１の構成および動作を示す図である。図１０において、（Ａ）は通常の変圧動作を示し、（Ｂ）は相間容量Ｃ５に電流が流れた場合の動作を示している。
　図１０（Ａ）において、環状の鉄心１１ｅに副巻線１４，１７の各々が巻回されている。副巻線１４，１７は、鉄心１１ｅ内を通る磁束φを共有している。副巻線１４，１７の巻数をそれぞれｎ１，ｎ２とし、副巻線１４，１７の端子間電圧をそれぞれＶ１，Ｖ２とすると、Ｖ１＝ｎ１（ｄφ／ｄｔ）、Ｖ２＝ｎ２（ｄφ／ｄｔ）となる。ただし、ｎ１＝ｎ２とする。Ｖ１とＶ２は、同極性となり、同じ位相および同じ振幅を有する。
　図１０（Ｂ）において、第１の副端子１１ａから第１の副巻線１４、相間容量Ｃ５、および第２の副巻線１１ｃを介して第３の副端子１１ｃに電流Ｉが流れると、第１の副巻線１４に流れる電流Ｉによって鉄心１１ｅ内に磁束φ１が発生するとともに、第２の副巻線１７に流れる電流Ｉによって鉄心１１ｅ内に磁束φ２が発生する。鉄心１１ｅ内において磁束φ１と磁束φ２は逆方向に発生し、磁束φ１と磁束φ２は相殺される。
　ここで、電流Ｉが流れた場合における第１および第２の副巻線１４，１７の励磁インダクタンスをそれぞれＬａ，Ｌｂとすると、φ１＝Ｌａ×Ｉ、φ２＝Ｌｂ×Ｉとなり、φ１＋φ２＝（Ｌａ＋Ｌｂ）Ｉ＝０となる。したがって、第１および第２の副巻線１４，１７の励磁インダクタンスＬａ，Ｌｂは、互いに逆極性となり、互いに相殺される。
　以上のように、この実施の形態１では、複数の副絶縁トランス１１～１３を直列接続して絶縁トランス３を構成したので、絶縁トランス３における体積の増加および重量の集中を防ぐことができ、基板実装を可能として組み立て性を向上させ、熱源を分散させることによって放熱性を向上させ、流通量が多く入手容易な汎用の副絶縁トランスを利用することで低コスト化を実現することができる。
　しかも、副絶縁トランス１１～１３の副巻線１４～１９の極性の方向は同じであるので、たとえば、第１の主端子３ａから第１の副巻線１４、相間容量Ｃ５、および第２の副巻線１７を介して第３の主端子３ｂに電流Ｉが流れた場合に、第１および第２の副巻線１４，１７の励磁インダクタンスＬａ，Ｌｂの和は０になる。したがって、共振現象が発生することを防止することができる。
　なお、この実施の形態１では、絶縁トランス３がＤＡＢ方式の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータに設けられた場合について説明したが、これに限るものでなく、絶縁トランス３が他の高周波回路に設けられた場合でも、同じ効果が得られることは言うまでもない。
　また、この実施の形態１では、２つの主巻線４，５を含む絶縁トランス３と２つのブリッジ回路（Ｑ１～Ｑ４とＱ５～Ｑ８）とを備えたＤＡＢ方式の双方向ＤＣ／ＤＣコンバータについて説明したが、これに限るものではない。たとえば、３つの主巻線を含む絶縁トランスと、それぞれ３つの主巻線に接続された３つのブリッジ回路と、それぞれ３つのブリッジ回路に接続された３つの直流端子対とを備え、各直流端子対と他の直流端子対との間で相互に電力伝送を行なうＴＡＢ（Triple　Active　Bridge）方式のＤＣ／ＤＣコンバータにおいて、絶縁トランスを複数の副絶縁トランスに分割し、全副巻線の極性の向きを揃えてもよい。この場合も、各副絶縁トランスにおける共振現象の発生を防止することができる。
　実施の形態２．
　図１１は、実施の形態２に従う絶縁トランス４０の構成を示す回路図である。図１１において、この絶縁トランス４０は、Ｙ－Ｙ形結線を有する三相トランスであって、第１～第６の主端子Ｔ１１～Ｔ１６および第１～第３の副絶縁トランス４１～４３を備える。第１～第３の主端子Ｔ１１～Ｔ１３は、三相交流電圧Ｖｕ１，Ｖｖ１，Ｖｗ１を受ける。第４～第６の主端子Ｔ１４～Ｔ１６には、三相交流電圧Ｖｕ２，Ｖｖ２，Ｖｗ２が出力される。
　第１の副絶縁トランス４１は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線４４，４７と、第１～第４の副端子４１ａ～４１ｄとを含む。第１および第２の副巻線４４，４７の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線４４の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子４１ａ，４１ｂに接続されている。第２の副巻線４７の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子４１ｃ，４１ｄに接続されている。
　第１および第２の副巻線４４，４７の極性の方向は同じである。図１１では、第１および第２の副巻線４４，４７の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線４４，４７の巻数は同一である。
　第２の副絶縁トランス４２は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線４５，４８と、第１～第４の副端子４２ａ～４２ｄとを含む。第１および第２の副巻線４５，４８の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線４５の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子４２ａ，４２ｂに接続されている。第２の副巻線４８の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子４２ｃ，４２ｄに接続されている。
　第１および第２の副巻線４５，４８の極性の方向は同じである。図１１では、第１および第２の副巻線４５，４８の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線４５，４８の巻数は同一である。
　第３の副絶縁トランス４３は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線４６，４９と、第１～第４の副端子４３ａ～４３ｄとを含む。第１および第２の副巻線４６，４９の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線４６の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子４３ａ，４３ｂに接続されている。第２の副巻線４９の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子４３ｃ，４３ｄに接続されている。
　第１および第２の副巻線４６，４９の極性の方向は同じである。図１１では、第１および第２の副巻線４６，４９の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線４６，４９の巻数は同一である。
　副絶縁トランス４１，４２，４３の第１の副端子４１ａ，４２ａ，４３ａは、それぞれ第１～第３の主端子Ｔ１１～Ｔ１３に接続されている。副絶縁トランス４１，４２，４３の第３の副端子４１ｃ，４２ｃ，４３ｃは、それぞれ第４～第６の主端子Ｔ１４～Ｔ１６に接続されている。副絶縁トランス４１，４２，４３の第２の副端子４１ｂ，４２ｂ，４３ｂは、互いに接続されている。副絶縁トランス４１，４２，４３の第４の副端子４１ｄ，４２ｄ，４３ｄは、互いに接続されている。
　第１～第３の主端子Ｔ１１～Ｔ１３にそれぞれ三相交流電圧Ｖｕ１，Ｖｖ１，Ｖｗ１が印加されると、第４～第６の主端子Ｔ１４～Ｔ１６にそれぞれ三相交流電圧Ｖｕ２，Ｖｖ２，Ｖｗ２が現れる。第４～第６の主端子Ｔ１４～Ｔ１６にそれぞれ三相交流電圧Ｖｕ２，Ｖｖ２，Ｖｗ２が印加されると、第１～第３の主端子Ｔ１１～Ｔ１３にそれぞれ三相交流電圧Ｖｕ１，Ｖｖ１，Ｖｗ１が現れる。
　第１の主巻線４４，４５，４６の巻数と第２の主巻線４７，４８，４９の巻数とが同じであるので、交流電圧Ｖｕ１，Ｖｖ１，Ｖｗ１の振幅と交流電圧Ｖｕ２，Ｖｖ２，Ｖｗ２の振幅とは同じになる。第１の主巻線４４，４５，４６の極性の方向と第２の主巻線４７，４８，４９の極性の方向とが同じであるので、交流電圧Ｖｕ１，Ｖｖ１，Ｖｗ１と交流電圧Ｖｕ２，Ｖｖ２，Ｖｗ２とはそれぞれ同極性となり、交流電圧Ｖｕ１，Ｖｖ１，Ｖｗ１の位相と交流電圧Ｖｕ２，Ｖｖ２，Ｖｗ２の位相とはそれぞれ同じになる。
　また、何らかの原因で、第１の主端子Ｔ１１から第１の副巻線４４、副巻線４４，４７間の相間容量、および第２の副巻線４７を介して第４の主端子Ｔ１４に電流が流れた場合でも、図９で説明したように、副巻線４４，４７の励磁インダクタンスの和が０となるので、副絶縁トランス４１における共振現象の発生を抑制することができる。同様に、副絶縁トランス４２，４３の各々における共振現象の発生も抑制することができる。
　この実施の形態２でも、実施の形態１と同じ効果が得られる。
　実施の形態３．
　図１２は、実施の形態３に従う絶縁トランス５０を示す図である。図１２において、（Ａ）は絶縁トランス５０の構成を示し、（Ｂ）は絶縁トランス５０の動作を示している。この絶縁トランス５０は、Ｙ－千鳥形結線を有する三相トランスであって、第１～第６の主端子Ｔ２１～Ｔ２６および第１～第３の副絶縁トランス５１～５３を備える。第１～第３の主端子Ｔ２１～Ｔ２３は、三相交流電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗを受ける。第４～第６の主端子Ｔ１４～Ｔ１６には、三相交流電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃが出力される。
　第１の副絶縁トランス５１は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１～第３の副巻線５４，５７，６０と、第１～第６の副端子５１ａ～５１ｆとを含む。第１～第３の副巻線５４，５７，６０の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線５４の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子５１ａ，５１ｂに接続されている。第２の副巻線５７の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子５１ｃ，５１ｄに接続されている。第３の副巻線６０の正極端子および負極端子は、それぞれ第５および第６の副端子５１ｅ，５１ｆに接続されている。
　第１～第３の副巻線５４，５７，６０の極性の方向は同じである。図１２（Ａ）では、第１～第３の副巻線５４，５７，６０の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１～第３の副巻線５４，５７，６０の巻数の比は、２：１：１である。
　第２の副絶縁トランス５２は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１～第３の副巻線５５，５８，６１と、第１～第６の副端子５２ａ～５２ｆとを含む。第１～第３の副巻線５５，５８，６１の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線５５の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子５２ａ，５２ｂに接続されている。第２の副巻線５８の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子５２ｃ，５２ｄに接続されている。第３の副巻線６１の正極端子および負極端子は、それぞれ第５および第６の副端子５２ｅ，５２ｆに接続されている。
　第１～第３の副巻線５５，５８，６１の極性の方向は同じである。図１２（Ａ）では、第１～第３の副巻線５５，５８，６１の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１～第３の副巻線５５，５８，６１の巻数の比は、２：１：１である。
　第３の副絶縁トランス５３は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１～第３の副巻線５６，５９，６２と、第１～第６の副端子５３ａ～５３ｆとを含む。第１～第３の副巻線５６，５９，６２の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線５６の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子５３ａ，５３ｂに接続されている。第２の副巻線５９の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子５３ｃ，５３ｄに接続されている。第３の副巻線６２の正極端子および負極端子は、それぞれ第５および第６の副端子５３ｅ，５３ｆに接続されている。
　第１～第３の副巻線５６，５９，６２の極性の方向は同じである。図１２（Ａ）では、第１～第３の副巻線５６，５９，６２の極性の方向がともに上方向である場合が示されている。第１～第３の副巻線５６，５９，６２の巻数の比は、２：１：１である。
　副絶縁トランス５１，５２，５３の第１の副端子５１ａ，５２ａ，５３ａは、それぞれ第１～第３の主端子Ｔ２１～Ｔ２３に接続されている。副絶縁トランス５１，５２，５３の第３の副端子５１ｃ，５２ｃ，５３ｃは、それぞれ第４～第６の主端子Ｔ２４～Ｔ２６に接続されている。副絶縁トランス５１，５２，５３の第２の副端子５１ｂ，５２ｂ，５３ｂは、第１の中性点Ｍ１に接続されている。副絶縁トランス５１，５２，５３の第５の副端子５１ｅ，５２ｅ，５３ｅは、第２の中性点Ｍ２に接続されている。副絶縁トランス５１，５２，５３の第６の副端子５１ｆ，５２ｆ，５３ｆは、それぞれ副絶縁トランス５２，５３，５１の第４の副端子５２ｄ，５３ｄ，５１ｄに接続されている。
　第１～第３の主端子Ｔ２１～Ｔ２３にそれぞれ三相交流電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗが印加されると、第２の副巻線５７，５８，５９の端子間電圧はそれぞれＶｕ／２，Ｖｖ／２，Ｖｗ／２となり、第３の副巻線６０，６１，６２の端子間電圧はそれぞれＶｕ／２，Ｖｖ／２，Ｖｗ／２となる。第４～第６の主端子Ｔ２４，Ｔ２５，Ｔ２６にはそれぞれ交流電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃが現れる。Ｖａ＝Ｖｕ／２－Ｖｗ／２、Ｖｂ＝Ｖｖ／２－Ｖｕ／２、Ｖｃ＝Ｖｗ／２－Ｖｖ／２となる。
　図１２（Ｂ）に示すように、三相交流電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗの位相は１２０度ずつずれており、三相交流電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃの位相も１２０度ずつずれている。三相交流電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃの位相は、それぞれ三相交流電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗの位相よりも３０度ずつ進んでいる。
　また、何らかの原因で、第１の主端子Ｔ２１から第１の副巻線５１、副巻線５４，６０間の相間容量、第３の副巻線６０、副巻線６０，５７間の相間容量、および第２の副巻線５７を介して第４の主端子Ｔ２４に電流が流れた場合でも、図９で説明したように、副巻線５１，６０，５７の励磁インダクタンスの和が０となるので、副絶縁トランス５１における共振現象の発生を抑制することができる。同様に、副絶縁トランス５２，５３の各々における共振現象の発生も抑制することができる。
　この実施の形態３でも、実施の形態１と同じ効果が得られる。
　図１３は、実施の形態３の比較例となる絶縁トランス６５を示す図であって、図１２と対比される図である。図１３において、（Ａ）は絶縁トランス６５の構成を示し、（Ｂ）は絶縁トランス６５の動作を示している。
　この絶縁トランス６５が図１２の絶縁トランス５０と異なる点は、副絶縁トランス５１，５２，５３の第１の副端子５１ａ，５２ａ，５３ａが第１の中性点Ｍ１に接続され、副絶縁トランス５１，５２，５３の第２の副端子５１ｂ，５２ｂ，５３ｂがそれぞれ第１～第３の主端子Ｔ２１，Ｔ２２，Ｔ２３に接続されている点である。
　第１～第３の主端子Ｔ２１～Ｔ２３にそれぞれ三相交流電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗが印加されると、第２の副巻線５７，５８，５９の端子間電圧はそれぞれ－Ｖｕ／２，－Ｖｖ／２，－Ｖｗ／２となり、第３の副巻線６０，６１，６２の端子間電圧はそれぞれ－Ｖｕ／２，－Ｖｖ／２，－Ｖｗ／２となる。第４～第６の主端子Ｔ２４，Ｔ２５，Ｔ２６にはそれぞれ交流電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃが現れる。Ｖａ＝－Ｖｕ／２＋Ｖｗ／２、Ｖｂ＝－Ｖｖ／２＋Ｖｕ／２、Ｖｃ＝－Ｖｗ／２＋Ｖｖ／２となる。
　図１３（Ｂ）に示すように、三相交流電圧Ｖｗ，Ｖｖ，Ｖｕの位相は１２０度ずつずれており、三相交流電圧Ｖｃ，Ｖｂ，Ｖａの位相も１２０度ずつずれている。三相交流電圧Ｖｂ，Ｖｃ，Ｖａの位相は、それぞれ三相交流電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗの位相よりも３０度ずつ遅れている。
　何らかの原因で、たとえば、第１の主端子Ｔ２１から副巻線５４，６０間の相間容量、副巻線６０、副巻線６０，５７間の相間容量、および副巻線５７を介して第４の主端子Ｔ２４に電流が流れた場合には、副巻線６０，５７の励磁インダクタンスが同極性となり、副巻線６０，５７の励磁インダクタンスの和が大きな値になる。このため、副巻線５４，６０間の相間容量と、副巻線６０の励磁インダクタンスと、副巻線６０，５７間の相間容量と、副巻線５７の励磁インダクタンスとの間で共振現象が発生し、大きな電圧振動が発生する。したがって、比較例の絶縁トランス６５では、共振現象の発生を防止することはできない。
　実施の形態４．
　図１４は、実施の形態４に従う絶縁トランス７０の構成を示す回路図であって、図２と対比される図である。この絶縁トランス７０が図２の絶縁トランス３と異なる点は、第１～第４の主端子３ａ～３ｄが第１～第５の主端子７０ａ～７０ｅで置換され、第４の副絶縁トランス７１が追加されている点である。
　第４の副絶縁トランス７１は、鉄心(図示せず)と、鉄心に巻回された第１および第２の副巻線７２，７３と、第１～第４の副端子７１ａ～７１ｄとを含む。第１および第２の副巻線７２，７３の正極性側には、黒丸（●）が印されている。第１の副巻線７２の正極端子および負極端子は、それぞれ第１および第２の副端子７１ａ，７１ｂに接続されている。第２の副巻線７３の正極端子および負極端子は、それぞれ第３および第４の副端子７１ｃ，７１ｄに接続されている。
　第１および第２の副巻線７２，７３の極性の方向は同じである。図１４では、第１および第２の副巻線７２，７３の極性の方向が上方向である場合が示されている。第１および第２の副巻線７２，７３の巻数は同一である。
　第４の副絶縁トランス７１の第１および第３の副端子７１ａ，７１ｃは、それぞれ第３の副絶縁トランス１３の第２および第４の副端子１３ｃ，１３ｄに接続される。第４の副絶縁トランス７１の第２および第４の副端子７１ｂ，７１ｄは、それぞれ第３および第５の主端子７０ｃ，７０ｅに接続される。第１の副絶縁トランス１１の第１および第３の副端子１１ａ，１１ｃは、それぞれ第１および第４の主端子７０ａ，７０ｄに接続される。第２の主端子７０ｂは、第２の副絶縁トランス１２の第２の副端子１２ｂに接続される。
　８個の副巻線１１～１３，１７～１９，７２，７３の極性は同じ方向に向けられている。副巻線１１，１２は第１の主巻線を構成し、副巻線１３，７２は第２の主巻線を構成し、副巻線１７～１９，７３は第３の主巻線を構成する。第１～第３の主巻線の極性は同じ方向に向けられている。
　第１および第２の主端子７０ａ，７０ｂ間に交流電圧Ｖ１が印加され、第２および第３の主端子７０ｂ，７０ｃ間に交流電圧Ｖ２が印加されると、第４および第５の主端子７０ｄ，７０ｅ間に交流電圧Ｖ３が現れる。交流電圧Ｖ１，Ｖ２が同極性で同じ振幅を有する場合には、交流電圧Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３は同極性となり、交流電圧Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３の位相は同じになり、交流電圧Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３の振幅の比は１：１：２となる。
　また、何らかの原因で、第１の主端子７０ａから第１の副巻線１４、副巻線１４，１７間の相間容量、および第２の副巻線１７を介して第４の主端子７０ｄに電流が流れた場合でも、図９で説明したように、副巻線１４，１７の励磁インダクタンスの和が０になるので、副絶縁トランス１１における共振現象の発生を防止することができる。同様に、副絶縁トランス１２，１３，７１の各々における共振現象の発生も防止することができる。
　この実施の形態４でも、実施の形態１と同じ効果が得られる。
　なお、上記実施の形態１～４を適宜組み合わせてもよいことは言うまでもない。たとえば、図１１の副絶縁トランス４１～４３の各々を図２の絶縁トランス３で置換しても同じ効果が得られる。
　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　Ｔ１～Ｔ４　直流端子、１，７　電流検出器、２，６　電力変換器、３，２５，４０，５０，６５，７０　絶縁トランス、４，５，２６，２７　主巻線、８　操作部、９　制御装置、９ａ　処理装置、１１～１３，３１～３３，４１～４３，５１～５３，７１　副絶縁トランス、１１ｅ　鉄心、１４～１９，３４～３９，４４～４９，５４～６２，７２，７３　副巻線、２１，２２　直流電源、Ｃ１，Ｃ２　コンデンサ、Ｑ１～Ｑ８　ＩＧＢＴ、Ｄ１～Ｄ８　ダイオード、Ｌ１～Ｌ５　リアクトル、Ｃ３，Ｃ３ａ，Ｃ３ｂ，Ｃ４，Ｃ４ａ，Ｃ４ｂ　対地容量、Ｃ５，Ｃ６　相間容量。

Claims (10)

  1. 　互いに電気的に結合された第１～第Ｎの副絶縁トランスを備え、Ｎは２以上の整数であり、
    　前記第１～第Ｎの副絶縁トランスの各々は、
    　第１および第２の副巻線と、
    　それぞれ前記第１の副巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第１および第２の副端子と、
    　それぞれ前記第２の副巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第３および第４の副端子とを含み、
    　前記第１および第２の副巻線の極性の方向は同じであり、
    　前記第１の副端子から前記第１の副巻線、前記第１および第２の副巻線間の相間容量、および前記第２の副巻線を介して前記第３の副端子に電流が流れた場合には、前記第１の副巻線の励磁インダクタンスと前記第２の副巻線の励磁インダクタンスとが逆極性になるように構成されている、絶縁トランス。
  2. 　前記第１および第２の副巻線の巻数は同じである、請求項１に記載の絶縁トランス。
  3. 　前記絶縁トランスは、
    　第１および第２の主巻線と、
    　それぞれ前記第１の主巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第１および第２の主端子と、
    　それぞれ前記第２の主巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第３および第４の主端子とを備え、
    　前記第１および第２の主巻線の方向は同じであり、
    　前記第１～第Ｎの副絶縁トランスに含まれるＮ個の前記第１の副巻線の極性の方向は同じであり、Ｎ個の前記第１の副巻線は前記第１および第２の主端子間に直列接続されて前記第１の主巻線を構成し、
    　前記第１～第Ｎの副絶縁トランスに含まれるＮ個の前記第２の副巻線の極性の方向は同じであり、Ｎ個の前記第２の副巻線は前記第３および第４の主端子間に直列接続されて前記第２の主巻線を構成している、請求項１に記載の絶縁トランス。
  4. 　Ｎは３であり、
    　前記絶縁トランスは、Ｙ－Ｙ形結線を有する三相トランスであって、
    　第１～第３の副絶縁トランスと、
    　三相交流電圧を受ける第１～第３の主端子と、
    　三相交流電圧を出力する第４～第６の主端子とを備え、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第１の副端子はそれぞれ前記第１～第３の主端子に接続され、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第２の副端子は互いに接続され、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第３の副端子はそれぞれ前記第３～第５の主端子に接続され、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第４の副端子は互いに接続されている、請求項１に記載の絶縁トランス。
  5. 　前記第１～第Ｎの副絶縁トランスの各々は、
    　第３の副巻線と、
    　それぞれ前記第３の副巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第５および第６の副端子とをさらに含み、
    　前記第１～第３の副巻線の極性の方向は同じであり、
    　前記第１の副端子から前記第１の副巻線、前記第１および第３の副巻線間の相間容量、前記第３の副巻線、前記第２および第３の副巻線間の相間容量、および前記第２の副巻線を介して前記第３の副端子に電流が流れた場合には、前記第１の副巻線の励磁インダクタンスと、前記第２および第３の副巻線の励磁インダクタンスとが逆極性になるように構成されている、請求項１に記載の絶縁トランス。
  6. 　前記第１の副巻線の巻数は前記第２の副巻線の巻数の２倍であり、
    　前記第２および第３の副巻線の巻数は同じである、請求項５に記載の絶縁トランス。
  7. 　Ｎは３であり、
    　前記絶縁トランスは、Ｙ－千鳥形結線を有する三相トランスであって、
    　第１～第３の副絶縁トランスと、
    　三相交流電圧を受ける第１～第３の主端子と、
    　三相交流電圧を出力する第４～第６の主端子とを備え、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第１の副端子はそれぞれ前記第１～第３の主端子に接続され、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第２の副端子は互いに接続され、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第３の副端子はそれぞれ前記第４～第６の主端子に接続され、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第５の副端子は互いに接続され、
    　前記第１～第３の副絶縁トランスの前記第６の副端子はそれぞれ前記第２、第３、第１の副絶縁トランスの第４の副端子に接続されている、請求項５に記載の絶縁トランス。
  8. 　請求項１に記載の絶縁トランスと、
    　第１の直流電源から供給される直流電力を交流電力に変換する第１の電力変換器と、
    　前記第１の交流電源から前記絶縁トランスを介して供給される交流電力を直流電力に変換して第２の直流電源に供給する第２の電力変換器とを備え、
    　前記第１の電力変換器から前記第１の副端子、前記第１の副巻線、前記第１および第２の副巻線間の相間容量、前記第２の副巻線、前記第３の副端子、前記第２の電力変換器、および基準電圧のラインを介して前記第１の電力変換器に至る経路に電流が流れた場合には、前記第１の副巻線の励磁インダクタンスと前記第２の副巻線の励磁インダクタンスとが逆極性になるように構成されている、電力変換装置。
  9. 　前記第１の電力変換器は、
    　直流電圧を受ける第１および第２の直流端子と、
    　交流電圧を受ける第１および第２の交流端子と、
    　前記第１の直流端子と前記第１および第２の交流端子との間にそれぞれ接続された第１および第２のトランジスタと、
    　前記第１および第２の交流端子と前記第２の直流端子との間にそれぞれ接続された第３および第４のトランジスタと、
    　それぞれ前記第１～第４のトランジスタに逆並列に接続された第１～第４のダイオードとを含み、
    　前記第２の電力変換器は、
    　直流電圧を受ける第３および第４の直流端子と、
    　交流電圧を受ける第３および第４の交流端子と、
    　前記第３の直流端子と前記第３および第４の交流端子との間にそれぞれ接続された第５および第６のトランジスタと、
    　前記第３および第４の交流端子と前記第４の直流端子との間にそれぞれ接続された第７および第８のトランジスタと、
    　それぞれ前記第５～第８のトランジスタに逆並列に接続された第５～第８のダイオードとを含み、
    　前記絶縁トランスは、
    　第１および第２の主巻線と、
    　それぞれ前記第１の主巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第１および第２の主端子と、
    　それぞれ前記第２の主巻線の第１極性端子および第２極性端子に接続された第３および第４の主端子とを備え、
    　前記第１および第２の主巻線の極性の方向は同じであり、
    　前記第１および第２の交流端子はそれぞれ前記第１および第２の主端子に結合され、
    　前記第３および第４の交流端子はそれぞれ前記第４および第３の主端子に結合されている、請求項８に記載の電力変換装置。
  10. 　前記第１の電力変換器は、
    　前記第１の交流端子と前記第１の主端子との間に接続された第１のリアクトルと、
    　前記第２の交流端子と前記第２の主端子との間に接続された第２のリアクトルとをさらに含み、
    　前記第２の電力変換器は、
    　前記第３の交流端子と前記第４の主端子との間に接続された第３のリアクトルと、
    　前記第４の交流端子と前記第３の主端子との間に接続された第４のリアクトルとをさらに含み、
    　前記電力変換装置は、前記第１～第８のトランジスタを制御する制御装置をさらに備え、
    　前記制御装置は、前記第１の直流電源から前記第２の直流電源に直流電力を供給する場合には、前記第１および第３のトランジスタを交互にオンさせ、前記第４および第２のトランジスタを交互にオンさせ、前記第５および第７のトランジスタを交互にオンさせ、第６および第８のトランジスタをオフ状態に維持する、請求項９に記載の電力変換装置。
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