WO2023152019A1 - Installation de séparation des composants d'un mélange de fibres et granules par battage du mélange au moyen d'un champ électrique alternatif - Google Patents

Installation de séparation des composants d'un mélange de fibres et granules par battage du mélange au moyen d'un champ électrique alternatif Download PDF

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WO2023152019A1
WO2023152019A1 PCT/EP2023/052538 EP2023052538W WO2023152019A1 WO 2023152019 A1 WO2023152019 A1 WO 2023152019A1 EP 2023052538 W EP2023052538 W EP 2023052538W WO 2023152019 A1 WO2023152019 A1 WO 2023152019A1
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electrode
mixture
family
sieve
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PCT/EP2023/052538
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English (en)
Inventor
Lucien Dascalescu
Karim MEDLES
Thami ZEGHLOUL
Thomas SIMONELLI
Christophe Le Clerc
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ECOLE NATIONALE SUPERIEURE DE MECANIQUE ET D'AEROTECHNIQUE
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Compagnie Generale des Etablissements Michelin SCA
Universite de Poitiers
Original Assignee
ECOLE NATIONALE SUPERIEURE DE MECANIQUE ET D'AEROTECHNIQUE
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Compagnie Generale des Etablissements Michelin SCA
Universite de Poitiers
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    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C7/00—Separating solids from solids by electrostatic effect
    • B03C7/02—Separators
    • B03C7/023—Non-uniform field separators
    • B03C7/026—Non-uniform field separators using travelling or oscillating electric fields
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
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    • B03C7/006—Charging without electricity supply, e.g. by tribo-electricity or pyroelectricity
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C7/00—Separating solids from solids by electrostatic effect
    • B03C7/02—Separators
    • B03C7/06—Separators with cylindrical material carriers

Definitions

  • the present invention relates to the general field of installations and separation processes intended to separate the various components of a mixture containing at least a first family of components and a second family of components.
  • the present invention finds particular application in the treatment of industrial waste which is in the form of a mixture containing at least two families of components, and in particular in the treatment of a mixture containing on the one hand fibers and on the other hand, granules, with a view to recycling the constituent materials of these components.
  • the invention finds more particular application in the treatment of mixtures which result from the grinding of pneumatic tires and which contain textile fibers, in particular polyethylene terephthalate, and granules of rubber-based material.
  • the present invention is particularly applicable to the treatment of mixtures whose components are of millimeter and sub-millimeter size, that is to say in particular to the treatment of mixtures which contain fibers whose diameter is between 10 ⁇ m and 1 mm for a length comprised between 1 mm and 10 mm, and granules whose equivalent diameter is comprised between 125 ⁇ m and 5 mm.
  • Such known methods may in particular have limited effectiveness, in particular when they treat mixtures of very heterogeneous composition which contain on the one hand granules and on the other hand fibers, because a certain number of fibers and granules tend to stick together.
  • the energy efficiency of known separation installations is sometimes mediocre, insofar as it is necessary, to process a given quantity of mixture, to implement a relatively high quantity of energy.
  • a significant part of the incoming energy is dissipated by the drive mechanism of the sieve, and even the kinetic energy actually acquired by the sieve is in turn not not fully converted into a stirring and agitating action capable of individually agitating the various components of the mixture relative to each other, so that ultimately only part of the incoming energy actually contributes to the action of dissociation of agglomerates of components.
  • the objects assigned to the invention therefore aim to remedy the aforementioned drawbacks and to propose a new separation installation which has increased efficiency, in particular for the treatment of mixtures composed of fibers and granules.
  • the objects assigned to the invention are achieved by means of a separation installation intended to receive a mixture containing at least a first family of components, preferably fibers, and a second family of components, preferably granules , in order to separate the components belonging to the first family from the components belonging to the second family, said installation being characterized in that it comprises an electric threshing chamber which comprises:
  • receptacle which is arranged to receive the mixture and which is provided with a sieve
  • the invention makes it possible to replace mechanically induced threshing, typical of known installations using vibrating screens, with electrically induced threshing.
  • the alternating nature of the electric agitation field makes it possible to agitate the mixture in all directions, by exerting on the components of the mixture, and more particularly on each individual component of the mixture, electrical forces which are oriented alternately in one direction and then in the opposite direction, at the rhythm of the frequency of the alternating electric field of agitation.
  • Such agitation makes it possible to multiply the number, intensity and frequency of the mechanical shocks to which the components are subjected when the said components, under the effect of the alternating agitation movements induced by the electric agitation field, come into collision between them or strike any obstacle present in their path, such as one or the other of the first and second electrodes, a wall of the receptacle, or more particularly the sieve.
  • Such a multiplication of the impacts facilitates the dislocation of the agglomerates of components, in particular when one is in the presence of agglomerates where fibers and granules intermingle and/or adhere to each other.
  • the multiplication of impacts causes and promotes the dissociation of the mixture into separate components, which consequently improves the efficiency of the sieving action.
  • the inventors have observed that, unlike known electrostatic separation installations which require the components to be first given a sufficient electrostatic charge, for example by means of a tribocharger, before being able to then extract the components charged by means of a fixed electric field, the excitation by an alternating electric field according to the invention makes it possible to obtain an immediate agitation of the components, which react as soon as one or the other of the components considered is either polarized, that is to say that said component has a globally neutral charge but has within it an imbalance in the local distribution of charges which gives it the properties of a dipole, either charged, that is to say that said component has its own non-zero, positive or negative electric charge.
  • the reaction of the component to the alternating electric field occurs even if this polarization or this charge of the component is slight.
  • the alternating electric field of agitation is sufficient by itself to cause the components to move almost instantaneously, according to repeated and relatively disordered movements sufficiently powerful to dissociate the components from each other. , and this even from a mixture whose components are initially weakly polarized or even non-polarized and/or weakly charged or even non-charged.
  • Figure 1 illustrates, in an overall perspective view, an example of installation according to the invention, in which the receptacle receiving the mixture is formed by a cylindrical sieving drum whose side wall forms both the first electrode and the sieve.
  • Figure 2 is a perspective view of the installation of Figure 1, with tearing of material along a vertical section plane transverse to the central axis of the sieving drum.
  • Figure 3 is a detail view, in front section in the vertical section plane of Figure 2, of the electric threshing chamber of the installation of Figures 1 and 2.
  • Figure 4 is a longitudinal sectional view, in a vertical section plane containing the central axis of the sieving drum, of the installation of Figures 1 to 3.
  • Figure 5 illustrates, in a schematic front view, the principle of adjusting the azimuthal orientation of the second electrode depending on the direction of rotation of the sieving drum.
  • Figure 6 illustrates, in a perspective view, an example of a second electrode used by the installation of Figures 1 to 5.
  • the present invention relates to a separation installation 100, such as that illustrated in Figures 1 to 5, which is intended to receive a mixture 1 containing at least a first family of components 2 and a second family of components 3, in order to to separate the components 2 belonging to the first family from the components 3 belonging to the second family.
  • the components 2 of the first family are preferably solid components, and more preferably fibers 2, as shown schematically in Figure 3.
  • the components 3 of the second family are preferably also solid components, and more preferably granules 3, as shown schematically in Figure 3.
  • the invention remains potentially applicable to very varied mixtures of components 2, 3, and could for example be used for the separation of the components of a mixture which would contain two families of granules having structures or shapes distinct, and/or distinct dielectric constants, and/or distinct chemical compositions, and/or distinct densities.
  • the components of the first family will be fibers 2.
  • Said fibers 2 will have a thin and elongated shape, preferably substantially cylindrical.
  • the components 2 of the first family can therefore be likened to fibers 2 in what follows.
  • At least a part, preferably the majority of said fibers 2 present in the mixture 1 (that is to say more than 50% of the total number of fibers present), and more preferably all (100% of the number total fibers present) of said fibers 2 which are present in the mixture 1, will have a length of between 1 mm and 10 mm, while the largest of their transverse dimensions, that is to say the largest of the dimensions considered perpendicular to their length, that is to say typically the diameter in the case of a fiber of cylindrical shape, will be between 10 ⁇ m and 1 mm.
  • the installation 100 will preferably be designed to be able to separate and recover (at least) fibers of such dimensions.
  • the fibers 2 will have a dimension, called length, which is significantly greater than the other two dimensions, called transverse dimensions, and more particularly will have a length at least 5 times, preferably at least 10 times, at least 20 times, or even at least 50 times or even 100 times greater than the larger of these two transverse dimensions, that is to say, typically, in the case of a fiber 2 of cylindrical shape, a length at least 5 times , preferably at least 10 times, at least 20 times, even at least 50 times or even 100 times greater than the diameter of the fiber 2 concerned.
  • the fibers 2 may consist of a natural or synthetic textile material, and more preferably of a polymer or a combination of polymers from (non-exhaustive list): polyethylene terephthalate (PET), polyethylene (PE ), polypropylene (PP), polyvinyl chloride (PVC), polystyrene (PS).
  • PET polyethylene terephthalate
  • PE polyethylene
  • PP polypropylene
  • PVC polyvinyl chloride
  • PS polystyrene
  • the components of the second family will be granules 3.
  • the components 3 of the second family can therefore be likened to granules 3 in what follows.
  • At least some of the granules 3 present in mixture 1, preferably the majority of granules 3 present in mixture 1 (more than 50% of the total number of granules present), and more preferably all of said granules 3 present in mixture 1 (100% of the total number of granules present), will preferably have an equivalent diameter of between 125 ⁇ m and 5 mm, and, preferably, a form factor of between 1 and 2.
  • equivalent diameter is meant the diameter that would have a fictitious sphere that would occupy the same volume as the volume occupied by the granule 3 considered.
  • shape factor denotes the ratio between, on the one hand, the maximum Féret diameter, that is to say the maximum distance, observable for the granule 3 considered, between two straight lines which are parallel between they are tangent respectively to opposite sides of said granule 3 considered, and on the other hand the minimum Féret diameter, that is to say the minimum distance, observable for the granule 3 considered, between two straight lines which are parallel to each other and tangent respectively to opposite sides of said considered granule.
  • This form factor makes it possible to give a good indication of the slenderness of the granules 3. For information, it is recalled that a form factor equal to 1 corresponds to a sphere, and that a form factor equal to the root square of 2 is a cube.
  • the installation 100 will preferably be designed to be able to separate and recover (at least) fibers 2 having the aforementioned dimensions, and more particularly to be able to sort, by separating them, on the one hand fibers 2 of such dimensions and on the other hand granules 3 having the dimensions mentioned above, which are initially mixed with each other in the mixture 1.
  • the installation 100 will make it possible in particular to treat mixtures 1 whose proportion by weight of the fibers 2, relative to the total weight of the mixture 1, represents between 5% and 75%, and preferably more than 60% while the proportion by weight of the granules 3, relative to the total weight of the mixture 1, represents between 25% and 95%, and preferably less than 40%.
  • the installation 100 comprises a chamber 4 of electric threshing.
  • Said chamber 4 is intended to subject the mixture 1 to a beating operation, that is to say to subject the mixture 1 to successive shocks, here facing a sieve 6, to separate the components 2 of the first family from the components 3 of the second family.
  • This beating operation advantageously takes place by a dry process, that is to say without it being necessary to add any liquid additive to mixture 1, in particular a liquid solvent, or to immerse said mixture 1 in any solution.
  • the operation can advantageously take place under a gaseous atmosphere, for example under an ambient atmosphere (air), or optionally under a gaseous atmosphere of controlled composition and/or hygrometry, such as an atmosphere of dry nitrogen.
  • the electric threshing chamber 4 comprises:
  • receptacle 5 which is arranged to receive the mixture 1 and which is provided with a sieve 6,
  • a generator 10 making it possible to apply between the first electrode 7 and the second electrode 8 an alternating voltage so as to generate between said first and second electrodes 7, 8 an alternating electric field 11, called "electric field of agitation 11, capable of alternately projecting all or part of the components 2, 3 of the mixture 1 contained in the receptacle 5 towards or against the first electrode 7 then towards or against the second electrode 8, in order to generate shocks on said components 2, 3 mechanisms contributing to dislocate the mixture 1 within the receptacle 5 and to facilitate the passage of components 3 belonging to the second family through the sieve 6, while said sieve 6 ensures retention in the receptacle 5 of components 2 belonging to the first family.
  • the receptacle 5 is arranged so that at least part of the mixture 1 contained in the receptacle 5, and preferably all of the mixture 1 contained in said receptacle 5, is located between the first electrode 7 and the second electrode 8, in the air gap 9 defined between them by said first and second electrodes 7, 8.
  • the alternating electric stirring field 11 when activated, excites the components 2, 3 present in the air gap 9 and exerts on said components 2, 3 electrical forces which are directed in directions which periodically reverse, at the frequency of the alternating electric field, so that said electric forces point alternately towards the first electrode 7 then towards the second electrode 8 and so on, which has the effect of tossing the components 2, 3 in the receptacle 5, by imposing on said components multiple and repeated changes of direction, according to the alternations of the electric agitation field 11, but also according to the rebounds of the components 2, 3, when the said components 2, 3 thus set in motion collide with each other or reach any obstacle within the receptacle 5.
  • the beating operation makes it possible to promote the passage through the sieve 6 of the components 3 of the second family, here granules 3, because said beating operation makes it possible to shake the mixture 1, and therefore especially the components 3 of the second family, in contact with the sieve 6, after said components 3 of the second family have been dissociated from the components 2 of the second family, here an entanglement of fibers 2, which initially prevented the components 3 of the first family from pass through mesh M6 of sieve 6.
  • the receptacle 5 containing the mixture 1, and more preferably the sieve 6, will preferably form a wall which is closed on itself around, at least, the second electrode 8.
  • the mixture 1 will advantageously be beaten inside a confined space, in the enclosure delimited by the receptacle 5 and containing the second electrode 8, without risk of the mixture dispersing outside the receptacle 5, in particular as long as said mixture 1 will not have been dissociated by the threshing action and subjected to the sieving operation.
  • the sieve 6 will form at least a portion, or even all, of the wall of the receptacle 5 surrounding the second electrode 8.
  • the second electrode 8 will of course be at a distance from the wall of the receptacle 5, so as to preserve an available space between said wall of the receptacle 5 and said second electrode 8, to accommodate the mixture 1 and stir it.
  • a first electrode 7 and a second electrode 8 can be used, which are both separate from the sieve 6. According to one possible arrangement, it is then possible to place inside the receptacle 5, and more particularly inside the screen 6, forming a cage, both the first electrode 7 and the second electrode 8. components can then alternately strike the first electrode 7 then the second electrode 8, and fall back, or be projected by rebound, against the sieve 6 which surrounds the air gap 9, and more particularly which extends at least partly below said air gap 9 in order to be able to collect the components 2, 3 by gravity.
  • the first electrode 7 can be placed outside the receptacle 5, the second electrode 8 inside the receptacle 5, preferably vertically plumb with the first electrode 7 , so that the wall of the receptacle 5, and more particularly the sieve 6, will extend partly between the two electrodes 7, 8, in the air gap 9.
  • the components 2, 3 subjected to the electric field stirrer 11 will alternately strike the second electrode 8 then the wall of the receptacle 5, and more particularly the sieve 6.
  • the sieve 6 itself forms the first electrode 7.
  • the first electrode 7 is preferably integrated into the structure of the sieve 6, and more preferably merged with the structure of the sieve 6.
  • the air gap 9 then corresponds to the empty space which extends between the second electrode 8 and the sieve 6, and therefore more particularly between the second electrode 8 and the wall of the receptacle 5 which incorporates the sieve 6.
  • Such an arrangement is advantageously particularly simple and compact. It is also relatively insensitive to fouling, and advantageously makes it possible to treat a large volume of mixture 1 with great efficiency.
  • Such an arrangement also makes it possible to precipitate and strike the components 2, 3 of the mixture 1 against the sieve 6, thanks to the action of the electric stirring field 11, and to stir in direct contact with the sieve 6 the mixture 1 subjected to electric stirring, which promotes the sieving action which makes it possible to selectively let out the components 3 of the second family, here the granules 3, out of the receptacle 5, through the sieve 6, while the components 2 of the first family, here the fibers 2, are retained by the sieve 6 inside the receptacle 5.
  • the wall of the receptacle 5, and more particularly the sieve 6, preferably has a concave shape vis-à-vis the second electrode 8, more preferably a curved concave shape, preferably a cylindrical shape whose base forms an arc of a circle or even a complete circle, so as to favor the redirection towards the second electrode 8 of the components 2, 3 subjected to agitation by the alternating electric field 11, in particular when the said components 2, 3 rebound against the surface inside the wall of the receptacle 5, oriented towards the second electrode 8.
  • such a hollow shape of the wall of the receptacle 5, and more particularly of the sieve 6, makes it possible, when said wall, respectively said sieve 6, extends below the second electrode 8, to keep , by simple effect of gravity, the mixture 1 in the air gap 9, substantially vertically plumb with the second electrode 8.
  • the length of the air gap 9, that is to say the distance which separates the first electrode 7 from the second electrode 8 in the portion of the receptacle 5 receiving the mixture 1, here more particularly the vertical distance which separates the screen 6 from the second electrode 8, is preferably between 30 mm and 200 mm, or between 30 mm and 150 mm, for example between 30 mm and 60 mm.
  • Such a distance range makes it possible both on the one hand to provide a reception and travel volume which is spacious enough to treat a significant quantity of mixture 1 and on the other hand to apply an electric field of agitation 11 which is of sufficient intensity to animate the components 2, 3 of the desired threshing movement.
  • the electric threshing chamber 4 is preferably delimited by casing panels 12 which separate said chamber 4, and therefore in particular the receptacle 5 and the electrodes 7, 8, from the external environment of the installation 100, in particular to contain within the installation 100 the components 2, 3 of the treated mixture 1, and thus avoid the dispersion of said components 2, 3 in the environment.
  • the casing panels 12 may in particular comprise side panels as well as an upper cover (the latter having been removed in the figures for greater visibility).
  • the first electrode 7, and more particularly the sieve 6 forming said first electrode 7, is connected to the same ground as the generator 10, and more preferably connected to earth.
  • Such an assembly is particularly simple and reliable, and makes it possible to apply to the second electrode 8 a voltage whose sign changes from positive to negative (then vice versa) at each alternation, with respect to the first electrode 7 which represents the reference potential, here a zero potential. It is thus possible to easily generate in the air gap 9, with respect to the first electrode 7 and therefore more preferably with respect to the sieve 6, an electric stirring field 11 whose sign alternates with the frequency of the voltage delivered by the generator 10 .
  • the first electrode 7, and more particularly the sieve 6 forming said first electrode 7, is covered with a layer of electrically insulating material.
  • electrically insulating material is meant here a material which has a resistivity equal to or greater than 10 10 ⁇ m at a temperature of 300 Kelvin.
  • the insulating layer may for example take the form of a coating, for example of PTFE or PET, preferably with a thickness of between 10 ⁇ m and 100 ⁇ m, which will be deposited on the core of the electrode 7, itself made of metal, for example copper alloy, aluminum alloy or stainless steel.
  • the insulating layer makes it possible to prevent the formation of electric arcs between the first electrode 7 and the second electrode 8, and more particularly between the screen 6 and the second electrode 8, which makes it possible to apply a field electric stirrer 11 of high intensity without risk of damaging the installation 100 or the components 2, 3 of the mixture 1.
  • the insulating layer makes it possible to avoid an exchange of charges between said first electrode 7 and the components 2, 3 which come into contact with the surface of said first electrode 7 during the beating action. A depolarization or loss of charge of the components 2, 3 is thus avoided when these touch the first electrode 7, and more particularly the sieve 6. In this way, the effectiveness of the action of the electric stirring field 11 on said components 2, 3 is preserved and optimized.
  • the second electrode 8 may optionally be coated with a layer of electrically insulating material.
  • the receptacle 5 is formed, as can be seen in Figures 1 to 4, by a sieving drum 13 of cylindrical shape, preferably of circular base section, said sieving drum 13 being delimited by a tubular side wall 13L which extends along and around a central axis XI 3.
  • the internal diameter of the screening drum 13 may preferably be between 200 mm and 1000 mm, for example between 200 mm and 400 mm.
  • At least a portion of the side wall 13L of the sieving drum 13 forms the sieve 6.
  • the sieve 6 may be formed by a grid, or a set of grids, integrated into the side wall 13L, or even, as illustrated in Figures 1, 2 and 4, by a series of holes 14 drilled through the radial thickness of the side wall 13L.
  • the sieve 6 occupies, in azimuth around the central axis X13, a cumulative angular sector of at least 120 degrees, so as to extend over at least one third of the circumference of the side wall 13L , preferably at least 240 degrees, or even 360 degrees so as to extend over the entire periphery of the side wall 13L.
  • the first electrode 7 is preferably integrated into the side wall 13L of the sieving drum 13.
  • the second electrode 8 is then for its part preferably housed inside the sieving drum 13, at a radial distance from the side wall 13L which surrounds said second electrode 8.
  • the side wall 13L thus delimits a closed enclosure around the central axis X13, and therefore around the second electrode 8, which makes it possible in particular to keep the mixture 1 captive in said enclosure during the beating action, as already indicated above.
  • axial is meant a direction parallel to the direction of the axis considered, here the central axis XI 3.
  • radial is meant a direction perpendicular to the axis considered, here the central axis XI 3.
  • the second electrode 8 can preferably be in the form of a cylindrical section, obtained by scanning a base section 8A along a segment right, called "generator segment" X8, which is normal to said base section 8A.
  • the second electrode 8 is positioned within the sieving drum 13 parallel to central axis X13, that is to say so that its generator segment X8 is parallel to central axis XI 3.
  • the overall dimensions of the base section 8A of the second electrode 8 are such that said second electrode 8 is contained inside a fictitious gauge cylinder whose central axis coincides with the generating segment.
  • the second electrode 8 is, when it is positioned within the installation 100, contained inside a fictitious gauge cylinder which is centered on central axis X13 and whose radius is included between 30% and 75% of the internal radius of the screening drum 13, for example between 50% and 65% of the internal radius of the screening drum 13, so that said second electrode 8 is substantially centered on the base section of the screening drum screen 13, at a distance from any point on the side wall 13L of the screen drum 13.
  • the second electrode 8, and therefore the air gap 9 defined radially plumb (here vertically plumb) of said second electrode 8 and allowing the electric beating action can thus be preferably extend over an axial range which represents at least 25%, preferably at least 50%, or even at least 65% of the total axial length of the screening drum 13.
  • the installation 100 may comprise a drive system 15 arranged to drive the sieving drum 13 in rotation RI 3 on itself, around its central axis XI 3.
  • This drive system 15 is driven by a motor 16, preferably an electric motor 16.
  • the rotation RI 3 of the sieving drum 13 relative to the frame of the installation 100, and therefore relative to the second electrode 8 which is itself preferably fixed, relative to the frame of the installation 100, provides several useful effects.
  • the first effect is to provide additional mechanical mixing of the components 2, 3 in contact with the sieve 6, in addition to the beating movements induced by the electric stirring field 11, additional mechanical mixing which promotes the action of sieving.
  • a second possible effect is a tribo-charging effect, which makes it possible to confer on the components 2, 3, by friction, depending on the nature of the components 2, 3, an electrostatic charge which will reinforce the electrical forces exerted by the field stirrer 11 on the components 2, 3 concerned, and therefore the stirring effect of said components 2, 3.
  • a third possible effect is to promote the transport of the mixture along the central axis X13, to allow the evacuation of the first product PI retained by the sieve 6, and, more generally, to allow the treatment of a continuous flow of incoming mixture 1.
  • the central axis X13 of the sieving drum 13 is preferably inclined with respect to the horizontal according to a slope with a non-zero angle and less than 30 degrees, so that the drum screen 13 can gradually convey the mixture 1 along the central axis X13 in an upstream-downstream direction which corresponds to the direction of the downward slope.
  • the slope angle can preferably be adjusted by means of a tilt adjustment mechanism 17, of the rocker plate 17 type.
  • the sieve 6 is located in an upstream section 13A of the sieving drum 13, while the sieving drum 13 has an outlet 20 in a downstream section 13B.
  • the outlet 20 will be intended to discharge out of the sieving drum 13 the components retained by the sieve 6.
  • Said outlet 20 may for example comprise, as can be seen in FIGS. 1, 2 and 4, windows cut out at through the radial thickness of the side wall 13L, in the downstream section 13B. These windows will of course be strictly wider than the mesh M6 of the sieve 6 which precedes them along the central axis X13.
  • the installation 100 will preferably comprise a supply device (not shown), of the hopper or Archimedes screw type, which makes it possible to supply the electric threshing chamber 4 with mixture 1, and more particularly to pour said mixture 1 continuously, or in successive batches, into the receptacle 5, here in the upstream portion 13 A of the sieving drum 13.
  • the installation 100 comprises on the one hand a first collector 21 arranged opposite the outlet 20 of the sieving drum 13 to collect a first product PI resulting from the mixture and whose content of components 2 of the first family, here the content of fibers 2, is higher than that of the mixture 1, and on the other hand a second collector 22 arranged vis-à-vis the sieve 6, here below said sieve 6, in order to collect a second product P2 from the mixture and whose content of components 3 of the second family, here the content of granules 3, is greater than that of mixture 1.
  • the first and second collectors 21, 22 will preferably be arranged under the receptacle 5, preferably here under the screening drum 13, respectively under the downstream section 13B and under the upstream section 13A of said screening drum 13, so to be able to collect by gravity the components 2, 3 coming from the receptacle 5.
  • the first and second collectors 21, 22 may take the form of bins, arranged under the sieving drum 13.
  • the first and second collectors 21, 22 may each be associated with an extraction conveyor (not shown), such as a belt conveyor, which is arranged to evacuate the product P1, P2 collected by the collector 21, 22 considered outside the chamber 4, and more generally outside the installation 100.
  • an extraction conveyor such as a belt conveyor, which is arranged to evacuate the product P1, P2 collected by the collector 21, 22 considered outside the chamber 4, and more generally outside the installation 100.
  • Such conveyors will advantageously allow continuous operation of the installation 100.
  • the second electrode 8 has, vis-à-vis the first electrode 7, or more particularly vis-à-vis the sieve 6, a shape not plane comprising at least one concave portion formed by an indentation 30, re-entrant, bordered by two lobes 31, protruding.
  • the second electrode 8 may have, as is clearly visible in Figures 2, 3 and 6, two concave portions formed by two adjacent indentations 30 delimited by a succession of three lobes 31.
  • a non-planar, substantially undulating shape of the second electrode and more particularly a concave shape of the base section 8A alternating one or more recesses (the indentations 30) with projecting elements (The lobes 31) favored the multiplication of the impacts and rebounds of the components 2, 3 in multiple directions, and therefore favored the dislocation of the agglomerates.
  • the inventors have also found that, during the treatment of a mixture of fibers 2 and granules 3, such a shape of the second electrode 8 favors an accumulation, in the hollow of the indentations 30, of particularly pure fibers 2, under the action of the electric stirring field 11, which facilitated the evacuation of the granules 3 through the sieve and the formation in the receptacle 5 of a first particularly well purified product PI, very rich in fibers 2.
  • the installation 100 will include one or more adjustment mechanisms making it possible to modify the (fixed) position of the second electrode 8 with respect to the first electrode 7, and more particularly to modify the (fixed) position of the second electrode 8 with respect to the central axis X13 of the screening drum 13.
  • the installation 100 may in particular comprise a position adjustment mechanism 32 which will make it possible to modify, in translation in a plane normal to the central axis X13, the position of the second electrode 8 with respect to the origin that forms the central axis X13, that is to say the eccentricity, positive or zero, of the second electrode 8 with respect to the sieving drum 13, and more particularly which will make it possible to modify the height of the second electrode 8 with respect to the sieving drum 13, in particular relative to the portion forming the low point of the radially inner face of the sieving drum 13 in the plane considered, and therefore relative to the surface of the sieve 6 retaining the components.
  • a position adjustment mechanism 32 which will make it possible to modify, in translation in a plane normal to the central axis X13, the position of the second electrode 8 with respect to the origin that forms the central axis X13, that is to say the eccentricity, positive or zero, of the second electrode 8 with respect to the sieving drum 13, and more particularly which will make it possible to modify the height of the second electrode 8
  • the installation comprises an orientation adjustment mechanism 33 which makes it possible to modify the azimuthal orientation A8 of the second electrode 8 in roll around an axis parallel to the central axis X13 of the sieving drum 13 , and more preferably around said central axis X13 of the sieving drum 13, in order to orient the indentation(s) 30 of the second electrode 8 in a direction oblique with respect to the vertical, in the direction which corresponds to the direction of rotation RI 3 of the sieving drum 13, as shown in Figure 5.
  • an orientation adjustment mechanism 33 which makes it possible to modify the azimuthal orientation A8 of the second electrode 8 in roll around an axis parallel to the central axis X13 of the sieving drum 13 , and more preferably around said central axis X13 of the sieving drum 13, in order to orient the indentation(s) 30 of the second electrode 8 in a direction oblique with respect to the vertical, in the direction which corresponds to the direction of rotation RI 3 of the sieving drum 13, as shown in Figure 5.
  • the corrugated surface of the electrode 8, and more particularly the indentation(s) 30, can thus point, with respect to a vertical reference plane PO containing the central axis X13, on one side of said vertical plane of reference PO which corresponds to the side where the mixture 1 contained in the receptacle 5 tends to accumulate under the effect of the rotation R13 of the sieving drum 13, which makes it possible to direct the electric field of agitation 11 towards the zone where, potentially, one encounters the greatest thickness of mixture 1 on the sieve 6.
  • This makes it possible to optimize the efficiency of the electric threshing, and more generally the combination of the electric threshing and the rotary mechanical stirring.
  • the second electrode 8 has a sagittal plane containing the generator segment X8, and with respect to which the lobes 31, and the indentation(s) 30, have a symmetrical arrangement.
  • the orientation adjustment mechanism 33 will then preferably make it possible to tilt this sagittal plane with respect to the vertical reference plane PO containing the central axis XI 3 of the sieving drum 13, as can be seen in FIG. , preferably using a pivot axis which coincides with said central axis XI 3 of the screening drum 13.
  • the frequency of the alternating voltage applied by the generator 10, and therefore the frequency of the electric stirring field 11 is chosen equal to or greater than 5 Hz, and preferably between 7 Hz and 200 Hz.
  • a relatively high frequency causes frequent changes of direction of the electrical forces exerted on the components 2, 3, and therefore an acceleration and an at the same time very jerky and rapid agitation of the components 2, 3, which on the one hand increases the frequency of the mechanical shocks undergone by the components 2, 3, and on the other hand increases the speed and therefore the kinetic energy of the components 2, 3, and consequently the intensity of said shocks, which leads to dissociation very effectively agglomerates.
  • the peak intensity of the alternations of the stirring electric field 11, considered at a point located on a virtual line segment corresponding to the shortest distance separating the first electrode 7 from the second electrode 8, here at a point of the air gap 9 in which the mixture 1 is exposed to the beating action is between 200 kV/m and 1000 kV/m.
  • the generator 10 will preferably deliver an alternating voltage so the peak value is between 10 kV and 60 kV.
  • the M6 mesh of the sieve will of course be adapted to the shapes and dimensions of the components 2, 3.
  • the mesh M6 of the sieve (6) is between 1 mm and 10 mm, and more preferably between 2 mm and 5 mm
  • the invention also relates as such to a method of separation implementing an operation of beating a mixture 1 of components 2, 3 by an alternating electric field 11.
  • the invention relates to a separation process allowing, from a mixture 1 containing at least a first family of components 2, preferably fibers 2, and a second family of components 3, preferably granules 3, to separate the components 2 belonging to the first family from the components 3 belonging to the second family, said method comprising for this purpose a supply step (SI), during which the mixture 1 is brought into a receptacle 5 provided of a sieve 6, a step (S2) of electric beating, during which the components 2, 3 of the mixture 1 contained in the receptacle 5 are stirred by means of an alternating electric field, called "electric stirring field 11, so as to subject said components 2, 3 to mechanical shocks to dissociate them from each other, and a sieving step (S3) during which the mixture 1 subjected to the step (S2) of electric beating in order to retain in the receptacle 5 a first product PI resulting from the mixture 1, which first product PI has a content of components 2 of the first family greater than that of the mixture 1, while through sieve 6
  • this separation process takes place by a dry process, and aims more specifically to separate from each other the components 2, 3 which are located in the solid state.
  • the stirring electric field 11 is produced by applying an alternating voltage between on the one hand the sieve 6, forming a first electrode 7, and on the other leaves a second electrode 8 which is placed inside the receptacle 5, at a distance from the sieve 6.
  • the method applies to a mixture comprising as first family of components fibers 2, preferably made of polyethylene terephthalate, and as second family of components granules 3, preferably made of rubber-based material.
  • At least a part of the fibers 2 have a length equal to or greater than a first predetermined reference value L2, while at least a part of the granules 3 have an equivalent diameter which is equal to or less than a second predetermined reference value L3, strictly lower than the first reference value L2.
  • the invention relates to a process for recycling a tire, said process comprising a grinding step, during which at least a portion of said tire is reduced, for example all or part of the tread of said tire, made of a mixture 1 containing textile fibers 2 and granules 3 of rubber-based material, then a sorting step during which a separation process according to the invention is applied to said mixture 1, in accordance with what has been described above.

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Abstract

La présente invention concerne une installation (100) de séparation destinée à séparer deux familles de composants (2, 3) d'un mélange (1) placé dans un réceptacle (5) pourvu d'un tamis (6), ladite installation comprenant une première électrode (7), une seconde électrode (8), et un générateur (10) qui génère entre lesdites première et seconde électrodes (7, 8) un champ électrique alternatif d'agitation (11), capable de projeter alternativement tout ou partie des composants (2, 3) du mélange (1) contenu dans le réceptacle (5) vers ou contre la première électrode (7) puis vers ou contre la seconde électrode (8), afin de générer sur lesdits composants (2, 3) des chocs mécaniques contribuant à disloquer le mélange (1) au sein du réceptacle (5) et de faciliter le passage de composants (3) appartenant à la seconde famille à travers le tamis (6), tandis que ledit tamis (6) assure une rétention dans le réceptacle (5) de composants (2) appartenant à la première famille.

Description

INSTALLATION DE SÉPARATION DES COMPOSANTS D’UN MÉLANGE DE FIBRES ET GRANULES PAR BATTAGE DU MÉLANGE AU MOYEN D’UN CHAMP ÉLECTRIQUE ALTERNATIF
[0001] La présente invention concerne le domaine général des installations et des procédés de séparation destinés à séparer les différents composants d’un mélange contenant au moins une première famille de composants et une seconde famille de composants.
[0002] La présente invention trouve notamment application dans le traitement de déchets industriels qui se présentent sous forme d’un mélange contenant au moins deux familles de composants, et en particulier dans le traitement d’un mélange contenant d’une part des fibres et d’autre part des granules, en vue du recyclage des matériaux constitutifs de ces composants.
[0003] L’invention trouve plus particulièrement application dans le traitement de mélanges qui sont issus du broyage de bandages pneumatiques et qui contiennent des fibres textiles, notamment en polyéthylène téréphtalate, et des granules en matériau à base de caoutchouc.
[0004] La présente invention est notamment applicable au traitement de mélanges dont les composants sont de taille millimétrique et sous-millimétrique, c’est-à-dire en particulier au traitement des mélanges qui contiennent des fibres dont le diamètre est compris entre 10 pm et 1 mm pour une longueur comprise entre 1 mm et 10 mm, et des granules dont le diamètre équivalent est compris entre 125 pm et 5 mm.
[0005] Il existe de nombreux procédés destinés à séparer les composants d’un mélange.
[0006] Ainsi, il est notamment connu, par exemple par le document EP-2 937 200, de séparer mécaniquement les composants par voie sèche, en soumettant le mélange à un tamisage sur un tamis vibrant.
[0007] Il est également connu, par exemple par le document FR-2 943 561, de réaliser une séparation électrostatique de composants granulaires, en conférant aux composants, par effet tribo-électrique, une charge électrostatique dont le signe dépend de la famille du composant, et en soumettant les composants ainsi chargés à un champ électrique continu généré entre deux électrodes, de sorte que chaque granule est, en fonction du signe de sa charge, attiré sélectivement par l’électrode de signe opposé qui lui correspond.
[0008] Si de tels procédés connus donnent globalement satisfaction, ils peuvent toutefois souffrir de quelques limitations et inconvénients.
[0009] De tels procédés connus peuvent notamment présenter une efficacité limitée, en particulier lorsqu’ils traitent des mélanges de composition très hétérogène qui contiennent d’une part des granules et d’autre part des fibres, du fait qu’un certain nombre de fibres et de granules tendent à rester agglomérés les uns aux autres.
[0010] En outre, le rendement énergétique des installations de séparation connues est parfois médiocre, dans la mesure où il est nécessaire, pour traiter une quantité donnée de mélange, de mettre en œuvre une quantité d’énergie relativement élevée. Par exemple lorsqu’il est nécessaire de faire vibrer un tamis, une part non négligeable de l’énergie entrante est dissipée par le mécanisme d’entraînement du tamis, et même l’énergie cinétique effectivement acquise par le tamis n’est à son tour pas intégralement convertie en une action de brassage et d’agitation apte à agiter individuellement les différents composants du mélange les uns par rapports aux autres, de sorte que, en définitive, seule une partie de l’énergie entrante contribue effectivement à l’action de dissociation des agglomérats de composants.
[0011] Les objets assignés à l’invention visent par conséquent à remédier aux inconvénients susmentionnés et proposer une nouvelle installation de séparation qui possède une efficacité accrue, notamment pour le traitement de mélanges composés de fibres et de granules.
[0012] Les objets assignés à l’invention sont atteints au moyen d’une installation de séparation destinée à recevoir un mélange contenant au moins une première famille de composants, de préférence des fibres, et une seconde famille de composants, de préférence des granules, afin de séparer les composants appartenant à la première famille des composants appartenant à la seconde famille, ladite installation étant caractérisée en ce qu’elle comporte une chambre de battage électrique qui comprend :
- un réceptacle qui est agencé pour recevoir le mélange et qui est pourvu d’un tamis,
- une première électrode, - une seconde électrode placée en vis-à-vis de la première électrode à distance de cette dernière,
- ainsi qu’un générateur permettant d’appliquer entre la première électrode et la seconde électrode une tension alternative de manière à générer entre lesdites première et seconde électrodes un champ électrique alternatif, dit « champ électrique d’agitation », capable de projeter alternativement tout ou partie des composants du mélange contenu dans le réceptacle vers ou contre la première électrode puis vers ou contre la seconde électrode, afin de générer sur lesdits composants des chocs mécaniques contribuant à disloquer le mélange au sein du réceptacle et de faciliter le passage de composants appartenant à la seconde famille à travers le tamis, tandis que ledit tamis assure une rétention dans le réceptacle de composants appartenant à la première famille.
[0013] Avantageusement, l’invention permet de remplacer un battage induit mécaniquement, typique des installations connues utilisant des tamis vibrants, par un battage induit électriquement.
[0014] Une telle installation offre donc un rendement énergétique nettement amélioré, car la puissance électrique fournie par le générateur, au lieu d’être convertie et dissipée en énergie mécanique animant le tamis, est directement transmise aux composants eux-mêmes, et donc directement et immédiatement convertie en mouvement effectif, et donc en énergie cinétique, desdits composants.
[0015] Avantageusement, le caractère alternatif du champ électrique d’agitation permet d’agiter le mélange en tous sens, en exerçant sur les composants du mélange, et plus particulièrement sur chaque composant individuel du mélange, des forces électriques qui s’orientent alternativement dans une direction puis dans la direction opposée, au rythme de la fréquence du champ électrique alternatif d’agitation.
[0016] Une telle agitation permet de multiplier le nombre, l’intensité et la fréquence des chocs mécaniques que subissent les composants lorsque lesdits composants, sous l’effet des mouvements d’agitation alternés induits par le champ électrique d’agitation, entrent en collision entre eux ou encore percutent un obstacle quelconque présent sur leur trajectoire, tel que l’une ou l’autre des première et seconde électrodes, une paroi du réceptacle, ou plus particulièrement le tamis. [0017] Une telle multiplication des impacts facilite la dislocation des agglomérats de composants, notamment lorsque l’on est en présence d’agglomérats où fibres et granules s’entremêlent et/ou adhèrent les uns aux autres. Ainsi, la multiplication des impacts provoque et favorise la dissociation du mélange en composants séparés, ce qui améliore par conséquent l’efficacité de l’action de tamisage.
[0018] En outre, une telle installation permet de traiter une quantité donnée de mélange en un temps très court, puisque la mise en mouvement des composants est quasiment instantanée, sitôt le champ électrique d’agitation activé.
[0019] A ce titre, les inventeurs ont observé que, contrairement aux installations de séparation électrostatique connues qui nécessitent de conférer d’abord aux composants une charge électrostatique suffisante, par exemple au moyen d’un tribochargeur, avant de pouvoir ensuite extraire les composants chargés au moyen d’un champ électrique fixe, l’excitation par un champ électrique alternatif selon l’invention permet d’obtenir une agitation immédiate des composants, qui réagissent sitôt que l’un ou l’autre des composants considéré est soit polarisé, c’est-à-dire que ledit composant possède une charge globalement neutre mais présente en son sein un déséquilibre dans la répartition locale des charges qui lui confère les propriétés d’un dipôle, soit chargé, c’est-à-dire que ledit composant possède une charge électrique propre non nulle, positive ou négative. Avantageusement, la réaction du composant au champ électrique alternatif survient même si cette polarisation ou cette charge du composant est légère.
[0020] Le phénomène de polarisation et d’agitation va du reste en s’amplifiant rapidement, en se généralisant à tout le mélange, sous l’effet du champ électrique alternatif d’agitation, et dure aussi longtemps que le champ électrique alternatif d’agitation est maintenu.
[0021] En d’autres termes, le champ électrique alternatif d’agitation suffit de lui -même à provoquer la mise en mouvement quasi-instantanée des composants, selon des mouvements répétés et relativement désordonnés suffisamment puissants pour dissocier les composants les uns des autres, et ce même à partir d’un mélange dont les composants sont initialement faiblement polarisés voire non polarisés et/ou faiblement chargés voire non chargés. [0022] D’autres objets, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus en détail à la lecture de la description qui suit, ainsi qu’à l’aide des dessins annexés, fournis à titre purement illustratif et non limitatif, parmi lesquels :
[0023] La figure 1 illustre, selon une vue d’ensemble en perspective, un exemple d’installation selon l’invention, au sein de laquelle le réceptacle recevant le mélange est formé par un tambour de tamisage cylindrique dont la paroi latérale forme à la fois la première électrode et le tamis.
[0024] La figure 2 est une vue en perspective de l’installation de la figure 1, avec arrachement de matière selon un plan de coupe vertical transverse à l’axe central du tambour de tamisage.
[0025] La figure 3 est une vue de détail, en coupe frontale dans le plan vertical de coupe de la figure 2, de la chambre de battage électrique de l’installation des figures 1 et 2.
[0026] La figure 4 est une vue en coupe longitudinale, dans un plan de coupe vertical contenant l’axe central du tambour de tamisage, de l’installation des figures 1 à 3.
[0027] La figure 5 illustre, selon une vue frontale schématique, le principe de réglage de l’orientation azimutale de la seconde électrode en fonction du sens de rotation du tambour de tamisage.
[0028] La figure 6 illustre, selon une vue en perspective, un exemple de seconde électrode utilisé par l’installation des figures 1 à 5.
[0029] La présente invention concerne une installation 100 de séparation, telle que celle illustrée sur les figures 1 à 5, qui est destinée à recevoir un mélange 1 contenant au moins une première famille de composants 2 et une seconde famille de composants 3, afin de séparer les composants 2 appartenant à la première famille des composants 3 appartenant à la seconde famille.
[0030] Les composants 2 de la première famille sont de préférence des composants solides, et plus préférentiellement des fibres 2, comme cela est schématisé sur la figure 3. [0031] Les composants 3 de la seconde famille sont de préférence également des composants solides, et plus préférentiellement des granules 3, comme cela est schématisé sur la figure 3.
[0032] Cela étant, l’invention reste potentiellement applicable à des mélanges de composants 2, 3 très variés, et pourrait par exemple être utilisée pour la séparation des composants d’un mélange qui contiendrait deux familles de granules présentant des structures ou des formes distinctes, et/ou des constantes diélectriques distinctes, et/ou des compositions chimiques distinctes, et/ou des densités distinctes.
[0033] De préférence, les composants de la première famille seront des fibres 2. Lesdites fibres 2 présenteront une forme mince et allongée, de préférence sensiblement cylindrique. Par simple commodité de description, les composants 2 de la première famille pourront donc être assimilés à des fibres 2 dans ce qui suit.
[0034] Au moins une partie, de préférence la majorité desdites fibres 2 présentes dans le mélange 1 (c’est-à-dire plus de 50% du nombre total des fibres présentes), et plus préférentiellement la totalité (100% du nombre total des fibres présentes) desdites fibres 2 qui sont présentes dans le mélange 1, posséderont une longueur comprise entre 1 mm et 10 mm, tandis que la plus grande de leurs dimensions transverses, c’est-à-dire la plus grande des dimensions considérées perpendiculairement à leur longueur, c’est-à-dire typiquement le diamètre dans le cas d’une fibre de forme cylindrique, sera comprise entre 10 pm et 1 mm. L’installation 100 sera de préférence conçue pour pouvoir séparer et récupérer (au moins) des fibres de telles dimensions.
[0035] Plus préférentiellement, les fibres 2 présenteront une dimension, dite longueur, qui est nettement supérieure aux deux autres dimensions, dites dimensions transverses, et plus particulièrement présenteront une longueur au moins 5 fois, de préférence au moins 10 fois, au moins 20 fois, voire au moins 50 fois ou même 100 fois supérieure à la plus grande de ces deux dimensions transverses, c’est-à-dire, typiquement, dans le cas d’une fibre 2 de forme cylindrique, une longueur au moins 5 fois, de préférence au moins 10 fois, au moins 20 fois, voire au moins 50 fois ou même 100 fois supérieure au diamètre de la fibre 2 concernée. [0036] Les fibres 2 pourront être constituées d’un matériau textile naturel ou synthétique, et plus préférentiellement d’un polymère ou d’une combinaison de polymères parmi (liste non exhaustive) : le polyéthylène téréphtalate (PET), le polyéthylène (PE), le polypropylène (PP), le polychlorure de vinyle (PVC), le polystyrène (PS).
[0037] De préférence, les composants de la seconde famille seront des granules 3. Par simple commodité de description, les composants 3 de la seconde famille pourront donc être assimilés à des granules 3 dans ce qui suit.
[0038] Au moins une partie des granules 3 présents dans le mélange 1, de préférence la majorité des granules 3 présents dans le mélange 1 (plus de 50% du nombre total des granules présents), et plus préférentiellement la totalité desdits granules 3 présents dans le mélange 1 (100% du nombre total des granules présents), présenteront de préférence un diamètre équivalent compris entre 125 pm et 5 mm, et, de préférence, un facteur de forme compris entre 1 et 2.
[0039] Par « diamètre équivalent », on désigne le diamètre que posséderait une sphère fictive qui occuperait le même volume que le volume occupé par le granule 3 considéré.
[0040] Par « facteur de forme », on désigne le rapport entre d’une part le diamètre de Féret maximum, c’est-à-dire la distance maximale, observable pour le granule 3 considéré, entre deux droites qui sont parallèles entre elles et tangentes respectivement à des côtés opposés dudit granule 3 considéré, et d’autre part le diamètre de Féret minimum, c’est-à-dire la distance minimale, observable pour le granule 3 considéré, entre deux droites qui sont parallèles entre elles et tangentes respectivement à des côtés opposés dudit granule considéré. Ce facteur de forme permet de donner une bonne indication de l’élancement des granules 3. A titre indicatif, il est rappelé qu’un facteur de forme égal à 1 correspond à une sphère, et qu’un facteur de forme égal à la racine carrée de 2 correspond à un cube.
[0041] L’installation 100 sera de préférence conçue pour pouvoir séparer et récupérer (au moins) des fibres 2 présentant les dimensions susmentionnées, et plus particulièrement pour pouvoir trier, en les séparant, d’une part des fibres 2 de telles dimensions et d’autre part des granules 3 présentant les dimensions mentionnées ci-dessus, qui sont initialement mêlés les uns aux autres dans le mélange 1. [0042] De préférence, l’installation 100 permettra notamment de traiter des mélanges 1 dont la proportion en poids des fibres 2, par rapport au poids total du mélange 1, représente entre 5 % et 75 %, et de préférence plus de 60% tandis que la proportion en poids des granules 3, par rapport au poids total du mélange 1, représente entre 25 % et 95 %, et de préférence moins de 40 %.
[0043] Selon l’invention, l’installation 100 comporte une chambre 4 de battage électrique.
[0044] Ladite chambre 4 est destinée à faire subir une opération de battage au mélange 1, c’est-à-dire à faire subir des chocs successifs au mélange 1, ici en vis-à-vis d’un tamis 6, pour séparer les composants 2 de la première famille des composants 3 de la seconde famille.
[0045] Cette opération de battage a avantageusement lieu par voie sèche, c’est-à-dire sans qu’il soit nécessaire d’ajouter au mélange 1 un quelconque additif liquide, notamment un solvant liquide, ni d’immerger ledit mélange 1 dans une solution quelconque. L’opération peut avantageusement avoir lieu sous une atmosphère gazeuse, par exemple sous atmosphère ambiante (air), ou éventuellement sous une atmosphère gazeuse de composition et/ou d’hygrométrie contrôlée, telle qu’une atmosphère d’azote sec.
[0046] Selon l’invention, et tel que cela est notamment bien visible sur les figures 2 et 3, la chambre 4 de battage électrique comprend :
- un réceptacle 5 qui est agencé pour recevoir le mélange 1 et qui est pourvu d’un tamis 6,
- une première électrode 7,
- une seconde électrode 8 placée en vis-à-vis de la première électrode 7 à distance de ladite première électrode 7,
- ainsi qu’un générateur 10 permettant d’appliquer entre la première électrode 7 et la seconde électrode 8 une tension alternative de manière à générer entre lesdites première et seconde électrodes 7, 8 un champ électrique alternatif 11, dit « champ électrique d’agitation » 11, capable de projeter alternativement tout ou partie des composants 2, 3 du mélange 1 contenu dans le réceptacle 5 vers ou contre la première électrode 7 puis vers ou contre la seconde électrode 8, afin de générer sur lesdits composants 2, 3 des chocs mécaniques contribuant à disloquer le mélange 1 au sein du réceptacle 5 et de faciliter le passage de composants 3 appartenant à la seconde famille à travers le tamis 6, tandis que ledit tamis 6 assure une rétention dans le réceptacle 5 de composants 2 appartenant à la première famille.
[0047] Bien entendu, le réceptacle 5 est agencé de manière qu’au moins une partie du mélange 1 contenu dans le réceptacle 5, et de préférence la totalité du mélange 1 contenu dans ledit réceptacle 5, se situe entre la première électrode 7 et la seconde électrode 8, dans l’entrefer 9 que définissent entre elles lesdites première et seconde électrodes 7, 8.
[0048] Avantageusement, le champ électrique alternatif d’agitation 11, lorsqu’il est activé, excite les composants 2, 3 présents dans l’entrefer 9 et exerce sur lesdits composants 2, 3 des forces électriques qui sont dirigées selon des sens qui s’inversent périodiquement, à la fréquence du champ électrique alternatif, de sorte que lesdites forces électriques pointent alternativement vers la première électrode 7 puis vers la seconde électrode 8 et ainsi de suite, ce qui a pour effet de ballotter les composants 2, 3 dans le réceptacle 5, en imposant auxdits composants des changements de direction multiples et répétés, au gré des alternances du champ électrique d’agitation 11, mais également au gré des rebonds des composants 2, 3, lorsque lesdits composants 2, 3 ainsi mis en mouvement se percutent entre eux ou atteignent un obstacle quelconque au sein du réceptacle 5.
[0049] Par commodité de représentation, les alternances du champ électrique d’agitation - et donc les alternances du déplacement forcé des composant 2, 3 qui en résultent - sont symbolisées par une flèche double sur les figures 2, 3, 4 et 5.
[0050] Ces mouvements d’agitation impartis aux composants 2, 3, dont la vitesse dépend notamment de la fréquence et de l’intensité du champ électrique alternatif d’agitation 11, c’est-à-dire de la fréquence et de l’amplitude dudit champ électrique alternatif créé par le générateur 10, provoquent des impacts multiples et répétés sur les composants 2, 3, et en particulier sur les agglomérats qui mêlent, dans le mélange initialement introduit dans le réceptacle 5, plusieurs composants 2, 3 appartenant aux deux familles, ce qui a pour effet de disloquer lesdits agglomérats, et donc de faciliter le tamisage, au sein du réceptacle 5, des composants 2, 3 ainsi dissociés.
[0051] Plus particulièrement, l’opération de battage permet de promouvoir le passage à travers le tamis 6 des composant 3 de la seconde famille, ici des granules 3, du fait que ladite opération de battage permet de secouer le mélange 1, et donc en particulier les composants 3 de la seconde famille, au contact du tamis 6, après que lesdits composants 3 de la seconde famille ont été dissociés des composants 2 de la seconde famille, ici un enchevêtrement de fibres 2, qui empêchaient initialement les composants 3 de la première famille de passer à travers la maille M6 du tamis 6.
[0052] On peut ainsi recueillir dans le tamis 6 un premier produit PI dit « purifié », issu du mélange 1 et enrichi en composants 2 de la première famille, ici enrichi en fibres 2, c’est-à- dire dont la teneur en composants 2 de la première famille, ici la teneur en fibres 2, est supérieure à celle du mélange 1 initial.
[0053] Dans l’absolu, on peut envisager différents agencements du réceptacle 5, du tamis 6 et des première et seconde électrodes 7, 8, pourvu que d’une part le mélange 1 placé dans le réceptacle 5 se retrouve exposé dans l’entrefer 9 des électrodes 7, 8 et donc soumis au champ électrique d’agitation 11, et que d’autre part le tamis 6 soit positionné pour recevoir les composants 2, 3 en mouvement entraînés par le champ électrique d’agitation 11 et dissociés par l’action de battage qui résulte de l’application dudit champ électrique d’agitation 11.
[0054] Ainsi, par exemple, le réceptacle 5 contenant le mélange 1, et plus préférentiellement le tamis 6, formera de préférence une paroi qui est fermée sur elle-même autour, au moins, de la seconde électrode 8. De la sorte, le mélange 1 sera avantageusement battu à l’intérieur d’un espace confiné, dans l’enceinte délimitée par le réceptacle 5 et contenant la seconde électrode 8, sans risque que le mélange se disperse hors du réceptacle 5, notamment tant que ledit mélange 1 n’aura pas été dissocié par l’action de battage et soumis à l’opération de tamisage.
[0055] De façon particulièrement préférentielle, le tamis 6 formera au moins une portion, voire la totalité, de la paroi du réceptacle 5 entourant la seconde électrode 8.
[0056] La seconde électrode 8 se trouvera bien entendu à distance de la paroi du réceptacle 5, de sorte à préserver un espace disponible entre ladite paroi du réceptacle 5 et ladite seconde électrode 8, pour accueillir le mélange 1 et agiter celui-ci.
[0057] Dans l’absolu, on pourra utiliser une première électrode 7 et une seconde électrode 8 qui sont toutes deux distinctes du tamis 6. [0058] Selon une possibilité d’agencement, on pourra alors placer à l’intérieur du réceptacle 5, et plus particulièrement à l’intérieur du tamis 6, formant une cage, aussi bien la première électrode 7 que la seconde électrode 8. Les composants pourront alors venir heurter alternativement la première électrode 7 puis la seconde électrode 8, et retomber, ou être projetés par rebond, contre le tamis 6 qui entoure l’entrefer 9, et plus particulièrement qui s’étend au moins en partie en-dessous dudit entrefer 9 afin de pouvoir recueillir les composants 2, 3 par gravité.
[0059] Selon une autre possibilité d’agencement, on pourra placer la première électrode 7 à l’extérieur du réceptacle 5, la seconde électrode 8 à l’intérieur du réceptacle 5, de préférence à l’aplomb vertical de la première électrode 7, de sorte que la paroi du réceptacle 5, et plus particulièrement le tamis 6, s’étendra en partie entre les deux électrodes 7, 8, dans l’entrefer 9. Selon une telle configuration, les composants 2, 3 soumis au champ électrique d’agitation 11 viendront heurter alternativement la seconde électrode 8 puis la paroi du réceptacle 5, et plus particulièrement le tamis 6.
[0060] Toutefois, selon une variante d’agencement particulièrement préférentielle, le tamis 6 forme, lui-même, la première électrode 7.
[0061] Ainsi, la première électrode 7 est de préférence intégrée à la structure du tamis 6, et plus préférentiellement confondue avec la structure du tamis 6.
[0062] L’entrefer 9 correspond alors à l’espace vide qui s’étend entre la seconde électrode 8 et le tamis 6, et donc plus particulièrement entre la seconde électrode 8 et la paroi du réceptacle 5 qui intègre le tamis 6.
[0063] Un tel agencement est avantageusement particulièrement simple et compact. Il est également relativement peu sensible à l’encrassement, et permet avantageusement de traiter avec beaucoup d’efficacité un important volume de mélange 1.
[0064] Un tel agencement permet en outre de précipiter et de heurter les composants 2, 3 du mélange 1 contre le tamis 6, grâce à l’action du champ électrique d’agitation 11, et de brasser au contact direct du tamis 6 le mélange 1 soumis à l’agitation électrique, ce qui favorise l’action de tamisage qui permet de laisser échapper sélectivement les composants 3 de la seconde famille, ici les granule 3, hors du réceptacle 5, à travers le tamis 6, tandis que les composants 2 de la première famille, ici les fibres 2, sont retenus par le tamis 6 à l’intérieur du réceptacle 5.
[0065] Par ailleurs, la paroi du réceptacle 5, et plus particulièrement le tamis 6, présente de préférence une forme concave vis-à-vis de la seconde électrode 8, plus préférentiellement une forme concave incurvée, de préférence une forme cylindrique dont la base forme un arc de cercle voire un cercle complet, de sorte à favoriser la redirection vers la seconde électrode 8 des composants 2, 3 soumis à l’agitation par le champ électrique alternatif 11, notamment lorsque lesdits composants 2, 3 rebondissent contre la surface interne de la paroi du réceptacle 5, orientée vers la seconde électrode 8.
[0066] En outre, une telle forme en creux de la paroi du réceptacle 5, et plus particulièrement du tamis 6, permet, lorsque ladite paroi, respectivement ledit tamis 6, s’étend en-dessous de la seconde électrode 8, de conserver, par simple effet de la gravité, le mélange 1 dans l’entrefer 9, sensiblement à l’aplomb vertical de la seconde électrode 8.
[0067] A titre indicatif, la longueur de l’entrefer 9, c’est-à-dire la distance qui sépare la première électrode 7 de la seconde électrode 8 dans la portion du réceptacle 5 recevant le mélange 1, ici plus particulièrement la distance verticale qui sépare le tamis 6 de la seconde électrode 8, est de préférence comprise entre 30 mm et 200 mm, ou entre 30 mm et 150 mm, par exemple entre 30 mm et 60 mm. Une telle plage de distance permet à la fois d’une part de ménager un volume d’ accueil et de débattement qui est suffisamment spacieux pour traiter une quantité significative de mélange 1 et d’autre part d’appliquer un champ électrique d’agitation 11 qui soit d’une intensité suffisante pour animer les composants 2, 3 du mouvement de battage désiré.
[0068] Par ailleurs, la chambre 4 de battage électrique est de préférence délimitée par des panneaux de carter 12 qui séparent ladite chambre 4, et donc en particulier le réceptacle 5 et les électrodes 7, 8, de l’environnement extérieur de l’installation 100, notamment pour contenir au sein de l’installation 100 les composants 2, 3 du mélange 1 traité, et ainsi éviter la dispersion desdits composants 2, 3 dans l’environnement. Les panneaux de carter 12 pourront notamment comprendre des panneaux latéraux ainsi qu’un couvercle supérieur (ce dernier ayant été ôté sur les figures pour plus de visibilité). [0069] De préférence, la première électrode 7, et plus particulièrement le tamis 6 formant ladite première électrode 7, est connectée à la même masse que le générateur 10, et plus préférentiellement raccordée à la terre.
[0070] Un tel montage est particulièrement simple et fiable, et permet d’appliquer à la seconde électrode 8 une tension dont le signe change du positif au négatif (puis inversement) à chaque alternance, par rapport à la première électrode 7 qui représente le potentiel de référence, ici un potentiel zéro. On peut ainsi générer aisément dans l’entrefer 9, par rapport à la première électrode 7 et donc plus préférentiellement par rapport au tamis 6, un champ électrique d’agitation 11 dont le signe alterne à la fréquence de la tension délivrée par le générateur 10.
[0071] De préférence, la première électrode 7, et plus particulièrement le tamis 6 formant ladite première électrode 7, est recouverte d’une couche de matériau électriquement isolant.
[0072] Par « matériau électriquement isolant », on désigne ici un matériau qui présente une résistivité égale ou supérieure à 1010 Q.m à une température de 300 Kelvin.
[0073] La couche isolante pourra par exemple prendre la forme d’un revêtement, par exemple en PTFE ou PET, de préférence d’épaisseur comprise entre 10 pm et 100 pm, qui sera déposé sur l’âme de l’électrode 7, elle-même réalisée en métal, par exemple en alliage de cuivre, en alliage d’aluminium ou en acier inoxydable.
[0074] Avantageusement, la couche isolante permet d’éviter la formation d’arcs électriques entre la première électrode 7 et la seconde électrode 8, et plus particulièrement entre le tamis 6 et la seconde électrode 8, ce qui permet d’appliquer un champ électrique d’agitation 11 d’intensité élevée sans risque d’endommager l’installation 100 ou les composants 2, 3 du mélange 1.
[0075] Ensuite, et plus particulièrement lorsque la première électrode 7 est reliée à la terre, la couche isolante permet d’éviter un échange de charges entre ladite première électrode 7 et les composants 2, 3 qui entrent en contact avec la surface de ladite première électrode 7 lors de l’action de battage. On évite ainsi une dépolarisation ou une perte de charge des composants 2, 3 lorsque ceux-ci touchent la première électrode 7, et plus particulièrement le tamis 6. De la sorte, on préserve et l’on optimise l’efficacité de l’action du champ électrique d’agitation 11 sur lesdits composants 2, 3.
[0076] De manière analogue, on pourra éventuellement revêtir la seconde électrode 8 d’une couche de matériau électriquement isolant.
[0077] Selon une configuration particulièrement préférée, le réceptacle 5 est formé, tel que cela est visible sur les figures 1 à 4, par un tambour de tamisage 13 de forme cylindrique, préférentiellement de section de base circulaire, ledit tambour de tamisage 13 étant délimité par une paroi latérale 13L tubulaire qui s’étend le long et autour d’un axe central XI 3.
[0078] A titre, indicatif, le diamètre interne du tambour de tamisage 13 pourra être compris de préférence entre 200 mm et 1 000 mm, par exemple entre 200 mm et 400 mm.
[0079] De préférence, au moins une portion de la paroi latérale 13L du tambour de tamisage 13 forme le tamis 6.
[0080] Le tamis 6 pourra être formé par une grille, ou un ensemble de grilles, intégrées à la paroi latérale 13L, ou bien encore, tel que cela est illustré sur les figures 1, 2 et 4, par une série de trous 14 percés à travers l’épaisseur radiale de la paroi latérale 13L.
[0081] De préférence, le tamis 6 occupe, en azimut autour de l’axe central X13, un secteur angulaire cumulé d’au moins 120 degrés, de manière à s’étendre sur au moins un tiers du pourtour de la paroi latérale 13L, de préférence au moins 240 degrés, voire 360 degrés de manière à s’étendre sur la totalité du pourtour de la paroi latérale 13L.
[0082] Par ailleurs, la première électrode 7 est de préférence intégrée à la paroi latérale 13L du tambour de tamisage 13.
[0083] La seconde électrode 8 est alors quant à elle de préférence logée à l’intérieur du tambour de tamisage 13, à distance radial ement de la paroi latérale 13L qui entoure ladite seconde électrode 8.
[0084] La paroi latérale 13L délimite ainsi une enceinte fermée autour de l’axe central X13, et donc autour de la seconde électrode 8, ce qui permet notamment de garder le mélange 1 captif de ladite enceinte lors de l’action de battage, comme déjà indiqué plus haut. [0085] Par « axiale », on désigne une direction parallèle à la direction de l’axe considéré, ici l’axe central XI 3.
[0086] Par « radiale », on désigne une direction perpendiculaire à l’axe considéré, ici l’axe central XI 3.
[0087] Tel que cela est bien visible sur les figures 2 et 6, la seconde électrode 8 peut de préférence se présenter sous la forme d’un profilé cylindrique, obtenue par balayage d’une section de base 8A le long d’un segment de droite, dit « segment générateur » X8, qui est normal à ladite section de base 8A.
[0088] De préférence, la seconde électrode 8 est positionnée au sein du tambour de tamisage 13 parallèlement à Taxe central X13, c’est-à-dire de sorte que son segment générateur X8 soit parallèle à Taxe central XI 3.
[0089] De préférence, les dimensions hors-tout de la section de base 8A de la seconde électrode 8 sont telles que ladite seconde électrode 8 est contenue à l’intérieur d’un cylindre de jauge fictif dont Taxe central coïncide avec le segment générateur X8 du profilé cylindrique de la seconde électrode et dont le rayon est compris entre 25% et 75% du rayon interne du tambour de tamisage 13, par exemple compris entre 30% et 45% du rayon interne du tambour de tamisage 13.
[0090] Plus préférentiellement, la seconde électrode 8 est, lorsqu’elle est positionnée au sein de l’installation 100, contenue à l’intérieur d’un cylindre de jauge fictif qui est centré sur Taxe central X13 et dont le rayon est compris entre 30% et 75% du rayon interne du tambour de tamisage 13, par exemple entre 50% et 65% du rayon interne du tambour de tamisage 13, de sorte que ladite seconde électrode 8 est sensiblement centrée sur la section de base du tambour de tamisage 13, à distance de tout point de la paroi latérale 13L du tambour de tamisage 13.
[0091] La seconde électrode 8 et la paroi latérale 13L du tambour de tamisage 13, et plus particulièrement la seconde électrode 8 d’une part et la portion de la paroi latérale 13L qui forme le tamis 6 et la première électrode 7 d’autre part, se chevauchent axialement, c’est-à- dire occupent, le long de Taxe central XI 3, un plage axiale commune, et de préférence une plage axiale identique, tel que cela est visible notamment sur la figure 4. [0092] A titre indicatif, la seconde électrode 8, et donc l’entrefer 9 défini à l’aplomb radial (ici à l’aplomb vertical) de ladite seconde électrode 8 et permettant l’action de battage électrique, peut ainsi s’étendre de préférence sur une plage axiale qui représente au moins 25%, de préférence au moins 50%, voire au moins 65% de la longueur axiale totale du tambour de tamisage 13.
[0093] Par ailleurs, selon une caractéristique préférentielle, l’installation 100 peut comprendre un système d’entraînement 15 agencé pour entraîner le tambour de tamisage 13 en rotation RI 3 sur lui -même, autour de son axe central XI 3.
[0094] Ce système d’entraînement 15 est mû par un moteur 16, de préférence un moteur 16 électrique.
[0095] Avantageusement, la rotation RI 3 du tambour de tamisage 13 par rapport au bâti de l’installation 100, et donc par rapport à la seconde électrode 8 qui est quant à elle de préférence fixe, par rapport au bâti de l’installation 100, permet d’obtenir plusieurs effets utiles.
[0096] Le premier effet est d’assurer un brassage mécanique complémentaire des composants 2, 3 au contact du tamis 6, en sus des mouvements de battage induits par le champ électrique d’agitation 11, brassage mécanique complémentaire qui favorise l’action de tamisage.
[0097] Un second effet possible est un effet de tribo-chargement, qui permet de conférer aux composants 2, 3, par friction, selon la nature des composants 2, 3, une charge électrostatique qui va renforcer les forces électriques exercées par le champ électrique d’agitation 11 sur les composants 2, 3 concernés, et donc l’effet d’agitation desdits composants 2, 3.
[0098] Un troisième effet possible est de favoriser le transport du mélange le long de l’axe central X13, pour permettre l’évacuation du premier produit PI retenu par le tamis 6, et, plus globalement, pour permettre le traitement d’un flux continu de mélange 1 entrant.
[0099] On notera que, à cet effet, l’axe central X13 du tambour de tamisage 13 est de préférence incliné par rapport à l’horizontale selon une pente d’angle non nul et inférieur à 30 degrés, de sorte que le tambour de tamisage 13 puisse convoyer progressivement le mélange 1 le long de l’axe central X13 dans un sens amont-aval qui correspond au sens de la pente descendante.
[00100] L’angle de pente peut de préférence être ajusté au moyen d’un mécanisme de réglage d’inclinaison 17, du genre plateau à bascule 17.
[00101] De préférence, le tamis 6 se situe dans un tronçon amont 13 A du tambour de tamisage 13, tandis que le tambour de tamisage 13 présente une sortie 20 dans un tronçon aval 13B.
[00102] La sortie 20 sera destinée à déverser hors du tambour de tamisage 13 les composants retenus par le tamis 6. Ladite sortie 20 pourra par exemple comporter, tel que cela est visible sur les figures 1, 2 et 4, des fenêtres découpées à travers l’épaisseur radiale de la paroi latérale 13L, dans le tronçon aval 13B. Ces fenêtres seront bien entendu strictement plus larges que la maille M6 du tamis 6 qui les précède le long de l’axe central X13.
[00103] Par ailleurs, l’installation 100 comprendra de préférence un dispositif d’alimentation (non représenté), du genre trémie ou vis d’Archimède, qui permet de d’alimenter en mélange 1 la chambre 4 de battage électrique, et plus particulièrement de déverser ledit mélange 1 en continu, ou par lots successifs, dans le réceptacle 5, ici dans la portion amont 13 A du tambour de tamisage 13.
[00104] De préférence, l’installation 100 comprend d’une part un premier collecteur 21 agencé en vis-à-vis de la sortie 20 du tambour de tamisage 13 pour recueillir un premier produit PI issu du mélange et dont la teneur en composants 2 de la première famille, ici la teneur en fibres 2, est supérieure à celle du mélange 1, et d’autre part un second collecteur 22 agencé en vis-à-vis du tamis 6, ici en dessous dudit tamis 6, afin de recueillir un second produit P2 issu du mélange et dont la teneur en composants 3 de la seconde famille, ici la teneur en granules 3, est supérieure à celle du mélange 1.
[00105] Les premier et second collecteurs 21, 22 seront de préférence agencés sous le réceptacle 5, de préférence ici sous le tambour de tamisage 13, respectivement sous le tronçon aval 13B et sous le tronçon amont 13A dudit tambour de tamisage 13, de manière à pouvoir recueillir par gravité les composants 2, 3 issus du réceptacle 5. [00106] Les premier et second collecteurs 21, 22 pourront prendre la forme de bacs, disposés sous le tambour de tamisage 13.
[00107] Les premier et second collecteurs 21, 22 pourront être associés chacun à un convoyeur d’extraction (non représenté), tel qu’un convoyeur à bande, qui est agencé pour évacuer le produit Pl, P2 collecté par le collecteur 21, 22 considéré hors de la chambre 4, et plus globalement hors de l’installation 100. De tels convoyeurs permettront avantageusement un fonctionnement continu de l’installation 100.
[00108] Selon une caractéristique préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, la seconde électrode 8 présente, en vis-à-vis de la première électrode 7, ou plus particulièrement en vis-à-vis du tamis 6, une forme non plane comprenant au moins une portion concave formée par une échancrure 30, rentrante, bordée par deux lobes 31, saillants.
[00109] Plus préférentiellement, la seconde électrode 8 pourra présenter, tel que cela est bien visible sur les figures 2, 3 et 6, deux portions concaves formées par deux échancrures 30 adjacentes délimitées par une succession de trois lobes 31.
[00110] Les inventeurs ont en effet constaté qu’une forme non plane, sensiblement ondulée, de la seconde électrode, et plus particulièrement une forme concave de la section de base 8A alternant un ou des creux (les échancrures 30) avec des éléments saillants (les lobes 31) favorisait la multiplication des impacts et des rebonds des composants 2, 3 dans de multiples directions, et donc favorisait la dislocation des agglomérats.
[00111] Les inventeurs ont également constaté que, lors du traitement d’un mélange de fibres 2 et de granules 3, une telle forme de la seconde électrode 8 favorisait une accumulation, au creux des échancrures 30, de fibres 2 particulièrement pures, sous l’action du champ électrique d’agitation 11, ce qui facilitait l’évacuation des granules 3 à travers le tamis et la formation dans le réceptacle 5 d’un premier produit PI particulièrement bien purifié, très riche en fibres 2.
[00112] De préférence, l’installation 100 comportera un ou des mécanismes de réglage permettant de modifier la position (fixe) de la seconde électrode 8 par rapport à la première électrode 7, et plus particulièrement de modifier la position (fixe) de la seconde électrode 8 par rapport à l’axe central X13 du tambour de tamisage 13. [00113] L’installation 100 pourra notamment comporter un mécanisme de réglage en position 32 qui permettra de modifier, en translation dans un plan normal à l’axe central X13, la position de la seconde électrode 8 par rapport à l’origine que forme l’axe central X13, c’est-à-dire l’excentration, positive ou nulle, de la seconde électrode 8 par rapport au tambour de tamisage 13, et plus particulièrement qui permettra de modifier la hauteur de la seconde électrode 8 par rapport au tambour de tamisage 13, notamment par rapport à la portion formant le point bas de la face radial ement interne du tambour de tamisage 13 dans le plan considéré, et donc par rapport à la surface du tamis 6 retenant les composants.
[00114] De préférence, l’installation comporte un mécanisme de réglage en orientation 33 qui permet de modifier l’orientation azimutale A8 de la seconde électrode 8 en roulis autour d’un axe parallèle à l’axe central X13 du tambour de tamisage 13, et plus préférentiellement autour dudit axe central X13 du tambour de tamisage 13, afin d’orienter la ou les échancrures 30 de la seconde électrode 8 dans une direction oblique par rapport à la verticale, dans le sens qui correspond au sens de la rotation RI 3 du tambour de tamisage 13, tel que cela est visible sur la figure 5.
[00115] Avantageusement, la surface ondulée de l’électrode 8, et plus particulièrement la ou les échancrures 30, peuvent ainsi pointer, par rapport à un plan vertical de référence PO contenant l’axe central X13, d’un côté dudit plan vertical de référence PO qui correspond au côté où le mélange 1 contenu dans le réceptacle 5 tend à s’accumuler sous l’effet de la rotation R13 du tambour de tamisage 13, ce qui permet d’orienter le champ électrique d’agitation 11 vers la zone où, potentiellement, l’on rencontre la plus forte épaisseur de mélange 1 sur le tamis 6. Ceci permet d’optimiser l’efficacité du battage électrique, et plus globalement la combinaison du battage électrique et du brassage mécanique rotatif.
[00116] De préférence, la seconde électrode 8 possède un plan sagittal contenant le segment générateur X8, et par rapport auquel les lobes 31, et la ou les échancrures 30, présentent un agencement symétrique.
[00117] Le mécanisme de réglage en orientation 33 permettra alors de préférence de faire basculer ce plan sagittal par rapport au plan vertical de référence PO contenant l’axe central XI 3 du tambour de tamisage 13, tel que cela est visible sur la figure 5, de préférence en utilisant un axe de pivot qui coïncide avec ledit axe central XI 3 du tambour de tamisage 13. [00118] De préférence, la fréquence de la tension alternative appliquée par le générateur 10, et donc la fréquence du champ électrique d’agitation 11, est choisie égale ou supérieure à 5 Hz, et de préférence comprise entre 7 Hz et 200 Hz.
[00119] Avantageusement, une fréquence relativement élevée provoque des changements de direction fréquents des forces électriques exercées sur les composants 2, 3, et donc une accélération et une agitation à la fois très saccadées et rapides des composants 2, 3, ce qui d’une part accroît la fréquence des chocs mécaniques subis par les composants 2, 3, et d’autre part augmente la vitesse et donc l’énergie cinétique des composants 2, 3, et par conséquent l’intensité desdits chocs, ce qui conduit à dissocier très efficacement les agglomérats.
[00120] De préférence, l’intensité de crête des alternances du champ électrique d’agitation 11, considéré en un point situé sur un segment de droite virtuel correspondant à la plus courte distance séparant la première électrode 7 de la seconde électrode 8, ici en un point de l’entrefer 9 dans lequel se trouve le mélange 1 exposé à l’action de battage, est comprise entre 200 kV/m et 1 000 kV/m.
[00121] Ceci permet de disposer d’un champ électrique d’agitation 11 suffisamment puissant pour forcer le déplacement alterné, et donc saccadé, des composants 2, 3 présents dans le réceptacle 5 et se trouvant dans l’entrefer 9, notamment lorsque l’entrefer 9 présente une longueur comprise dans la plage de valeurs indiquée dans ce qui précède.
[00122] L’amplitude de crête de la tension alternative appliquée par le générateur 10 entre les électrodes 7, 8 sera bien entendu adaptée en conséquence.
[00123] A titre indicatif, le générateur 10 délivrera de préférence une tension alternative donc la valeur de crête est comprise entre 10 kV et 60 kV.
[00124] La maille M6 du tamis sera bien entendue adaptée aux formes et dimensions des composants 2, 3.
[00125] De préférence, la maille M6 du tamis (6) est comprise entre 1 mm et 10 mm, et plus préférentiellement entre 2 mm et 5 mm
[00126] Typiquement, les trous 14 percés dans la paroi latérale 13A du tambour de tamisage 13 présenteront un diamètre égal à cette maille M6. [00127] Bien entendu, l’invention concerne également en tant que tel un procédé de séparation mettant en œuvre une opération de battage d’un mélange 1 de composants 2, 3 par un champ électrique alternatif 11.
[00128] Un tel procédé est de préférence mis en œuvre au moyen d’une installation 100 selon l’une quelconque des caractéristiques décrites dans ce qui précède.
[00129] Ainsi, l’invention concerne un procédé de séparation permettant, à partir d’un mélange 1 contenant au moins une première famille de composants 2, de préférence des fibres 2, et une seconde famille de composants 3, de préférence des granules 3, de séparer les composants 2 appartenant à la première famille des composants 3 appartenant à la seconde famille, ledit procédé comprenant à cet effet une étape (SI) d’approvisionnement, au cours de laquelle on amène le mélange 1 dans un réceptacle 5 pourvu d’un tamis 6, une étape (S2) de battage électrique, au cours de laquelle on agite les composants 2, 3 du mélange 1 contenu dans le réceptacle 5 au moyen d’un champ électrique alternatif, dit « champ électrique d’agitation » 11, de manière à faire subir des chocs mécaniques auxdits composants 2, 3 pour les dissocier les uns des autres, et une étape (S3) de tamisage au cours de laquelle on fait passer sur le tamis 6 le mélange 1 soumis à l’étape (S2) de battage électrique afin de retenir dans le réceptacle 5 un premier produit PI issu du mélange 1, lequel premier produit PI présente une teneur en composants 2 de la première famille supérieure à celle du mélange 1, tandis que l’on évacue à travers le tamis 6 un second produit P2 issu du mélange 1, second produit P2 dont la teneur en composants 3 de la seconde famille est supérieure à celle du mélange 1.
[00130] Comme indiqué plus haut, ce procédé de séparation, et plus particulièrement l’étape (S2) de battage électrique, se déroule par voie sèche, et vise plus spécifiquement à séparer les uns des autres des composants 2, 3 qui se trouvent à l’état solide.
[00131] Avantageusement, l’utilisant d’un champ électrique alternatif 11 pour exciter le mélange 1 est particulièrement efficace et économe en énergie, puisqu’il déclenche immédiatement la mise en mouvement des composants 2, 3, sans requérir notamment de tribo-chargement préalable.
[00132] De préférence, le champ électrique d’agitation 11 est produit en appliquant une tension alternative entre d’une part le tamis 6, formant une première électrode 7, et d’autre part une seconde électrode 8 qui est placée à l’intérieur du réceptacle 5, à distance du tamis 6.
[00133] Comme indiqué plus haut, ceci permet de mettre en œuvre le procédé au moyen d’une structure particulièrement simple et compacte, le réceptacle 5 formant une sorte de cage au sein de laquelle les composants sont ballottés par le champ électrique alternatif d’agitation 11 de sorte à percuter de façon répétée et relativement chaotique tantôt la seconde électrode 8, tantôt le tamis 6 qui permet d’extraire tout ou partie des composants 3 de la seconde famille hors du réceptacle 5.
[00134] De préférence, le procédé s’applique à un mélange comprenant comme première famille de composants des fibres 2, de préférence en polyéthylène téréphtalate, et comme seconde famille de composants des granules 3, de préférence en matériau à base de caoutchouc.
[00135] De préférence, au moins une partie des fibres 2 présentent une longueur égale ou supérieure à une première valeur de référence L2 prédéterminée, tandis qu’au moins une partie des granules 3 présentent un diamètre équivalent qui est égal ou inférieur à une seconde valeur de référence L3 prédéterminée, strictement inférieure à la première valeur de référence L2.
[00136] On peut alors utiliser de préférence un tamis 6 dont la maille M6 est comprise entre la première valeur de référence L2 et la seconde valeur de référence L3 ; et plus particulièrement telle que :
L3 < M6 < L2
[00137] En l’espèce, et notamment en lien avec les dimensions de composants 2, 3 décrites plus haut, on pourra notamment utiliser un tamis 6 dont la maille M6 est comprise entre 1 mm et 10 mm, et plus préférentiellement entre 2 mm et 5 mm.
[00138] Selon une possibilité d’application particulièrement préférentielle, l’invention concerne un procédé de recyclage d’un bandage pneumatique, ledit procédé comprenant une étape de broyage, au cours de laquelle on réduit au moins une portion dudit bandage pneumatique, par exemple tout ou partie de la bande de roulement dudit pneumatique, en un mélange 1 contenant des fibres 2 textiles et des granules 3 en matériau à base de caoutchouc, puis une étape de tri au cours de laquelle on applique audit mélange 1 un procédé de séparation selon l’invention, conformément à ce qui a été décrit ci-dessus.
[00139] Bien entendu, l’invention n’est nullement limitée aux seuls exemples de réalisation décrits dans ce qui précède, l’homme du métier étant notamment à même d’isoler ou de combiner librement entre elles l’une ou l’autre des caractéristiques susmentionnées, ou de leur substituer des équivalents.

Claims

REVENDICATIONS
1. Installation (100) de séparation destinée à recevoir un mélange (1) contenant au moins une première famille de composants (2), de préférence des fibres (2), et une seconde famille de composants (3), de préférence des granules (3), afin de séparer les composants (2) appartenant à la première famille des composants (3) appartenant à la seconde famille, ladite installation (100) étant caractérisée en ce qu’elle comporte une chambre (4) de battage électrique qui comprend :
- un réceptacle (5) qui est agencé pour recevoir le mélange (1) et qui est pourvu d’un tamis (6),
- une première électrode (7),
- une seconde électrode (8) placée en vis-à-vis de la première électrode (7) à distance de cette dernière,
- ainsi qu’un générateur (10) permettant d’appliquer entre la première électrode (7) et la seconde électrode (8) une tension alternative de manière à générer entre lesdites première et seconde électrodes un champ électrique alternatif (11), dit « champ électrique d’agitation » (11), capable de projeter alternativement tout ou partie des composants (2, 3) du mélange (1) contenu dans le réceptacle (5) vers ou contre la première électrode (7) puis vers ou contre la seconde électrode (8), afin de générer sur lesdits composants (2, 3) des chocs mécaniques contribuant à disloquer le mélange (1) au sein du réceptacle (5) et de faciliter le passage de composants (3) appartenant à la seconde famille à travers le tamis (6), tandis que ledit tamis
(6) assure une rétention dans le réceptacle (5) de composants (2) appartenant à la première famille.
2. Installation selon la revendication 1 caractérisée en ce que le tamis (6) forme la première électrode (7).
3. Installation selon la revendication 1 ou 2 caractérisée en ce que la première électrode
(7) est connectée à la même masse que le générateur (10), et plus préférentiellement raccordée à la terre.
4. Installation selon l’une des revendications précédentes caractérisée en ce que la première électrode (7) est recouverte d’une couche de matériau électriquement isolant.
5. Installation selon l’une des revendications précédentes caractérisée en ce que le réceptacle (5) est formé par un tambour de tamisage (13) de forme cylindrique, préférentiellement de section de base circulaire, ledit tambour de tamisage (13) étant délimité par une paroi latérale (13L) tubulaire qui s’étend le long et autour d’un axe central (X13), en ce que l’installation (100) comprend un système d’entraînement (15) agencé pour entraîner le tambour de tamisage (13) en rotation (R13) sur lui-même autour de son axe central (X13), en ce qu’au moins une portion de la paroi latérale (13L) du tambour de tamisage forme le tamis (6), en ce que la première électrode (7) est intégrée à ladite paroi latérale (13L), et en ce que la seconde électrode (8) est logée à l’intérieur du tambour de tamisage (13), à distance radialement de la paroi latérale (13L) qui entoure ladite seconde électrode (8).
6. Installation selon la revendication 5 caractérisée en ce que l’axe central (X13) du tambour de tamisage (13) est incliné par rapport à l’horizontale selon une pente d’angle non nul et inférieur à 30 degrés, de sorte que le tambour de tamisage (13) puisse convoyer progressivement le mélange (1) le long de l’axe central (X13) dans un sens amont-aval qui correspond au sens de la pente descendante, en ce que le tamis (6) se situe dans un tronçon amont (13A) du tambour de tamisage, tandis que le tambour de tamisage (13) présente une sortie (20) dans un tronçon aval (13B), et en ce que l’installation (100) comprend d’une part un premier collecteur (21) agencé en vis-à-vis de la sortie (20) du tambour de tamisage pour recueillir un premier produit (PI) issu du mélange et dont la teneur en composants (2) de la première famille est supérieure à celle du mélange (1), et d’autre part un second collecteur (22) agencé en vis-à-vis du tamis (6), en dessous dudit tamis (6), afin de recueillir un second produit (P2) issu du mélange et dont la teneur en composants (3) de la seconde famille est supérieure à celle du mélange (1).
7. Installation selon l’une des revendications précédentes caractérisée en ce que la seconde électrode (8) présente, en vis-à-vis de la première électrode (7), une forme non plane comprenant au moins une portion concave formée par une échancrure (30) bordée par deux lobes (31), et plus préférentiellement deux portions concaves formées par deux échancrures (30) adjacentes délimitées par une succession de trois lobes (31).
8. Installation selon la revendication 7 et l’une des revendications 5 ou 6 caractérisée en ce qu’elle comporte un mécanisme de réglage en orientation (33) qui permet de modifier l’orientation azimutale (A8) de la seconde électrode (8) en roulis autour d’un axe parallèle à l’axe central (X13) du tambour de tamisage (13), et plus préférentiellement autour dudit axe central (X13) du tambour de tamisage, afin d’orienter la ou les échancrures (30) de la seconde électrode (8) dans une direction oblique par rapport à la verticale, dans le sens qui correspond au sens de la rotation (RI 3) du tambour de tamisage (13).
9. Installation selon l’une des revendications précédentes caractérisée en ce que la fréquence de la tension alternative appliquée par le générateur (10), et donc la fréquence du champ électrique d’agitation (11), est choisie égale ou supérieure à 5 Hz, et de préférence comprise entre 7 Hz et 200 Hz.
10. Installation selon l’une des revendications précédentes caractérisée en ce que l’intensité de crête des alternances du champ électrique d’agitation (11), considéré en un point situé sur un segment de droite virtuel correspondant à la plus courte distance séparant la première électrode (7) de la seconde électrode (8), est comprise entre 200 kV/m et 1 000 kV/m.
11. Installation selon l’une des revendications précédentes caractérisée en ce que la maille (M6) du tamis (6) est comprise entre 1 mm et 10 mm, et plus préférentiellement entre 2 mm et 5 mm.
12. Procédé de séparation permettant, à partir d’un mélange (1) contenant au moins une première famille de composants (2), de préférence des fibres (2), et une seconde famille de composants (3), de préférence des granules (3), de séparer les composants (2) appartenant à la première famille des composants (3) appartenant à la seconde famille, ledit procédé comprenant à cet effet une étape (SI) d’approvisionnement, au cours de laquelle on amène le mélange (1) dans un réceptacle (5) pourvu d’un tamis (6), une étape (S2) de battage électrique, au cours de laquelle on agite les composants (2, 3) du mélange contenu dans le réceptacle (5) au moyen d’un champ électrique alternatif (11), dit « champ électrique d’agitation » (11), de manière à faire subir des chocs mécaniques auxdits composants (2, 3) pour les dissocier les uns des autres, et une étape (S3) de tamisage au cours de laquelle on fait passer sur le tamis (6) le mélange (1) soumis à l’étape (S2) de battage électrique afin de retenir dans le réceptacle (5) un premier produit (PI) issu du mélange (1), lequel premier produit (PI) présente une teneur en composants (2) de la première famille supérieure à celle du mélange (1), tandis que l’on évacue à travers le tamis (6) un second produit (P2) issu du mélange (1), second produit (P2) dont la teneur en composants (3) de la seconde famille est supérieure à celle du mélange (1).
13. Procédé de séparation selon la revendication 12 caractérisé en ce que le champ électrique d’agitation (11) est produit en appliquant une tension alternative entre d’une part le tamis (6), formant une première électrode (7), et d’autre part une seconde électrode (8) qui est placée à l’intérieur du réceptacle (5), à distance du tamis (6).
14. Procédé de séparation selon la revendication 12 ou 13 caractérisé en ce qu’il s’applique à un mélange comprenant comme première famille de composants des fibres (2), de préférence en polyéthylène téréphtalate, et comme seconde famille de composants des granules (3), de préférence en matériau à base de caoutchouc, en ce qu’au moins une partie des fibres (2) présentent une longueur égale ou supérieure à une première valeur de référence (L2) prédéterminée, en ce qu’au moins une partie des granules (3) présentent un diamètre équivalent qui est égal ou inférieur à une seconde valeur de référence (L3) prédéterminée, strictement inférieure à la première valeur de référence (L2), et en ce que l’on utilise, un tamis (6) dont la maille (M6) est comprise entre la première valeur de référence (L2) et la seconde valeur de référence (L3).
15. Procédé de recyclage d’un bandage pneumatique comprenant une étape de broyage, au cours de laquelle on réduit au moins une portion dudit bandage pneumatique en un mélange (1) contenant des fibres (2) textiles et des granules (3) en matériau à base de caoutchouc puis une étape de tri au cours de laquelle on applique audit mélange (1) un procédé de séparation selon l’une quelconque des revendications 12 à 14.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3132448B1 (fr) * 2022-02-09 2024-01-19 Michelin & Cie Installation de séparation des composants d’un mélange de fibres et granules par battage du mélange au moyen d’un champ électrique alternatif
CN121451251A (zh) * 2026-01-05 2026-02-03 北方中鑫安泰新材料(内蒙古)有限公司 一种用于稀土电解的自动上料装置及电解系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR962212A (fr) * 1950-06-07
JP2009233538A (ja) * 2008-03-26 2009-10-15 Mitsubishi Electric Corp 選別装置および選別方法
FR2943561A1 (fr) 2009-03-27 2010-10-01 Apr2 Procede de separation electrostatique d'un melange de granules de materiaux differents et dispositif de mise en oeuvre
EP2937200A1 (fr) 2014-04-24 2015-10-28 Gestion Medioambiental De Neumaticos S.L. Procédé pour séparer des fibres textiles à partir d'une masse comprenant des fibres textiles et des fragments de caoutchouc et dispositif de séparation correspondant
JP2016209796A (ja) * 2015-05-01 2016-12-15 学校法人 芝浦工業大学 静電選別装置

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3132448B1 (fr) * 2022-02-09 2024-01-19 Michelin & Cie Installation de séparation des composants d’un mélange de fibres et granules par battage du mélange au moyen d’un champ électrique alternatif
CN114734555A (zh) * 2022-03-21 2022-07-12 昆明理工大学 一种报废乘用车塑料粒子分选设备

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR962212A (fr) * 1950-06-07
JP2009233538A (ja) * 2008-03-26 2009-10-15 Mitsubishi Electric Corp 選別装置および選別方法
FR2943561A1 (fr) 2009-03-27 2010-10-01 Apr2 Procede de separation electrostatique d'un melange de granules de materiaux differents et dispositif de mise en oeuvre
EP2937200A1 (fr) 2014-04-24 2015-10-28 Gestion Medioambiental De Neumaticos S.L. Procédé pour séparer des fibres textiles à partir d'une masse comprenant des fibres textiles et des fragments de caoutchouc et dispositif de séparation correspondant
JP2016209796A (ja) * 2015-05-01 2016-12-15 学校法人 芝浦工業大学 静電選別装置

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