BE376220A - - Google Patents

Description

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 procédé et dispositif destiné à mélanger un gaz et la vapeur   d'un   liquide volatil, applicables en particulier aux carburateurs de moteurs thermiques. 



   Les dispositifs destinés à opérer le mélange d'un gaz avec les vapeurs d'un liquide volatil et en par- ticulier les   carburateurs   de moteurs thermiques, appartien- nent à trois systèmes principaux qui sont les   saivants:   

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   1 -¯-Le   mélange est obtenu par léchage: le gaz s'écoule au contact de la surface libre du liquide ou de surfaces au- xiliaires absorbantes imbibées de liquide, 
2 - Le mélange est obtenu par barbotage; le gaz est amené par des tuyauteries convenables au sein du liquide   qu'il   traverse en bulles plus ou moins fines. 



   3  Le mélange est obtenu par pulvérisation: le liqui- de est amené par des organes convenables au sein d'une veine de gaz s'écoulant à grande vitesse et il est entraî- né sous forme de gouttelettes plus ou moins fines qui se vaporisent ensuite plus ou moins complètement. 



   Si l'on examine en particulier le cas des carburateurs destinés à alimenter des moteurs thermiques, on constate que ces appareils doivent répondre à certaines conditions et entre autres assurer l'homogénéité et la constance du mélange comburant-vaepur combustible, 
Les carburateurs à léchage.' et à barbotage ont l'in- convénient de nécessiter pour leur fonctionnement des liquides très volatils et n'assurent pas la constance du mélange, en particulier parce qu'ils utilisent d'abord les portions les plus volatiles du carburant qui s'enrichit progressivement en portions plus lourdes, De plus, les carburateurs à barbotage sont sujets à entraîner des gout- telettes non vaporisées. 



   Les carburateurs à pulvérisation assurent générale- ment au moyen de différents artifices la constance du rapport : 
 EMI2.1 
 pour les différents régimes d'alimentation des moteurs 

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 mais ils n'assurent pas la constance du rapport: 
 EMI3.1 
 qui est beaucoup plus importante au point de vue du bon fonctionnement du moteur. 



   En effet, dans ces carburateurs la vaporisation du liquide se fait seulement après pulvérisation, c'est- à-dire par évaporation de gouttelettes dans de l'air qui les entraîne avec sa vitesse propre. C'est donc une évapo- ration forcément lente et qui devrait cependant être totale dans le temps extrêmement court que met le mélange à passer du carburateur aux cylindres du moteur. Il en résulte que la vaporisation n'est jamais   complète,   qu'elle n'est à peu près satisfaisante qu'à certains régimes moyens et ne l'est jamais aux régimes de pleine admission. 



  En conséquence, on constate que les moteurs alimentés par de tels carburateurs ont leur régime de marche écono- mique distinct de leur régime de   meilleur   rendement spéci- fique, ce qui est principalement dûau carburant non vapo- risé entraîné dans le mélange explosif. 



   La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif permettant de vaporiser intégralement un liquide volatil et de mélanger sa vapeur en propor- tions définies à un gaz. 



   Ce procédé consiste essentiellement à donner au gaz un mouvement giratoire à l'intérieur d'une surface continue et à introduire le liquide volatil dans ladite surface au contact de la masse gazeuse en mouvement gira- toire, la sortie du mélange ayant lieu par un orifice pra- tiqué sur la surface dans la zone de plus faible pression. 



  De cette façon, le mélange gaz et vapeur 

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 formé ne retient en suspension aucune gouttelette liquide, car ces gouttelettes sont maintenues ou projetées par la force centrifige contre les parois de la surface 
Le dispositif permettant de réaliser ce pro- cédé est constitué par une surface de révolution de préfé- rence.   toroîdale   raccordée à la tubulure d'évacuation par une partie convergente terminée par un redan ou rebord, de manière à empêcher toute sortie par cette tubulure, du liquide que le mouvement de giration du gaz a pour effet de distribuer sous forme de nappe sur la paroi interne de la surface. 



   Quelques modes d'exécution de l'invention sont représentés à titre d'exemple aux dessins annexés dans lesquels: 
Les figures 1 et 2 sont des vues en élévation à 90  l'une de   l'autre,d'un   dispositif de cette nature propre à assurer le mélange presque saturé d'un gaz avec la vapeur   d'un   liquide. tes figures 3 et 4 représentent schématique- ment l'application d'un tel dispositif à un carburateur horizontal et à un. carburateur vertical et définissent un mode d'alimentation en carburant propre à faciliter les variations rapides de régime du moteur. 



   La figure 5 est une vue en coupe d'un dispo- sitif de cette nature propre à assurer en proportions   définies  inférieures à la saturation le mélange d'un gaz avec la vapeur d'un liquide. 



   La figure 6 représente schématiquement un mode d'exécution du dispositif propre à assurer une bonne   homogénéité   au mélange de gaz et de vapeur et pouvant âtre utilisé comme correcteur. 

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   La figura 7 représente schématiquement un mode d'exécution du dispositif assurant en proportions définies inférieures à la saturation, le mélange d   'un   gaz avec la vapeur d'un liquide, pouvant être disposé conme correcteur et propre à constituer un carburateur de sécurité inin- flammable par retour de   flamme   
L'appareil représenté en figures 1 et 2 comporte une chambre 1 approximativement de révolution autour de l'axe 2-3,

   dans laquelle débouchent une tubulure 4 d'axe 2-3 et une tubulure 5 dont l'axe 6-7 ne rencontre pas 2-3 et peut faire avec lui un angle atteignant 90  La chambre 1 est généralement constituée par une portion cylindrique ou torique 8 de grand diamètre dans laquelle débouche la tubulure 5 et d'une portion convergente 9 qui relie 8 à la tubulure 4 par l'intermédiaire   d'un   redan 10. 



  La portion de grand diamètre 8 est fermés du côté opposé à la tubulure 4 par une paroi 11 qui épouse plus ou moins la forme cylindrique ou torique., Une troisième tubulure 12 débouche normalement ou obliquement dans la partie 8 de la chambre 1. 



   La tubulure 5 est destinée à introduire le gaz dans la chambre 1 ou il prend un mouvement giratoire ; la tubulure 12 est destinée à introduire le liquide à vapori- ser dans la chambre 1; la tubulure 4 est destinée à évacuer de la chambre 1 le mélange de gaz et de vapeur formé. 



   Lorsqu'on établit entre la tubulure 4 et les tubulures 5 et 12 une différence de pression propre à assurer l'écoulement du gaz et du liquide dans la chambre 1 par les tubulures 5 et 12,   op   constate si la   forme   et les dimensions de la chambre 1 sont convenables que le 

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 liquide entraîné par la gaz en mouvement giratoire s'étale en forme de nappe 13 le long des parois de la chambre 1 et y adhère par l'effet de la force centrifuge quelle que soit l'orientation de l'axe 2-3 par rapport à la verticale. 



   Toujours sous l'effet de la force centrifuge, le liquide localisé sur les parois de la chambre 1 ne peut s'en échapper pour passer dans la   tubulure   d'évacuation 4 en suivant l'écoulement du gaz, parce que sa densité beau- coup plus forte que celle du gaz l'empêche de franchir le redan ou rebord   10.   En effet, le liquide entraîné par le gaz à une vitesse linéaire constante tout le long de la veine gazeuse en mouvement giratoire prend une vitesse an-   gulaire   de plus en plus grande, quand le diamètre de la chambre 1 diminue en se rapprochant de la tubulure 4 :

   il en résulte que la force centrifuge qui l'applique contre les parois croit lorsque le diamètre de la chambre 1 décroît dans la portion convergente 9 et que les dimensions du redan 10 peuvent être choisies de manière que cette actiou centrifuge suffise à s'opposer au passage du liquide de 1 en 4. 



   De plus, l'action centrifuge est telle que le gaz ne peut pas entraîner des gouttelettes en passant à grande vitesse contre le liquide. En effet, toute goutta- lette qu'on pourrait supposer entraînée tendrait à prendre la vitesse du gaz plus grande que celle du liquide et subirait de ce fait une augmentation de l'action centrifuge qui la rejetterait immédiatement dans la nappe liquide, De ce fait aucune gouttelette ne se détache de la nappe liquei- de 13 dans les régions de la chambre 1 où l'écoulement giratoire est régulier. 

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   Le gaz entrant par 5 dans la chambre 1 est obligé par le mouvement giratoire à frotter contre la nappe liquide distribuée en 13 sur les parois de la chambre 1 et cette action provoque une évaporation énergique du liquide dont la vapeur se mélange au gaz qui l'entraîne. Il en résulte qu'en donnant à la chambre 1 des dimensions suffisantes par rapport à celles de l'orifice 5 d'entrée du gaz on peut obtenir pour le mélange de gaz et de vapeur   évacué   par 4 une composition voisine de celle correspondant à la saturation du gaz par la vapeur du liquide. 



   Lorsqu'on augmente la dépression entre la tubulure d'évacuation 4 et les tubulures d'admission 5 et 12 on aug- mente le débit du gaz à travers 5 et la débit du liquide à travers 12; on augmente en même temps le frottement du gaz contre la nappe liquide mais on diminue la durée du con- tact entre le gaz et le liquide. L'augmentation de la dépres- sion à l'intérieur de la chambre 1 et l'augmentation du frottement du gaz sur le liquide tendent à faire croître la teneur du mélange, mais celle-ci tend à décroître d'autre part,, du fait de la diminution du temps de contact entre le gaz et le   liquide,due   à l'accroissement de la vitesse du gaz.

   En choisissant convenablement la forme et les dimensions de la chambre 1 par rapport aux orifices 4 et 5, on peut obtenir une correction automatique du mélange qui conserve une teneur en vapeur sensiblement constante dans un interval- le déterminé de variation du   débit.   



   Le liquide entrant par 12 dans la chambre 1 est appelé par la dépression et son débit doit compenser exacte- ment l'évaporation de la nappe 13. Cette condition est réali- sée automatiquement lorsque la tubulure 12 est disposée de 

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 façon à déboucher dans la chambre 1 en un point situé sous la nappe liquide 13. En effet, dans le dispositif an fonction-   nement,   le liquide est entraîné par le mouvement giratoire du gaz à une vitesse sensiblement proportionnelle à celle du gaz. Il en résulte que les variations de la dépression utile à l'intérieur de la chambre 1 ont simplement   por   effet de faire varier l'épaisseur de la nappe liquide en   mouveinent   gira- toire, le débit étant conditionné uniquement par l'évaporation. 



  Les dimensions du redan ou rebord 10 qui relie la chambre 1 à la tubulure d'évacuation 4 sont choisies de manière à permet- tre les variations d'épaisseur de la nappe liquide et à s'oppo- ser à son entraînement à tous les régimes. 



   En principe, l'alimentation de la nappe 13 de liquide pourrait être faite directement par un vase à niveau constant sans interposition d'ouverture calibrée, mais en pra- tique il peut être avantageux au point de vue de la régularité d'alimentation de faire passer le liquide à travers un orifice calibré donnant une faible perte de charge. 



   Pour. faciliter les variations rapides de régime on peut disposer le vase à niveau constant servant à alimenter la chambre 1 en liquide, de manière que lorsque le débit du gaz est très ralenti ou même arrêté, il reste une certaine quantité de liquide dans la chambre 1 formant vases 
A titre d'exemple, les figaros 3 et 4 ci-jointes donnent un mode d'exécution schématique de ce dispositif lorsque l'axe 2-3 de la chambre 1 est disposé horizontalement ( Fig. 3) et lorsqu'il est disposé verticalement ( Fig. 4). Les vases à niveau constant 14 fournissent du liquide par une tuyauterie aboutissant en 15 dans les chambres 1, Le niveau   16-17   du liquide est un peu supérieur au point le plus bas des chambres 

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 1, de manière que lorsque l'équilibre est établi, il existe une petite réserve de liquide dans la chambre 1.

   Il peut être avantageux d'interposer sur la tuyauterie entre les vases 14 et les orifices 15 des orifices calibrés 18 desti- nés à limiter l'introduction de liquide par 15 dans 1. par ailleurs les orifices 15 peuvent dans certains cas se confon- dre avec les arrivées principales 12 du liquide. 



   On a envisagé jusqu'ici le cas où les varia- tions de débit   n'entraînaient   pour la nappe liquide 13 (   fig.   1 et 2) que des variations d'épaisseur sans variation sensible de la surface d'évaporation. Il peut y avoir avan- tage dans certains cas.. à ce que les variations de débit du gaz par la tubulure 5 provoquent une variation de la sur- face d'évaporation du liquide étalé sur les parois de la chambra 1. On obtient ce résultat en particulier en donnant aux génératrices de la partie convergente 9 de la chambre 1 une courbure convenable, leur convexité étant dirigée vers l'axe 2-3 lorsqu'on veut par exemple que la surface de la nappe liquide augmente avec le débit gazeux. Le même résultat peut être obtenu également en donnant à la paroi 11 de la chambre 1 une forme convenable. 



   Lorsque le mélange de gaz et de vapeur du liquide doit contenir une proportion de vapeur notablement inférieure à celle correspondant à la saturation, on peut ouvrir dans la paroi 11 de la chambre 1 une ouverture   supplé-   mentaire de section convenable permettant au gaz d'entrer sans mouvement giratoire imposé. 



   A titre d'exemple, la figure 5 ci-jointe donne un mode d'exécution schématique de ce dispositif. La 

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 paroi 11 est percée et porte une tubulure 19 ayant une forme de convergent-divergente qui pénètre dans la chambre 1 suivant l'axe 2-3. Lorsqu'on établit une dépression entre la tubulure 4 et les tubulures 5 et 19, le gaz entre par 5 et 19 dans la chambre 1 et est évacué par 4 après   s'être   mélangé à la vapeur du liquide, La portion du gaz entrant par 5 entraîne comme on l'a vu précédemment, une portion cpnstante de vapeur du liquide, les proportions du mélange étant voisines de celles correspondant à la saturation, et ce mélange rencontre le gaz entrant par 19 avec lequel il forme un second mélange plus pauvre en vapeur du liquide,

   mais contenant également une portion constante de vapeur indépendamment du débit. 



   Lorsque les proportions à obtenir du mélange de gaz et de vapeur du liquide sont telles que l'orifice 19 soit de faible section par rapport à l'orifice 5 le mélange intime du gaz presque saturé et du gaz pur se fait sans difficulté. Lorsque les proportions sont telles au contraire que l'orifice 19 soit de grande section par rapport à l'orifice 5, il y a intérêt pour assurer au mieux le mélange des deux portions gazeuses à placer à l'arrivée de la tubulure 19 dans la chambre 1 un déflec- teur dont la fonction principale est d'obliger le gaz pur arrivant par 19 à s'épanouir dans la partie convergente de la chambre 1. 



   A titre d'exemple, la figure 6 ci-jointe donne un mode d'exécution schématique de ce dispositif. La tubulure 19 porte en avant de sa partie convergente par l'intermédiaire par exemple d'un ou plusieurs bras profi- lés 20, ou par tel autre montage connu équivalent, une douille 21 dans laquelle peut coulisser par un mouvement 

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 rectiligne ou hélicoïdal la tige 22 d'axe 2-3 du déflec- teur 23 qui est ainsi placé en face de la partie diver- gente de la tubulure 19 et dont la   tonne   arrière est choisie pour opposer la moindre résistance à l'écoulement du mélange.Le gaz pur qui arrive par 19 parallèlement à l'axe 2-3 s'épanouit contre la face avant du déflecteur 23 qui le rejette uniformément vers les parois de la chambre 1 où il rencontre sons un angle notable,

   le mélange primaire en mouvement giratoire avec lequel il se mélange à son tour avant d'être évacué par la tubulure 4. 



   Le déflecteur 23 peut être plus ou moins éloigné de l'extrémité divergente de la buse 19   lorsqu on   fait coulisser la tige 22 dans sa douille 21 ; ce mouve- ment permet de   l'aire   varier dans une certaine mesure, la section d'entrée de gaz par par rapport à la section d'en- trée de gaz presque saturé., Le réglage du déflecteur peut âtre fait une fois pour toutes, ou être assujetti à une commande non figurée d'un type connu permettant sa   modification   pendant le fonctionnement du dispositif.

   Il est bien évident que le montage du déflecteur au moyen d'une tige coulissant dans une douille n'est donné qu'à titre d'exemple et que seule la tête 23 provoquant l'épanou- issement du gaz par, tête susceptible d'être éloignée ou rapprochée de l'extrémité de la buse 19 au moyen de tout dispositif connu   automatique     ou.   non, en constitue la partie essentielle. 



   Lorsque lemélange de gaz et devapeur du liquide doit contenir une proportion de vapeur notablement inférieure à celle correspondant à la saturation, on peut également au lieu d'ouvrir dans la paroi 11 de la chambre 1 une ouverture supplémentaire, mélanger le gaz trop riche évacué par la tubulure 4 avec du gaz   par,   

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 titre d'exemple la figure 7 ci-jointe donne un mode d'exécution schématique de ce dispositif;

   La tubulure 4 portera sa sortie de la chambre   1 un   tronc' de cône 24 d'axe 2-3; une tubulure 25 d'axe 2-3 placée dans le prolon- gement de 4 porte également un tronc de cône 26 qui lui est raccordé et qui détermine avec le tronc de   cône   24 une section d'écoulement tronconique 27 qui donne entrée au gaz pur, Lorsqu'on établit une différence de pression entre la tubulure 25 et les orifices 5, 12 et 27, le li- quide entre par 12, le gaz entre par 5 dans la chambre 1 où il se mélange avec une portion constante de vapeur du liquide, il en sort par 4 pour se mélanger en proportions définies avec le gaz pur entrant par 27 et le mélange final est évacué par 25.

   et 26 
Les troncs de cône 24 ou un d'eux seulement peuvent être mobiles parallèlement à l'axe 2-3 de manière à permettre le réglage de la section d'entrée de gaz 27 une fois pour toutes ou pendant le fonctionnement du dis- positif de manière à constituer un correcteur commandé par . un dispositif connu automatique ou non, 
Le mode d'exécution du dispositif représenté schématiquement par la figure 7 étant appliqué à un dispo- sitif de carburateur pour moteur thermique jouit de la propriété d'être   ininflammable.   En effet si les sections d'entrée de gaz 5 et 27 sont convenablement choisies le mélange gaz-vapeur qui remplit la chambre 1 et est évacué par 4 peut être suffisamment riche en carburant pour   n'être   plus inflammable et ne le devenir qu'après son mélange avec le gaz par entrant par 27.

   Dans ces conditions un retour de flamme du moteur ne peut provoquer l'inflammation du carburant, 

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Dans tous les modes d'exécution du dispositif constituant la présente invention, l'évaporation du liquide étant localisée sur les parois de la chambre 1 provoque le refroidissement de celles-ci jusqu'à une température résultant   d'un   état d'équilibre entre' la chaleur absorbée par l'évaporation et la chaleur four- nie par le milieu extérieur. L'évaporation étant propor- tionnelle au débit du mélange produit par le dispositif, le refroidissement,si les conditons extérieures ne changent pas, croît avec le débit et cet effet peut être utilisé conjointement aux procédés précédamment décrits pour assurer la constance du rapport gaz-vapeur quel que soit le débit. 



   D'autre part lorsque la température   du.   gaz d'alimentation est assez basse pour que la tension de vapeur du liquide ne permette plus dans ces conditions d'obtenir un mélange ayant les proportions désirées, on peut y remédier de façon très simple en réchauffant par un moyen connu les parois de la chambre 1. Ce   réchauf-   fage peut être obtenu en particulier par une résistance parcourue par un courant électrique et disposée sur les parois extréieurs de la chambre 1 ou par une double enveloppe de la chambre 1 à circulation   d'eau,   ou de gaz chauds. 



   Dans les différents modes d'exécution décrits de la présente invention on a toujours supposé que le mouvement giratoire du gaz était obtenu au moyen   d'une   arrivée tangentielle. Il est bien évident que toutes les propriétés des dispositifs subsistent si ce mouve- ment giratoire est obtenu par tout antre procédé tel 

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 que tuyères tangentielles multiples, buses annulaires à ailettes directrices et autres moyens connus de produire un écoulement giratoire. Il est bien évident encore que les différentes tubulures ont les formes théoriques de convergent-divergent ou autres capables d'assurer le meilleur régime d'écoulement des fluides. 



   Dans le cas où le mouvement giratoire est assuré par une ou plusieurs tubulures tangentielles celles-ci peuvent pénétrer à l'intérieur de la chambre 1 d'une quantité supérieure à l'épaisseur maxima de la nappe liquide de manière à éviter la rencontre directe du gaz et du liquide. Inversement il peut être utile, dans le cas de liquides peu volatils de disposer les tubulures tangentielles de manière que la nappe liquide soit traversée par les jets de gaz en produisant une pulvérisation locale sans qu'il y ait en aucune manière entraînement de gouttelettes dans le mélange gazeux final. Dans ces différents cas la ou les bases tangentiel- les peuvent avoir des sections de forme quelconque et en particulier être aplaties parallèlement aux parois de la chambre 1 pour assurer un meilleur contact entre le gaz et le liquide. 



   Dans les différents modes d'exécution décrits de la présente invention on a supposé que l'ali- mentation en liquide de la chambre 1 était simplement réalisée au moyen d'orifice   aalibrés   réunis à un vase à niveau constant et que l'automaticité de l'alimentation était uniquement obtenue par la giration du liquide dans la 1\ chambre 1.

   Il peut 'être avantageux dans certains cas 

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 de ne pas utiliser uniquement ce phénomène, mais   d'alimen-   ter la chambre 1 au moyen de combinaison d'orifices   cali"   brés connus par leur utilisation pour la correction des carburateurs à pulvérisation Il n'est pas indispen- sable dans ce cas que l'arrivée d'essence dans la chambre 1 ait lieu sous la nappe liquide, Liais elle peut se faire en un point quelconque de la chambre ou des tubulures d'admission de gaz, pourvu que ce point soit choisi de telle sorte que le liquide arrivant ne soit pas entraîne hors de la chambre 1 par la tubulure 4. 



   Il est bien évident quobque les figures schématiques ci-annexées ne l'indiquent pas, que les différentes tubulures et orifices d'entrée de gaz peuvent être coiffées de chapeaux, couvercles, filtres et tous autres accessoires connus d'un usage courant sur les appareils carburateurs, De marne les tubulures 4 et 25 peuvent être munies d'un boisseau, papillon, tiroir ou tout autre dispositif connu destiné à faire varier la section de passage du mélange gazeux. Enfin il peut être adjoint au dispositif constituant la présente invention lorsqu'il est utilisé comme carburateur tout dispositif connu destiné à assurer la marche au ralenti, ou destiné à produire une entrée d'air supplémentaire variable ou non. 

**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.

Claims (1)

1. REVENDICATIONS 1 - Procédé permettant de vaporiser inté- gralement un liquide volatil et de mélanger sa vapeur en proportion définie à un gaz, lequel procédé consiste essentiellement à donner au gaz un mouvement giratoire à l'intérieur d'une surface continue, à introduire le liquide volatil dans ladite surface au contact de la -.

   <Desc/Clms Page number 16> masse gazeuse en mouvement giratoire qui communique partiellement son mouvement au liquide de manière que celui-ci s'étale en nappe sur les parois de ladite surface quelle qu'en soit l'orientation par rapport à la verticale et y soit retenu intégralement tant qu'il est à l'état liquide et que le frottement du gaz contre la nappe liquide en provoque l'évaporation rapide, la sortie du mélange de gaz et de vapeur ayant lieu par un orifice pratiqué sur la surface dans une zône de faible pression.

   2 - Un dispositif permettant de réaliser le procédé spécifié en 1 -consistant en une surface de révolution cylindrique ou toroïdale formant chambre de saturation, munie d'une tubulure tangentielle pour l'ad- mission du gaz, d'une autre tubulure pour l'adduction du liquide et reliée à un conduit d'évacuation du mélange gaz et vapeur par une partie convergente terminée par un redan ou rebord, ce dispositif pouvant comporter les particularités suivantes, prises séparément ou en combinaison.

   3 - Un dispositif comme spécifié en 2 - carac- térisé en ce que les dimensions de la chambre et des tubulures tangentielle et axiale sont choisies de manière à permettre d'obtenir par la tubulure axiale un mélange de gaz et de vapeur à teneur voisine de la saturation et sensiblement constante dans un intervalle d éterminé de variation de débit.

   4 - Un dispositifcomme spécifié en 2 et 3 caractérisé en ce que la tubulure d'adduction du liquide et le redan de la chambre sont disposés de manière que le débit du liquide s'écoulant d'un vase à niveau constant soit conditionné automatiquement par l'évaporation de la <Desc/Clms Page number 17> nappe liquide en mouvement giratoire dont l'épaisseur seule varie.

   5 Un dispositif comas spécifié en 2 caractéri- sé en ce que l'alimentation en liquide est régularisée par écoulement à travers une ouverture calibrée donnant une faible perte de charge.

   6 - Un dispositif comme spécifié en 2 caracté- risé en ce que pour faciliter les variations rapides de régime la chambre on capacité porte une tubulure supplémen- taire d'adduction de liquide communiquant avec un vase à niveau constant disposé de manière que, au repos, ou lorsque le débit du gaz est très ralenti, il existe une certaine quantité de liquide dans la partie la plus basse de la chambre., 7 - Un dispositif comme sépcifié en 2 cara,c- térisé en ce qu'on interpose un orifice calibré entre le vase à niveau constant et la tubulure supplémentaire d'ad- duction de liquide.

   8 - Un dispositif comma spécifié en 2 caracté- principale/ risé en ce que la tubulure d'adduction de liquide est dis- posée de manière à faire fonction de tubulure supplémen- taire, celle-ci étant supprimée.

   9 - Un dispositif comme spécifié en 2 caractéri- sé en ce que la chambre d'évaporation a un profil tel que les variations de débit du gaz entrafnent pour la nappe liquide une variation de la surface d'évaporation en même temps qu'une variation d'épaisseur.

   10 - Un dispositif comme spécifié en 2 caracté- risé en ce que la chambre d'évaporation comporte une oliver- ture axiale supplémentaire permettant au gaz pur d'entrer sans mouvement giratoire imposé de manière :1 obtenir un mélange de gaz et de vapeur à teneur en vapeur déterminée indépendamment du débit. <Desc/Clms Page number 18>

   11 - Un dispositif comme spécifié en 2 caractéri- sé en ce que la tubulure axiale supplémentaire débouche dans la chambre d'évaporation contre un déflecteur qui oblige le gaz par à s'épanouir dans la partie conver- gente de ladite chambre et dont la forme arrière est choisie pour opposer la moindre résistance à l'écoulement du mélange en 29- caractéri- 12=0- Un dispositif comme spécifié en 2 caractéri- séen ce que le déflecteur peut être plus ou moins éloigné de l'orifice intérieur de la tubulure axiale supplémen- taire de manière à faire varier dans une certaine mesure la section d'entrée de gaz par, le réglage étant obtenu une fois pour toutes ou pendant le fonctionnement du dispositif de manière à constituer un correcteur commandé par tout dispositif connu automatique ou non,

   13 - Un dispositif comme spécifié en 2 caractéri- sé en ce que la tubulure d'évacuation de la chambre d'évaporation porte une ouverture cas échéant réglable, permettant au gaz pur d'entrer pour former avec le mélange primaire sortant de ladite chambra, un mélange plus pauvre à teneur en vapeur déterminée indépendamment du débit.

   14 - Un dispositif comme spécifié en 2 - caractéri- sé en ce que le mélange primaire de gaz et de vapeur formé dans la chambre d'évaporation a une concentration telle qu'il ne peut s'enflammer sans apport de comburant et que l'ensemble du dispositif constitua un carburateur de sécurité dans lequel l'inflammation du mélange gazeux final ne peut se propager au liquide combustible.

   15 - Un dispositf comme spécifié en 2 caractéri- sé en ce qu'un refroidissement des parois de la chambre <Desc/Clms Page number 19> d'évaporation est utilisé conjointement ou non avec d'autres procédés pour assurer la constance du mélange gaz-vapeur quel que soit le débit.

   169- Un dispositif comme spécifié en 2 carac- térisé en ce que, lorsque la température du gaz d'ali- mentation est telle, que la tension de vapeur du liquide ne permette plus d'obtenir un mélange ayant les propor- tions désirées, on réchauffe les parois de la chambre d'évaporation par un moyen connu automatique ou non.

   17 Un dispositif comme spécifié en 2 carac- térisé en ce que le mouvement giratoire du gaz dans la chambre d'évaporation au lieu de résulter d'une entrée tangentielle est obtenu par tout autre procédé connu tel que tuyères tangentielles multiples, buses annulaires à ailettes directrices ou autres.

   18 - Un dispositif comme spécifié en 2 ca- ractérisé en ce que la ou les tubulures tangentielles ou les ajutages en tenant lieu sont disposés de manière que les jets de gaz traversent la nappe liquide dans la chambre d'évaporation en produisant une pulvérisation accessoire, les sections des tubulures tangentielles ou ajutages en tenant lieu. peuvent 'être de forme quel- conque et en particulier âtre aplaties parallèlement aux parois de la chambre d'évaporation.

   19 - Un dispositif comme spécifié en 2 carac- térisé en ce que les différentes tubulures et orifices sont munis des accessoires connus de protection, de réglage et de correction en usage sur les appareils carburateurs.