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" FERFECTIONNEMENTS AUX MOTEURS ELECTRIQUES "
La Présente invention se rapporte aux moteurs électriques et particulièrement aux moteurs comportant une bague ou spire en court-circuit pour réaliser un déphasage artificiel, l'objet de l'invention étant d'assurer un champ magnétique tournant plus parfait qu'on ne l'a fait jusqu'ici: d'où. résultant un meilleur rendement et,. pour les moteurs synchrones, une stabi- lité plus grande de marche en synchronisme*
Dans les moteurs offrant la caractéristique indiquée ci-des- sus, il y a inégalité antre les flux provenant des pôles à bague de court- circuit, et les flux provenant des pôles sans bague.
Le flux émanant d'une moitié de pôle entourée d'une bague de court-circuit est sensiblement moindre @
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que celui qui provient de l'autre moitié non baguée. Le fait provient de ce que la bobine ou bague de court-circuit offre une certaine résistance et qu'il faut une certaine quantité d'énergie pour y induire un courant* Il y a donc augmentation de la réluctance opposée au flux et, par conséquent, ré- duction de ce flux par rapport à celui qui passa dans la moitié de pôle non baguée* De cette différence dans la valeur des flux dans les deux parties de la pièce polaire considérée, il résulte.que le champ magnétique est loin de tourner de façon uniforme,
et c'est une des principales caractéristiques de l'invention que de permettre 1'établissement do moteur du genre visé offrant des flux pratiquement égaux pour les parties baguées et non baguées de cha- que pôle d'où résulte une amélioration des caractéristiques du,champ ma- gnétique tournant et des caractéristiques du moteur.
L'invention permet d'établir un retard plue grand du dépha- sage antre les flux des deux épanouissements polaires, qu'on ne l'a fait jusqu'ici: condition qui, par elle-même améliore les caractéristiques do rotation du champ* l'invention est particulièrement utile pour l'établisse- ment de petite moteurs synchrones à démarrage automatique, du typo à hysté- réais, pour des raisons qui seront expliquées dans la suite.
On comprendra mieux les caractéristiques nouvelles et les avantages de l'invention en se référant à la description suivante et aux dessins qui l'accompagnent, donnés simplement à titre d'exemple non limitatif et dans lesquels t
La Fig.l représente les pièces polaires d'un moteur à deux pôles à déphasage artificiel du type ordinaire, avec les relations vectoriel- les antre les flux dans le rotor, expliquant la non-uniformité du champ ma- gnétique tournant qui prévient de l'Inégalité des flux. la fig 2 représente un mode d'égalisation des flux par l'uti- lisation d'entrefers plus petits sur les pôles baguée que sur les autres.
Cette figure montre aussi l'amélioration do la distribution du flux dans un moteur à hystérésis résultant de l'utilisation d'un rotor dans lequel la ma- tière magnétique est de forme cylindrique annulaire, le rotor complet étant représenté Fig.3.
Les Fig.4 et 5,7, 8 et9 représentent les moyens d'égali- sation des flux dans on moteur offrant des entrefers égaux pour les pales
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bagués et les pôles non bagués du rotor.
La fig.6 est une vue en plan partielle du pôle non bagué de la fig 5
La fig.10 montre un dispositif d'égalisation des flux com portant des surfaces polaires inégales et des densités de flux inégales dans les sections baguées et non baguées*
La fig.11 représente l'application de l'invention à un moteur ayant pour rotor un disque*
La Fig.12 reproduit les courbes d'hystérésis auxquelles il convient de se reporter pour l'explication de la distribution désirée du flux du rotor dans un moteur à hystérésis*
Les Fige 13 et 14 représentant en partie les vues de bout et de coté du dispositif de l'invention appliqué à un moteur en forme de "para- pluie",
La Fig.15 représente un moteur à déphasage artificiel,
avec bobine d'excitation auxiliaire montée sur la section baguée pour y forcer le passage du flux désiré*
Les fig 16 et 17 montrent des moteurs de même catégorie, dans lesquels la totalité de l'excitation est fournie par des bobines d'exci- tation disposées sur les parties baguées, et non baguées, et proportionnées de manière à fournir des flux égaux dans ces sections* En inversant l'un de ces groupes de bobinée, on peut inverser le sens de marche du moteur.
Pour expliquer l'invention, il convient d'abord d indiqur la raison, pour laquelle il y a inégalité entre les flux des sections baguées et non. baguées du moteur ordinaire,, et les inconvénients résultant de cette inégalité*
Dans la Fig.l, on a représenté les pièces polaires du moteur bipolaire à courant alternatif simple dont les pôles bagués sont désignée en 10 et 10', les pôles non bagués en 11 et 11', et les bobines ou bagues en court-circuit en 12.
Au lieu du rotor, on a représenté les courbes et les vecteurs correspondant aux relations de flux qu'il y a lieu de discuter* En vue de la discussion, on supposera que le flux entre les faces polaires est déphasé en arrière de 90 degrés électriques, et que le flux dans les sections baguées 10 retarde sur le flux dans les sections 11 exactemnt de 90 degrés.
s la densité de flux aux faces polaires 10 et 11 était la même, on pourrait
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représenter la grandeur des flux par des vecteurs égaux A et B et les consi- dérer comme tournant à vitesse uniforme dans la sans opposé à celui des ai- guilles d'une montre, autour du point central 0, en traçant un champ magné-
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tique annulaire tournant parfait, que représenterait le cercle ai traits in- terrompus C Le flux résultant moyen, pendant la demi-période considérée, se- rait alors représenté par le vecteur tournant D.
Au contraire, en raison de la réluctance plus grande du cir- cuit magnétique correspondant aux sections 10 portant les bagues ou bobines 12, les flux 10 et 11 sont inégaux, le flux dans 11 étant plus grand que ce-
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lui dans 10, comme la représentent les vecteurs A' et Be- At représente la flux moyan à travers les faces polaires 11 pendant le premier quart d'une pé- rîocle- Et représente le flux moyen dans les faces polaires 10 pendent le se- cond quart de la période, et De le flux résultant moyandu moteur mn grandeur et en position sur la demi-période an question. On considérera maintenant les relations de flux dans les second et troisième quarts de période.
Comme plus haut, B représente la flux moyen à la face polaire 10 dans le second quart de
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période, et Et le flux moyen de la face polaire 11* au troisième quart de la période, la résultante, pour cette demi-période parcourue, étant représentée par le vecteur F tandis que, si les flux dans les sections baguées et non baguées étaient égaux, le flux résultant moyen de cette dorai-période serait représentée par le vecteur F. C représente la ligne tracée par le vecteur de flux variable d'un quart de période, lorsqu'il passe de la position 2 B et
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E' et fait le tour, pour revenir en At au cours d'une période compléta.
On re- marquera que, pondant la première demi-périOde en discussion, le flux moyen du moteur est représenté par D et déphasé an arrière de la position du flux moyen théorique parfait représenté en D: tandis qu'un quart de période plus loin, la flux moyen pratique, représenté par F', est déphasé en avant du flux moyen thé- orique parfait représenté par F.
En d'autres termes, si un rotor à barres ma- gnétiques est déplacé dans le champ parfait théorique, il s'écarterait de la position D pour prendre la position F en un quart de période, sans tendre à avancer ou à retarder sur la vitesse synchrone exacte an un point quelconque! mais si on le place dans le chanp tel qu'il est, il tend à prendre un retard
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en face des p'1Jles non baguée qui présentait le flux le plus fort, et à prendre au contraire une avance en face des palea bagués qui ont le flux le plus fai- ble; de sorte qu'il tand à ae régler lui-m%me en N'alignant sur le flux moyen
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actuel, qui, en effet, tourne à vitesse non uniforme au cours de la période.
On voit donc que, malgré la perfection qui peut exister dans l'espacement des pbles au stator et l'angle de déphasage produit par les bobines ou bagues de déphasage, le champ résultant tournant n'est pas parfait si le flux autour du rotor n'est pas uniforme*
Ce défaut ne met évidemment pas les moteurs actuellement exis tenta hors d'état de fonctionner, et on cannait des moteurs synchrones à dépha- sage artificiel, du type courant, qui fonctionnent assez bien. L'effet de la nature non uniforme du champ est, dans une certaine mesure, compensé par l'uti- lisation de rotor ayant peu d'inertie, par l'adoption de grands entrefers euitra stator et rotor et l'admission d'un flux de fuite excessif entre les faces po- laires, et par l'utilisation de couples moteurs s'ajoutant au couple synchrone.
Pourtant, dans tous ces cas, le rendement du moteur et les caractéristiques du couple synchrone n'atteignant pas du tout la qualité que permet de baliser la présente invention*
Un moyen de rendre égaux les flux des pièces polaires baguées et des places polaires non baguées réside dans l'adoption d'un entrefer antre baguées mains grand qu'entre rotor et faces polaires, rotor et faces polaire non baguées, ce que réalise la Fig.2 dans des propor- tions qui, pour certaines bagues ou bobines de court-circuit, restituant l'éga- lité des flux.
Marne avec un angle de retard correct, le chanp n'est cependant pas parfait , en raison de l'existence des encoches dans les faces polaires en tre les sections baguées et les sections non baguées et les entrefers séparent lea pôles opposés* On peut réduire au minimum les imperfections que ces encoches provoquent dans le champ en étudiant convenablement les appareils! maie, dans tous les cas, lechamp inducteur nouveau du moteur, objet de l'invention, est nettement supérieur à celui du moteur à polos baguée connu jusqu'ici, c'est-à- dire tel qu'on le construisait en n'accordant aucune considération à la diminu- tion du flux passant dans les sections baguées.
Il n'est plus nécessaire d'utiliser des expédients plus ou moins efficaces pour remédier au manque d'uniformité du champ, puisque l'invention re- médie à ce défaut à sa source marne* L'affréter entre rotor et stator peut main- tenant être rendu aussi petit qu'on le veut et une plus grande partie du flux du moteur devient alors disponible pour la production du couple.
Le rendement du moteur à hystérésis, avec un type approprié de rotor, se trouve ainsi consi- dérablement amélioré. Marne pour les meilleurs moteurs à hystérésis du type syn
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ahrone à autodémarrage, le rendement réalisé à l'heure actuelle est extrêmement
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réduit, inférieur an fait à En utilisant la dispositif décrit ci-dessus, on peut (comme l'a vérifié la Société demanderesse) augmenter ce rondement de façon
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à dépasser 2, 3 ou 4 par exemple.
En discutait la Fig-1, on a supposé que la déphasage était de 90 degrés ! c'est évidsrxmmt un déphasage de réalisation im- possible avec une bague au bobine 'I18uelle- Dans le moteur usuel, le flux tra- venant la section baguée diminue à mesure que l'aigle de retard augmenta, de sorte qu'il est nécessaire d'utiliser un angle de déphasage rolativemmt faible, pour obtenir un flux appréciable dans la section baguée* En général, le dépha- sage est pratiquement de l'ordre de 40 Dans ces conditions, toute diminution
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du déphasage au-dessous de 90. dans le champ magnétique représenté Fiv-1, en- trains un effet nouveau de déséquilibre de même sens que celui qui résulte du déséquilibre des flux, ainsi qu'il est facile de le démontrer en supposant le cas extrême d'un retard de phase nul.
Dans le moteur objet de l'invention, il
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est égàlemmt nécessaire d'utiliser un déphasage inférieur à 900; mais, comme 1' invention permet d'égaliser les flux des sections baguées et non baguées inde..
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pandamnent de l'angle de phase utilisé, on n'est pas limité dans la sélection du déphasage par suite d'un déséquilibre quelconque dans la grandeur des flux des sections baguées et non baguées, comme c'est le cas pour le moteur usuel.
On peut donc augmenter l'angle de déphasage et le faire tendre vers 90 , jus- qu'à ce que l'on se trouve arrêté par d'autres considérations en rapport avec les dimensions de la bobine ou bngue en court-circuit et de l'énergie d'excita- tion qu'ou peut sacrifier pour y faire passer la flux*
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Jusqu'ici, les essaie faits par la Société damsndoresse indiquent qu'en utilisant dés flux égaux dans les doux sections des ptiss, la déphasage le plus intéressant, pour un moteur de dimensions et de prix donnée, s'établit
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entre 40 et 60..
Comme déjà indiqué, ce déphasage plus grand améliore par lui- même l'uniformité du champ magnétique tournant.
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Ainsi, la Société demanderesse a complè temmt écarté et éli- miné une des causes de non-uniformité du flux magnétique tournant dos moteurs de la classe envisagée, notamment celles qui résultent des flux Inégaux pas- sant dans les sections baguées et non baguées, et elle a éliminé encore une autre cause du phénomène en augmentmt l'angle de retard de phase,
Les fig. 4,5 et 6 représentait d'autres formes de réalisa-
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tion d'égalisation des réluatmoes efficaces des deux moitiés polaires et la
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production de flux égaux, en maintenant uniforme l'entrefer du rotor.
Dans la fig.4 les tôles constituent les pièces polaires non baguées 11 sont partielle- ment découpées, de manière à produire des entrefers en 15 Dans les Fig.5 et 6 , mm obtient le même résultat en séparant partiellement la section non baguée de la partie principale du fer du stator, et en ne laissant que quelques tôles 16 réunissant les deux parties, les autres étant séparées par un entrefer 17
Dans la fig.7 on obtient le marne résultat en supprimant par- tiellement une tôle sur deux, tandis que, dans la fig.8 on fait alterner des tôles de propriétés magnétiques différentes 10' et 10".
Dans le cas limite, les tôles 10" peuvent être en matière non magnétique*
Dans la Fig.9 , le pale non bagué 11 est séparé de la culasse par une garniture élastique compressible* En comprimant cette garniture, on diminue l'entrefer correspondant, tout en augmentant l'entrefer principal.
L'ef- fet est nettement différentiel, mais le réglage se trouve facilitée
La Fig. 10 représente un autre moyen de maintenir l'égalité des flux dans les deux parties des pièces polaires. loi, les sections non ba- guées 22 des polos sont plus petites que les sections baguées 21, dans des pro- portions telles que la densité de flux dans le pôle bagué multiplié par sa sec- tion, soit égale à la densité de flux dans le pôle non bagué multiplié par sa ses tics* En faisant travailler les pièces polaires 22 à une densité de flux relati- vement élevée an fonction de la saturation, et en choisissant les relations ap- propriées entre les éléments,
on peut rendre la réluctance opposée au flux équi valente à la réluctance efficace opposée au flux à travers la pièce polaire 20 baguée, de sorte que le flux soit à peu près divisé uniformément*
La Fig.11 représente l'application de l'invention à un moteur comportant un rotor 86 en forme de disque, la plus grande partie de ce disque étant évidée, de façon à montrer mieux les pièces polaires du stator* L'inven- tion réalise également, dans ce cas, l'égalité des flux dans les sections ba- guées et non baguées.
Le 9%le 23 correspond à la bague ou bobine 24 et il est plus long que le ptle 25, et par conséquent l'entrefer antre les pièces polai- res inférieures 22 et 23 est moindre que l'entrefer entre 27 et 25 dans une proportion telle qu' il y a égalité des flux dans les deux sections Si le ro- tor ou disque est du type à induction, les flux déphasés y induisant des cou- rants de Foucault également déphasés sous les différentes sectims polaires* Les courants de Fouoault produits par le flux en avance réagissent sur le flux
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en retard, et vice-versa, de manière à produire le couple.
Il est évidant que le couple est maximum quand les deux flux déphasés sont do grandeur égale. on peut répartir entre les pièces polaires supérieure et inférieure les éléments de déphasage et d'égalisation (bobinas et entrefere ou autres moyens do correc- %ion de l'inégalité des flux)! et on peut de même ajouter, autour du disque, des
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éléments etatoriques additionne le.
Le moteur à courant alternatif simple à bague de déphasage est susceptible de recevoir, surtout au petites puissances, des applicatins
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nombreuses si ton rotor démarre automatiquemant et se met ai marche synchrone.
Or, un rotor d'acier cylindrique ordinaire, placé dans le champ produit par le stator à ptles bagués, nez pas un fmcti onnement satisfaisant parce que, s'il marche an synchronisme, il possède à ce régime un couple utile synchrone extré- mement faible. On eusqutîci utilisé des palos saillants sur la rotor ou une forme de rotor étudiée* de façon à réaliser l'effet de pbles seillàants.
On a- méliore ainsi le couple utile en régime synchrone jusqu'à certaines limites, mais au détriment du couple utile de démarrage efficace, puisque tout effet de pales saillants tend à produire un maintien du rotor au repos en position orien- tée d'autant plus prononcé que la non-uniformité des champe tournants est plus grande* Came conséquence de ces deux difficultés, les moteurs synchrones à
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polos bagués à auto-démarrage ont toujours prê.amztêr jusqu'ici un rendement aïi- tr1rnemEilt réduit, de sorte qu'ils conviennent pour entraîner dos dispositifs exigeant seulement un couple maximum assez réduit, aussi bien au déml3.rZf8ge qu' en vitesse synchrone*
L'invention permet, avec les mêmes dimensions de moteurs, d'ob- tenir un couple beaucoup plus élevé à toute vitesse,
y compris le repos, exclu-
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elon faite de tout4 pble saillant- Le couple d'orientation au repos exista en- aore dans le moteur si on lui donne des pbles saillants dans le rotor objet de l'invention, mais il est moins prononcé*
Il est en conséquence préférable de ne pas donner de polos saillants au moteur' et de compter uniquement sur la formation de pôles perma- nente dans l'acier du rotor, pour la marche en moteur synchrone* Un tel moteur devient un moteur à hystérésis pure, sans aucun couple d'orientation au repos.
Le couple de démarrage est proportionnel à la perte par hystérésis dans les ma tières magnétiques du rotor, et le couple synchrone dépend de la force coerci-
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tive de ces matières* Conmte le degré d'h9stérésie et la force coercitive sont
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proportionnels dans la matière magnétique, le premier étant l'ordonnée et la seconde l'abscisse de la boucle d'hystérésis, la matière du rotor peut être aisément choisie en vue de rendre ces facteurs aussi élevés que possible* Il convient donc de choisir un acier très dur et trempé, et la Société demande- resse a trouvé que les aciers chromés convienent bien pour ce genre de moteurs*
Pour obtenir la puissance maximum avec les moteurs à hystérésis, on doit saturer le rotor, ainsi que le met en évidence la boucle d'hystérésis représentée fig.12
Cette boucle,
pour une densité de flux maximum donnée, est représentée en 30 avec une densité maximum de flux plus élevée, on arrive à la boucle 31. La par-- te d'hystérésis et la force coercitive augmentant avec le degré de saturation* De même la largeur de la boucle augmente par rapport à sa longueur lorsqu'on pousse le degré de saturation Ainsi avec une densité de flux élevée, on aug- mente la perte par hystérésis et la force coercitive, par rapport à l'excita- tion, à un degré plus grand qu'on ne le ferait avec une densité de flux moindre*
Il est donc désirable de saturer la matière magnétique du rotor que traversent les flux producteurs de couple.
Pour obtenir le plus grand couple ou le maximum pour une exci- tation donnée, tout en restant dans les limites imposées par la construction, la Société demanderesse a trouvé que le rotor sans polos sailliants d'un moteur à hystérésis peut avantageusement s'établir au moyen de matières magnétiques offrant la forme d'un anneau cylindrique fait par un empilage de tôles, comme on le voit aux Fige± et 3 Dans ces figures, l'arbre et le support annulaire des tôles du rotor ont été omis pour permettre de mieux représenter la disposition des matières magnétiques- Si l'on considère les flux à l'instant où l'axe des flux est placé entre les terminaisons polaires non baguées, les flux à travers le rotor,
sont en général conformes aux traits interrompus de la Fige±*
On voit qu'avec le rotor de forme annulaire, la densité des deux flux est à peu près égale en tous les points à travers le rotor, tandis que, avec un rotor massif, la densité de flux au voisinage des terminaisons polaires actives, resterait à peu près la même, mais la densité, dans la partie centra- le du rotor où le flux pourrait se disperser, serait beaucoup moindre* Ainsi, avec un rotor massif et avec la même densité de flux staterique on obtiendrait le bénéfice de la saturation seulement aux points voisins des terminaisons po- laires actives, au li eu qu'avec la tonne annulaire, on peut obtenir le bénéfice de la saturation sur tout le parcours du flux du rotor! et de plus,
on allonge
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le parcoure du flux mieux qu'avec le rotor massif, do sorte qu'en obtient le bénéfice da cet allongement du flux-
D'après ce qui précède, on voit que, dans le moteur à hystérésis, la forme annulaire offre des avantages marqués, sans production d'aucun pôle Baillant, et par conséquent sang crientation du rotor en positin de repos-
En raison de l'uniformité de rotation meilleure du chanp dans le moteur objet du brevet, il n'est pas nécessaire que le rotor ait une iner tie réduite, ou qu'il soit utilisé, dans le rotor, une densité de flux assez élevée pour obtenir un effet amortisseur marqué sur les irrégularités du champ tournant.
La Société demanderesse a trouvé possible d'utiliser les mêmes dimen- sinos axiales dans la matière magnétique du rotor que dans le stator, et par conséquent on peut établir le rotor avec les dimensions représentées sur la fig. 2
Un tel rotor comporte un empilage de tôles annulaires 32 monté sur l'arbre 33 de toute manière appropriée, de façon à ne pas interférer sérieu- semant avec la caractéristique magnétique exposée ci-dessus.* Les tôles peuvent être convenablement serrées par des flasques 34 et des écrous 35. Des barres non magnétiques 36 peuvent être rivées entra les flasques et reposer contre le pourtour intérieur des tôles de rotor.
Pour augmenter la densité magnétique dans le rotor, on peut faire alterner les tôles magnétiques avec des couches non ma- gnétiques de papier par exemple. La Société demanderesse a essayé l'un et l'au- tre dispositif et elle a trouvé que les avantages obtenue pour le coupla en uti- lisant les éléments non magnétiques ne suffisent pas généralement à justifier la comphiciation supplémentaire qui en résulte, sauf pour certaines applications où cet avantage est désirable La densité de flux dans le rotor Tarie étidammant avec d'excitatin et avec les dimensions de l'entretar au rotor.
L'entrefer minimum est limité seulement par les considérations telles que la jeu mécanise! en général l'entrefer maximum peut être beaucoup plus réduit que dans les mo- tours à hystérésis connus jusqu'ici et utilisant un grand Entrefer, afin de tempérer les effet* d'une distribution nun uniforme du flux. la densité, de pré- férenoe élevée, du flux pratiquement uniforme dans le rotor, rend réalisables les moteurs à hystérésis synchrones du type an "parapluie", avec rotor 36 ex tériaur et stator 37 intérieur représentés Fig. 13 et 14. Dans ces figures, on a représenté un stator à six pôles avec partie baguée plus longue que la partie non baguée de façon à produire des flux égaux.
Les bobines ou bagues et les bo-
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binese d'excitation y sont représentées respectivement en 38 et 39 et le palier du rotor en 40. La Société demanderesse a établi des moteurs à arbre vertical de ce genre utilisant les principes de l'invention, et elle a constaté les qualités de ces appareils dans certaines application notamment pour des appareils régu- lateursde trafic.
La Fig. 15 représente un moteur à pôles bagués qui, aux bobines auxiliaires d'excitation près ajoutées sur les pièces polaires, offre un stator apologue à celui des moteurs actuels à déphasage artificiel. La bobine d'exci- tation principale est représentée en 10, les terminaisons polaires non baguées en 11 et les terminaisons polaires baguées en 12 Les bobines ou bagues 13 re- tardent le flux passant dans 12 par rapport au flux passant dans 11, de manière à assurer la rotation du moteur 14 dans le sens des aiguilles d'une montre* Les bobines ou bagues offrent une certaine résistance, de sorte qu'une énergie est Nécessaire pour y induire du courant et cette énergie provient du flux qui passe dans les bobines ou bagues* En conséquence,
ces bobines augmentent la réluctance opposée au flux dans les sectin polaires baguées et la rend supérieure à la résistance opposée au flux dans les sections baguées, de sortre qu'à défaut de la correction de cette inégalité, le flux traversant les sections baguées est inférieur à celui qui traverse les sections non baguées. Il est évident que , si tout le flux traverse les sections non baguées, on aurait aucune composante de flux rotatif dans le moteur. Semblablement, la composante du champ tournant magnétique statorique diminue en proportion de l'inégalité des flux traversant les deux sections des pbles et devient maxima quand les flux deviennent égaux.
Dans ce but, les polos bagués reçoivent des bobines d'excitation auxiliaire 15 tendant à égaliser les flux* Les bobines auxiliaires sont représentées ici en série avec la bobine principale 10, mais on peut les monter en série entre elles, l'ensemble étant mis en parallèle avec la bobine 10 Les connexions sont telles que toutes les bobines d'excitation tendent à produire du flux de même sens dans le circuit magnétique du moteur, à tout instant, et la part de ce flux fournie par les bobines 15 doit être telle que la fiux traversant les sections 12 soit égal au flux traversant les sections) 11 (sans préjudice du retard qui subsiste eaitre le flux des bobines 12 par rapport au flux des bobinas 11
En plus de l'égalisation des flux, le dispositif objet de la Fig*15 améliore le moteur,
parce qu'il rend pratique l'utilisation d'une bobine ou d'une bague donnant un retard de phase plus grand qu'on n'a pu le faire jus-
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qu'ici, condition qui améliora la nature du champ magnétique tournant obtenu.
La Fig-16 réalise les mêmes effets au moyen de bobines d'oxci tation 16 et 17 à ampère-ours différents, bobines qui fournissent la totalité de 1'excitation* Les bobines 16 sont faites d'un nombre de spires suffisant, par rapport aux bobines 15, pour égaliser les flux dans les sections baguées et non baguées.
Les bobines sont do préférence reliées en série, mais on peut les monter aussi bien en parallèle- En disposant lea bobines comme Indiqua Fige 16 on peut Inverser le sens de rotation du moteur en inversant simplement les connexions, soit des bobines 17, soit des bobines 16, ce que rend possible le oonmatateur 18 représenté fig.14 Ce commutateur est disposa de façon à relier les bobines 17 en série avec la bobine 16, à la source d'alimentation, et à inverser les bobines 16 dans la circuit*
Supposant un moteur disposé normalement de manière que les ter- minaisons polaires 11 et 12 produisent des flux de même tans à un intant donné,
la bobine 13 retarde la partie du flux qui la traverse et assure une rotation dans le sens opposé à celui des aiguilles d'une montre*Si maintenant on inversa les bobines 17, on peut considérer les deux terminaisons polaires inférieures 11 et 12 comme formant un pble et produisant un flux de même sans à tout ins tant* La bobine 13 met en retard la pprtie du flux qui la traverse et entraîne une rotation dans le sans des aiguilles d'une montre- 8i les centres dos que tre faces polaires sont déphasées de 90 le moteur a les mêmes caractéristi ques de couple dans les deuz sens de rotation*
La fig.17 représente une disposition assez*-analogue à celle de la fig.16 mail dans laquelle les bobines 17 sont reliées en parallèle avec les bobines 16 qu'un invenseur 19 permet
d'Inverser* On peut maintanant utili- ser un condensateur 20 dans le circuit des bobines 17, sur les sections non ba- guées, pour obtemir un retard plus grand de phase attira les flux des sections baguées et non baguées- Ainsi, les bobines ou bagues retardmt le flux traver sent 12,
par rapport à la position annulaire normale obtenue par le condensa- teur et celui-ci met le flux des terminaisons polaires 11 en avance sur la po- sition angulaire nonnala* Un angle de retard très favorable et un facteur de puissance meilleur sont réalisables à l'aide d'un. condensateur relativement peu coûteux Les bobines 16 et 17 doitent offrir le nombre vaou d'ampèretours pour que les flux les traversent soient pratiquement égaux.
Les principes exposés sont applicable* à tous les moteurs à ba
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SM OU laabiu! m ooun-c1l'ouit, '1 semprie lee ao% uro 41a %ypo à diwqaw aw o.,on.- quels ptah bagu8. %'m4ni% ou rotor peut être du "118 à inductif su du typt t 11uiuoé1au 13Ucahl'cml,h, ou CCO" 4n y9o 1n 8lnu. L'iavan- otcu est pniOuliè,8IIuti IVatl'II8IU,8 pour les petite mobou wynehtomM à auto- 411zanagl, du type à bI.1i'l'h1a, o#npo:r1ian1i vs rotor du Seun décrit aimdesouse Btemt à@né que les motour6 êtablîs suivent lfinv4utlcm rivalisant vas mltomi%4 de rotatlon $u camp mo#mue juaqu'à 01 jour, le couple utile e marabe 13UoUQDIi est teaueaup plu. oond4é:sb18.
Du artifices au des dispoeitift iudiuo au 00,.. de la descrîp- bien c1-48'8u" au ;peut faire me OfJll,)1u.1,#.c1az11 abaque moteur particulier, de mmsère au obtenir l'fsalhaii<# du flux@ partît >r ua 4eo moyono de l'iuven- imt w1 jrtie par âtautreso suivant lu ou parugulters de la pratique Maa em ait 44o ri , et hl'é'8" plusieurs '0JID88 69 "ali,a- 'ion 49 l'iDv#i1QD. il est 49'148 ; quten ne désir@ pW se limiter à ces tommes yatiouli8rr, 40nnéoo ,1mJl.., , titre 4'o&m$lo et *me auom oamtère ree- ..triati! fat que 1N' OOD q1181 toute les vagiontu ayant isbas pvuotpe et *bu owet que les lU'lH81Uoui indiquées aî-"eeuo4 oem%9ePimD oacme elles danw le cadre de l'iDviUt1gae Eue U )4 11 ..,.
Aiw=ww8w:w& iwia 9* toov oe*awmù8 aux moteurs électriques et l pM'tioaUèr<* .1 aux inobeun oanportt doe baguât ou Ipll'88 oa 8Om-eUQ\1i.i pour réaliser as 44plest UiU1chl et pourm te @By 0 A'égeMMtiaa doo 4-. ioy o &"pl1..'18 des am Coaaaurattoa des moteurs acto Ite OUQUJ'18t1QUJ oi- d ms
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