BE388345A - - Google Patents

Description

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  "INDUCTANCE DE HAUTE FREQUENCE" 
L'invention se rapporte aux inductances variables pouvant faire partie de circuits de radio-fréquence, ces inductances comportant des bobines d'inductance et des noyaux magnétiques réglables par rapport à ces bobines, le tout étant établi de manière à obtenir à toutes les fréquences élevées une perméa- bilité maximum avec des pertes minimal 
Le noyau faisant partie du dispositif suivant   l'inven-   tion peut être du type établi en poudre de fer comprimée, tel que décrit en détail dans le brevet belge N    387.190,   déposé le 16 mars 1932, où l'on verra que le noyau en question est 

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 du type mobile et possède plusieurs densités magnétiques échelonnées sur toute sa longueur, ces différentes densités magnétiques étant obtenues, par exemple,

   en soumettant des tronçons séparés du noyau à des pressions différentes (Fig.9), en conformant le noyau d'une manière appropriée pour lui donner plusieurs diamètres décroissant progressivement (Fig. 10) ou en comprimant le noyau dans un moule d'une forme telle que la pression de moulage se trouve inégalement répartie sur toute la longueur du noyau (Fig. 11). 



   Les particules de la matière constitutive d'un tel noyau doivent être extrêmement petites et isolées entre elles par des pellicules d'une matière non susceptible de les espacer notablement les unes des autres, ces pellicules étant de na- ture à résister, sans rupture, à la pression élevée à laquelle un noyau est soumis lors de la compression. Un tel noyau possè- de des propriétés magnétiques non obtenables jusqu'à ce jour. 



   Comme on le sait, la perméabilité   d'un   noyau magnétique varie, suivant la qualité de la matière magnétique,dans des limites comprises entre quelques unités et quelques mille unités. La valeur du flux magnétique pouvant être établie en multipliant la section transversale d'un noyau par l'in- duction magnétique, il s'ensuit que la diminution du flux ma- gnétique aura pour effet une diminution de la section trans- versale effective du noyau. La diminution de la perméabilité a lieu généralement aux fréquences élevées où les effets d'é- cran des courants parasites deviennent de plus en plus pro- noncés, avec comme résultat, que la perméabilité apparente constatée peut tomber en-dessous de 1,0.

   Le noyau magnétique décrit ici possède une perméabilité si élevée que sa section transversale effective ne se trouve pas diminuée par   l'appli-   cation d'une fréquence élevée, et c'est la raison pour laquelle un tel noyau, lorsqu'il est combiné avec des bobines   d'inductan-   

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 ce de circuits à haute fréquence comme décrit ci-après, ne voit pas sa perméabilité apparente diminuer. 



   Le dispositif suivant l'invention comportera, de   préfé-   rence, une bobine à faible perte, comme décrit dans la suite, bien qu'on puisse utiliser tout aussi avantageusement des bobines de types différents. 



   Suivant le mode de réalisation préféré de l'invention, la bobine d'inductance d'un circuit de résonance de radio- fréquence est combinée avec un noyau magnétique mobile, à perméabilité élevée, et constitué en une matière pulvérisée et comprimée, ce noyau ayant différentes densités magnétiques échelonnées sur toute sa longueur et étant disposé dans le champ magnétique de la dite bobine, cette bobine, ainsi que le dit noyau,étant établis de manière à maintenir constante la résistance dynamique du dit circuit de résonance de radio- fréquence pour une échelle de fréquence étendue; à effectuer un accord uniformément sélectif de plusieurs circuits pour une large bande de fréquences;

   à maintenir dans plusieurs circuits une sélectivité et une amplification sensiblement constantes pour une large bande de fréquence, à maintenir sensiblement constante, dans un des circuits parallèles couplés par capacité la résistance dynamique, pour une large bande de fréquences; à maintenir constant, dans un oscillateur à valve thermoloni- que et pour différentes fréquences engendrées par cet oscilla- teur, un rapport d'inductance égal à L et à augmenter le cou- 
R rant oscillatoire avec l'accroissement de la fréquence; et à atteindre d'autres résultats nouveaux et avantageux indiqués   ci  après.    



   L'invention sera mieux comprise à l'aide des dessins annexés, dans lesquels : 
Fig. 1 est une vue d'élévation d'un mode de réalisation de l'invention, comportant une bobine d'inductance, certaines 

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 parties étant brisées pour montrer les organes intérieurs du dispositif. 



   Fig. 2 est une vue partielle en coupe montrant certaines parties du dispositif, cette coupe étant pratiquée suivant la ligne 2-2 de la Fig. 1. 



   Fig. 3 est une vue en coupe montrant les enroulements d'un transformateur pouvant être employé à la place de la bobine d'inductance montrée dans la Fig. 1. 



   Fig. 4 est une vue en plan d'une variante de l'objet de l'invention. 



   Fig. 5 est une vue latérale, partiellement en coupe, d'une variante d'exécution de l'objet de l'invention, montrée dans la Fig. 4. 



   Fig. 6 à 26 comprise, sont des vues montrant les diffé- rentes applications de l'invention à des circuits de haute fréquence, et 
Fig. 27 est une vue schématique indiquant les résultats pouvant être obtenus avec l'objet de l'invention. 



   Plus particulièrement, la présente invention se rapporte à un dispositif pour la radio-fréquence, ce dispositif   compor-   tant un noyau tel que décrit dans le susdit brevet belge et étant disposé de telle manière dans un quelconque des nombreux circuits de radio-fréquence, que l'accord de ce circuit peut être effectué par le réglage du dit noyau, avec comme résultat, l'obtention de nombreux avantages indiqués   ci-après.   



   Dans les dessins annexés, 1 est un noyau magnétique com- primé, présentant de préférence un.creux annulaire 2, établi de manière à recevoir un tube   3' portant   soit une bobine d'indue* tance 4, (Fig. 1 et 5) soit les enroulements d'un transforma- teur   4a   (Fig. 3). 



   Comme montré au dessin, le noyau 1 est mobile, tendis que 

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 le tube 3 portant soit la bobine 4, soit les enroulements   4a.,   est fixe, le tout étant destiné à   produires   variations   d'in"   ductance dans le dispositif 5, lequel, comme indiqué dans la présente, peut être employé pour accorder des circuits de radio fréquence de types différents. 



   On peut employer des écrans télescopiques 6, 7, à une ex-   trémité   ouverte, établis en fer ou toute autre matière appro- priée, et destinés à empêcher toujours les influences   inducti"   ves extérieures ainsi qu'à neutraliser l'inductance mutuelle entre les dits instruments 5. 



   La Fig. 1 représente trois instruments 5 montés tous sur une base 8, des montants 9 étant fixés à et constituant des sup- ports pour les écrans 6 et les noyaux 1 enfermés dans ceux- ci. Des vis 10, isolées au moyen de douilles 11, traversent des trous pratiqués dans les extrémités supérieures des mon- tants 9 et des trous prévus dans les extrémités fermées des dits écrans 6, pour venir se visser dans les noyaux 1, de manière à réunir les supports, les écrans et les noyaux, char que noyau étant isolé de son écran au moyen d'un disque 12. 



  Les vis 10 peuvent servir   comme   bornes de fixation pour un fil 13 faisant partie d'un circuit voulu quelconque, par exemple comme montré en Fig. 13, où la. f.e.m. est dérivée d'une   anten"     ne.   



   D'une part, la cavité annulaire du noyau du type à coquil- le doit être suffisamment large de façon que la ou les bobines 4 ou 4a supportées par le tube 3, se trouvent toujours espacées de la paroi en regard de cette cavité, en vue d'empêcher tout contact métallique et tout effet d'écran de la ou des dites bobines, qui pourrait en résulter, ainsi qu'une augmentation de la résistance à la radio-fréquence et, d'autre part, la où les dites bobines doivent être aussi rapprochées que   possi-   ble de la partie centrale du dit noyau, afin d'obtenir un maxi- mum de magnétisation du dit noyau. 



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Les écrans métalliques (acier, aluminium), disposés autour du noyau sont facultatifs et ne présentent un avantage que là où il est nécessaire de réaliser un blindage parfait, par exemple lorsqu'on emploie plusieurs dispositifs 5 dans un amplificateur en cascade à plusieurs étages. 



   La bobine 4 ou l'une des bobines 4a est de préférence une bobine "à faibles pertes" du type solénoïdal à une seule cou- che de fil, une bobine à   f aibles pertes   étant, suivant le Bureau américain, des   Normes   (United-States Bureau of Standards) (Circulaire N    298,   ligne 17 et suivantes, pages   652-653),   une bobine de faible résistance à la radio-fréquence avec une auto- inductance relativement élevée. 



   Si le diamètre de la bobine est de 1 pouce et sa longueur de 1,5 pouce, le noyau décrit ici possède, lorsque la bobine est insérée à fond, une perméabilité apparente, qui se mani- feste par une augmentation de l'inductance jusqu'à environ 7,5 au- dessus de la normale. Lorsque la bobine est blindée, l'in- dunctance dans les mêmes conditions augmente favorablement jusqu'à 8,5. La modification de la perméabilité, due au blin- dage, s'explique facilement par le fait qu'une bobine isolée et blindée perd jusqu'à 20% de son inductance par suite des effets de court-circuitage de l'écran. Lorsqu'un noyau en fer est interposé entre une bobine et un écran, les pertes dues à l'écran seront d'environ 10%,   au.   moins, de l'inductance totale. 



   Comme on le voit, en blindant une bobine, on obtient plus d'avantages qu'en blindant un noyau, vu qu'un écran entourant un noyau n'élimine que les influences extérieures. 



   Chaque bobine doit comprendre soit un fil isolé unique, soit plusieurs fils isolés et câbles, de manière à constituer un câble. Les bobines doivent être enroulées en spires serrées, un bobinage étroit étant inductivement plus efficace qu'un bobi- 

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 nage en spires espacées, bien que,dans le cas d'un seul fil isolé, une résistance excessive à la radio-fréquence, exige une séparation adéquate des spires. 



   Comme il a été dit plus haut, le rapport de la longueur de la bobine à son diamètre doit être de 1, 5 : 1, pour obtenir la perméabilité indiquée ci-dessus, c'est-à-dire de 7,5. Si l'on désire obtenir une perméabilité plus élevée, il y a lieu d'augmenter le dit rapport   jusqu.'à,   par exemple, 2 : 1, dans lequel cas la longueur du noyau doit être augmentée en consé- quence, toutefois, la bobine devenant également plus longue, aura une inductance moins favorable à l'égard de la résistance. 



  D'autre part, si la matière constitutive du noyau permet une augmentation de la susdite perméabilité, la longueur de la bobine par rapport à son diamètre peut être diminuée. 



   Chacun des montants 9 présente une partie horizontale 9a, tandis que la base 8 porte des guidages 14 fixés à cette base au moyen de boulons 14a et présentant des rainures 15 destinées à recevoir les bords latéraux des dites parties horizontales 9a. Une barre 16, pourvue d'une crémaillère engrenant avec un pignon 10, est fixée d'une manière réglable, à chacun des mon- tants 9, de sorte que ces derniers et, par conséquent, les parties mobiles des instruments 5, peuvent être réglées longi- tudinalement par rapport à la dite crémaillère, en vue   d'éta-   blir le rapport électrique voulu entre les dites parties   mobi   les, des boulons tels que 16a étant utilisés pour maintenir les dits montants 9 et la dite barre à crémaillère 16 dans leur position de réglage. Le pignon 17 est monté sur un arbre de commande 18. 



   A la base 8 se trouve fixé un index fixe 19, orienté vers le haut et disposé à proximité d'une échelle graduée oscillante 20 indiquant les radio-fréquences, cette échelle présentant une boutonnière verticale   20a. ,   dans laquelle vient s'engager une cheville 20h solidaire de l'un des éléments 5. 

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   Des montants 21 fixés à, et se dirigeant vers le haut depuis la base 8, se trouvent fixés d'une manière appropriée aux extrémités fermées des écrans 7, au moyen de vis 22, et à la dite base au moyen de boulons 22a. 



   Les Figs. 4 et 5 montrent un noyau 1, une inductance 4, des écrans 6,7, une vis 10, une douille isolante 11 et un disque isolant 12, tous ces éléments étant identiques à ceux montrés dans la Fig. 1, toutefois, le mode de réalisation montré dans les Fige. 4 et 5 comporte quatre dispositifs 5 et les différents éléments sont disposés verticalement et non horizontalement comme dans la Fig. 1. 



   Le noyau 1 et la partie 6 de l'écran sont suspendus à une plaque horizontale 23 pourvue, sur sa face inférieure, d'une nervure de guidage verticale 24 qui se déplace dans des rainures 25 pratiquées dans les éléments latéraux verticaux 26 d'un cadre 27 monté sur des pieds 27a, la partie 7 de l'écran, le tube 3 et sa bobine d'inductance 4 étant fixés à l'extré- mité inférieure 28 du dit cadre. 



   Un câble 30 fixé en 29 au guide vertical 26 et guidé sur des poulies 31, est enroulé par ses extrémités 32, 32, et en sens inverses, sur des poulies 33 à rainure hélicoïdale portées par un arbre 34 monté dans des paliers 35 s'avançant en saillie sur l'extrémité inférieure 28 du cadre 27. 



   Un contre-poids 37, fixé en 36 au câble 30 sert à contre- balancer les parties mobiles 1, 6, des éléments 5 et la dite plaque 23, ce contre-poids étant supporté par un guide 38 qui enjambe librement la partie en regard 26 du cadre 27, de manière à coulisser verticalement, dans les deux sens, sur cet élément du cadre. 



   Les inductances 5, simples ou multiples, comme décrit ci-dessus, peuvent être incorporés de plusieurs manières dans 

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 des circuits de radio-fréquence simples ou multiples, comme montré dans les Fig. 6 à 26   comprise,où   l'on désire faire va- rier simultanément les caractéristiques des dits circuits ou atteindre l'effet dit synchronisme des fréquences. On obtient ainsi des valeurs optimum d'amplification et de sélectivité dans tous les circuits où l'accord se fait par le réglage des bobines. 



   Dans un circuit simple, l'inductance peut être utilisée de préférence en vue d'effectuer l'accord inductif du dit cir- cuit à la résonance, suivant la formule bien connue f=2ÒVLC où f est la fréquence pour laquelle le circuit est accordé. 



  L'inductance L peut être représentée comme inductance initiale Lo multipliée par  1,  1 étant la perméabilité apparente moyenne du milieu entourant la bobine, lorsqu'une partie quel- conque du noyau coincide avec une partie quelconque de la bo- bine. Par conséquent, la fréquence initiale à laquelle le cir- uuit est accordé lorsque le noyau se trouve retiré de la bobi- 
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 ne est représentée par la formule fo= 2Y 1 C , toute autre fréquence étant représentée par fI == 21r' 1 et la fréquence la plus basse par f2 = 2n, 1 --.- ou ' -.1 est la perméabilité totale du noyau, laquelle perméabilité est,   comme   mentionné plus haut, de 7,5 à 8,5. 



   Il est très avantageux de maintenir les caractéristiques électriques du dit circuit dans certaines conditions optima, lesquelles se trouvent réalisées lorsque le L du circuit en 
R question est maintenu constant à toutes les fréquences pour lesquelles le dit circuit peut être accordé. Plus la valeur de L/R est élevée meilleuressont les caractérisiques du cir- cuit. A une fréquence fo , c'est-à-dire lorsque le noyau est retiré, seule la caractéristique Lc de la bobine détermine le 
Ro bon fonctionnement du circuit. Une bobine à faibles pertes, telle que décrite dans la présente, donne Lo/Ro d'une valeur 

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 suffisamment élevée pour obtenir les résultats voulus. Lorsque le noyau est partiellement enfoncé, il se produit quelques per- tes et l'inductance augmente à Lo k .

   Le noyau est établi de telle manière que pour chaque nouvelle valeur d'inductance. Lo  r on obtient une nouvelle valeur de résistance R1 de telle maniè-    re que la valeur de Lo  1 pour une nouvelle fréquence, f1., est sensiblement égale à la valeur initiale Lo de la bobine à une   
Ro fréquence fo. constant 
L'avantage qu'il y a à maintenir Lésera compris en   consi-   
R dérant la Fig. 6, laquelle montre un circuit de résonance en parallèle, accordé au moyen d'un noyau de fer. Lorsqu'un tel circuit est accordé à une certaine résonance, il équivaut ma- thématiquement à une simple résistance constituant la résis-   tance dynamique du circuit (Rd=L/RC ).

   En maintenant constants C   C et   L.   de l'inductance, on   obtientqde   la résistance dynamique 
R du circuit reste constante pour n'importe quelle fréquence à laquelle le circuit est accordé. Le circuit de la f.é.m.   appli-   quée au circuit de résonance peut comprendre une valve   thermolo-   nique, dans lequel cas l'amplification produite par un tel système est maintenue constante. 



   Dans le cas d'un circuit de résonance en série, montré en Fig. 7, le courant est représenté par une valeur de E. et, le ' voltage à travers la bobine L par la fomrule V = E RL/R 2Òf, ou bien, en supposant E constant, V variera en proportion de la fréquence. Dans un cas particulier où il s'agit d'accorder une antenne ouverte, la tension V engendrée dans l'inductance L, peut être appliquée aux amplificateurs de radiofréquence qui suivent. 



   Dans les circuits représentés aux Fig. 6 et 7, la   sélec-   tivité de chaque circuit est proportionnelle au;- décrément du circuit et la largeur de la courbe de sélectivité prise à la 

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 base tirée à l/n de l'amplitude maximum, correspondant à une fréquence f1 qui est à déduire de la fréquence de résonance fo (exprimée en kilocycles), est fc- f1= K.R/L.K étant un coefficient dépendant de n et des unités employées, par consé-   quent ,   en maintenant constants soit soit on obtiendra une largeur de sélectivité constante en k.c. d'un bout à l'au- tre de l'échelle des fréquences. 



   Il est souvent possible de combiner les caractéristiques d'un circuit de résonance en parallèle (Fig. 6), avec les   ca-   ractéristiques d'un circuit de résonance en série (Fig. 7), un tel circuit combiné étant représenté dans la Fig. 8, où la f.é.m. E est appliquée en série dans le circuit, dont une par- tie, composée de L et C2, est un circuit de résonance en paral- lèle. Les caractéristiques des deux branches du circuit peu- vent être modifiées en réglant l'inductance L, de sorte que L 
R est maintenu constant. 



   Dans la circulaire ? 74, du Bureau des Normes, du   Dépar"   tement du Commerce Américain, (Bureau of Standards of the United States Départaient of Commerce) page 46, lignes 5 à 14 comprise, les caractéristiques d'un tel circuit sont décrites comme suit: "On conçoit donc aisément qu'un tel circuit est très utile là où l'on désire recevoir dans un circuit un cou- rant d'une fréquence déterminée et éliminer un courant d'une autre fréquence déterminée.

   Par exemple, lorsqu'on désire recevoir des messages radiophoniques d'une cer- taine longueur d'onde provenant d'une station distante   etqd'une   station rapprochée, travaillant avec une lon- gueur d'onde différente, émet des ondes tellement puis- santes qu'elles interfèrent avec la réception, les signaux   interférants   peuvent être grandement atténués par   l'em    ploi d'un circuit de ce genre. Le circuit C2L est d'abord accordé indépendamment en résonance avec les ondes qu'on désire éliminer". 

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   Il est donc possible, en employant l'inductance accordée L, d'éliminer les signaux interférants indésirables et d'assu- rer ainsi une amélioration supplémentaire de la sélectivité. 



   La Fig. 9 montre une variante d'un circuit de résonance en parallèle, dans lequel le circuit de la f.é.m. E, lequel peut comprendre une valve thermoionique, est séparé électri- quement du circuit accordé L2 C2, mais est couplé inductive-   ment avec un transformateur ayant un rapport 1 : Les deux   inductances L1 èt L2 possèdent les mêmes valeurs, sont   enrou-   lées, à spires jointives serrées, sur un tube et sont réglées de la même manière au moyen d'un noyau commun. 



   Pour obtenir les meilleurs résultats au point de vue de l'amplification et de la sélectivité, on connectera les cir- cuits accordés au moyen d'un noyau en fer, directement à la f.é.m., comme montré dans la Fig. 6 ou bien dans la Fig. 9. 



   La résistance dynamique du circuit peut être déterminée de la manière la plus favorable en choisissant pour L et C des valeurs telles que   L-     puisse..',   correspondre à l'impédance 
RC d'entrée, laquelle peut être représentée par la résistance de plaque d'une valve thermoionique, la sélectivité étant fonc- tion   de!.   Toutefois, dans certains cas, ilest préférable d'obtenir une sélectivité encore plus grande avec, comme con- séquence, une chute de la résistance dynamique, en employant des moyens de couplage entre la f.é.m. appliquée et le circuit induit. Il peut être avantageux de diminuer le couplage dans le degré requis et d'obtenir ainsi la sélectivité nécessaire. 



  Fig. 10 montre un tel circuit, dans lequel E est appliqué, au primaire L1 du transformateur, tandis que le secondaire L2 et la capacité C2 constituent un circuit accordé, L2 pouvant être modifié par le déplacement du noyau de fer, de telle manière que L1 et M seront modifiés simultanément et que le couplage restera sensiblement uniforme. Le mode d'enroulement préféré pour le circuit est montré dans la bobine   4a   de la Fig. 3. 



   Un autre mode de couplage approprié du circuit à la f.é.m. 

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 est montré dans la Fig. 11, suivant laquelle on obtient un couplage invariable au moyen des capacités C1 et C2 disposées en série, ou "entre et dans" ces capacités. 



   Fig. 12 représente un couplage invariable constitué par les inductances L2 L3, et l'inductance mutuelle M, toutes les trois inductances étant variables et non soumises à   l'influen-   ce d'un noyau. Le couplage diminue automatiquement à mesure que l'inductance de L3 est augmentée. 



   Un autre mode de réalisation d'un couplage variable par capacité est montré dans la Fig. 13 où le E d'entrée est   appli   que au noyau de fer. Lorsque le noyau est inséré vers   l'inté-   rieur de la bobine, il existe un certain effet de capacité en- tre le noyau et l'enroulement de L, lequel effet augmente à mesure que le noyau est enfoncé dans la bobine, mouvement au- quel correspond en même temps une diminution de la fréquence. 



  Lorsqu'on emploie une antenne ouverte, ce mode de couplage présente un avantage particulier comme moyen pour accorder le circuit combiné avec la dite antenne. 



   Fig. 14 montre un couplage variable, analogue à celui de. la Fig.   13,   et combiné avec un couplage inductif variable, produit par une bobine L2. Cette bobine L2 peut être enroulée sur le noyau et se déplacer avec lui,ou être en rapport inva- riable avec l'inductance L1. 



   Fig. 15 montre un mode de réalisation préféré du type de couplage montré en Fig. 14, et dans lequel le courant passant à travers la bobine L2 est contrôlé par une capacité   supplémen-   taire C2, en vue de produire un renforcement uniforme du cir- cuit L1 Cl. 



   Pour obtenir une plus grande sélectivité, on peut employer deux circuits, accordés chacun par un noyau de fer et entre lesquels on établit un couplage lâche au moyen d'une capacité C3, comme montré dans la Fig. 16., ou au moyen d'une inductance 

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 L3 comme montré dans la Fig. 17. Les flèches indiquent que les deux circuits des Fig. 16 et 17 peuvent être accordés   simul-   tanément. 



   Les avantages indiqués plus haut et pouvant être obtenus par le blindage de la bobine combinée avec un noyau mobile, de manière à augmenter la variation de l'inductance totale, res- sortent de la Fig. schématique 17a, où l'on voit une bobine L enfermée dans l'écran S pouvant être appliqué à n'importe quel circuit suivant la présente invention. 



   De même, on peut obtenir un   couplage   lâche de plusieurs circuits en les disposant en cascade, les couplages étant ob- tenus au moyen de capa.cités C2 et C4 montrées dans la Fig. 18. 



   Fig. 19 représente deux circuits séparés et isolés L1. Ci et L2, C2 dont le couplage est assuré par le champ magnétique cummun de deux noyaux en fer. 



   Ce champ peut être déterminé soit par une culasse   magnéti-     que ,   dans lequel cas on obtient un couplage inductif variable': soit par une barre non magnétique, ce qui permet d'obtenir un couplage variable par capacité. 



   Fig. 20 montre un amplificateur de   radio-fréquence   com- portant une valve thermoïonique A couplée au circuit accordé L1,  ,Ci,   C2 au moyen d'un couplage par capacité entre Ci et C2 disposés en série. 



   Fig. 21 montre un amplificateur dans lequel un circuit accordé L, Ci est connecté directement à la plaque de la valve thermoionique A, le couplage avec la valve suivante A2 étant effectué par la capacité CZ, la résistance P étant utilisée, vu qu'elle est indispensable pour le potentiel de grille de la valve thermoionique A2, Aux fréquences élevées, lorsque la résistance de l'inductance L devient   extrêmenent   petite, la résistance R a pour effet d'introduire des pertes supplémen- taires avec, comme résultat, une diminution de l'amplification et une augmentation de la sélectivité du circuit Cl L. 

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   Fig. 22 est une autre variante d'un couplage à étage inter- médiaire, comportant deux circuits L1, C1, C3, C4 et L2.   C2,C3 ,   dont le premier se trouve dans le circuit de plaque d'une val- ve thermoionique A et l'autre dans le circuit de grille d'une lampe thermoionique A2, Une capacité C3,   commune   aux deux cir- cuits, règle la valeur du couplage entre ceux-ci. La capacité C4 est nécessaire pour isoler la tension de plaque des autres parties du circuit. 



   Les Fig. 23,   24, 25   et 26 montrent l'application d'induc- tances accordées au moyen de noyaux de fer, aux différents types d'appareils générateurs de fréquence, connus sous le terme d'oscillateurs à valves thermoioniques. Fig. 23 montre un oscillateur comprenant une valve thermoionique A dont la gril- le et la plaque sont réunies aux extrémités opposées de la bobine   L ,   laquelle est influencée. par un noyau de fer en vue de produire des oscillations de différentes fréquences.

   Les ca-   pacités   Ci et C2, étant de préférence de même valeur, servent de dispositifs répartiteurs de voltage pour la cathode de la valve   thermo Ionique   A, Une résistance de réglée R1 peut être employée pour contrôler le courant dans le circuit L, Ci, C2 de manière à uniformiser le courant de sortie aux différentes fréquences. 



   Fig. 24 montre, tout   comme   Fig.   23 ,   un appareil dans le- quel une dérivation centrai destinée à la cathode de la lampe 
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 therTfloioiiq1=,e A est prévue sur l'inductance Lj, L2. 



   Une   variété   de la disposition suivant Fig. 24 est mon- trée dans la Fig.   25,   où   seule l'inductance   de plaque Ll est accordée pour engendrer les fréquences nécessaires, l'inductan- ce L2   étant   apériodique.   Fig.   26 représente un autre rrode d'exécution   d'un   oscillateur, dans lequel un circuit L1, C1 et R1 est   accorl   par une   inductance   L1 à noyau de   f er ,   le circuit   travaillant   suivant le principe connu , comme celui d'un   oscil-     lateur   dynatrone. 

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   Fig. 24 et 25 montrent une bobine d'inductance à point de dérivation, les deux parties de la bobine étant situées respectivement dans le circuit de Grille et dans celui de plaque de la valve thermoïoniuqe A. Le point de dérivation peut être situé de telle manière qu'une partie de la bobine se trouve affectée plus que l'autre par les   déplacements   du noyau, ce qui a pour effet de produire une excitation varia- ble de l'oscillateur, de manière à uniformiser le courant de sortie aux différentes fréquences. 



   Fig. 27 montre schématiqumen les conditions de travail des oscillateurs décrits ci-dessus. La courbe a montre les variations du courant de sortie de l'oscillateur suivant Fig. lorsque Ri est en court-circuit, tandis que la courbe $ montre les variations de courant du même oscillateur lorsque Ri est mis en circuit, de manière à obtenir aux différentes fréquences un courant de sortie sensiblement uniforme. 
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  Les cOt)l'bC1 ii, d, et .0. montrent respectivement le varias   tioyis   de courant en fonction de la fréquence, dans les oscil- lateurs suivant Fig. 24, 25 et   26,   R1 étant mis en circuit,   tandis   que la courbe f. considérée en regard de l'échelle qu'on 
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 voit :a. la droite de la Fig. 2'i , in4.i;ji-ie la tension de sortie pouvant être   obtenus   avec la bobine L1 de la Fig.   26,   lorsque le dit oscillateur   travaille   avec des   fréquences   différentes. 



    REVENDICATIONS.   
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Claims (1)

1 - Un dispositif électrique pour la radio-fréquence, EMI16.4 co:yoß ta.nt une bobine r1) inr3.uctD.:1::e et un noyau magnétique co,jjjj,i¯,ià , caractérisé en ce que la dite bobine d'inductance possède, à une fréquence donnés, un rapport déterminé entre l'inductance et la résistance, et que le dit noyau magnétique estmobile par rapport au champ de la dite bobine d'inductance, en vue de produire des variations d'inductance, et présente, sur toute sa longueur, plusieurs degrés de perméabilité diffé- <Desc/Clms Page number 17> rents, ce qui permet de maintenir le rapport L/B constant pour toutes les fréquences.

2 - Un dispositif électrique, suivant revendication 1, caractérisé en ce que l'écart entre les valeurs minimum et maximum de l'inductance est de l'ordre de 8.

3 - Ur. dispositif électrique suivant revendication 2, caractérisé en ce que la bobine d'inductance estentourés par son écran en vue de permettre une plus grande variation de 1'inductance.

4 - Un dispositif électrique, suivant revendication 1, caractérisé en ce que le noyau présente une cavité annulaire, destinée à. recevoir la dite bobine d'inductance.

5 - Un dispositif électrique suivant revendication 4, caractérisé en -la quela dite bobine est maintenue à une lé- gère distance de la paroi extérieur de la cavité annulaire.

6 - Un dispositif électrique, suivant revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporta un circuit réuni électrique" ment au dit dispositif par l'intermédiaire du dit noyau magné- tique.

7 - Un dispositif électique suivant revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit de résonance en parallèle, dans lequel la résistance dynamique est maintenue constante pour une large bande de fréquences.

6- Un dispositif électrique suivant revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un oscillateur à valve thermo... ionique et des capacités invariables de valeurs déterminées d'avance, de sorte que le courant oscillatoire augmente avec l'augmentation de la fréquence.

9 - Un dispositif électrique suivant revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte une résistance de réglage d'une valeur telle que le courant du dit oscillateur se trouve maintenu sensiblement constant, tandis que la résistance de <Desc/Clms Page number 18> la bobine d'inductance varie proportionnellement à l'induc- tance.

10- Un dispositif électique, suivant revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit de résonance en série, comprenant une antenne, une capacité pouvant Âtre dcons- tituée par une partie de la capacité d'antenne, et une induc- tance variable pour accorder le dit circuit de résonance, la dite inductance variable engendrant une tension proportionnel le à la fréquence à laquelle le dit circuit peut être accordé lorsqu'une f. é.m. constante est appliquée à la dite antenne.

11- Un dispositif électrique suivant revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit de résonance connecté inductivment à l'antenne.

12 Un dispositif électrique suivant revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit en série, un cir- cuit en parallèle, une inductance variable du type à faibles pertes et un condensateur combiné avec le dit dispositif d'in- ductance en vue d'éliminer tous les signaux indésirables aux" quels le dit circuit en série pourrait se trouver accordé.