<Desc/Clms Page number 1>
Unité de self-induction pour haute fréquence.
La présente invention concerne des unités d'inductance haute fréquence et., bien qu'elle soit d'application générale, convient en particulier pour des unités du type connu comme bobines de self dans la technique de la branche.
Le fonctionnement des unités d'inductance radio-fréquence est compliqué par l'irrégularité ou non-uniformité de la capacitance et de l'inductance distribuées de telles unités lorsqu'elles sont en- roulées ou fabriquées de la manière usuelle. Ces irré-
<Desc/Clms Page number 2>
gularités de la capacitance et de'l'inductance distribuées proviennent d'un certain nombre de facteurs, parmi lesquels on peut mentionner la variation des dimensions des spires des diverses parties de l'unité.
Lorsque l'unité d'inductance est mise sous écran ou mise d'une autre manière en relation avec un corps de référence conducteur de potentiel relatif fixe, il se produit aussi un effet perturbateur de la capacitance distribuée non-uniforme sur le corps de référence.
L'effet de ces irrégularités de la capacitance et de l'inductance distribuées se manifeste par la présence de courants oscillants perturbateurs ou locaux dans des parties de l'unité d'inductance. De tels courants perturbateurs peuvent être identifiés par des irrégularités ou interruptions de la courbe de capacitance apparente - fréquence de l'unité d'inductance et par des pointes aigues correspondantes de la courbe de la conductance shunt apparente - fréquence. Comme la capacitance apparente se mesure facilement, par exemple au moyen d'un indicateur de susceptance ou pont, les irrégularités de la courbe capacitance - fréquence peuvent être facilement employées pour identifier les fréquences des courants perturbateurs locaux.
Ainsi que déjà indiqué ci-dessus, le principal effet de ces courants perturbateurs locaux est d'augmenter la conductance shunt apparente de l'unité, bien qu'il soit hautement désirable qu'une telle inductance fonctionne simplement comme capacitance et inductance parallèles avec un minimum de conductance shunt. Un peu de conductance. shunt apparente est inévitable par suite de la dissipation de 1!unité d'inductance, mais une conductance shunt apparente excessive par suite de
<Desc/Clms Page number 3>
courants perturbateurs locaux est gênante et peut être beaucoup plus grande que le,minimum inévitable. La conductance shunt excessive est la plus nuisible lorsque l'unité d'inductance-est connectée en parallèle sur un circuit accordé de manière aigue dont la propre conductance shunt apparente est petite.
Dans de petites bobines à plusieurs couches convenant pour une utilisation à des fréquences de radiodiffusion, la conductance shunt apparente excessive provenant de tels courants perturbateurs peut être de l'ordre de 30 micromhos lorsqu'on la compare avec les valeurs de 5 à 15 micromhos des circuits accordés de ce type.
Bien qu'il ne soit pas possible d'éliminer les courants perturbateurs ou oscillants locaux de toutes les fréquences, de manière à correspondre à une capacitance et une inductance parfaitement distribuées, il se présente usuellement le cas que les effets décrits ci-dessus sont produits seulement par les notes harmoniques, c'est-à-dire par des courants oscillants ayant des fréquences qui sont proches, mais qui ne sont pas exactement égales aux multiples de la fréquence de résonance fondamentale des unités d'inductance.
En outre, ce sont généralement les deux ou trois premières harmoniques qui sont particulièrement gênantes et qui doivent être considérées parce que la dissipation de l'inductance limite, aux fréquences plus hautes, ces courants à une valeur négligeable.
Un exemple spécifique dans lequel les phénomènes décrits ci-dessus sont gênants, est fourni par les bobines avec plusieurs gammes de fréquences, telles que celles qui peuvent par exemple être utilisées dans des systèmes d'accouplement ou systèmes d'accord d'un radiorécepteur pour bandes multiples. Dans ce type d'appareil, il est usuel de court-circuiter les unités de haute inductance et basse fréquence-lorsqu'on tra-
<Desc/Clms Page number 4>
vaille dans les gammes de haute fréquence. Dans un tel cas, les fréquences des harmoniques des bobines courtcircuitées peuvent se trouver dans la gamme de haute fréquence et provoquer un affaiblissement sérieux de la bobine utilisée, par suite du couplage existant entre ces bobines par l'inductance des connexions aux bobines ou un autre couplage de dispersion.
Un des objets de la présente invention consiste à réaliser une nouvelle unité d'inductance haute fréquence améliorée, qui remédie aux inconvénients susmentionnés présentés par les dispositions du genre antérieur et qui équivaut exactement à une seule capacitance et inductance concentrée parallèle.
Un autre objet de la présente invention consiste à réaliser une nouvelle unité d'inductance haute fréquence améliorée dans laquelle un accroissement de la conductance shunt apparente résultant de courants perturbateurs ou oscillant circulant dans les parties de l'unité, est entièrement éliminé.
Un autre objet de la présente invention consiste à réaliser une nouvelle unité d'inductance haute fréquence améliorée dans laquelle l'unité est divisée en sectiors espacées entre elles et proportionnées de telle façon que la capacitance distribuée entre elles ou entre les sections et un corps de référence conducteur de potentiel relatif fixe, par exemple un écran, compense la non-uniformité de la capacitance et l'inductance distribuées de chaque section et supprime entièrement les harmoniques perturbatrices.
Conformément à la'présente invention, une unité d'il ductance haute fréquence peut comprendre plusieurs sections d'enroulement concentrées coaxialement et connectées en série dont chacune tend à.avoir une capacitance et une inductance distribuées de manière non-uniforme. L'espacement des sections de l'unité est déterminer de façon à
<Desc/Clms Page number 5>
obtenir une capacitance distribuée entre les sections qui est efficace pour compenser entièrement la non-uniformité de la capacitance et de l'inductance distribu- ées de chaque section. Cet espacement est principalement efficace dans la suppression des notes harmoniques du rang 2.
Les sections d'une telle unité d'inductance sont de préférence enroulées dans un sens tel que leur induction mutuelle s'additionne à la self-induction de l'unité, et l'espacement entre elles ne sera de préférence pas assez grand pour réduire l'induction mutuelle à une valeur peu importante et pourra être un peu plus petit que leur rayon maximum. Le montage en série entre les deux sections se fait de préférence entre les bornes intérieures des sections.
L'observation de ces conditions conformément à la présente invention donne des résultats utilisables, lorsqu'il s'agit d'une unité symétrique, c'est-à-dire une unité dans laquelle les sections de l'unité sont symétriques entre elles et par rapport à un corps de référence conducteur de potentiel fixe, par exemple un écran, pendant que la symétrie de l'unité est principalement efficace dans la suppression de la première note harmonique. Le montage dit push-pull constitue une application bien connue d'une telle unit=.
Lorsque les sections de l'unité d'inductance ne sont pas disposées symétriquement par rapport à un corps de référence conducteur, il se produit un facteur perturbateur additionnel par suite de la capacitance des sections distribuée non-uniforme par rapport à ce corps.
Conformément à la présente invention, ce facteur perturbateur est entièrement éliminé en connectant une borne d'une des sections précitées au corps de référence précité et en réduisant son inductance, par exemple en réduisant son nombre de spires par rapport à celui de l'autre section, ce proportionnément de l'inductance des sections d'une unité d'inductance non-symétrique
<Desc/Clms Page number 6>
étant principalement efficace dans la suppression des premières harmoniques.
La présente invention est particulièrement applicable aux unités d'inductance avec plusieurs gammes de fréquences destinées à l'accord ou à l'accouplement de circuits de radiorécepteurs pour plusieurs bandes.
Dans ce cas, l'unité d'inductance peut être construite comme indiqué ci-dessus et constitue la bobine basse fréquence d'une telle unité pour fréquences multiples.
L'unité d'inductance peut être montée coaxialement avec plusieurs sections d'enroulement distribuées ayant de plus basses inductances. Un récipient de mise sous écran conducteur peut entourer tout l'assamblage et est usuellement disposé de manière non-symétrique par rapport aux sections de la bobine basse fréquence. On intercale de préférence un disque de blindage auxiliaire entre le récipient de mise sous écran et la section ayant la plus grande capacitance distribuée. Cette section peut avoir aussi la plus petite inductance, dans le but de réduire les courants capacitifs du centre de cette section de bobine jusqu'à la terre.
Pour mieux comprendre la présente invention ainsi que d'autres objets et caractéristiques de celle-ci, on consultera la description ci-après en relation avec les plans ennexés, dont la fig. 1 montre, particulièrement en coupe et particulièrement en schéma, une unité d'inductance haute féquence symétrique incorporant la présente invention; la fige 2 montre une autre disposition de schéma de l'unité de la fig. 1 permettant de mieux comprendre l'invention; la fig. 3 est une vue, analogue à la fige 1 d'une unité d'inductance non-symétrique mise sous écran qui incorpore la présente invention; la fig. 4 montre une autre disposition de schéma de montage de la bobine de la fig. 3;
<Desc/Clms Page number 7>
les figs. 5 et 6 comprennent une série de courbes représentant certaines caractéristiques de fonctionnement de l'unité d'inductance de la fig. 3 avec divers types de connexions et des espacements différents entre les sections, et les figs. 7 et 8 montrent l'application de la présente invention à une unité d'inductance avec des bandes de fréquences multiples.
Sur la fig. 1 est montrée une unité d'inductance 10, incorporant la présente invention, en partie en coupe et en partie en schéma. L'unité 10 comprend deux sections d'enroulement concentrés coaxialement 10a et lOb ayant respectivement des bornes extérieures 12 et 14 et des bornes intérieures 13 et 15. Par les mots " intérieures Il et " extérieures ", il faut comprendre respectivement les bornes connectées aux couches les plus intérieures et les plus extérieures des sections d'enroulement, dans le cas où elles sont enroulées en couches, ou aux spires les plus intérieures et les plus extérieures des sections, dans le cas où elles sont enroulées d'une autre manière quelconque. Les bornes intérieures 13 et 15 sont interconnectées par un conducteur 16 de telle façon que les sections de bobines 10a et lOb sont effectivement en série.
Les sections d'enroulement 10a et lOb sont montées de préférence sur une forme ou un cylindre Il en matière isolante, et elles sont disposées symétriquement par rapport à un centre ou plan de référence, indiqué par la ligne formée de traits et points 17. Les bobines sont enroulées dans des directions opposées de telle façon que l'inductiop. mutuelle entre elle aide la self-induction de l'unité, et leur espacement est, comme indiqué ci-dessus, moindre que leur rayon maximum, afin d'obtenir une forte induction mutuelle.
Chacune des sections d'enroulement 10a et lOb
<Desc/Clms Page number 8>
peut être considérée comme divisée en deux parties, à savoir une partie extérieure et une partie intérieure. Cette disposition est montrée dans la partie gauche de la fig. 1, où les parties extérieure et intérieure sont représentées par les inductances L2, ainsi que par les inductances L1 et les capacitances distribuées shunt C2, ainsi que par les inductances L1 et les capacitances distribuées associées C1. Il y a aussi là une capacitance distribuée C3 entre les parties intermédiaires des deux sections d'enroulement et une capacitance distribuée C4 entre les parties les plus extérieures des sections d'enroulement.
Bien que les sections d'enroulement 10a et 10b puissent être encore subdivisées en plusieurs éléments composants, une telle subdivision n'est pas nécessaire pour démontrer les principes compris dans la construction d'une unité d'inductance conforme à la présente invention.
Le schéma de la fige 1 est retracé sur la fig. 2 pour permettre de mieux comprendre les principes appliquées. Concernant le fig. 2, il convient de remarquer que pour éviter des courants locaux ou perturbateurs, il est nécessaire que l'unité dfinducatnce ait les caractéristiques d'une simple capacitance et inductance concentrée parallèle. Dans ce cas, il ne circule aucun courant dans les conducteurs a ou b de la fig. 2. La symétrie de l'unité tend à neutraliser tout courant dans le conducteur a, et cette symétrie constitue pour cette raison ce qui peut être appelé la première condition de la construction d'une unité d'inductance conforme à la présente invention. En d'autres mots:la symétrie de l'unité est efficace pour la suppression entière de la première note harmonique.
Comme il ne doit circuler aucun courant dans les conducteurs b, la fréquence de résonance naturelle du circuit L1, L1, C1, C1, C3 doit être la même que celle
<Desc/Clms Page number 9>
de l'un ou l'autre des circuits L2, C2. Autrement dit: si la fréquence de résonance'naturelle de l'un ou l'autre des circuits L2, C2 est autre que celle du circuit L1, L1, C1, C3, il y aura entre ces deux fréquences naturelles une fréquence à laquelle la réactance des deux circuits L2, 02-est - égale et opposée à celle du circuit L1, L1, Ci$ C1, C3 et, comme tous ces trois circuits sont effectivement en série entre les bornes principales 12,14 de l'unité d'inductance, ils constituent réellement un court-circuit pour les courants de cette fréquence.
Les considérations ci-dessus prouvent qu'il est évident qu'aucun courant ne circulera dans les conducteurs b si l'espacement des sections d'enroulement, qui détermine la capacitance C3, est tel qu'il répond à l'équation indiquée ci-après:
L1 (C1 + 2 C3) = L2 C2 (1)
Si les sections d'enroulement 10a et lOb sont connectées par leur bornes intérieures, comme montré, L1, C1 est ordinairement moindre que L2, C2, de sorte qu'il n'y a aucune difficulté d'obtenir ce rapport. Il convient de faire remarquer que la capacitance C4 est efficacement connectée directement entre les bornes 12 et 14 et qu'elle n'influence pas de manière préjudiciable la distribution de la capacitance sur l'unité. L'espacement des sections d'une unité d'inductance conforme à l'équation (1) est tout à fait efficace pour supprimer les harmoniques du rang 2.
Bien que l'induction mutuelle entre les sections d'enroulement ait été négligée dans la description cidessus, il faut comprendre que les mêmes principes pourront être appliquée en cas d'induction mutuelle. De telles unités d'inductance symétriques sont particulièrement applicables dans des circuits disposés symétriquement;par rapport à un corps conducteur ou potentiel de référence fixe, par exemple un écran ou la terre, tel que c'est la
<Desc/Clms Page number 10>
cas par exemple dans des montages équilibrés ou push-pull.
Une unité d'inductance construite comme décrit cidessus sera entièrement exempte de courants oscillants locaux ou perturbateurs, et elle aura un minimum de conductance shunt excessive et un minimum de variation de capacitance apparente, c'est-à-dire que sa courbe de capacitance apparente-fréquence sera entièrement uniforme et continue.
Les figs. 3 et 4 sont des Schémas correspondants d'une unité d'inductance non-symétrique. Lorsqu'on a une telle unité, la première condition décrite ci-dessus, c'est-à-dire la symétrie, doit être modifiée, tandis que la deuxième condition, c'est-à-dire le rapport entre les fréquences de résonance naturelles des divers composants de l'unité, est appliqué en principe. Sur cette figure, l'inductance non-symétrique 20 comprend des sections d'enroulement 20a et 20b qui sont disposées coaxialement sur une forme ou un cylindre 21 en matière isolante et qui ont des bornes extérieures 22 et 24 et des bornes intérieures 23 et 25. Les sections 20a et 20b sont connectées en série par leurs bornes intérieures, par le conducteur 26, comme dans la disposition montrée sur la fig. 1.
Il convient de faire remarquer cependant que, dans ce cas, les sections d'enroulement 20a et 20b ne sont pas symétriques par rapport au plan central représenté par la ligne 27. Un récipient de blindage 28 entoure l'unité d'inductance 20 de manière usuelle. Une des bornes extéri- eures 22, est connectée directement à l'écran 28, qui est pourvu d'une borne auxiliaire 22a. Comme dans le cas de la disposition montrée sur la fig. 1, les deux sections d'enroulement sont enroulées dans une direction opposée de telle façon que leur induction mutuelle aide la selfinduction de l'unité.
Sur les figures 3 et 4, les sections d'enroulement individuelles ne sont pas montrées subdivisées comme sur
<Desc/Clms Page number 11>
la fig. 1 parce que les mêmes principes y sont applicables. Les sections d'enroulement 20a et 20b sont représentées par les inductances L4 et L5 et les capacitances distribuées associées C4 et C5' La capacitance distribuée effective entre les parties extérieures des sections d'enroulement L4 et L5 est représentée par la capacitance C7 La capacitance effective entre les parties intérieures des sections L4 et L5 et l'écran 28 est représentée par la capacitance C6. La capacitance entre la partie extérieure de la section L5 et l'écran 28 est représentée par la capacitance C8.
En ce qui concerne la fig. 4, il convient de faire remarquer que pour qu'il ne circule aucun courant oscillant local ou perturbateur, il est nécessaire qu'aucun courant ne circule dans le condensateur c. Ce Courant est neutralisé lorsque la fréquence de résonance du circuit L4, C4, c6est la même que celle du circuit L5, C5. Les capacitances C7 et C8 sont effectivement connectées directement entre les bornes principales 22 et 24 et n'influencent pas de manière préjudiciable la distribution de capacitance et d'inductance sur l'unité. Dans cette disposition, si les sections dtenrou- lement 20a et 20b avaient un nombre de spires égal, leurs inductances L4 et L5 et les capacitances distribuées C4 et C5 seraient égales, et il serait impossible de satisfaire à la condition citée en dernier lieu.
Cependant, en réduisant le nombre de spires de la section d'enroulement L4, on peut aménager le circuit de résonance L4, C4, Cg de telle façon qu'il ait la même fréquence naturelle que le circuit L5, C5. Cette condition est remplie lorsqu'on peut dire:
L4 (C4 = Cg) = L5 C5 (2)
Ce rapport peut être facilement obtenu en réduisant le nombre de spires de la section d'enroulement 20a, comme indiqué sur la fig. 3, Si cette condition qui vient d'être décrite n'est pas remplie, c'est parce que le cir-
<Desc/Clms Page number 12>
cuit L4, C4, C6 est résonant à une fréquence autre que celle du circuit L5, C5, de sorte que ces deux circuits ont une réactance égale et opposée à une fréquence intermédiaire quelconque et tendent, comme ils sont effectivement en série entre les bornes 22 et 24, à produire un court-circuit pour les courants de cette fréquence.
Par la construction d'une unité d'inductance non symétrique conforme à l'équation (2), la première note harmonique peut être entièrement supprimée. Bien que l'induction mutuelle entre les sections d'enroulement n'ait pas été considérée dans la description ci-dessus, il est évident que les mêmes principes sont applicables en cas d'indue tion mutuelle.
Sur la fig. 5 sont montrées certaines caractéristiques de fonctionnement d'une unité d'inductance de 50 millihenrys construite conformément aux principes décrits ci-dessus. La courbe A montre le rapport existant entre la capacitance apparente et la fréquence de la bobine montrée schématiquement en (A) de la courbe 5 et dans laquelle les nombres de spires des sections d'enroulement sont proportionnés conformément à l'équation (2) ci-dessus et connectés avec leurs bornes les plus extérieures. Cette bobine a une fréquence naturelle de 420 kilocycles et agit absolument comme 30 millihenrys et 4, 8 micromicrofarads en parallèle. La courbe B est la caractéristique correspondante d'une telle bobine avec l'interconnexion entre les bornes extérieures des deux sections d'enroulement plutôt que les bornes intérieures, comme montré schématiquement en (B) de la fig. 5.
La courbe B est très irrégulière dans le voisinage des notes harmoniques du ler, 2e et 3e-rang. La présence de ces irrégularités perturbatrices est probablement due au changement du rapport entre les capacitances entre les éléments compo-
<Desc/Clms Page number 13>
sants de l'unité d'inductance et les capacitances distribuées de ces composants, et celles indiquées schématiquement sur les figures 1 à 4. La même caractéristique est montrée de nouveau pour la même bobine sur la courbe C, où. la borne intérieure de la plus petite des bobines est connectée avec la borne extérieure de la plus grande, comme montré en (C) sur la fig. 5. Ces mêmes effets perturbateurs sont présent à peu près au même degré que sur la courbe B.
Les harmoniques plus hautes de l'unité d'inductance du type décrit ci-dessus ne peuvent être supprimées entièrement à cause des variations d'inductance et de capacitance distribuée de l'unité et de la capacitance distribuée entre les sections composant l'unité. Une compensation parfaite est basée sur la supposition que la capacitance et l'inductance d'une unité puissent être considérées comme concentrées dans un certain nombre d'éléments subdivisés, bien qu'en réalité on puisse considérer un nombre infini de ces éléments pour obtenir une suppression entière de toutes les harmoniques plus hautes.
Cependant, comme indiqué par la courbe A de la fig. 5, les harmoniques du premier et 2e rang sont tout à fait éliminées par la compensation rapprochée décrite ci-dessus, pendant que l'harmonique du rang 3 est réduite de telle façon que sa valeur ne représente pas une perturbation.
La réduction de l'harmonique du rang 3 est largement due au fait que les fréquences d'harmonique du rang 3 sont un peu différentes dans les deux sections de la bobine et se compensent l'une l'autre partiellement.
La courbe B de la fig. 6 montre une caractéristique analogue pour le fonctionnement d'une unité d'inductance de 90 millihenrys du type montré sur la fig.3
<Desc/Clms Page number 14>
et construite conformément à la présente invention.
Sur cette figure est montrée une série de courbes partielles déplacées verticalement qui montrent l'effet exercé sur la forme de la courbe par variation de la séparation entre les sections. Le groupe supérieur de courbes déplacées E,F,G,H et I représente les caractéristiques de deux sections symétriques pour des séparations respectives de 1/16e, 3/32e, lise, 3/16es et 1/4 de pouce entre les sections. Ce groupe de courbes indique que la courbe G, qui correspond à une séparation de lise de pouce, a été la plus efficace pour supprimer l'harmonique du rang 2, réduisant en même temps la première note harmonique.
Le groupe inférieur de courbes déplacées J,K,L,M représente les mêmes caractéristiques pour des espacements respectifs de 1/32e, 1/16e, lise et 1/4 de pouce après changement du nombre relatif de spires des deux sections d'enroulement de l'unité d'inductance, comme dans la disposition montrée sur la fig.3, pour satisfaire à l'équation (2). Ce groupe inférieur de courbes montre que la séparation de 1/Se de pouce (courbe L) est encore la meilleure. Il montre aussi l'avantage de fréquences inégales de l'harmonique du rang 3 dans les deux sections de la bobine, réduisant l'effet total de l'harmonique du rang 3. Sur la courbe D de 1 la fig. 6 est noté que les harmoniques des rangs 1 et 2 sont entièrement éliminées lorsqu'on construit l'unité d'inductance conformément aux principes décrits.
La note harmonique du rang 3 est encore présente à un faible degré, mais cela est de moindre importance, en particulier dans de petites unités d'inductance, parce que la dissipation dans.les enroulements réduit, aux hautes fréquences, l'effet des hautes harmoniques.
La valeur de l'effet perturbateur de n'importe quelle note harmonique particulière peut être déter-
<Desc/Clms Page number 15>
minée en x, la différence entre les maxima et minima de l'irrégularité, comme montre pour exemple sur la courbe A de la fige 5. Lorsqu'une telle unité d'inductance est connectée dans un circuit dont la capacitance est C, le facteur de puissance additionnel résultant qui se manifeste dans le circuit accordé est x/C. Par exemple, dans l'unité dont la caractéristique est représentée par cette dernière courbe, à 2.300 kilocycles, où x = 0,35 mi- cromicrofarads, la conductance shunt additionnelle n'est que de 5 mieromhos et le facteur de puissance additionnel est de 0,35% lorsque la bobine est montée dans un circuit accordé de C = 100 micromicrofarads.
Sur les courbes A et B appartenant respectivement aux figures 5 et 6 il est montré qu'alors que les harmoniques des rangs 1 et 2 sont entièrement éliminées, l'harmonique du rang 3 est encore présente à un degré notable.
Il semble qu'il soit là extrêmement difficile d'éliminer entièrement cette harmonique du rang 3, bien que sa valeur ne soit pas perturbatrice dans des cas ordinaires, comme décrit ci-dessus. En outre, il est généralement possible de limiter l'harmonique du rang 3 à une telle fréquence que son effet préjudiciable soit encore réduit.
On peut obtenir ce résultat en proportionnant l'unité d'inductance de telle façon que la note harmonique perturbatrice se trouve soit tout à fait en dehors de la gamme de fonctionnement ou d'accord du circuit sur lequel l'unité d'inductance est montée ou à l'intérieur et proche de la limite de la gamme d'accord à laquelle le condensateur d'accord a une capacité de l'odre de sa valeur maximum, de sorte que le rapport entre la capaci- tance différentielle provenant de l'harmonique perturbatrice et la capacitance totale du circuit est un minimum.
D'autre part, si l'unité d'inductance est seulement accouplée indirectement avec le circuit actif, elle devrait être proportionnée de telle façon que l'harmoni-
<Desc/Clms Page number 16>
que perturbatrice se trouve en dehors de la gamme d'accord ou à l'intérieur et près de la limite de la gamme de fréquence à laquelle le condensateur d'accord a une capaci- -tance minimum, parce que, dans ce cas il est introduit efficacement, en série avec le circuit accordable, une résistance-série maximum à la fréquence d'harmonique.
Bien qu'il soit entendu que les courbes des figures 5 et 6 représentent des caractéristiques typiques d'unités d'inductance haute fréquence construites conformément à la présente invention, il convient de donner ci-après les spécifications des unités particulières dont sont obtenues les courbes montrées sur les figures 5 et 6. Les sections de l'unité de la fig. 5 avaient respectivement 750 et 1000 spires, un diamètre inférieur de 1/211 et une longueur axiale de 3/16"; elles étaient formées de fil SSE # 38 et enroulées en plusieurs couches, pas 38/39, et imprégnées de Il Cerese Il AA.
Les sections de l'unité de la fig. 6 aveient respectivement 1200 et 1500 spires, un diamètre intérieur de 1/211, une longueur axiale de 3/16' et elles étaient formées de fil SSE # 38 enroulé en plusieurs couches, pas 38/39, et imprégnées de " Cerese n AA.
Les variations de la capacitance apparente de l'unité d'inductance du type décrit peuvent encore être réduites en munissant l'unité d'inductance d'un noyau magnétique, de préférence en fer ou alliage ferreux finement laminé, pulvérisé ou broyé finement d'une autre manière. L'emploi de ce noyau augmente l'inductance effective et le facteur de puissance de l'unité, mais il offre un nombre d'avantages où ces caractéristiques particulières ne sont pas des inconvénients. Parmi ces avantages, il convient de mentionner ici 1''affaiblissement des harmoniques et la réduction des dimensions, ainsi que la réduction du champ extérieur.
En relation avec des circuits haute fréquence convenant pour un fonctionnement sur une large bande de
<Desc/Clms Page number 17>
fréquences, par exemple les bandes, " ondes longues " et " ondes courtes ", il est usuel d'utiliser plusieurs unités d'inductance qui, avec un seul condensateur d'accord, sont proportionnées individuellement pour accorder le circuit sur les diverses bandes. La bobine qui n'est pas utilisée est généralement déconnectée, mais usuellement elle a au moins un petit couplage avec les bobines en travail.
Il arrive souvent que la fréquence de travail d'une des bandes haute fréquence corresponde à la fréquence d'une des harmoniques perturbatrices d'une unité d'inductance construite pour fonctionner sur une bande basse fréquence.
Un tel couplage peut provenir de l'induction des connexiors entre les bobines ou d'autres causes.
La fige 7 montre une telle unité d'inductance.
Sur cette figure, l'unité d'inductance à enroulements multiples 30 comprend une unité d'inductance symétrique divisée comprenant les sections 30a et 30b construites conformément aux principes de l'unité d'inductance mon- trée sur la fig. 1. Ces sections d'enroulement sont dis- posées sur une forme isolante 31 sur laquelle sont aussi disposées plusieurs autres bobines ou sections d'enrou- lement 32, 33 et 34 convenant pour le fonctionnement sur des bandes haute fréquence.
Les divers enroulements sont connectés en série, comme montré, et les bornes ter- minales de l'unité d'inductance 30a, 30b et l'enroulement
34 et les bornes intermédiaires des autres enroulements sont connectés aux divers contacts 35 avec lesquels coo- père l'organe de commutation 36, construit de manière à court-circuiter progressivement et cumulativement les divers enroulements, en commençant par l'unité d'inductan- ce de la plus basse fréquence 30a, 30b. Le condensateur d'accord 37 est monté sur tout l'assemblage d'inductan- ce, c'est-à-dire qu'il est connecté entre les bornes les plus extérieures des enroulements 30a et 34.
Un récipient de blindage conducteur 38 entoure l'assemblage d'induc-
<Desc/Clms Page number 18>
tance, et un disque auxiliaire 39 est intercalé de préférence entre la section d'enroulement 30a et l' extrémité de l'écran 38. L'écran est efficace pour réduire les courants capacitifs depuis la partie centrale de la section d'enroulement 30a jusqu'à l'écran 38 et ensuite à la terre.
Les principes du fonctionnement de l'assemblage d'inductance montré sur la fig.7 sont, à tous points de vue, analogues à ceux décrits en relation avec la fig. l. En proportionnant l'unité d'inductance 30a,30b conformément à la présente invention, on élimine entièrement l'apparition de"places mortes" dans les gammes de fonctionnement haute fréquence de l'unité d'accord qui proviennent de ltatténuation d'une ou de plusieurs de ces hautes fréquences par des courants perturbateurs dans l'unité d'inductance 30a,30b.
En outre, l'unité d'inductance 30a,30b est de préférence proportionnée de telle façon que les harmoniques perturbatrices difficiles à éliminer, par exemple les harmoniques du rang 3, se trouvent en dehors des gammes de fonctionnement des divers éléments d'inductance ou à l'intérieur et près de la limite d'une des gammes pour laquelle la capacité du condensateur d'accord 37 est minimum.
L'assemblage d'inductance avec plusieurs gammes de fréquences montré sur la fig.8 est, à tous les points de vue, analogue à celui montré sur la fig.7, sauf que la construction de l'unité d'inductance de la plus basse fréquence est faite conformément aux principes décrits en relation avec la fig.3. c'est-à-dire comme unité d' inductance non symétrique. Les divers éléments de la fig. 8 sont marqués avec des références ayant les mêmes chiffres terminaux que les références appliquées aux éléments correspondants de la fig.7.
<Desc/Clms Page number 19>
Il est évident pour les experts de la branche que divers changements et diverses modifications peuvent être apportés à la réalisation de la présente invention sans pour cela s'écarter de l'esprit de la présente invention.