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PERFECTIONNEMENTS AUX TRANSFORMATEURS DE COUPLAGE.-
La présente invention a trait aux dispositifs de couplage de circuits électriques et plus particulièrement à ceux destinés à assurer la liaison entre étages successifs d'un amplificateur électronique.
On connaît déjà les avantages du couplage par transformateur pour les circuits à haute fréquence* Il est particulièrement recommandable pour les amplificateurs électroniques dans lesquels il y a lieu d'assurer une forte amplification sans distorsion avec le minimum d'éléments de circuit.
Toutefois, le type classique de transformateur de couplage est sujet à limita- tion en ce sens que la caractéristique ne peut être uniforme sur une large bande de fréquences. Cette limitation est due au fait qu'il apparaît des phé- nomènes de résonance-série dans les enroulements du transformateur pour des
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fréquences qui se trouvent dans la gamme d'utilisation et provoquent une at- ténuation des composantes de courant ayant des fréquences correspondant à ces fréquences de résonance-série. On a toutefois utilisé antérieurement des cou- plages par résistance dans des circuits destinés à transmettre les courants sur une large bande de fréquences entre deux circuits couplés.
L'invention a pour objet un transformateur à haute fréquence ca- pable de transmettre, entre deux circuits, les oscillations dont les oomposan- tes s'étendent sur une large bande, avec égalisation de la transmission dans la dite bande et dont le prix de revient et l'encombrement soient faibles.
Conformément à l'invention, on atteint ces résultats en divisant les enroulements primaire et secondaire en galettes telles que leurs fréquen- ces de résonance soient différentes, disposées sur le noyau du transformateur et connectées de telle sorte qu'il existe une forte réactance de fuite entre les galettes respectives.
De plusy les effets de la résonance série entre deux galettes de l'un quelconque des enroulements, sont évités en shuntant les galettes qui ont les fréquences de résonance plus élevées par des résistances dont les valeurs sont égales à la valeur de la réactance des galettes qu'elles shuntent pour la fréquence où la résonance apparaît entre la galette shuntée et la ga- lette ayant la fréquence de résonance immédiatement inférieure,
Un transformateur conforme à l' inTention peut être considéré comme constitué par un certain nombre de voles de transmission de fréquences, capa- bles chacune de laisser passer une partie prédéterminée de la bande de fré- quences de fonctionnement.
Les galettes décrites, insérées dans chacune de oes voles, sont connectées et disposées de telle sorte, autour du noyau du trans- formateur, que les voies respectives fonctionnent indépendamment l'une de l'autre et qu'il n'existe aucune interaction entre elles. De cette manière, toutes les composantes de fréquence, à la sortie d'une source d'oscillations, peuvent être appliquées sur tout circuit d'utilisation et fournir un rende- ment uniforme de transmission.
On comprendra mieux les caractéristiques nouvelles et les avants- ges de l'invention en se référant à la description suivante et aux dessins qui l'accompagnent, donnés simplement à titre d'exemple non limitatif et dans Iasquels :
La Fig,l représente un circuit conforme à l'invention.
Les Fig.2 et 3 montrent des caractéristiques se rapportant au
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circuit de la Fig.1.
La Fig.4 est une variante du même circuit.
Les Fig, 5 et 6 représentent différents modes de réalisation du transformateur.
La Fig.7 est un schéma du circuit du transformateur de la Fig.5,
Les Fig.8 à 12 Inclusivement montrent des circuits équivalents du transformateur de la Fig.5.
Sur la Fig.l, on voit la forme la plus simple du transformateur de couplage représenté en 1 et destiné à appliquer la tension de sortie d'un tube 2 au circuit d'entrée du tube suivant 3, Comme on le voit, le transfor- mateur 1 oomporte un noyau 4 comprenant primaire et secondaire 5 et 6. Le primaire 5 comporte deux parties 7 et 8 connectées en série, de même que le secondaire 6 constitué par les enroulements 9 et 10 connectés également en série, Pour éviter tout effet de couplage électrostatique ou capacitif entre les enroulements 5 et 6, on a prévu un écran 11 mis à la masse.
Dans certaines applications et plus particulièrement dans les air- cuits de modulation de télévision, les oscillations à transmettre entre les deux circuits couplés s'étendent sur une très large gamme. Par conséquent, les tubes 2 et 3 peuvent constituer une partie d'un circuit destiné à amplifier les signaux engendrés dans un circuit dont l'alimentation est commandée en fonotion de oelle d'un système de télévision,
Il est bien connu que, pour fonctionner d'une manière satisfai- sante, un dispositif de couplage entre deux circuits électriques doit être capable de transmettre toutes les composantes de fréquences appliquées aux bornes du système de couplage avec un rendement uniforme de transmission.
On conqoit que, pour obtenir cette particularité, l'impédance du dispositif de couplage doit être maintenue au-dessus d'une certaine valeur prédéterminée pour toutes les composantes de fréquence du courant qui la traverse.
Gomme on le verra plus loin, certains problèmes délicats sont ap- parus dans la construction des transformateurs à haute impédance pour les courants de toutes fréquences contenues dans une large gamme. Le problème es- sentiel qui se pose dans la construction d'un transformateur susceptible de transmettre une large bande de fréquences, consiste à éliminer toute diminu- tion d'impédance des enroulements due aux effets de résonance série, à cer- taines fréquences entre l'inductance et la capacité répartie des enroulements,
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On peut éliminer cette résonance en divisant les enroulements primaire et secondaire en galettes ayant des caractéristiques de résonance différentes, de manière à réaliser un certain nombre de voies de transmissien entre les deux circuits couplés.
Par conséquent les sections 8 et 10 et leur couplage peuvent être considérées comme comportant une v@e du dispositif de couplage de la fig.l, et les sections 7 et 9 peuvent être considérées comme l'autre voie. En divisant ces enroulements de cette manière, chacune des pai- res de galettes peut être prévue pour transmettre une région particulière de la gamme de fréquence% Par exemple, les sections 8 et 10 peuvent comporter un petit nombre de spires par rapport à celui des sections 7 et 9 respectivement et peuvent être prévues de façon à avoir une très faible capacité répartie et une fréquence de résonance plus élevéedque celle des sections 7 et 9.
Par suite de leur construction, ceshsections fonctionnent de manière à transmet- tre entre les deux étages amplificateurs, les composantes de haute fréquence du circuit d'entrée de l'amplificateur 2, et les sections 7 et 9 transmettent les composantes de basse fréquence.
Une des difficultés rencontrées dans l'application de cette mé- thode est due aux effets de résonance qui apparaissent entre les réactances des galettes pour certaines fréquences de la gamme de fonctionnement. Ces ef- fets de résonance réduisent l'impédance effective du dispositif de couplage, par certaines fréquences, dans des conditions telles que leur transmission peut être pratiquement réduite ou complètement annulée.
On comprendra mieux, à l'examen de la Fig.2, l'effet de résonance entre la réactance des galettes dans le but de réduire l'impédance entre les bornes des enroulements pour des courants de certaines fréquences, Dans cette fig.2, les caractéristiques d'impédance des enroulements 7 et 8 du primaire 5 sont représentées en fonction de la fréquence en supposant que le transforma- teur fonctionne à vide. Les courbes 12 et 13 de la Fig.2 représentent les réactances inductives internes calculées, des sections 7 et 8 respectivement en fonction de la fréquence, tandis que les courbes 14 et 15 représentent la réactance externe apparente des mêmes éléments de circuit en tenant compte des effets de capacité répartie des dits éléments.
Les courbes 16 et 17 re- présentent les résistances apparentes des enroulements 7 et 8 pour diverses fréquences de la gamme de fonctionnement.
Du fait de la capacité répartie de la section 7, cette dernière
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se trouve en résonance pour la fréquence F1; pour des fréquences plus élevées, elle présente tout d'abord une réactance capacitive croissante et qui décroît par la suite. Cette réactanoe capacitive est suffisante à la fréquence F2 (lé.. gèrement plus élevée que la fréquence F1), et F3 pour former un circuit série résonnant avec la réactance inductive de la section 8.
Toutefois, à la fréquence F2, la résistance apparente de la section 7, comme le montre la courbe 16, est suffisante pour maintenir l'impédance aux bornes du primaire 5 au-dessus d'une valeur prédéterminée et au-dessous de laquelle est surchargées la source qui fournit la tension appliquée* A la fréquence F3, la résistance apparente de la section 7 est toutefois négligeable, et la résonance série produite entre la réaotance des sections 7 et 8 annule pratiquement l'impédance globale des en- roulements primaires pour ces fréquences, Par conséquent, à la fréquence F3 et en l'absence de tout dispositif supplémentaire destiné à maintenr l'impédanae termin@le globale au-dessus de la valeur prédéterminée nécessaire pour produire une transmission uniforme,
il ne se produit pratiquement aucun transfert d'éner- gie à cette fréquence entre les primaires et les secondaires.
Afin d'éviter les difficultés précitées et pour fournir l'impé- dance nécessaire dans la zone de fréquence intermédiaire pour laquelle les en- roulements 7 et 8 ne peuvent transmettre d'énergie, on a prévu une résistance 18 en dérivation sur la section 8 du primaire.
A la fréquence de résonance entre les réactances des enroulements 7 et 8, la résistance 18 doit être très faible dans le but d'éviter la résonance série, Si l'on emploie cependant une telle valeur de la résistance, la totalité de la section efficace primaire sera mise en court-circuit pour des fréquences supérieures à cette fréquence de résonance série, On a donc constaté qu'il y avait lieu de choisir une valeur intermédiai- re de la résistance 18, valeur que l'on détermine de faqon à la rendre égale à la réactance inductive de la section 8 pour la fréquence de résonance pour la- quelle cette réactance inductive est égale à la réactance capacitive apparente de la section 7.
La présence de la capacité répartie aux bornes des secondaires 9 et 10 affecte les réactances apparentes des primaires dans des conditions telles que les fréquences de résonance F1 et F3 sont légèrement décalées vers la fréquence décroissante, et de plus les valeurs de pointe des réactanoes et des résistances apparentes peuvent être réduites, mais il n'y a en général aucune modification'des relations exprimées précédemment entre les valeurs des constantes du circuit primaire.
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La résistance 18 étant connectée en dérivation sur l'enroulement 8 et ayant la valeur désignée ci-dessus, la courbe 19 de la fig.3 représente alors l'impédance de l'enroulement primaire en fonction de la fréquence. Cette courbe 19 met en évidance l'impédance globale aux bornes du primaire qui ne descend pas au-dessous d'un minimum prédéterminé pour une fréquence quelconque jusqu'à, la fréquence de résonance F4 de l'enroulement 8. De plus, la courbe montre qu'aux basses fréquences, la plus grande partie de l'impédance entre les bornes de l'en- roulement primaire est due à l'impédance de la section 7, et qu'aux fréquences élevées, l'impédance de la section 8 est prédominante.
Pour des fréquences in- termédiaires pour lesquelles la réactance de l'enroulement 7 est partiellement ou totalement en résonance série avec la réactance inductive de l'enroulement 8, l'impédance entre les bornes primaires est due presqu'entièrement à la résistan- ce apparente de la résistance en dérivation 18 sur l'enroulement 8.
Comme le montre la courbe 19 de la Fig.3, si les sections 7 et 8 sont construites de la manière décrite prcédemment et la résistance 18 prévue en dérivation avec la section 8, l'impédance est suffisante pour transmettre des courants de toutes fréquences inférieures à une fréquence légèrement supé- rieure à celle de résonance de l'enroulement 8.
Bien qu'on ait décrit uniquement les effets de la résonance série dans l'enroulement primaire, on conçoit que ces effets se produisent également dans le secondaire; il y a donc lieu de prévoir des résistances en dérivation aux bornes d'un secondaire ou de chacune des sections de secondaire dans le but d'éviter que les effets de la résonance série entre les sections d'enroulement ne diminuent l'impédance de l'enroulement pour les fréquences de résonance$ La valeur de ces résistances est déterminée conformément à ce qui a été dit pour la résistance en dérivation sur la section primaire.
Par conséquent, dans les deux sections du secondaire du transformateur représenté Fig.l, on a prévu une résis- tance 20 ayant une valeur égale à la réactance induotive de la section 10 à la fréquence de résonance entre cette réactance et la résistance capacitive appa- rente de la section 9 y compris la réactance de couplage qui peut exister entre tous les enroulements.
La bande de fréquences peut être étendue en prévoyant des sections d'enroulement supplémentaires ayant des fréquences de résonance croissant plus vite que celles des sections 8 et 10 et en shuntant chacune de ces sections par une résistance dont la valeur est égale à la réactance induotive qu'elle shunte,
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à la fréquence de résonance de la réactance de cet enroulement, avec la réac- tance de la fréquence de résonance inférieure voisine et avec la réactance de la section d'enroulement à fréquence de résonance inférieure voisine.
Par conséquent, dans la Fig.4, on a représenté un transformateur construit suivant les principes décrits ci-dessus et dans lequel on a prévu trois voles destinées à transmettre les parties inférieure, moyenne et supé- rieure de la bande de fréquences entre ces deux enroulements. Ce transforma- teur comporte des sections primaires 21, 22 et 23 et des sections secondaires 24, 25 et 26 respectivement, prévues de telle sorte que les sections couplées inductivement 21 et 24 constituent la voie de transmission de basse fréquence, les sections 22 et 25 celle de fréquence moyenne, et les sections 23 et 26 celle de très haute fréquence.
Chacune de ces sections 22-23-25-26 est shuntée par une résistance dont la valeur est déterminée comme indiqué ci-dessus. On peut donc prévoir en pratique d'autres voies en accroissant le nombre de se(,- tions d'enroulement et en prévoyant des résistances supplémentaires en dériva- +ion.
Dans la construction d'un transformateur où toutes les sections d'enroulement constituant les diverses voies de transmission de fréquence sont montées sur le même noyau, il est nécessaire, si on désire obtenir un fonction- nement satisfaisant, de disposer les sections de chaque enroulement de manière à créer une réactance de fuite considérable entre les sections respectives des enroulements primaire et secondaire, qe qui s'impose du fait que la faible réactance de capacité de certains des enroulements peut constituer une certaine charge sur le circuit des autres enroulements, si les sections d'enroulements sont étroitement couplées.
Conformément à l'invention, on peut pallier à cette difficulté en montant des sections d'enroulement sur le noyau du transformateur à la ma- nière représentée Fig. 5 et en connectant les enroulements de l'élément de cou- plage conformément au circuit représenté Fig.6 dans lequel les mêmes éléments ont été désignés par les mêmes numéros de références.
Sur la Fig.5, on voit un transformateur comprenant un noyau 27 sur lequel sont montées les sections primaires 28, 29 et 30 et des sections secondaires 31-32-33-34-35. La section primaire 28 et la section secondaire 31 sont couplées étroitement sur la branche centrale du noyau et constitue la vole de transmission des courants dont les fréquences s'étendent sur la partie
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inférieure de la gamme à transmettre. Les voies de transmission de haute fré- quence sont constituées par les sections primaires 29 et 30 et les sections secondaires 32, 33, 34 et 35.
On notera que les sections d'enroulement insérées dans les voies de fréquence élevée sont montées sur les branches externes du noyau à trois branches 27, ce qui réalise ainsi une forte réactance de fuite entre ces sections d'enroulement et la voie de transmission de basse fréquence.
Comme on le verra plus clairement par la suite, les sections primaires d'enroulement sont connectées de telle sorte que, lorsqdalles sont alimentées, les sections correspondant aux voies de fréquence élevée comprenant les sections primaires 29 et 30 sont magnétiquement isolées. Les enm ulements sont donc connectés de telle manière que, lorsque le primaire 28 est alimenté, il se produit dans le noyau (dans le sens Indiqué par les flèches) un flux 01 représenté en traits mixtes. De même, les sections 29 et 30 sont connectées de telle sorte que, lorsqu'elles sont alimentées, il se produit un flux 2 ayant la direction indiquée.
On notera que les flux #1 et traversent le noyau dans un sens tel que les tensions induites dans les sections 29-30, 32-33 soient opposées; il en résulte que les deux enroulements à haute fréquence 29-32 et 30-33 sont en effet magnétiquement isolés des enroulements 28 et 31. Les sec- tions secondaires 34 et 35 sont connectées de telle sorte que le flux #1 in- duise des tensions égales et de même sens dans chacune des sections, tandis que le flux #2 induit des tensions en opposition, De cette manière, les deux sections 34 et 35 sont magnétiquement Isolées des enroulements formés par les sections 29-32 et 30-33.
La Fig.6 représente le schéma complet d'une forme de transfor- mateur du type décrit ci-dessus. Le transformateur est représenté sous forme d'éléments de couplage destinés à appliquer les oscillations de sortie d'un amplificateur 2' à un circuit d'utilisation représenté par la résistance 3'.
Les sections primaires et secondaires respectives 28 à 35 Inclusivement sont connectées de telle façon qu'elles produisent l'interaction désirée des flux comme on l'a indiqué précédemment. On a également prévu deux circuits qui as- surent l'isolement complet des voies de transmission de bandes de fréquences.
Un de ces circuits comporte un condensateur 36 connecté en série avec les sec- tions primaires 29 et 30 aux bornes de la section primaire 28. On a prévu une résistance 37 de façon à éviter une diminution gênante de l'impédance de l'en- roulement primaire due à la résonance série entre les sections 29, 30 et 28, De
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De même, une résistance 40 est connectée en dérivation aux bornes des sections 34 et 35 dans le même but. L'autre circuit comporte un condensateur 38 con- necté en parallèle avec une résistance 39 en série avec les sections secondai- res 32-33 aux bornes des sections secondaires en série 31, 34 et 35.
Le fonctionnement du transformateur représenté Fig.5 et 6 sera mieux compris à l'examen des Fig.8 à 14 inclusivement dans lesquelles on a représenté des circuits équivalents à celui de la Fig.6 quand on considère cer- taines bandes de fréquences particulières. Pour l'une d'elles s'étendant sur la partie inférieure de la gamme de fonctionnement, les primaires et secondaires 28 et 31 à couplage serré peuvent fournir une voie de transmission pour les fré- quences comprises dans cette partie de la gamme de fonctionnement Au-dessous de la gamme effective de transmission de ces deux sections d'enroulement, les condensateurs 36 et 38, la résistance 39 et la forte réactance de fuite entre les primaire et secondaire,
isolent effectivement les voies de transmission comportant les sections 29-32 et 30-33 et évitent qu'elles n'affectent le ren- dement de transmission de celle formée par les sections 28 et 31. Pour des fréquences supérieures, l'impédance des sections secondaires 34 et 35 est très faible, et par conséquent le rapport de transformation est déterminé par le rap- port du nombre de tours des sections 28 et 31.
Quand on considère la gamme de fonctionnement envisagée ci-dessus, le circuit équivalent pour l'élément de couplage et le tube 2' est celui repré- senté sur la fig.8 où e0 indique la tension aux bornes d'entrée de l'amplifica- teur électronique multipliée par le facteur d'amplification du tube.
rp rapré. sente la résistance anode-cathode du tube 2', R est la résistance équivalente formée en assimilant la résistance 3' au primaire du transformateur, et x1 le réactance primaire magnétisante*
Pour des bandes de fréquences légèrement plus élevées, la réac- tance de fuite entre les sections d'enroulements 28 et 31 devient appréciable si on la compare à R, et le circuit équivalent est celui représenté Fig.8. Dans ce circuit, la réactance x2 indique la réactance de fuite entre les sections 28 et 31. Au-dessus de cette bande de fréquences, la réactance magnétisante pri- maire du transformateur devient si élevée qu'elle a un effet négligeable sur le fonctionnement du circuit et, en conséquence, on la supprime du circuit équiva- lent représenté.
Pour des fréquences plus élevées, le circuit équivalent est celui de la Fig.9,
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dans lqquel c1 représente la capacité du condensateur 36, c2 celle du condensa- teur 39, x3 la réactance magnétisante des sections 29 et 30. Au-dessus de cette bande de fréquences, la réactance de fuite x2 est d'une amplitude telle que la chute de tension à ses bornes tend à abaisser la tension aux bornes de la résis- tance équivalente R. Toutefois, les condensateurs 36 et 38 deviennent efficaces sur cette bande de fréquences pour rendre effectives les voies de transmission 29, 32,30 et 33, et par conséquent pour maintenir la valeur désirée de tension appliquée aux bornes de la résistance R.
On conçoit donc que le rapport du nom- bre de tours des sections 29 et 32 et des sections 30 et 33 doit être le même que le rapport du nombre de tours de sections 28 et 31 si la tension aux bornes de la résistance R est maintenue à la valeur désirée.
En choisissant la réactance du condensateur cl sensiblement égale à x3 dans cette partie de la gamme de fréquences et en faisant Rl,x3 et r2, x2 égales l'une à l'autre et plus grands que R, le circuit est accordé, ce qui augmente le courant dans x2 et R d'une quantité suffisante pour compenser la chute de tension aux bornes de la résistance R1. La résistance 37 ou, dans la Fig. 9, la résistance R1 fonctionnent de façon à éviter la résonance série entre la réactance capacitive du condensateur 36 de la Fig.9, c1 et la réactance in- ductive x3 à une fréquence quelconque.
De même, la résistance 39, ou,dans la Fig. 9, la résistance R2, évite la résonance série entre la réactance magnétisan- te secondaire des sections 32 et 33 et le oondensateur de blocage 38 des basses fréquences, Pour les fréquences plus élevées la réactance magnétisante du circuit représenté Fig. 9 devient suffisamment grande pour n'avoir pratiquement aucun effet sur le fonctionnement du circuit. De plus, la réactance capacitive du condensateur c2 devient si faible, par rapport à la résistance R2, que cette dernière n'a qu'un très faible effet sur le circuit, Par conséquent, le circuit équivalent pour une bande de fréquences couvrant cette partie de la gamme et* fonctionnement, devient celui représenté Fig.10.
La résonance partielle du cir- cuit se produit au-dessus de la bande de fréquences suffisante pour compenser la chute de tension produite par la résistance R2.
Pour une bande de fréquences plus élevées, le circuit équivalent de l'élément de couplage représenté Fig.6 peut être représenté d'une manière précise par le circuit de la Fig.ll dans lequel R3 représente la résistance 40 de la Fig.6, x4 la réactance inductive des sections 34 et 35; C3 représente la capacité équivalente répartie des sections 28 et 31 se rapportant aux enroule-
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-ments primaires 29 et 30, X5 la réactance de fuite entre les primaires 29 et 30 et les enroulements secondaires 32 et 33.
Dans cette bande de fréquences,la capacité équivalente répartie C3 de la section 31 devient suffisante pour cons- tituer une charge appréciable aux bornes de la résistance 3' qui tend à réduire la tension aux bornes de cette résistance 3t ou R dans la Fig.ll. Toutefois, à de telles fréquences, les sections 34 et 35 shuntées par la résistance 40, maintiennent l'impédance de cette branohe du circuit équivalent à une valeur suffisante pour éviter une diminution gênante de tension. Si les éléments du circuit sont choisis de manière à avoir les valeurs d'impédance correctes, il est possible d'obtenir le même rapport de transformation dans cette partie de laigamme de fréquences que celle obtenue dans les parties inférieures.
Dans le dispositif des Fig.5 et 6, il est nécessaire que la capa- cité répartie de l'enroulement 28 soit suffisamment basse pour ne pas constituer une charge importante sur le tube 2'. A la partie inférieure de la gamme dans laquelle fonctionnent les bobines 34 et 35 ,l'inductance équivalente x4 des sections 34 et 35 , est pratiquement égale à la réactance capacitive équivalente correspondant à la capacité répartie de la section 31.
Par conséquent, la ré- sistance apparente R3 correspondant à la résistance 40 vue des bornes d'entrée du transformateur est l'impédance qui évite toute charge excessive des enrou lements 32 et 33 dans cette gamme de fréquences, Si on considère le circuit équivalent, on conçoit que les résistances R1 et R3 doivent être grandes par rapport à la résistance R si on veut obtenir une caractéristique de réponse uniforme dans une gamme de fréquences comportant la bande que l'on vient de considérer*
Quand il s'agit d'une bande de fréquences plus élevée, le circuit équivalent est celui de la Fig.12, puisque les réactances représentées par C3 et C2 sont alors négligeables et que x4 est extrêmement élevé.
Pour une bande de fréquences plus élevées dans une partie de la gamme voisine de la fréquence limite, le circuit équivalent est celui de la Fig.13;la capacité répartie des sections 29-30 et 32-33 commence à jouer le rôle de charge du fait de leur réactance capacitive qui se trouve effectivement en dérivation sur la résistance R. La capacité équivalente correspondant à ces composantes de capacité repartie est représentée par le condensateur C4. Aux fréquences plus élevées, l'effet de charge de cette réactance capacitive est plus grand jusqu'à ce qu'on atteigne une fréquence pour laquelle la réactance
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est égale à la réactance inductive de fuite x5.
Cette fréquence représente la fréquence limite supérieure de la gamme correspondant à l'appareil de la Fig.5, et la caractéristique tension-rapport de transformation tombe rapidement pour des fréquences supérieures à cette valeur.
On a constaté que, dans certains cas, la capacité répartie de l'enroulement 28 tent à surcharger la source pour des fréquences de la partie supérieure de la gamme de fonctionnement. On peut pallier à cet effet gênant par l'emploi d'un transformateur du type représenté sur la fig.14 dans lequel on a prévu deux'sections primaires 41 et 42 en plus des éléments du transforma- teur représenté Fig.5, ces enroulements étant connectés comme le montre la Fig.5 Les sections 41 et 42 sont montées sur les branches externes du noyau de trans- formateur et isolées magnétiquement des sections 29-30 et 32-33.
Elles sont pré- vues de manière à avoir une très faible capacité répartie et shuntées par une résistance 43 pour éviter les effets de résonance série entre leur inductance et la réactance capacitive créée par la capacité répartie des sections 28 et 31.
Ce/évite de prévoir l'enroulement 28 avec une faible capacité répartie.
On a constaté qu'un petit transformateur construit de cette ma- nière est capable de transmettre des courants sur une bande de fréquences ex- trêmement large, par exemple de 20 cycles à 100 kilocycles et m@e plus. En uti- lisant les sections d'enroulements représentées et en les connectant à la ma- nière représentée, on peut isoler magnétiquement les voies respectives de trans- mission de bandes ainsi formées: d'où il résulte qu'on crée une forte réactance de fuite entre les sections constituant chaque voie, sans employer un noyau de dimensions prohibitives. On conçoit qu'un nombre quelconque de voies puisse être obtenu'par une extension évidente de la structure et des connexions décri- tes précédemment: d'où résulte un élargissement de la bande passante.
Bien qu'on ait représenté et décrit plusieurs formes de réalisa- tion de l'invention, il est évident qu'on ne désire pas se limiter à ces formes particulières, données simplement à titre d'exemple et sans aucun caractère resctrictif et que par conséquent toutes les variantes ayant même principe et même objet que les dispositions indiquées ci-dessus, rentreraient comme elles dans le cadre de l'invention.