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Système de résistance dépendant de la tension, pour commande d'organes de réglage.
Dans les. systèmes de. résistance dépendant de la tension, comme un circuit de bloquage avec une inductance à fer, qui est montée en série avec une charge.utile (moteur de réglage, relais, etc..), la caractéristique de tension-courant prend dans le voisinage de la tension nominale une allure à peu près linéaire. Si le courant de passage du dispositif sert par exemple à l'alimentation d'un moteur de réglage biphasé dont la phase auxiliaire est excitée de façon étrangère:, le moment de rotation s'élève également proportionnellement à la variation de tension. Le moteur démarre donc lorsque ce moment est égal au moment de résistance du dispositif. La sensibilité de fonc- tionnement du dispositif est par conséquent fortement influencée par la résistance mécanique variable du dispositif de réglage.
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Dans le cas d'un réglage sans étagement, cet inconvé- en nient a peu d'importance. On peut/effet, par une augmentation de la pente de la caractéristique, élever la sensibilité du dispositif de telle façon que les variations de sensibilité restent à l'intérieur d'une tolérance de précision admissible.
Lorsque toutefois un semblable dispositif de montage sert à l'actionnement d'un commutateur étagé d'un transforma- teur à prises de raccordement, les conditions sont essentiel- lement différentes. ici en effet, la disposition de réglage doit avoir une zone de repos large, correspondant au moins à la moitié de la gamme d'étagement, dans laquelle le régulateur ne fonctionne pas, de façon sûre, car autrement il oscillerait.
Immédiatement après le dépassement de cette zône, le fonction- nement du régulateur doit commencer nettement.
Ceci est obtenu suivant la présente invention par le fait que le système de résistance sensible à la tension est établi de telle façon que sa caractéristique tension-courant présente pour la tension nominale Uoune zone en forme de selle.
De ce fait, la sensibilité du dispositif de réglage reçoit une valeur fixe, par exemple + 1%. L'invention est expliquée ci- dessous ;. l'aide du dessin.
Dans le schéma de la fig. 1, on a désigné par U la caractéristique de courant-tension d'un circuit de bloquage ayant la capacité C et l'inductance à fer L. Suivant la pré- sente invention, on place dans ce circuit de bloquage, dans la branche de capacité duquel, suivant la fig. 2, on a encore prévu, en vue d'élininer les harmoniques supérieures du courant de passage pour la charge utile M, une inductance auxiliaire Ln, une petite inductance à fer D, -pat exemple avec un noyau en nickel-fer, en série, et choisie de telle façon que pour la demi-gamme de tension de la zône de repos (U), elle est satu- rée.
Cette caractéristique de courant-tension E = f Ci) se su- per&pose à la caractéristique du circuit de bloquage U = f (J),
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comme le montre la fig. 1, pour donner la caractéristique ré- sultante Ures = f (J).
Pour augmenter la pente de la caractéristique, il est avantageux d'adjoindre encore à la caractéristique couant-ten- sion une chute de tension capacitive E' = f (J). Ceci se fait, suivant la fig. 3, par insertion d'une capacité K dont l'influen- ce produit dans le schéma de la fig. 1 la caractéristique ré- sultante U'res.
Comme la capacité K doit être relativement grande, il est à recommander de la raccorder par l'intermédiaire d'un trans- formateur de courant S, comme on peut le voir à la fig. 4. On peut prévoir en outre avantageusement, dans Le. circuit secondai- re,, encore une résistance R pour l'amortissement de ce circuit, vuqu'em cas de forte élévation de tension et d'inductivité dé- croissante du transformateur, K peut venir en résonance avec S.
Pour que finalement l'inductance à fer-nickel ne soit pas déjà saturée par le courant nul, il est avantageux de la munir d'un petit intervalle d'air. En outre, on localisera, com- me on l'a déjà indiqué, au moins la troisième harmonique par l'inductance auxiliaire: Ln sur le circuit de bloquage, car au- trement il est à redouter que le courant nul produise déjà une' saturation de l'inductance D.
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Voltage-dependent resistance system for controlling regulators.
In the. systems. voltage dependent resistor, such as a blocking circuit with an iron inductor, which is connected in series with a useful load (regulating motor, relay, etc.), the voltage-current characteristic takes in the vicinity of the nominal voltage is approximately linear. If the passing current of the device is used, for example, to supply a two-phase adjustment motor, the auxiliary phase of which is excited in an extraneous manner, the torque also rises in proportion to the voltage variation. The motor therefore starts when this moment is equal to the moment of resistance of the device. The operating sensitivity of the device is therefore strongly influenced by the variable mechanical resistance of the adjustment device.
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In the case of an adjustment without stepping, this disadvantage is of little importance. It is possible, by increasing the slope of the characteristic, to raise the sensitivity of the device so that the variations in sensitivity remain within an allowable precision tolerance.
When, however, such a mounting device is used for actuating a step switch of a tap-connector transformer, the conditions are fundamentally different. here, in fact, the adjustment arrangement must have a wide rest zone, corresponding to at least half of the staging range, in which the regulator does not operate reliably, because otherwise it would oscillate.
Immediately after passing this zone, the operation of the regulator should start clearly.
This is obtained according to the present invention by the fact that the voltage-sensitive resistance system is established in such a way that its voltage-current characteristic presents for the nominal voltage a saddle-shaped zone.
As a result, the sensitivity of the adjustment device receives a fixed value, for example + 1%. The invention is explained below; using drawing.
In the diagram of fig. 1, U has denoted the current-voltage characteristic of a blocking circuit having the capacitance C and the iron inductance L. According to the present invention, we place in this blocking circuit, in the branch of capacity of which, according to fig. 2, in order to eliminate the upper harmonics of the passing current for the payload M, an auxiliary inductance Ln, a small iron inductor D, -pat example with a nickel-iron core, in series , and chosen in such a way that for the half-range voltage of the rest zone (U), it is saturated.
This current-voltage characteristic E = f Ci) is superimposed on the characteristic of the blocking circuit U = f (J),
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as shown in fig. 1, to give the resulting characteristic Ures = f (J).
To increase the slope of the characteristic, it is advantageous to further add to the current-voltage characteristic a capacitive voltage drop E '= f (J). This is done, according to fig. 3, by inserting a capacitor K whose influence produces in the diagram of FIG. 1 the resulting characteristic U'res.
As the capacitor K must be relatively large, it is recommended to connect it via a current transformer S, as can be seen in fig. 4. It is also advantageously possible to provide in Le. secondary circuit ,, again a resistor R for the damping of this circuit, given that in the case of a strong rise in voltage and decreasing inductivity of the transformer, K can come into resonance with S.
So that finally the iron-nickel inductor is not already saturated with zero current, it is advantageous to provide it with a small air gap. In addition, we will locate, as we have already indicated, at least the third harmonic by the auxiliary inductance: Ln on the blocking circuit, because otherwise it is to be feared that the zero current already produces a ' saturation of inductance D.