BE438840A - - Google Patents

Description

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 EMI1.1 
 

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  Procédé de conversion des huiles d'hydrocarbures 
La présente invention concerne particulièrement la fabrication de l'essence à partir d'huiles d'hydrocarbures bouillant au-dessus de l'échelle de l'essence et, plus particulièrement, à un procédé dans lequel l'huile d'hydrocarbure est convertie sélectivement, par des méthodes catalytiques ou une combinaison de méthodes catalytique et   pyrolytiques   en une essence possédant un pouvoir anti détonant relativement élevé et en gaz utiles ayant une teneur relativement élevée en oléfines polymérisables . 



   Cette invention a plus spécialement pour objet un procédé perfectionné pour traiter à la fois des fractions choisies relativement légères et lourdes de la charge d'huile initiale et des produits de conversion obtenus par le procédé en vue d'obtenir le taux de conversion le plus favorable en essence en réalisant le traitement dans des conditions appropriées de température, de pression et de, temps de contact, 

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Selon un mode de réalisation particulier de l'inven- tion, on fractionne les produits de conversion   vaporeux.*   obtenus de la façon qui sera expliquée ci-après, et la   ma-     tière   initiale à base d'huile   dthydrocarbure,

     sous forme d'un mélange ou courant de ces deux composants réunis pour en séparer des vapeurs fractionnées du point d'ébulli- tion final désiré et des hydrocarbures de point d'ébullition plus   élevé ,   on sépare ces derniers en deux fractions   ohoi   sies, relativement légère et lourds, on oondense les vapeurs fractionnées= on recueille et sépare le distillat et les gaz et on soumet séparément lesdites fractions relativement légère et lourde à un cracking catalytique dans les condi- tions les plus aptes à assurer une bonne conversion de ces deux fractions, on sépare les produits de conversion des deux opérations de cracking en un constituant vaporeux et en un constituant non vaporeux et on amène le premier   oons-   tituant,

   à titre des susdits produits de conversion vaporeux au stade de fractionnement . selon un mode opératoire de cette forme de réalisation du procédé, on fractionne les produits de conversion vaporeux* conjointement avec l'huile initiale, pour séparer les vapeurs fractionnées bouillant dans l'échelle de l'essence d'avec les hydrocarbures de point d'ébullition plus élevé et on con- dense ces derniers, qui constituent les fractions légère et lourde choisies .

   On chauffe et vaporise la fraction légère. qui se prête d'ordinaire mieux au cracking catalytique en phase vapeur que la fraction lourde, et on fait passer les vapeurs chauffées au contact d'un catalyseur de cracking      approprié, alors qu'on soumet la fraction lourde au cracking catalytique dans un système comprenant un serpentin de chauf- fage et une chambre de réaction en communication, les   pro   duits de conversion résultant tant du traitement catalytique 

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 que de traitement pyrolytique étant amenés à une zone de vaporisation et de séparation dans laquelle les produits de conversion vaporeux se séparent du résidu liquide non vaporeux, ce dernier étant recueilli et les premiers étant transférés à l'appareil de fractionnement . 



   Selon un autre mode opératoire, on peut soumettre la fraction d'huile lourde au cracking catalytique et soumettre aussi au cracking catalytique la fraction légère, pour transférer les produits de conversion des deux traitements une chambre de réaction dans laquelle on les laisse séjourner assez longtemps pour assurer un cracking pyrolytique sensible ;

   ou bien, dans certains cas, on peut introduire les produits de conversion des deux traitements catalytiques direotement dans une zone de vaporisation et de séparation. dans laquelle les produits vaporeux et les produits liquides ou non vaporeux de la conversion sont séparés les uns des autres
D'autres modes opératoires seront mis en évidence au cours de la description donnée ci-après, en se référant au dessin schématique annexé qui représente ,par une vue en élévation, un appareil permettant de mettre ce procédé en pratique,; et l'on décrira ci-après avec plus de détail les divers modes opératoires en question.. 



   Comme représenté sur le dessin, la matière de "charge" ou initiale, comprenant une huile brute,. un résidu de distillation atmosphérique ou toute fraction désirée de l'huile brute, est introduite dans   l'installation   par un tuyau   1   et un robinet 2 et arrive à une pompe 3.

   La pompe 3 refoule cette huile par un tuyau 4 et, lorsque la matière à traiter est essentiellement une huile lourde sont tous ou sensiblement tous les constituants les plus légers ont été   éliminés   et qui est par conséquent une huile d'hydrocarbure bouillant essentiellement dans l'échelle d'ébullition d'un condensat 

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 de reflux lourd séparé de la manière qui sera décrite plus loin, on fait passer cette huile par un robinet 5 et on la réunit au susdit condensat de reflux lourd pour traiter le courant mixte, ou mélangé comme il sera décrit plus loin. 



  Toutefois, de préférence, comme l'huile initiale contient ordinairement des huiles d'hydrocarbures dont le point d'ébullition est relativement bas et compris dans l'échelle d'ébullition d'un condensat de reflux léger qui est séparé de la manière qui sera décrite plus loin, on fait passer cette huile par un tuyau 6 et un robinet 7 dans une tour de fractionnement 8 dans laquelle elle est fractionnée sous forme d'un courant mixte ou d'un mélange avec des produits de conversion obtenus de la manière qui sera décrite plus loin. 



   Les matières introduites dans la tour 8 y sont   frac-*   tionnées de telle sorte qu'on obtient des vapeurs bouillant sensiblement dans l'échelle de l'essence, d'une part, et des hydrocarbures de point d'ébullition plus élevé,d'autre part, ces derniers étant condensés dans la tour pour donner deux condensats de reflux, respectivement léger et lourd .Les vapeurs fractionnées quittant la portion supérieure de la tour 8 par un tuyau 9 passent par un robinet 10 dans un condenseur 11, où elles sont refroidies et condensées . On fait passer par un tuyau 12 et un robinet 13 le distillat du condenseur 11, conjointement avec des gaz non dissous et non condensés dudit condenseur, dans un récipient collecteur 14 dans lequel les gaz et le distillat sont recueillis et séparés.

   Les gaz non dissous et non condensés, qui sont recueillis et séparés dans le collecteur 14,   stéchappent   de la portion supérieure dudit collecteur par un tuyau 15 muni d'un robinet 16 et sont recueillis ou soumis à tout traitement supplémentaire désuré .On retire de la portion inférieure du collecteur 14, par un tuyau 17, une portion du distillat recueilli et 

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 séparé dans ce récipient, et on fait passer ladite portion par un robinet 18 vers une pompe 19, qui la refoule par un tuyau 20 et un robinet 21 dans la portion supérieure de la tour 8, dans laquelle le distillat se comporte à la façon d'un agent de reflux et de refroidissement .

   Le résidu du distillat recueilli et séparé dans le récipient 14 est transféré de ce récipient, par un tuyau 22 muni d'un robinet 23, à un réservoir d'emmagasinage , ou bien il peut être soumis à tout traitement supplémentaire désiré . 



   On retire le condensat de reflux léger d'un point intermédiaire de la tour 8 et on le fait passer par un tuyau   24   et un robinet 25 dans une pompe 26 qui le refoule par un tuya 27 muni d'un robinet   28   dans un serpentin de chauffage 29 Ce condensat de reflux léger se vaporise en passant dans le serpentin 29 et est porté à la température désirée, et l'on évite qu'il subisse un cracking pyrolytique important en appliquant des temps de contact de faible durée dans ce   serpen   tint celui-ci étant chauffé par un four 30.

   Le condensat de reflux léger vaporisé qui quitte le serpentin de chauffage 29 à la température et sous la pression désirées passe par un tuyau 31 et un robinet 32 dans un récipient de réaction catalytique 33, dans lequel il est amené au contact d'un catalyseur de cracking, sensiblement dans les mêmes conditions de température et de pression que celles appliquées à la sortie du serpentin de chauffage sus-mentionné. 



   Le récipient de réaction catalytique 33 peut   comprendre   par exemple, une chambre contenant une série de tubes montés en parallèle à l'aide des collecteurs représentés chacun des tubes étant rempli du catalyseur désiré et le système   tubulai-   re entier étant disposé dans une zone qu'on fait travailler alternativement comme zone de chauffage et comme zone de refroidissement ; un dispositif approprié est prévu pour fournir des gaz de combustion chauds, par exemple, à titre 

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 d'agent de chauffage, pendant le cycle de traitement;

   des gaz de combustion plus froids étant au contraire fournis à titre d'agent de refroidissement pendant le cycle de réac  tivation du catalyseur L'invention n'est toutefois limitée à aucun type particulier d'appareil de réaction et l'on peut utiliser divers autres types d'appareils bien connus de l'homme du métier, pourvu qu'ils permettent d'obtenir le résultat désiré ,
Dans le cracking catalytique, des matières charbonneu- ses se déposent sur le catalyseur pendant le contact de celui-ci avec les hydrocarbures soumis au cracking et,après un certain temps,

   le dépôt de charbon atteint une épaisseur telle que la surface active du catalyseur exposée à l'action des hydrocarbures se trouve notablement diminuée   .Il   est par conséquent désirable d'effectuer des réactivations   fré-   quentes après des périodes de travail relativement courtes si l'on veut maintenir le catalyseur à un état extrêmement actif. Par conséquent, pour permettre de réaliser le traitement sans interruption, il est recommandable d'utiliser plusieurs chambres de réaction de façon qu'on puisse réactiver le catalyseur dans un ou plusieurs des récipients de réaction pendant que le catalyseur de l'autre ou des autres récipients est en contact avec le courant d'hydrocarbures en cours de conversion . 



   Dans le cas représenté,pour réactiver le catalyseur contenu dans la chambre de réaction 33 il est préférable d'interrompre par le robinet 32 le courant de vapeurs d'hydrocarbures passant dans le tuyau 31 et de diriger ce courant vers un autre récipient analogue ( non représenté), en même temps qu'on introduit dans le récipient de réaction 33 un courant de gaz oxydant approprié, par exemple des gaz de combustion contenant des quantités d'oxygène faibles mais réglées, à titre de gaz réactivant par le tuyau   34   le robinet 

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 35 et le tuyau 31 .Les gaz réactivants sont de préférence introduits à une température suffisante pour commencer la combustion des substances charbonneuses déposées sur le catalyseur ,

  et l'on fait passer les gaz de réactivation épuisés et les produits de-combustion par un tuyau 37 et un robinet 38 soit pour les rejeter dans l'atmosphère, soit, si on le désire, pour les remettre en circulation, de préférence après en avoir récupéré la chaleur   quils   contiennent par tout moyen bien connu, non représenté . La réactivation du catalyseur est une réaction exothermique et, par conséquent, il est ordinairement désirable de refroidir de quelque manière le récipient de réaction 33 pendant que son catalyseur est en cours de réactivation. Une description supplémentaire pour ces moyens de refroidissement n'est pas nécessaire, étant donné que ces moyens sont bien connus . 



   Les catalyseurs qu'on utilise de préférence, et qui ont donné des résultats très satisfaisants dans le cracking catalytique des vapeurs ou liquides d'hydrocarbures,   consis   tent, en général, en pastilles ou globules de grosseur uniforme faits d'un produit spécialement préparé composé de silice et d'al umine ,les proportions relatives de des deux composants pouvant varier pour satisfaire aux desiderata ,selon la matière à traiter et les conditions de travail   appliquées .   



  Dans l'ensemble, on obtient habituellement de bons résultats en utilisant par exemple un produit contenant environ 85% de silice et environ 15% d'alumine   .En   vue d'obtenir les meilleurs résultats dans des conditions particulières,on fait varier le pourcentage d'alumine entre les limites d'une assez large échelle ,par exemple de 2 à 50% mais on peut aussi utiliser l'alumine à titrée constituant principal' et modifier le pourcentage de silice approximativement entre les limites de la même échelle,   c' est-à-dire   de 2% à 50%
Les catalyseurs de ce type peuvent être initialement préparés   de l'une quelconque de nombreuses manières différentes, @ ,   

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 puis séchés.

   Le mode de préparation préféré consiste à précipiter la silice avec de l'acide   chlbrhydrique,   par exemple, à traiter ensuite et laver l'hydrogel de silice pour en éliminer à peu près tous les ions de métaux   alca-   lins, à mettre l'hydrogel de silice purifié en suspension dans une solution de sels d'aluminium et à déposer l'hydrogel d'alumine sur la silice en suspension par l'addition   d'agents   de précipitation basiques, volatils, tels que l'hydrate   d'ammonium.   le carbonate d'ammonium et le sulfure d'ammonium, par exemple Après que l'hydrogel d'alumine a été déposé sur l'hydrogel de silice purifié, on sèche la matière, on en forme des globules et on calcine ceux-ci entre 4550 et 815 C Le procédé n'est toutefois pas limité à ce produit catalyseur de cracking particulier,

   car on peut utiliser d'autres catalyseurs mixtes, ou combinés, ayant un caractère   réfrac-   taire , comme par exemple un produit contenant de la silice combinée avec des composés choisis dans le groupe comprenant la zircone, l'oxyde de vanadium, l'alumine-zircone,l'alumineoxyde de thorium; et l'on peut aussi utiliser d'autres types de catalyseur de cracking, par exemple des argiles traitées à l'acide .Les catalyseurs sus-mentionnés ne se comportent pas exactement de la même façon et ne doivent donc pas être considérés comme des équivalents absolus, ceci étant d'ailleurs évident pour le spécialiste au courant de la pratique de la catalyse . 



   Les produits de conversion quittant le récipient de réaction 33 par le tuyau 36 muni du robinet 39 peuvent subir un cracking supplémentaire dans une chambre de réaction non catalytique dans laquelle ils sont introduits à cet effet par un tuyau 40 et un robinet 41 et ils sont ensuite réunis à Vautres produits de conversion, obtenus comme il sera décrit plus loin, dans la chambre de réaction non catalytique. 



  Toutefois, de préférence, les produits de conversion sortant du récipient de réaction 33 passent par le tuyau 36 dans 

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 un tuyau   42     d'où.   ils peuvent être transférés soit à la   cham   bre de vaporisation et de séparation 60, par un robinet 43, pour y être traités comme il sera décrit plus loin, soit par un robinet 44 à la tour de fractionnement 8, pour y être traités de la manière précédemment décrite   @   
On retire le condensat de reflux lourd obtenu dans la tour 8 par un tuyau 45 et on le fait passer par un robinet 46 dans une pompe 47, qui le refoule par un tuyau 48 et un ro- binet 49 dans un serpentin de chauffage,.50,

   Lorsque l'huile initiale est réunie ou mélangée avec le condensat de reflux   lourd comme décrit précédemment le mélange est introduit e chauffage   dans le   serpentin/!50 par le   tuyau   48..Le   condensat de reflux de chauffage ¯ lourd passant dans le   serpentin/'50   peut y être porté à une température de cracking et on l'y laisse séjourner un temps suffisant pour assurer un cracking   pyrolyti que   sensible dudit   condensat'$   le serpentin 50 étant chauffé par un four   51,Les   produits de conversion quittant le serpentin 50 peuvent alors être dirigés par un tuyau 52 un tuyau 53 et un robinet 54 vers le tuyau 40,

   d'ou on peut les faire passer seuls ou àd l'état de mélange avec les produits de conversion arrivant comme il est dit plus haut par le tuyau 55 et le robinet 56, dans la chambre de réaction non   catalytique   57 dans laquelle un cracking pyrolytique supplémentaire sensible est effectué sous l'action de la chaleur qu'ils contiennent.Les produits de conversion quittant la chambre de réaction 57 sont trans- férés par un tuyau 58 et un robinet 59 à la chambre de vaporisa.' tion et de séparation 60, pour y être traités de la manière qui sera déorite plus loin. 



   Selon un autre mode opératoire, lorsque les produits de conversion résultant du cracking catalytique du condensat de reflux léger sont introduits directement dans la tour de fractionnement 8 comme précédemment décrit, on peut introduire les produit de conversion résultant du cracking pyrolytique 

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 du condensat de reflux lourd directement dans la chambre de vaporisation et de séparation 60 en dirigeaht les pro- duits de conversion du tuyau 40 par le robinet 61 vers le tuyau 58 qui les amène à la chambre 60. 



   Toutefois, dans le mode de réalisation préféré, le condensat de reflux lourd introduit dans le serpentin de chauffage 50 est seulement chauffé à une température de   temds cracking sans séjourner dans ce serpentin temps long   por qu'il puise subir le cracking pyrolytique, et l'huile chauffée est ensuite   transférée,   par le tuyau   52   et un robine 
62, au récipient de réaction 63 Celui-ci peut être essen- tiellement du même type que le récipient da réaction 33 et peut utiliser des catalyseurs ayant sensiblement la même composition, On peut effectuer la réactivation dans le ré- cipient de réaction 63 en fermant le robinet 62 et en intro.

   duisant dans le récipient 63, par letuyau   64,le   robinet 65 et le tuyau 52, des gaz réactivants contenant de   1.oxygène,   pendant qu'on en retire les gaz   réactivants   épuisés et les produits de combustion par un tuyau 66, un tuyau 67 et un robinet 68. 



   Les produits de conversion quittant le récipient de réaction 63 passent par le tuyau 66 et un robinet 69 dans le tuyau 40 et peuvent ensuite être transférés soit dans la chambre de réaction non catalytique 57, soit directement dans lachambre de vaporisation et de séparation 60, de la manière précédemment décrite la chambre de vaporisation et de séparation 60 est de préférence maintenue sous une pression sensiblement réduite par rapport à celle appliquée dans la chambre 57,de façon à effectuer une vaporisation sensible des matières liquides introduites dans cette zone .

   Les produits de conversion vaporeux sont séparés des produits de conversion liquides ou non vaporeux dans la chambre 60, et ces derniers produits 

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 sont soumis dans cette chambre à une vaporisation supplémen- taire, ce qui donne un résidu liquide non vaporeux qu'on retire de ladite chambre par un tuyau 70 et un robinet 71 et qu'on recueille à titre de produit du procédé ou soumet à tout traitement supplémentaire désirée 
Les produits de conversion vaporeux séparés dans la chambre 60 et les vapeurs qui prennent naissance dans cette chambre sont introduits par un tuyau 72 et un robinet 73 dans une tour de fractionnement 8 dans laquelle ils sont fractionnés de la manière précédemment décrite , 
Les conditions de travail qui peuvent être appliquées dans un appareil tel que celui représenté et décrit   ci,-,

  dessus   en vue des résultats désirés sont approximativement les suivantes ;Le serpentin de chauffage dans lequel on intro duit le condensat de reflux léger peut posséder à l'orifice de sortie, une température comprise entre 427 et 650 c par exemple, et il peut y régner une pression, variant de 1,4 à 15,6 atmosphères ou au-dessus .On peut appliquer sensiblement les mêmes conditions de température et de pression dans le récipient de réaction catalytique qui   communique   avec ce serpentin. 



   Le ,serpentin de chauffage recevant le condensât de reflux lourd peut par exemple posséder à sa sortie une tem- pérature comprise entre 4550 et 538  Clorsqu'on fait travailler cette zone- à la façon d'une zone de conversion pyrolytique, et on peut en même temps appliquer une pression d'environ 7 à 34 atmosphères ou au-dessus .Lorsque le serpentin de.

     chauf-   fage qui reçoit le condensat de reflux lourd est utilisé uni- quement pour chauffer l'huile à la température de cracking catalytique désirée sans effectuer le cracking pyrolytique de cette huile, on peut appliquer une température de 427    à   , 566 c avec une pression de 1,4 à 27 atmosphères ou au-dessus, 

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 et appliquer sensiblement les mêmes conditions de température et de pression dans le récipient de réaction catalytique qui communique avec ce serpentin . Dans la chambre de réaction qui reçoit les produits de conversion liquides et vaporeux, on peut appliquer sensiblement la même pression, ou une pression un peu plus faible, que celle appliquée à la sortie du récipient de réaction catalytique recevant le condensat de reflux léger .

   On fait de préférence travailler la chambre de vaporisation et de séparation sous une pression sensiblement réduite par rapport à celle appliquée dans la chambre de rêaction, par exemple sous une pression de 1,4 à 7 atmosphères .   Ltquipement   de fractionnement, de condensation et de collecte peut utiliser une pression supérieure à celle de l'atmosphère et sensiblement égale à celle appliquée dans la chambre de vaporisation et de séparation. 



   Exemple 1
Un condensat de reflux léger, obtenu comme il sera décrit   ci-après ,  est amené à l'état vaporeux au contact d'un catalyseur de cracking du type silice-alumine, à une   températu   re de 499 Cenviron et sous une pression de 2,7 atmosphères environ.

   On soumet en même temps un condensat de reflux lourd, obtenu comme il sera décrit plus loin, à une conversion pyrolytique dans un système comprenant un serpentin de chauffage et une chambre de réaction en communication, à une température de 499 C environ, mesurée à la sortie du serpentin de cracking et sous une pression de 27 atmosphères environ, mesurée à la sortie dudit serpentin et dans la chambre de réaction qui lui fait suite .Les produits de conversion vaporeux et liquides qui proviennent du stade de cracking pyrolytique sont introduits dans une chambre de vaporisation et de séparation maintenue sous une pression de 2,7 atmosphères environ, chambre dans laquelle les produits de conversion vaporeux désirés se séparent du résidu non vaporeux plus lourd,

   ce dernier étant 

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 recueilli à titre de produit du procédé .Les produits de conversion provenant du stade de cracking catalytique sont aussi introduits dans la chambre de vaporisation et de séparation, et le total des vapeurs relativement propre qui proviennent de cette zone est soumis au fractionnement sous forme d'un mélange desdites vapeurs avec la matière initiale, qui est un résidu de première distillation du MidContinent ayant une densité de 0.9042, pour séparer les vapeurs fractionnées bouillant dans l'échelle de l'essence d'avec les hydrocarbures de point d'ébullition plus   élevé.   



  On condense les vapeurs fractionnées et on recueille séparément le distillat et les gaz , Les hydrocarbures de point 41 ébullition plus élevé qui se condensent dans la zone de fractionnement sous forme de condensats de reflux respectivement léger et lourd sont convertis de la façon précédemment décrite . L'opération donne, sur la base de l'huile initiale. 



  60% environ en volume d'une essence ayant un indice d'octane de 74 et 27% environ d'un résidu liquide, le reste comprenant des produits normalement gazeux et une perte. Les gaz obtenus ont une teneur en oléfines représentant approximativement 40% du volume des gaz produits ,
Exemple II
On fractionne l'huile initiale, qui est un gasoil du Mid Continent ayant une densité de   0,8398 ,  sous forme d'un courant mélangé avec des produits de conversion vaporeux, pour en séparer des vapeurs fractionnées du point d'ébullition final désiré, qui sont recueillies à titre de produit du procédé, un condensat de reflux léger et un condensat de reflux lourd composé d'hydrocarbures bouillant au-dessus de la fraction précédente .

   On amène le condensat de reflux léger au contact d'un catalyseur de cracking à base de silice-alumine à une température d'environ   516 cet   sous une pression de 6,8 atmosphères environ. En même temps, on amène le condensat de 

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 reflux lourd au contact d'un catalyseur de cracking à base de silice-alumine à une température de   499 G   environ et sous une pression de 6.8 atmosphères environ. Les produit; de conversion provenant des deux stades sont introduits dans la chambre de réaction, qui est maintenue sensiblement à la même pression que celle appliquée à la sortie du réel-   pient   de réaction catalytique recevant le condensat de reflux léger, et lesdits produits de conversion sont soumis dansledit récipient à un cracking supplémentaire sensible . 



  Les produits de conversion vaporeux et liquide sortant de la chambre de réaction sont soumis à une de vaporisation supplémentaire sensible dans la chambre de vaporisation et de séparation, qui est maintenue sous une pression de 3,4 atmosphères environ. Les produits de conversion vaporeux qui sont introduits dans cette chambre ou qui y prennent naissance sont séparés dans ladite chambre du résidu non vaporeux, qui est recueilli à titre de produit du procédé. 



  On soumet les produits de conversion vaporeux au   fractionne-   ment de la façon précédemment décrite, sensiblement sous la même pression que celle appliquée dans la chambre de vaporisation et de séparation. Cette opération donne 70% environ d'une essence ayant un indice d'octane de 80 par rapport au volume de la charge initiale, et   5   d'un résidu non   va-   poreux, le reste étant attribué normalement au gaz et à la perte .   0 Le   gaz obtenu   cd.ntient   une   proportion   élevée doléfines facilement polymérisables, telles que le propène et les butènes., et constitue une matière convenant pour la polymérisation catalytique . 



   Exemple III
Dans une troisième opération, on a fractionné un courant mélangé d'un résidu de première distillation de Mid-Continent ayant une densité de 0,9042 et de produits de conversion vaporeux pour séparer une fraction de vapeurs du point d'ébul- 

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 lition final désiré d'avec les hydrocarbures de point d'ébullition plus élevé .

   Les vapeurs fractionnées sont condensées et recueillies à titre de produit du procédé, alors que les hydrocarbures de point d'ébullition plus élevé sont condensés dans la zone de fractionnement à titre de condensats de reflux respectivement léger et lourd .On amène le condensat de reflux léger essentiellement à l'état vaporeux au contact d'un catalyseur de cracking à base de silice-alumine, à une température de   499%environ   et sous une pression de 6,8 atmosphères environ.

   En même temps, le condensat de reflux lourd est amené sous forme d'une phase essentiellement mixte au contact d'un catalyseur de cracking à base de silice-alumine, à une température d'environ 477 C et sous une pression d'environ 27,2 atmosphères.Les produits de conversion vaporeux et liquide provenant des deux stèles sont introduits dans la chambre de réaction, qui est   mainte-   nue sensiblement sous la même pression que celle appliquée à la sortie de la chambre de réaction catalytique recevant le condensat de reflux léger, et les produits de conversion vaporeux et liquides sont soumis dans la chambre de réaction à un cracking supplémentaire sensible A leur sortie de cette chambre, les produits de conversion vaporeux et liquides subissent un supplément sensible de vaporisation dans la chambre de vaporisation et de séparation,

   qui est maintenue sous une pression d'environ 3,4 atmosphères .Les produits de conversion vaporeux qui sont introduits ou qui prennent naissance dans cette chambre y sont séparés du résidu non vaporeux, qui est recueilli à titre de produit du procédé.Les produits de conversion vaporeux sont soumis au fractionnement de la manière précédemment décrite, sensiblement sous la même pression que celle appliquée dans la chambre de vaporisation et de -séparation. On obtient comme résultat de cette opération environ 62% d'une essence ayant un indice d'octane 

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 de   80   par rapport au volume de la charge, et 20% d'un résidu non vaporeux, le reste étant attribué normalement à du gaz et à la perte . 
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 i REVENDICATIQNS fi- z 

**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.

Claims (1)

1. Un procédé de conversion d'huile d'hydrocarbure qui consiste à soumettre simultanément une huile relativement légère et une huile relativement lourde à des traitements de cracking catalytique réglés indépendamment, dans des zones de cracking séparées, à transférer les produits chauffés provenant de chacune desdites zones à une zone de réaction, à soumettre lesdits produits chauffés à un cracking non catalytique dans cette zone, par la chaleur que contiennent les produits, à retirer les vapeurs de la zone de réaction et à soumettre ces vapeurs à un traitement de fractionnement et de condensation.

2.Un procédé de conversion d'huile d'hydrocarbure qui consiste $ produire le contact d'un condensat de reflux léger, obtenu comme il sera spécifié plus loin, à une température de cracking, dans un stade de cracking d'huile légère, avec un catalyseur de cracking, à produire simultanément le contact d'un condensat de reflux lourd obtenu comme spécifié ci-après avec un catalyseur de cracking, à une température de cracking, dans un stade de cracking d'huile lourde réglé indépendamment, à séparer par fractionnement les produits de conversion vaporeux provenant des deux opérations de cracking en vapeurs fractionnées du point d'ébullition final désiré et en condensats de reflux respectivement léger et lourd,

de point d'ébul- lition plus élevée à amener ledit condensat de reflux léger audit stade de cracking d'huile légère et ledit condensat de reflux lourd audit stade de cracking d'huile lourde, à condenser les vapeurs fractionnées et à recueillir le distillat <Desc/Clms Page number 18> résultant .

3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel les produits de conversion des deux stades de cracking catalytiques réglés indépendamment sont réunis, et les matières réunies sont séparées, dans une zone de séparation de vapeurs, en constituants vaporeux et en constituants non vaporeux, les premiers étant ensuite soumis au fractionnement et à la condensation et les seconds étant reoueillis à titre de produit du procédé .

4. Procédé selon les revendications 2 et 3, caractérisé par le fait qu'on soumet d'abord le mélange des produits de conversion chauds des deux stades de cracking catalytique à un traitement de conversion non catalytique réalisé dans une chambre de réaction à l'aide de la chaleur qu'ils contiennent, avant de les séparer en constituants vaporeux et non vaporeux.

5.Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel les produits de conversion vaporeux résultant des opérations de oraoking et l'huile d'hydrocarbure initiale sont amenés simultanément à une zone de fractionnement, les matières réunies sont séparées en vapeurs fractionnées du point d'ébullition final désiré et en deux charges de cracking d'huile lourde et d'huile légère de points d'ébullition plus élevés, la charge de cracking d'huile légère étant soumise au traitement de cracking oatalytique d'huile légère et la charge de craoking d'huile lourde étant soumise au traitement de cracking d'huile lourde réglé indépendamment .

6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que l'huile légère à craquer est amenée à la température de cracking au contact d'un catalyseur essentiellement composé de silice et d'un composé choisi dans le groupe: alumine zircone, oxyde de vanadium, alumine-zircone et alumine-oxyde de thorium . <Desc/Clms Page number 19>

7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que l'huile lourde à craquât' est amenée à la température de cracking au contact d'un catalyseur essentiellement composé de silice et d'un composé choisi dans le groupe: alumine, zircone, oxyde de vanadium, aluminezircone et alumine oxyde de thorium .

8. procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait qu'on chauffe et vaporise l'huile légère à craquer en évitant un cracking pyrolytique sensible de cette huile et qu'on la soumet, à l'état vaporeux et à la température de cracking, au contact d'un catalyseur de cracking dans le stade de cracking d'huile légère ; alors qu'on chauffe l'huile lourde à craquer à la température de cracking, en évitant un cracking pyrolytique sensible de cette huile, avant de l'amener au contact du catalyseur de cracking, dans le stade de cracking réglé indépendamment de l'huile lourde .

9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé par le fait que dans le stade de cracking catalytique d'huile légère. le cracking est effectué à une tempéra** ture de 427 C à 650 C et sous une pression de 1,4 à 13,6 atmoshères; alors que, dans le stade de cracking catalytique d'huile lourde, le cracking est effectué à une température de 427 c à 566 C et sous une pression de 1,4 à 27 atmosphères .

10. La modification du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 qui consiste à soumettre l'huile lourde à craquer uniquement au cracking pyrolytique et à n'amener que l'huile légère à craquer au contact d'un catalyseur de cracking à la température de cracking .

11.Procédé selon la revendication 10 et l'une quelconque des revendications 2,3,5 et 6 caractérisé par le fait qu'on chauffe et vaporise l'huile légère à craquer, en évitant un cracking pyrolytique sensible de cette huile, et on l'amène à l'état vaporeux et à la température de cracking, au contact d'un catalyseur de cracking; et que l'huile lourde à craquer <Desc/Clms Page number 20> est simultanément soumise à un cracking non catalytique réglé indépendamment, dans un système comprenant un serpentin de chauffage et une chambre de réaction en communication ;

on répare en constituants vaporeux et non vaporeux les produits de conversion pyrolytiques résultants, puis on fractionne et condense le courant réuni des constituants vaporeux et des produits de conversion vaporeux du stade de cracking cataly- tique d'huile légère .

12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé par le fait que les produits provenant de la zone de cracking oatalytique dthuile légère sont réunis ou mélangés avec les constituants vaporeux séparés des produits du cracking non catalytique et l'huile lourde .

13. Procédé selon la revendication 11, caractérisé par le fait qu'on réunit les produits provenant de la zone de cracking catalytique d'huile légère avec les produits provenant de la chambre de réaction de l'opération de cracking non cata- lytique de l'huile lourde et qu'on sépare les produits réunis, dans une zone de séparation de vapeurs, en constituants non vaporeux et vaporeux, avant de fractionner ces derniers .

14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 13 caractérisé par le fait que les vapeurs séparées des pro duits non vaporeux du craking non catalytique d'huile lourde et les vapeurs provenant du cracking catalytique d'huile lé- gère sont séparées par fractionnement en vapeurs fractionnées du point d'ébullition final désiré, en un condensat de reflux léger de point d'ébullition plus élevé et en un condensât de reflux lourd bouillant dans une échelle plus élevée que le. condensat de reflux léger; le condensat de reflux léger est ramené au cracking catalytique d'huile légère ;

le condensat de reflux lourd est ramené au cracking non catalytique d'huile lourde et la charge d'huile d'hydrocarbures destinée au procédé est soumise au cracking sous forme d'un courant commun conjoin tement avec au moins Un des deux susdits condensais de reflux <Desc/Clms Page number 21> 15.Procédé selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, caractérisé par le fait que l'huile légère à cra- quer est amenée à l'état vaporeux au contact du catalyseur de cracking à une température comprise entre 427 et 650 C, sous une pression de 1,7 à 7 atmosphères, alors que l'huile lourde à craquer est chauffée à une température de cracking de l'ordre de 455 C-538 C sous une pression de 7 à 34 atmosphères .