<Desc/Clms Page number 1>
Récepteurs à bande latérale unique.
La présente invention concerne les récepteurs de signaux à onde porteuse modulée.
La séparation des différentes composantes de fréquence d'un signal à onde porteuse modulée est souvent difficile à cause de la grande proximité des composantes entre elles. Ceci se remarque particulièrement dans la transmission et la réception avec des récepteurs à bande latérale unique, dans lesquels il faut pouvoir distinguer la bande latérale inférieure de la bande latérale supérieure du signal à porteuse modulée. Dans certains cas, un émetteur à bande latérale unique peut débiter un peu de la bande latérale indésirable, et ceci doit être éliminé. Il se peut
<Desc/Clms Page number 2>
aussi parfois que l'on doive utiliser les bandes latérales supérieure et inférieure séparément dans la même ou dans deux stations d'émission différentes.
Pour situer le problème, soit un signal à bande latérale unique qui doit être extrait d'une porteuse ayant une fréquence de 150. 000 cycles par seconde, modulée par un signal audible ayant une fréquence de 1. 000 cycles par seconde. Pour distin- guer une seule bande latérale du signal à porteuse modulée, il faut pouvoir choisir entre la fréquence 149.000 de la bande latérale inférieure et la fréquence 151. 000 de la supérieure.
Le problème devient formidable pour des porteuses de fréquences plus élevées. Une autre difficulté réside dans le fait que l'on transmet souvent des signaux audibles dont la fréquence varie sur une étendue de fréquences assez grande. Par exemple, pour émettre de la parole de façon intelligible, il faut émettre un signal basse fréquence qui varie, par exemple, de 150 à 4.000 cycles par seconde. Le discriminateur qui doit choisir la bande latérale désirée ne pourra déformer le signal audible à trans- mettre et à recevoir.
La présente invention se rapporte particulièrement à un récepteur pouvant sélectionner l'un ou l'autre de deux signaux à fréquences très voisines, tels que les bandes laté- rales supérieure et inférieure d'un signal à porteuse modulée.
Conformément à l'invention, un signal d'entrée est détecté simultanément avec chaque phase d'un oscillateur local à porteuse polyphasée. Les composantes de signal résultantes diffèrent en phase et sont décalées entre elles d'un angle qui varie de signe suivant le sens de déviation de la fréquence du signal d'entrée par rapport à la fréquence de la porteuse locale.
Si le signal d'entrée comprend les bandes latérales supérieure et inférieure d'un signal à porteuse modulée, les composantes
A
<Desc/Clms Page number 3>
de signal dérivées du détecteur ont des rotations de phase en sens opposés pour les bandes latérales supérieure et inférieure.
Les composantes de signal sont ensuite combinées de façon à produire un signal résultant monophasé. Le mélangeur de phases utilisé dans ce but fait glisser les composantes de signal l'une par rapport à'l'autre de manière à les amener en opposition de phase pour qu'elles s'annulent ou en phase pour qu'elles s'additionnent, suivant le sens de rotation de phase ou le signe de l'angle qui sépare les composantes de signal.
On peut ainsi bien discriminer ou séparer la bande latérale supérieure de la bande latérale inférieure d'un signal d'en- trée à porteuse modulée.
Le mélangeur de phases transforme une entrée poly- phasée en une sortie monophasée, dans une gamme étendue de fréquences, telle que de 150 à 4.000 cycles par seconde. Une telle gamme suffit amplement pour la transmission intelligible de la parole.
Si le signal d'entrée contient une porteuse de va- leur non négligeable, la sortie des détecteurs peut servir à contrôler la fréquence de la porteuse de l'oscillateur local.
Différentes formes d'exécution préférées de l'invention sont représentées, à titre d'exemple, au dessin annexé.
La figure 1 donne le schéma de connexions d'un ré- cepteur à bande latérale unique conforme à l'invention.
Les figures 2, 2A, 3, 3A sont des diagrammes vectoriels montrant les relations entre vecteurs, dans le système de la figure 1 ;
Lafigure 4 donne le schéma d'une autre forme d'exécu- tion d'un récepteur à bande latérale unique conforme à l'inven- tion.
La figure 1 représente un récepteur à bande latérale unique pouvant recevoir un signal transmis de manière voulue.
<Desc/Clms Page number 4>
Par exemple, le signal d'entrée peut être émis dans l'espace ou peut être tramis au récepteur par un canal conducteur appro- prié. A la figure 1, le signal est supposé transmis par une ligne de courant électrique représentée par les conducteurs L1 et L2. Cette ligne peut convenir au transport de courant élec- trique, à une certaine fréquence, par exemple 60 cycles par se- conde. Le signal peut être appliqué entre le conducteur L2 et la terre d'une manière appropriée quelconque, telle qu'un dis- positif de transmission décrit dans le brevet belge N 483.448, WE 23.861.
Au récepteur, le signal est appliqué à l'enroulement primaire d'un transformateur d'entrée T1, par l'intermédiaire d'un condensateur de couplage C1 On remarquera que l'enroule- ment primaire du transformateur Tl est connecté, à travers le condensateur, entre le conducteur L2 et la terre.
Le signal d'entrée est appliqué à un détecteur composé de deux groupes détecteurs 1 et 3. Le détecteur 1 comprend deux tubes A et B. Le détecteur 3 comprend deux tubes C et D.
Le détecteur reçoit aussi une porteuse polyphasée qui peut provenir d'un oscillateur approprié 5. La sortie de l'oscil- lateur est couplée, par l'intermédiaire d'un transformateur de couplage T3, à un multiplicateur de phases, dans le but de pro- duire une sortie polyphasée, dans le présent cas une sortie dé- phasée. Une phase séparée de la sortie déphasée est appliquée à chacun des détecteurs. Il est évident que la fréquence de la porteuse produite par l'oscillateur local est pratiquement égale à la porteuse utilisée pour produire le signal à bande latérale unique.
Les sorties des deux détecteurs 1 et 3 comprennent des composantes de signaux audibles (si un signal audible est transmis) déphasées entre elles de 90 . Le signe de l'angle de déphasage entre composantes ou leur sens de rotation de phase dépend du
<Desc/Clms Page number 5>
sens de déviation de la fréquence du signal d'entrée par rap- port à la fréquence de l'oscillateur local.
Les sorties'des détecteurs 1 et 3 sont envoyées, par des transformateurs de couplage T9 et Tll, à un mélangeur de phases 9. Pour un sens de rotation de phase des composantes de signal, le mélangeur de phases déphase les composantes de signal l'une par rapport à l'autre, de manière à ce qu'elles s'opposent et s'annulent. Pour l'autre sens de rotation de phase, le mé- langeur de phases déphase les composantes de signal l'une par rapport à l'autre, de manière qu'elles soient en phase et s'ad- ditionnent. La sortie du mélangeur de phases peut être amplifiée au moyen d'un amplificateur approprié 11 et envoyée dans un dis- positif de transformation convenable tel qu'un traducteur ou haut-parleur 13.
Les sorties des détecteurs 1 et 3 peuvent contenir des fréquences plus élevées, mais celles-ci sont nettement hors de la gamme basse fréquence et sont (filtrées dans les transforma- teurs de couplage T9 et T11 ou dans des filtres supplémentaires, si nécessaire.
Après cet exposé général du système de la figure 1, on donneraci-après une description détaillée de chacune des parties.
L'oscillateur 5 sera de construction appropriée quel- conque, à condition qu'il soit stable. Pour la facilité de l'exposé, l'oscillateur est supposé être du type Hartley. Il comprend une triode 15, ayant une cathode 17, une électrode ou grille de commande 19 et une anode ou plaque 21. (Pour simplifier, les filaments des diverses cathodes ne sont pas représentés).
La cathode est mise à la terre et reliée à une prise intermé- diaire du primaire du transformateur T3. L'anode 21 est reliée, par l'intermédiaire d'une self d'anode 23 et d'une source ap- propriée de tension plaque 25, à la terre. La borne négative
<Desc/Clms Page number 6>
de la source 25 est mise à la terre. L'anode est, de plus, reliée par un condensateur de couplage 27 à une extrémité du primaire du transformateur T3. L'autre extrémité du primaire est connectée à l'électrode ou grille de commande 19. Un condensateur 29 est placé aux bornes de l'enroulement primaire du transformateur T3 . Si l'os- cillateur doit fournir une fréquence fixe, le condensateur 23 pour- ra être du type fixe.
Si la fréquence de l'oscillateur doit être ré- glable dans une gamme, le condensateur 29 sera du type variable, dans le but de réaliser ce réglage. Comme il sera dit plus loin, le condensateur 29 peut aussi être variable de façon continue de maniè- re à permettre un pilotage continu de la fréquence de l'oscillateur par la fréquence de la porteuse utilisée pour le signal d'entrée. La description précédente montre que les circuits d'anode et de grille du tube 15 sont couplés, de manière à produire l'oscillation de la fréquence désirée.
La sortie de l'oscillateur 5 est envoyée au multiplica- teur de phases 7, par l'intermédiaire du transformateur de couplage T3 . On remarquera que le secondaire du transformateur T 3 porte, en shunt,un circuit série composé d'un condensateur 31 et d'une résis- tance 33. La tension aux bornes du condensateur est déphasée en ar- rière de 90 par rapport à la tension aux bornes de la résistance 33, et, pour une fréquence donnée, ces tensions peuvent être rendues pratiquement égales. Par conséquent, le condensateur et la résistan- ce sont capables de produire une sortie déphasée dont les tensions sont égales, à la fréquence susmentionnée. Cependant, si la fréquence appliquée au circuit série varie, la réactance du condensateur 31 change et les tensions aux bornes du condensateur et de la résistan- ce ne sont plus égales.
Par conséquent, un. changement de fréquence exigera un changement de la résistance ou de la capacité ou des deux à la fois.
Pour pouvoir utiliser le multiplicateur de phases dans une gamme importante de fréquences sans devoir l'ajuster, le circuit
<Desc/Clms Page number 7>
série aux bornes du secondaire du transformateur T3 comprend aus- si une self 35 couplée à une self 37 par induction mutuelle. La tension aux bornes de la self 37 est pratiquement en phase avec la tension aux bornes du condensateur 31, mais ces tensions va- rient en amplitude de façon opposée, quand la fréquence de l'os- cillateur change. De ce fait, la tension aux bornes de la self 37 et du condensateur 31 en série, peut être rendue pratiquement égale à la tension aux bornes de la résistance 33 dans une grande étendue de variation de fréquence.
La tension sur la résistance 33 est appliquée au détecteur 3 par l'intermédiaire du transfor- mateur T7, et celle aux bornes de la self 37 et du condensateur 31 en série, est appliquée au détecteur 1, par l'intermédiaire du transformateur T5 et d'un inverseur 39. Afin d'égaliser les impé- dances internes des circuits de sortie du multiplicateur de pha- ses, un condensateur 41 et une self 43 introduisent dans le pri- maire du transformateur T7 des réactances capacitive et inductive correspondant aux réactances capacitive et inductive du condensa- teur 31 et de la self 37. Une résistance 45 introduit dans le primaire du transformateur T5 une résistance correspondant à celle de la résistance 33.
Le condensateur 31 et la self 35 mis en shunt sur l'en- roulement secondaire du transformateur T3 peuvent entrer en réso- nance pour une fréquence dont la valeur est pratiquement égale à la moyenne géométrique de la gamme des fréquences pour laquelle le multiplicateur de phases a été étudié. Pour des réseaux à courants porteurs, une gamme classique de valeurs s'étend de 50.000 à 150. 000 cycles par seconde.
Le tube A comprend une cathode lA, les grilles 2A, 3A, 4A et 5A, et une anode ou plaque 6A. Tous les tubes de détection sont semblables, et chaque électrode porte la même référence avec un indice A, B, C ou D désignant la lampe considérée. Les cathodes 1A et 1B, ensemble avec les grilles de suppression 5A et 5B, sont mises à la terre. De même, les cathodes 1C et 1D, ainsi que les
<Desc/Clms Page number 8>
grilles de suppression 5C et 5D sont mises à la terre. Les conduc- teurs 47 et 49 sont maintenus positifs par rapport à la terre.
Le conducteur 47 est relié aux grilles-écrans 3A et 3B. L'enrou- lement primaire du transformateur T9 est composé de deux bobines 48A, 48B, ayant chacune une extrémité reliée respectivement aux anodes 6A et 6B. Les extrémités restantes des bobines sont main- tenues positives par rapport à la terre. De même, le conducteur 49 est relié aux grilles-écrans des tubes C et D. L'enroulement primaire du transformateur T11 comprend deux bobines 50A, 50B qui ont chacune une extrémité reliée respectivement aux anodes des tubes C et D. L'enroulement secondaire du transformateur T1 a une extrémité reliée à la terre et l'autre est connectée aux quatre grilles de commande 2A, 2B, 2C et 2D.
Les extrémités voisines des deux bobines 48A, 48B de l'enroulement primaire peuvent être reliées toutes deux directe- ment au conducteur 47. De même, les extrémités voisines des bobi- nes 50A, 50B peuvent être connectées directement au conducteur 49.
Comme il sera expliqué plus loin, les connexions telles qu'elles sont représentées sont utilisées pour faciliter le réglage de la porteuse.
Comme il a été dit plus haut, la porteuse est envoyée aux détecteurs par l'intermédiaire des transformateurs T5 et T7 .
L'enroulement secondaire du transformateur T5 a ses extrémités re- liées respectivement aux grilles 4A et 4B. Une prise médiane sur l'enroulement approprié est connectéeà la terre par l'intermédiai- re d'une source convenable de tensions de polarisation de grille, représentée par une batterie 51 dont la borne positive est mise à la terre et la borne négative est reliée à la prise médiane. De même, l'enroulement secondaire du transformateur T7 est connecté aux grilles 4C et 4D et sa prise médiane est reliée à la terre par l'intermédiaire d'une source de tension de polarisation de grille représentée par une batterie 53.
Avec les connexions représentées, une phase de la porteu-
<Desc/Clms Page number 9>
se est mélangée dans le détecteur 1 au signal d'entrée de manière à produire une composante de signal qui est appliquée à l'enrou- lement primaire du transformateur T9 . Une seconde phase de la por- teuse est mélangée au signal d'entrée dans le détecteur 3, dans le but de produire une composante de signal appliquée à l'enrou- lement primaire du transformateur T11. Ces composantes de signal sont déphasées entre elles de 90 . Le signe de l'angle dépend du sens de déviation de la fréquence du signal d'entrée par rapport à la fréquence de la porteuse de l'oscillateur local.
S'il faut équilibrer les sorties des deux démodulateurs, les enroulements secondaires des transformateurs T9 et T11 peuvent être mis en série aux bornes d'une résistance 55. Cette résistan- ce a un curseur 57 avec lequel on règle la partie de résistance aux bornes de chacun des secondaires.
La sortie du secondaire du transformateur T9 est connec- tée aux bornes de la résistance 59 qui fait.partie du mélangeur de phases, à travers une résistance de limitation de courant 61.
Par conséquent, la tension aux bornes de la résistance 59 est pra- tiquement en phase avec le courant fourni par le transformateur T9.
La sortie du transformateur T11 est connectée aux bornes d'un circuit série comprenant un condensateur 63. La tension aux bornes de ce condensateur est déphasée en arrière de 90 sur le courant fourni par le transformateur. Par conséquent, la tension aux bornes du condensateur 63 est en phase ou en opposition de phase par rapport à la tension aux bornes de la résistance 59, sui- vant le sens de la rotation de phase des deux entrées des trans- formateurs T9 et T11. Pour une fréquence, ces tensions¯¯peuvent être rendues égales, de sorte qu'elles s'annulent dans un cas et s'a- joutent dans l'autre. Pour rendre ceci réalisable dans une gamme étendue de fréquences, de 150 à 4.000 cycles par exemple, le cir- cuit série aux bornes du secondaire du transformateur T11 comprend une self 65 couplée à une self 67 par induction mutuelle.
La ten- sion aux bornes de la self 67 est pratiquement en phase.avec la
<Desc/Clms Page number 10>
tension aux bornes du condensateur 63 et les amplitudes des deux tensions varient en sens inverses, quand la fréquence de la sor- tie du transformateur T11 change. Par conséquent, la tension aux bornes du condensateur 63 et de la self' 67 en série peut être maintenue pratiquement égale à la tension aux bornes de la ré- sistance 59, dans une gamme étendue de fréquences.
Si l'on désire améliorer encore la sortie du mélangeur de phases, on connecte, entre l'extrémité supérieure de la résis- tance 61 et l'extrémité supérieure de la self 7, comme indiqué à la figure 1, un circuit résonnant parallèle comprenant une self 69 et un condensateur 71. Le circuit résonnant est réglé de ma- nière à résonner sur une fréquence qui est pratiquement égale à la moyenne géométrique des fréquences de la gamme dans laquelle le mélangeur de phases est destiné à travailler. Cette fréquence peut valoir, par exemple, 800 cycles par seconde pour les condi- tions discutées ici. A la fréquence de résonance, le circuit ré- sonnant ne véhicule pratiquement aucun courant.
Quand la fréquen- ce s'écarte de la résonance, le circuit résonnant véhicule du courant qui produit une chute de tension aux bornes du condensa- teur 63 et de la self 67. Cemécanisme tend à maintenir la tension aux bornes du condensateur 63 et de la self 67 pratiquement égale à la tension aux bornes de la résistance 59, dans toute la gamme de travail du mélangeur de phases. Une amélioration supplémentaire peut être obtenue en égalisant les impédances internes des deux circuit d'entrée du mélangeur des phases. Dans ce but, une résistance 73 peut être mise en série avec la self 65. Un circuit résonnant 75, composé d'une self 75A et d'un condensa.teur 75B, semblable au cir- cuit résonnant représenté par le condensateur 71 et la self 69, peut être connecté aux bornes de la sortie du transformateur T11.
La capacitance du condensateur 63 et l'inductance de la self 65 en série, mises aux bornes du secondaire du transforma- teur T11 peuvent résonner pratiquement sur la moyenne géométrique des fréquences de la gamme pour laquelle le mélangeur de phases a
<Desc/Clms Page number 11>
été étudié. A titre d'exemple de valeurs convenant aux éléments du mélangeur de phases, les valeurs suivantes peuvent être adop- tées pour une gamme de fréquences convenant à la transmission intelligible de la parole: Résistances 61 et 73: 4. 000 ohms.
Résistance 59: 428 ohms Selfs 69 et 75A : henrys.
Selfs 65 et 67: 0,04 henry.
Induction mutuelle entre selfs 65 et 67: 0,04 henry.
Condensateur 63 : 1microfarad.
Condensateurs 75B et 71: 0,0067 microfarad.
Les selfs peuvent avoir un Q de 18 mesuré à une fréquence de 800 ou 1.000 cycles par seconde.
Afin d'expliquer le fonctionnement du mélangeur de phases de la figure 1, il est supposé qu'un vecteur VA représente la tension de sortie du transformateur T9, tandis qu'un vecteur VB représente la tension de sortie du transformateur T11, (voir fi- gure 2). La rotation des vecteurs se fait dans le sens antihorlo- gique normal, indiqué par la flèche 77. On remarquera que le vec- teurVB est décalé de 90 par rapport au vecteur VA. La rotation de phase ou l'ordre dans lequel les vecteurs se présentent est VB, VA.
La tension représentée par le vecteur VA envoie un courant dans la résistance 59 de la figure 1 qui provoque une chute de tension représentée à la figure 2A par le vecteur VA'. Ce vecteur VA' est en phase avec le vecteur VA de la figure 2.
La tension représentée par le vecteur VB envoie un cou- rant dans la self 65 et le condensateur 63 en série. A la fréquen- ce de résonance du condensateur et de la self, le courant est pra- tiquement en phase avec le vecteur VB. Par conséquent, une tension VB' (figure 2A) est produite aux bornes du condensateur 63 et de la self 67 en série déphasée en arrière de 90 par rapport au vec-
<Desc/Clms Page number 12>
teur VB. Les tensions représentées par les vecteurs VB' et VA' sont en phase et s'additionnent formant une tension importante qui est appliquée, par l'intermédiaire des conducteurs 79 et 81, à l'amplificateur 11 de la figure 1.
Si les relations vectorielles de la figure 2 correspon- dent à un signal d'entrée qui est la bande latérale supérieure d'une porteuse modulée, les relations vectorielles de la figure 3 représentent les tensions correspondant à la bande latérale in- férieure de la porteuse modulée. A la figure 3, le vecteur VB est décalé d'un angle de -90 par rapport au vecteur VA. En d'autres mots,le sens de rotation de phase est maintenant VA, VB. La ten- sion représentée par le vecteur VA produit de nouveau une chute de tension aux bornes de la résistance 59, tension représentée à la figure 3A par le vecteur VA'.
La tension représentée par le vecteur VB à la figure 3 produit une tension aux bornes du condensateur 63 et de la self 67 en série, tension représentée à la figure 3A par le vecteur VB'. On remarquera que les tensions représentées par les vecteurs VA' et VB', à la figure 3A, sont pratiquement égales mais en op- position de phase. Par conséquent, elles s'annulent ne fournis- sant pratiquement aucune tension d'entrée à l'amplificateur 11 de la figure 1.
Cette description montre clairement que le mélangeur de phases et le détecteur coopèrent de manière à choisir ou à sépa- rer la bande latérale supérieure de la bande latérale inférieure d'une porteuse modulée. En actionnant l'inverseur 39, on peut ren- verser le sens de rotation de phase des composantes de la por- teuse appliquées aux détecteurs 1 et 3 de la figure 1, de manière à pouvoir sélectionner la bande latérale inférieure au lieu de la supérieure. En actionnant l'inverseur on renverse le sens des vec- teurs VA' des figure 2A et 3A.
Quand la fréquence de la sortie du transformateur T11 s'écarte de la fréquence de résonance de la self 65 et du conden-
<Desc/Clms Page number 13>
sateur 63, le déphasage entre le courant qui traverse la self et le condensateur, et la tension appliquée à ceux-ci, tend à se mo- difier quelque peu. La résistance 73 sert à minimiser ce change- ment de phase entre les tension et courant susmentionnés , Cepen- dan., même sans la résistance 73, le mélangeur de phases travail- le très bien dans une gamme étendue de fréquences.
Il est aussi possible de faire passer le signal d'entrée par le multiplicateur de phases 7, ce qui donne un signal poly- phasé. On peut alors appliquer une porteuse monophasée au primaire du transformateur Tl . En interchangeant ainsi la porteuse et le signal, le système de la figure 1 peut aussi être employé pour détecter un signal.
En limitant les amplitudes des tensions de l'oscillateur, la sortie du détecteur peut être limitée. Une telle limitation peut être utile, surtout si on utilise un amplificateur haute fré- quence pour amplifier le signal d'entrée avant de l'envoyer au détecteur.
Le système de la figure 1 utilise ce que l'on peut nommer un détecteur diphasé. On peut utiliser d'autres dispositifs poly- phasés. Par exemple la figure 4 représente un détecteur pour une opération triphasée. Il utilise trois lampes E, F et G semblables aux détectrices de la figure 1, les électrodes portant les mêmes références. Les cathodes et grilles de suppression des trois lam- pes E, F et G, sont toutes mises à la terre. Le transformateur T1 sert à nouveau à appliquer un signal d'entrée entre les grilles 2E, 2F, 2G et la terre. Les grilles-écrans 3E, 3F et 3G sont toutes maintenues à un potentiel positif par rapport à la terre.
Une porteuse triphasée, a chacune de ses phases appli- quée respectivement à l'une des grilles 4E, 4F et 4G des détectri- ces. La porteuse triphasée peut être avantageusement produite par l'oscillateur 5 qui peut être semblable à l'oscillateur de la figu- re 1 et par un multiplicateur de phases 85.
Celui-ci est prévu pour une entrée monophasée alimentée par
<Desc/Clms Page number 14>
la source 5 et pour une sortie triphasée vers les détectrices.
Le multiplicateur de phases comprend deux selfs 87 et 89 couplées entre elles par induction mutuelle. Ces selfs peuvent être formées par une seule bobine avec une prise médiane 91. Les extrémités de la bobine sont reliées respectivement aux grilles 4E et 4F. La prise médiane est reliée, par une résistance 93, la grille 4G.
La sortie de la source ou oscillateur 5 est mise aux bornes de la self 87 et de la résistance 93 en série. Ainsi connectée, la sor- tie du multiplicateur de phases vers les grilles du détecteur sera une sortie triphasée.
Pour polariser convenablement les grilles associées, la résistance 93 peut être divisée en deux parties 93A et 93B, au moyen d'une prise 95. Celle-ci est reliée à la terre par l'inter- médiaire d'une source de tension de polarisation appropriée, tel- le une batterie 97. La borne positive de la batterie est mise à la terre et sa borne négative est reliée à la prise 95. Celle-ci correspond au neutre d'une sortie triphasée appliquée au détecteur.
A titre d'exemple de données utilisables, si K est une constante, on peut employer les proportions suivantes pour le multiplicateur de phases. Les selfs 87 et 89 ont chacune une impédance de jK V3 ohms. La partie de résistance 93A a une valeur de K ohms et la partie de résistance 93B une valeur de 2K ohms.
La sortie triphasée du détecteur de la figure 4 a un sens de rotation de phase qui dépend du sens de la déviation de la fré- quence du signal d'entrée par rapport à la fréquence de la porteu- se produite par la source 5. La sortie triphasée peut être mélangée de la manière décrite en se référant à la figure 1, dans le but de produire une sortie monophasée fonction uniquement d'une des deux bandes latérales.
Dans la forme d'exécution de la figure 4, la sortie tri- phasée du détecteur est d'abord transformée en une quantité dipha- sée au,moyen du dispositif de connexions de transformateurs Scott
<Desc/Clms Page number 15>
bien connu. Dans ce but, les anodes des lampes E et F sont con- nectées respectivement aux deux extrémités du primaire d'un trans- formateur de sortie T13. Cet enroulement primaire a une prise mé- diane 99, qui est reliée à un bout d'un enroulement primaire d' un transformateur T15. L'autre bout du primaire du transformateur T15 est connecté à l'anode de la lampe G. La tension continue de plaque pour les anodes des détectrices est fournie par une prise 101 sur le primaire du transformateur T15, maintenue à un poten- tiel positif par rapport à la terre.
Le transformateur T15 corres- pond à la partie verticale du dispositif de connexion en T de Scott, et conformément à la technique Scott, son enroulement pri- maire comprend les 86,6 % des spires du primaire du transforma- teur T13. La prise 101 divise son enroulement primaire en deux parties 101A et 101B. La partie 101B a approximativement le dou- ble du nombre de spires de la partie 101A. Par conséquent, la pri- se 101 correspondant pratiquement au neutre des trois phases ap- pliquées aux enroulements primaires.
Les enroulements secondaires des transformateurs T13 et T15 sont reliés à l'amplificateur 11 par l'intermédiaire du mélan- geur de phases 9. Le mélangeur de phases de la figure 4 fonction- ne sur la sortie diphasée des transformateurs T13 et T15, exacte- ment de la même façon que le mélangeur de phases de la figure 1 travaille sur la sortie diphasée des transformateurs T9 et T11.
Il s'ensuit que la sortie vers l'amplificateur 11 et vers tout dispositif traducteur associé à celui-ci, ne répond qu'à une seule bande latérale d'un signal d'entrée. On comprendra que la sortie diphasée des transformateurs T13 et T15 a une rotation de phase qui dépend de la rotation triphasée de la sortie du détecteur asso- cié qui, à son tour, dépend de la bande latérale utilisée dans le signal d'entrée. Comme indiqué dans la description de la figure 1, on peut changer de bande latérale en inversant une des deux pha- ses de la sortie diphasée des transformateurs T13 et T15 .
<Desc/Clms Page number 16>
Jusqu'ici, on a supposé que le signal d'entrée a une porteuse supprimée. Si une porteuse est comprise dans le signal d'entrée et que l'amplitude de cette porteuse est comparable à celle de la bande latérale qui l'accompagne, les systèmes des figures 1 et 4 peuvent servir à ajuster la fréquence de l'oscilla- teur 5 en amenant celle-ci au battement zéro avec celle de la porteuse entrante. Ceci peut se faire parce que les courants ano- diques des 'détecteurs des figures 1 et 4 contiennent une compo- sante polyphasée ayant une fréquence égale à la différence en fréquence entre les porteuses d'entrée et locale, et ayant une rotation de phase fonction du sens de déviation de la fréquence de la porteuse d'entrée par rapport à la fréquence de la porteu- se locale.
On peut donc employer la composante polyphasée pour attaquer un moteur polyphasé qui réglera un élément d'accord de l'oscillateur 5. Cela a été représenté à la figure 1.
En se reportant à la figure 1, on peut voir que le po- tentiel positif appliqué aux conducteurs 47 et 49 provient d'une batterie ou d'une autre source représentée par des deux bornes 105 et 107. La borne 107 est la borne négative de la source; elle est mise à la terre. La borne positive 105 de la source est re- liée, par l'intermédiaire de la bobine d'un relais 109 et les prises médianes de deux enroulements 111 et 113 d'un moteur di- phasé 105, respectivement aux plaques 6A, 6B et 6C, 6D. Pour éta- blir les connexions désirées, les extrémités voisines des bobines 48A, 48B sont reliées respectivement par les conducteurs 112A et 112B aux bornes de l'enroulement 111. De même les extrémités voi- sines des bobines 50A, 50B sont reliées respectivement par les conducteurs 114A et 114B, aux bornes de l'enroulement 113.
Les conducteurs 47 et 49 peuvent aussi être connectés à la borne 105 par l'intermédiaire de la bobine du rela.is 109.
Par conséquent, les enroulements 111 et 113 seront ali- mentés avec une rotation de phase fonction du sens de déviation de
<Desc/Clms Page number 17>
la fréquence de la porteuse d'entrée par rapport à la fréquence de la porteuse locale. Le moteur 115 a un arbre 117 relié au con- densateur variable 29, dans le but de régler l'accord de l'oscil- lateur 5. Les enroulements du moteur 115 sont connectés de telle façon que, si la porteuse d'entrée a une fréquence supérieure à celle de la porteuse locale, le moteur 115 tourne dans le sens qu'il faut pour augmenter la fréquence de l'oscillateur 5. Si la fréquence de la porteuse d'entrée est inférieure à celle de la porteuse locale, le moteur 115 tourne en sens inverse de manière à diminuer la fréquence de l'oscillateur 5.
Le moteur 115 tend donc à maintenir pratiquement la porteuse locale au battement zéro avec la porteuse d'entrée.
Il est parfois nécessaire de transmettre au récepteur des tons de fréquence basse. Pour que le moteur 115 ne fonctionne pas sur une de ces fréquences basses, le relais 109 peut servir à rendre le moteur 115 inopérant pour des fréquences au-dessus d'un certain niveau, tel que cinquante cycles par seconde. Comme indiqué à la figure 1, le relais 109 est un relais sensible aux fréquences, qui enclenche pour les fréquences au-dessus de cinquan- te cycles par seconde et shunte les enroulements 111 et 113. Ceux- ci peuvent, en variante, être shuntés par des condensateurs qui servent de by-pass aux fréquences plus élevées. Si ces tons bas sont envoyés dans les deux bandes latérales, le couple moteur se- ra opposé pour les deux bandes. Des condensateurs suffiront pro- blablement dans de nombreux cas.
S'il n'est pas nécessaire d'ajuster la fréquence porteu- se, le relais 109 peut être bloqué de manière que ses contacts shuntent les enroulements du moteur en permanence.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.