BE483448A - - Google Patents

Description

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  Systèmes à bande latérale unique. 



   Cette invention est relative à des systèmes de télétrans- mission et particulièrement à des systemes à bande latérale unique. 



   Les avantages de la bande latérale unique sont bien connus. 



  Par exemple, on peut citer comme référence, le radio Engineering Handbook, 3ème édition, par Keith   Henney,   1941, p.552 et   553.   



  Ce livre est publié par la "Mc Graw-Hill Book   Co@   de New-York. 



  Cependant, la forme, le prix et la complexité de   l'équipement   requis par les systèmes à bande latérale unique ont découragé un usage commercial extensif du système. 



     L'invention   procure un système à bande latérale unique perfectionné et simplifié pour la transmission de signaux. La transmission peut être effectuée sur toute voie de transmission; par exemple, la transmission peut être réalisée par propagation 

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 dans   l'espace,   c'est-à-dire par radio ou peut ê/tre réalisée sur conducteurs. 



   Les signaux transmis peuvent être utilisés dans divers buts, par exemple, les signaux peuvent être utilisés dans des buts de téléphonie, de protection, de télémesures ou de   télésignali-   sation. 



   L'invention prévoit une porteuse polyphasée dont les phases sont décalées d'un certain angle. 



     En   outre, le signal basse fréquence à transmettre est produit également sous forme polyphasée dont les phases sont dé- calées du même angle que celui existant entre les phases de la porteuse. Chaque phase du signal à transmettre module une phase de la porteuse dans un modulateur adéquat. De préférence, le mo- dulateur est du type équilibré de façon à supprimer la porteuse. 



   Les sorties des deux modulateurs donnent respectivement la somme et la différence des bandes supérieures et inférieures formées par modulation de la porteuse. En ajoutant ou retranchant qonvenablement les sorties des deux modulateurs, on obtient soit la bande supérieure, soit la bande inférieure. 



   Dans les systèmes conformes à l'invention. trois problè- mes principaux se présentent: 
Le modulateur équilibré doit être convenablement équi- libré pour supprimer en   substance   la porteuse. 



   En outre, les sorties des deux modulateurs doivent être convenablement connectées pour réaliser la suppression de l'une des deux bandes produites. 



   Finalement, un équipement adéquat doit être réalisé pour créer les phases de la porteuse et du signal   à   transmettre. 



   Si des changeurs de phases sont employés,   ceux-ci   doivent maintenir rigoureusement constantes les relations de phase et d'am- 

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 plitude entre les phases associées dans toute la bande de fré- quence exigée. 



   Suivant une particularité de l'invention, des modula- teurs du type à couche d'arrêt sont utilisés. Dans de tels modu-   lateure,   on peut employer des redresseurs, par exemple au cuivre- oxyde ou au sélénium. Les types au cuivre-oxyde ont été jugés particulièrement satisfaisants. 



   Puisque l'impédance de modulateurs à couche d'arrêt tels que les modulateurs au cuivre-oxyde est une fonction du cou- rant qui les traverse, il est possible d'équilibrer un modulateur ayant de telles caractéristiques en faisant passer du courant con- tinu au travers de certains redresseurs appropriés dans le modu- lateur. La suppression de l'une des bandes latérales produites par les deux modulateurs conçus selon   l'invention   est améliorée par des réglages permettant de contrôler les amplitudes de sor- tie des deux modulateurs. Pour réaliser des composantes polypha- sées de la porteuse et du signal, des changeurs de phase seront représentés et décrits ci-après, qui maintiennent l'amplitude et le décalage de phase en substance constants dans toute la bande de fréquence désirée.

   Les changeurs de phase sont du type statique utilisant uniquement des résistances, capacités et in- ductances. 



   Un but de l'invention est de réaliser un système per- fectionné pour la transmission de signaux. 



   Un autre but est de réaliser un émetteur à bande laté- rale unique utilisant un modulateur du type. 



   Un autre but de l'invention est encore de réaliser des dispositifs pour régler l'impédance d'un modulateur. 



   Un autre but de l'invention est de réaliser des dispo- sitifs pour ajuster le taux de la suppression de la porteuse dans le modulateur. 

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   Un but de l'invention est également de réaliser un dispositif pour régler le taux de suppression d'une bande latérale dans un émetteur à bande latérale unique et à rotation de phase. 



   D'autres buts de l'invention ressortiront de la descrip- tion suivante, faite avec référence au dessin annexé dans lequel: 
Fig. 1 est une vue schématique d'un système conforme à l'invention. 



   Pige 2 est une vue   schématique   montrant une sortie modi- fiée pour le système de la Fige l, et 
Fige 3 est le diagramme d'un récepteur approprié au système de la Fig. 1. 



   Sur le dessin, la fig. 1 montre un équipement réparti en deux stations A et B pour la transmission et la réception de signaux entre les deux stations. De tels signaux peuvent être trans- mis de diverses manières;cependant, pour la description, on suppo- sera que les stations A et   B   sont connectées par des lignes électri- ques de puissance comprenant les conducteurs Ll et   L2   utilisés pour guider les signaux entre les deux stations. Un système de ce type est communément appelé système à courant porteur sur ligne de puis-   s ance.    



   A la station A un oscillateur 1 engendre une porteuse. 



  Cette porteuse peut avoir une fréquence quelconque cependant, pour les transmissions sur lignes de puissance il est habituel   d'employa:   des fréquences dans la bande de 50 à 150 Kcy/sec. Il est souhaita- ble que l'oscillateur 1 soit extrêmement stable. Si on le désire il peut être du type à cristal, cependant des mâtres-oscillateurs dans lesquels on n'emploie pas de cristal ont été réalisés avec une stabilité suffisante pour les besoins actuels. 



   L'oscillateur 1 est couplé par un transfo convenable 3, à un changeur de phase 5. Celui-ci est conçu pour appliquer aux primaires   ?A   et 9A de deux transfos et 9, deux phases de la por- 

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 teuse qui sont décalées l'une parrapport à l'autre d'un angle de l'ordre de   60 à 90 .   



   Pour un fonctionnement optimum, cependant, il est sou-   haitable   que l'angle de décalage soit égal à 90 . Par exemple, le changeur 5 est conçu pour appliquer au primaire ?A du   txansfo ?   une quantité représentée par l'expression (Ec cos   2 #   f c t)   dois   laquelle Ec est un facteur d'amplitude constante, fc représente la fréquence de la porteuse, t le temps. Le changeur de phase   appli--   quera alors au primaire 9A du transfo 9 une composante   représentée   par l'expression (- Ec sin 27 f c t). Le secondaire ?B du transfo ? est connecté aux bornes du modulateur 11. De même, l'enroulement secondaire 9B du transfo 9 est connecté aux bornes du modulateur 13. 



   On crée alors un signal de modulation destiné à moduler les phases de la porteuse issues des transfos ? et 9. Ce signal peut être un ton basse fréquence utilisé pour téléprotection, télémesure, ou télésignalisation, ou bien il peut être constitué par la voix. 



   Dans le cas présent, on supposera qu'un signal vocal est donné par un microphone 15 et qu'il peut être amplifié -si   ctest   nécessaire - par un ampli 17. La sortie de l'ampli 17 est qouplée à travers un transfo 19 à un changeur de phase 21. 



   Ce changeur de phase est conçu pour produire deux si- gnaux déphasée du même   anle   que celui dont sont déphasées les deux phases de la porteuse issues des transformateurs 7 et 9. 



  Par exemple, supposons qu'un signal ayant une fréquence fs est appliqué à travers le transfo 19 au changeur de phase 21. Le changeur de phase peut alors être conçu pour donner une tension de sortie entre les conducteurs 23 et 25 représentés par l'ex- pression (- Es sin   2 # fst)   dans laquelle Es est l'amplitude. En outre, le changeur de phase donne une sortie entre les   conduc-   

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 teurs 27 et 25 représentée par Es cos   2 # fst.   



   En considérant la fig. 1 on voit qu'on applique au modula. teur 11 la porteuse Ec cos   2 #   fct et le signal Es cos   2 #   fst. 



  En conséquence, si le modulateur 11 est du type équilibré, sa sor- tie peut être représentée par (Ec cos   2 #   fct) (Es cos   2#   èt), Cette expression représente la somme des deux bandes latérales produites par le modulateur et peut être représentée par l'ex- 
 EMI6.1 
 pression : 3C 38 [cos 2 ut (fic - fa) + cos 2 e t ( t' ct fe>1. De même, on applique au modulateur les deux composantes   représen-   tées par -Ec sin   2 #   fct et -Es sin   2 #   fst. 



   Si le modulateur 13 est du type équilibré, sa   sortie   peut être représentée par l'expression (Ec sin   2#   fct) 
 EMI6.2 
 ( Es sin 2 fst) = Ec2Es [cos 2r1 t (fcfs) - cos 2nrt ( fc + te La sortie du modulateur 11 est appliquée Une résistance de charge 29 par un transfo 31. De même, la sortie du modulateur 13 est ap- pliquée à une résistance de charge 33 par un transfo 55. 



   De ce qui précède, il ressort que   les   chutes de ten- sion au travers des résistances 29 et 33 représentent respective- ment la somme de la différence des bandes supérieures et   inférieu-   res produites par les modulateurs 11 et 13. En conséquence, en ajoutant ces tensions, la tension résultante représente la bande latérale inférieure et en les soustrayant, la tension résultante représente la bande latérale supérieure. 



   La tension résultante est appliquée à un ampli 37. A cette fin, un conducteur 39 est connecté aux résistances 29 et 33 par des prises réglables 41 et 43. Chaque prise et sa résistance associée représentent un potentiomètre. Par réglage judicieux des prises, les portions de chute de tension dans les résistances 29 et 33 qui sont utilisées peuvent être réglées pour éliminer prati- quement une des bandes latérales, Ceci est souhaitable, parce que les circuits associés aux modulateurs 11 et 13 pourraient ne pas 

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 être exactement semblables. 



   Une borne de la résistance 33 est connectée pour mettre à la terre le conducteur 45 et le conducteur 25. Une borne de la résistance 29 est connectée par le conducteur 47 à l'ampli 37. La sortie de l'ampli 37 peut être couplée de manière convenable aux conducteurs Ll et L2 par les capacités 49 et 51. 



   De ce qui précède, il ressort qu'un signal à bande laté- rale unique est appliqué aux conducteurs   Ll   et   L2   par les capaci- tés 49 et 51. Ce signal peut être capté à la station B. Comme illustré à la fig. 1, un récepteur 53 est destiné à recevoir des signaux à bande latérale unique et couplé aux conducteurs L1 et 
L2 en B par les capacités 55 et 57. 



   Le système ayant été esquissé, certaines parties en se- ront décrites en détail. Comme indiqué précédemment le changeur de phase 5 est conçu pour diviser la sortie de l'oscillateur 1 en deux parties décalées d'un certain angle. A cette fin, une capacité 59 et une résistance 61 sont connectées aux bornes du secondaire du transfo 3. Supposons que le primaire ?A soit connecté aux bornes de la capacité 59 tandis que le primaire 9A soit connecté aux bornes de la résistance 61. Un simple changeur de phase correspon- dant à la capacité 59 et résistance 61 produirait un décalage de phase de 90  entre les composantes appliquées aux primaires ?A et 
9A avec une égale amplitude pour une seule fréquence de l'oscilla- teur 1. 



   Il est désirable que le changeur de phase 5 soit capable de donner un changement de phase semblable et de maintenir une am- plitude constante des phases pour toutes les fréquences sur lesquel- les   l'oscillateur   peut être réglé. Comme indiqué précédemment. l'os- cillateur est conçu pour une bande de 50 à 150 Kcy par seconde; afin de rendre le changeur de phase 5 efficace sur toute la bande 

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 de fréquence deux bobines de selfs63 et 65 sont mutuellement couplées. D'après la Fig. 1, on verra que la bobine 63 est con- nectée en série avec la capacité 59 et avec la résistance 61, l'ensemble étant aux bornes du secondaire du transfo 3. 



   Il est bien connu que les   chutes   de tensions aux bornes des bobines et capacités varient en fonction de la fréquence en direction opposée. Puisque les bobines 63 et 65 sont couplées mutuellement, une tension est induite dans la bobine 65 qui va- rie également en fonction de la fréquence. Cependant la tension aux bornes de la bobine 65 est en phase avec la tension aux bor- nes de la capacité 59. Puisque les amplitudes des tensions aux bornes de la bobine 65 et de la capacité 59 varient en direction opposée quand la fréquence de l'oscillateur 1 change, on verra que les composantes du changeur de fréquence 5 doivent être pro- portionnées pour maintenir la tension résultante aux bornes de la bobine 65 et de la capacité 59 rigoureusement constantes dans une bande de fréquence telle que celle de 50 à 150 Kcy par seconde. 



  Puisque le primaire 7A est connecté pour être excité par cette tension résultante, la tension appliquée à ce primaire 7a est rendue constante dans la bande de fréquence désirée. 



   Une amélioration supplémentaire dans le fonctionnement du changeur de phase 5 est réalisée en rendant égales les impé- dances internes des deux circuits de sortie du changeur de phase. 



   A cet effet, une résistance 67 égale à la résistance 61 est prévue. Dans le même but, une capacité 69 et une self 71 sont placées dans le circuit excité par la tension aux bornes de la résistance 61. La capacité 69 et l'inductance 71 correspondent en valeur respectivement à la capacité 59 et à l'impédance Intro- duite par la bobine 65. 



   Comme exemple de valeur convenable pour les composantes du changeur de phase, on peut prendre: 

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Capacité 59 = 0,01 microfarad 
69 = 0,01 " 
Résistance 61 = 400 ohms " 6?   = 400   ohms Induction mutuelle entre bobines 63 et 65   0,0004-   Henrys 
Bobine 71 = 0,0004 Henrys Ces   valeurs   conviennent pour une bande de fréquence de 50 à 150 Kcy par seconde et maintiennent les décalages de phase et les amplitudes des sorties des changeurs de phase constantes dans cette bande. 



   Le changeur de phase 21 présente un problème bien plus sérieux parce qu'il doit travailler dans une bande de fréquence correspondant au spectre de la parole. Par exemple, dans une con- versation téléphonique il est souhaitable d'avoir une bande de l'ordre de 250 à 4000 cycles par seconda. Pour une telle bande, le changeur de phase 21 doit travailler à une limite supérieure ds fréquence qui est approximativement égale a 16 fois la limite inférieure. 



   Certaines parties du changeur de phase 21 correspondent à celles du changeur   5.   Par exemple, le changeur 21 comprend des bobines d'impédance 73, 75 et 76 des capacités ??,et 79 et des ré-   sistances   81 et 83 qui correspondent respectivement aux bobines 63, b5 et 71, aux capacités 59 et 69 et aux résistances 61 et 67 du changeur de phase 5. Les performances des composantes corres- pondantes sont semblables dans les deux circuits, mais il doit être entendu que les valeurs en sont choisies en accord avec les fréquences de travail. 



   On doit remarquer que les capacités des condensateurs 59 et l'inductance introduite par la bobine 63 dans le secoidaire du transfo 3 donneront une résonance approximativement sur la moyen- ne géométrique de la bande de fréquence appliquée au changeur. 

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  Une semblable remarque est Valable pour la capacité 77 et la bobi- ne 73 du changeur de phase 21. Si les composantes mentionnées ci- dessus pour le changeur 21 étaient employées, l'amplitude de la tension appliquée entre les conducteurs 23 et 25 serait égale à la tension appliquée entre les conducteurs 27 et 25 uniquement pour deux fréquences, si les amplitudes de ces tensions étaient reportées en fonction de la fréquence, les courbes obtenues se couperaient en deux points. A cause de la différence en   amplitu-   de des tensions dans la bande de travail, la suppression d'une bande latérale dans le système de la fig. 1 ne serait pas aussi complète qu'il serait souhaitable de   l'avoir.   



   De façon à améliorer le fonctionnement du changeur de phase   21,   une résistance additionnelle 85 de valeur importante est connectée en série avec le secondaire du transfo 19. Cette résistance doit avoir une valeur suffisante pour maintenir le courant dans le seondaire du transfo 19 constant dans la bande de travail du changeur de phase. En outre, un circuit parallèle comprenant une bobine 87 et une capacité 89 est connecté entre une borne du secondaire du transfo 19 et le conducteur 23, comme il est indiqué clairement à la Fig. 1. Ce circuit parallèle est résonant sur une fréquence qui est la moyenne géométrique de la bande qui est appliquée au changeur de phase 21.

   L'effet de ce circuit résonant est de rapprocher très près l'une de l'autre les courbes représentant la tension entre les conducteurs 23 et 25 et la tension entre les conducteurs 27 et 25 dans la bande désirée. 



   Par exemple, les courbes doivent   aie   couper en 4 points pour une bande de fréquence égale à celle appliquée au changeur de phase 21. 



   La différence entre les deux courbes en chaque point doit donc   être   suffisamment petite pour assurer un excellent      

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 fonctionnement du système. En outre, le décalage de phase entre les deux composantes est maintenu uniforme. 



   Dans un changeur de phase semblable au changeur 21, des essais ont montré qu'il est possible dans une bande de fréquence de 250 à 4000 cycles/seconde de maintenir les tensions de sortie du changeur équilibrées en amplitude à 4   %   et constantes en déca- lage de phase à 1  dans toute la bande. 



   La valeur de la résistance 85 peut varier dans une cer- taine limite ou peut être omise complètement. 'De préférence, la valeur de la résistance 85 est choisie pour maintenir l'angle de phase entre deux composantes approximativement égales à 90  aux fréquences limites de la bande dans laquelle doit opérer le chan- geur de phase. 



   Comme exemple de   valeum   convenables pour les composantes du changeur de phase 21, on peut prendre: 
 EMI11.1 
 
<tb> Bobine <SEP> dinductance <SEP> 73 <SEP> : <SEP> 0,04 <SEP> henrys
<tb> 
<tb> " <SEP> ?5 <SEP> : <SEP> 0,04 <SEP> "
<tb> 
<tb> induction <SEP> mutuelle <SEP> entre <SEP> ?3 <SEP> et <SEP> ?5 <SEP> : <SEP> 0,04 <SEP> henrys
<tb> 
<tb> Bobine <SEP> ?6 <SEP> : <SEP> 0,04 <SEP> henrys
<tb> 
<tb> Capacité <SEP> 'Il <SEP> : <SEP> 1 <SEP> microfarad
<tb> 
<tb> Capacité <SEP> 79 <SEP> : <SEP> 1 <SEP> .
<tb> 
<tb> 



  Capacité <SEP> 89 <SEP> : <SEP> 0,0066 <SEP> microfarad
<tb> 
<tb> Bobine <SEP> 8? <SEP> : <SEP> 6 <SEP> henrys
<tb> 
<tb> Résistance <SEP> 81 <SEP> : <SEP> 400 <SEP> ohms
<tb> 
<tb> " <SEP> 83 <SEP> 400 <SEP> ohms
<tb> 
<tb> " <SEP> 85 <SEP> 4500 <SEP> ohms
<tb> 
 
Ces bobinas doivent avoir un Q de 18 Mesuré à une fré- quence de 1000 cycles/seconde. 



   Les modulateurs 11 et 13 peuvent être de n'importe quel type adéquat, cependant il est souhaitable que des modulateurs 

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 équilibrés soient employés afin de supprimer les porteuses appli- quées au changeur de phase 5. Quoique des tubes modulateurs peuvent être employés, des modulateurs à couche d'arrêt offrent un certain nombre d'avantages non   seulement   ils éliminent les sources de puis- sance telles que transformateurs de chauffage et source de tension plaque mais en outre, ils ont de bonnes caractéristiques de modu- lation pour la bande latérale unique. 



     En   outre, l'équilibrage peut être réglé par application de courant continu comme il est indiqué ci-après. 



   Les redresseurs à couche d'arrêt communément en usage actuellement sont les redresseurs à cuivre-oxyde et sélénium. 



   Les cuivre-oxyde ont été particulièrement satisfaisante dans les modulateurs il et 13. Ils peuvent être assemblés de diver- ses façons connues. Cependant, dans la Fig. 1, chaque modulateur est du type en anneau et utilise 4 redresseurs cuivre-oxyde 91,   92,   93 et 95, comme il est clairement montré dans le dessin, cha- que paire de redresseurs successifs a une borne disposée pour ètre connectée aux transformateurs qui leur sont associés. On notera que les quatre redresseurs cuivre-oxyde sont organisés en pont. 



  Si chaque pont est équilibré, aucune porteuse haute fréquence n'apparaîtra dans les transfos de sortie 31 et 35. Cependant, si un pont est déséquilibré, par exemple, à cause des variations dans les redresseurs cuivre-oxyde, la porteuse apparait. 



   Afin d'équilibrer ou de déséquilibrer les modulateurs si on le   désire,   un courant continu est appliqué venant d'une source représentée par les conducteurs L3 et 14. Ces conducteurs ont deux potentiomètres 97 et 99 connectés entre leurs bornes. 



  Les potentiomètres ont respectivement des prises ajustables 101 et 103. La prise 101 est connectée par une résistance 108 et le conducteur 23 à la prise médiane 9C du secondaire 9B du transfo 9. 



  De même, la prise 103 est connectée par une résistance 105 et le 

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 condensateur 2? à une prise médiane 70 sur le secondaire 7B. En outre, une résistance ayant une prise médiane à la terre est connectée entre les conducteurs 13 et 14. Des prises médianes sur les primaires des transfos 31 et 35 sont mises à la terre. 



   Un redresseur du type cuivre-oxyde à une résistance qui varie inversement avec le courant qui la traverse. supposons que la prise 103 soit réglée pour rendre la prise médiane 7C positive par rapport à la médiane 31C. Dans ce cas, le courant traverse les redresseurs cuivre-oxyde 92 et 95. Puisque 1a résistance de tels redresseurs varie en fonction du courant ceci tend   à   déséquilibrer le pont représenté par le modulateur 11, et l'amplitude du désé- quilibre dépend de l'amplitude de la tension appliquée entre les bornes 7C et 310. La valeur de la tension, à son tour, dépend du réglage de la prise 103. 



   Quand la prise 103 est ajustée pour rendre la prise 70 négative par rapport à la prise 310, le courant continu traverse les redresseurs 93 et 91 ce qui tend à déséquilibrer le pont re- présenté par le modulateur 11 en direction opposée, et l'amplitude du déséquilibre est ajustée par réglage de la prise 103. 



   De ce qui précede, il ressort clairement que si aucun signal basse fréquence n'est appliqué au modulateur 11, 1a por- teuse à la sortie du modulateur peut être complètement supprimée par ajustement convenable de prise 103. De même, la prise 101 peut être ajustée pour régler le modulateur 13. 



   En certains cas, il peut être désirable de déséquilibrer délibérément un des modulateurs. Par exemple, en téléprotection, l'opération d'un relais peut être utilisée pour placer un signal de la porteuse sur les conducteurs L1, L2. Un tel signal peut être produit en déséquilibrant délibérément un des modulateurs 11 ou 13. Par exemple le fonctionnement   d'un   relais peut être employé 

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 pour fermer les contacts 113. La fermeture des contacts connecte la prise 103 au conducteur 14. L'application d'une tension conti- nue eur le modulateur 11 le déséquilibre et produit une porteuse à la sortie* Celle-ci est appliquée aux conducteurs Ll et L2. 



   Comme indiqué précédemment soit la bande supérieure, soit la bande inférieure peuvent être choisies. Par exemple, les ten- sions dans les résistances 29 et 33 peuvent être additionnées ou soustraites, selon la bande latérale désirée. 



   La bande latérale choisie peut être changée en croisant les connexions de l'un des transfos 31 ou   35,   ou en   interohan-   geant les conducteurs 23 et   27,   ou en   interchangeant   les entrées des transfos 7 et 9 du changeur de fréquence 5. 



   Si on le désire, les transfos 31 et 35 peuvent être combinés, donnant un seul secondaire que l'on connecte à l'ampli- ficateur 37. En ce cas, les entrées des deux modulateurs doivent être réglées pour équilibrage. Cependant, l'organisation préfé- rable est celle illustrée par la Fig. 1. 



   Si on désire utiliser les bandes supérieure et inférieu- re dans des buts séparés, les connexions semblables à celles de la fig. 2 peuvent être utilisées. En se référant à la figure 2, on observe que deux transfos 31A et 35A sont indiqués. Ces trans- fos correspondent respectivement aux transfos 31 et 35 de la fig. 



  1 et les primaires en sont exactement les mêmes que ceux des trans- fos 31 et   35.   



   On observera cependant que le transfo 31A a deux secon- daires 115 et 117. Le transfo 35A a également deux secondaires 119 et 121. En suivant les connexions on verra que les enroulements 115 et 119 sont connectés en opposition dans l'entrée de l'ampli 123. Les mêmes enroulements sont connectés en série dans l'entrée de l'ampli 125. 

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   D'une manière semblable, les enroulements 117 et 121 sont connectés en opposition dans l'entrée de l'ampli 123, et en série dans l'entrée de l'ampli 125. En considérant la Fige 2, il est clair que chacun des amplificateurs 123 et 125 donne une des deux bandes latérales produites par le système de la Fige 1. 



   Pour l'amplification, tout amplificateur convenable peut être utilisé. Comme indiqué dans la Fig. l, l'ampli 37 com- prend deux pentodes 127 et 129 ayant des plaques 127a et 129a respectivement connectées par une résistance de plaque 129b et une bobine d'induction 127b au conducteur commun 131. Ce   conduc-   teur 131 est connecté à la borne positive d'une source continue. 



  La borne négative de la source est mise à la terre. Les écrans 127c et 129c des pentodes sont également reliés au conducteur 131. 



  La grille de suppression 127d et la cathode 12?e de la pentode 127 sont reliées à la terre par une résistance de cathode 127f et une capacité en by-pass. D'une manière analogue, la grille de suppres- sion 129d et la cathode 129e de la pentode 129 sont connectas à la terre par la résistance de la cathode 129f et la capacité by-pass 129g. 



   Le conducteur 47 est connecté à la grille de commande 129h de la pentode 129. La sortie de la pentode 129 est couplée par une capacité de couplage 133 à la grille de commande 129h, et une résistance de grille   127,1 est   associée à la pentode 127. La sortie de la pentode 127 est couplée par une capacité de couplage 135 à un circuit parallèle accordé comprenant une bobine 13? et une capacité 139. ce circuit parallèle est accordé sur la fréquen- ce de sortie de   l'ampli.   La tension aux bornes de ce circuit passe par les capacités 41 et 51 aux conducteurs Ll et L2. Comme indi- qué à la fige 1, une prise médiane sur la bobine 137 est mise à la terre. 

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   Le fonctionnement du système ressort clairement de ce qui précède. Si on désire communiquer par signaux vocaux entre les stations A et B, la voix est convertie par le microphone 15. ce signal passe à travers le changeur de phase 21 pour donner les deux phases décalées d'environ   90 . 'De   même, la sortie de l'oscil- lateur 1 passe dans le changeur 5 pour donner deux phases également décalées de 90 . Ces phases sont appliquées aux modulateurs il et 13 pour produire la suppression de la porteuse, et les doubles bandes latérales dans les secondaires des transfos 32 et 35. 



   Les sorties des transfos 31 et 35 sont appliquées aux résistances de charge 29 et 33 et sont combinées pour éliminer une des deux bandes latérales. La bande unique résultante est am- plifiée dans l'ampli 37 et appliquée aux conducteurs Ll et L2 à travers les condensateurs de couplage 49 et 51. Cette bande latérale unique est reçue au moyen d'un récepteur adéquat 53 à la station B. Un équipement semblable peut être situé à chaque station si on le désire, pour permettre la transmission de la communication vocale de la station B à la station A. 



   Si on désire transmettre la porteuse entre les stations A et B les contacte 113 sont actionnés pour déséquilibrer le mo- dulateur 11. Il en résulte la génération d'une porteuse qui est amplifiée dans l'ampli 37 et appliquée entre les conducteurs Ll et L2 pour la réception à la station B. 



   Parfois, il est désirable d'employer une superhétérodyne standard pour la réception de la bande latérale unique. Un récep- teur de ce type est représenté à la Fig. 3. En se référant à la Fig. 3 on notera que le signal incident est représenté par la somme ou la différence de deux fréquences fc et fs qui sont res- pectivement, la porteuse et le signal basse fréquence. La somme ou la différence de ces fréquences est reçue selon que l'on dé- sire la bande supérieure ou inférieure. 

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   Le signal incident est mélangé dans un changeur 141 avec une fréquence égale   à   fc + fi, où fi est la fréquence intermédiai- re du récepteur superhétérodyne. En conséquence, la sortie de la   ohangeuse   donnera une fréquence fi - fs ou fi + fe dépendant de la bande latérale reçue. Cette fréquence est amplifiée dans un amplificateur moyenne fréquence 143 et appliquée à un démodula- teur 145 qui est en fait un second étage convertisseur. Si une commande automatique de volume est réalisée, le signal de comman- de de la commande automatique sera dérivé de   l'amplificateur   moyen- ne fréquence situé avant détection. Dans le démodulateur 145, la moyenne fréquence fi   #     fs   est mélangée   à   un oscillateur ayant une fréquence fi.

   En conséquence, le signal désiré est obtenu à la sortie du démodulateur 145 et peut être utilisé pour actionner un dispositif 147 tel qu'un haut-parleur. 



   On notera que deux fréquences fc + fi et fi sont in-   jectées,   respectivement dans le changeur 141 et le démodulateur 145. Si des sources séparées sont utilisées pour ces deux oscil-   lations,   une stabilité extrême doit être exigée des deux sources. 



   Afin de simplifier les problèmes de stabilité du récep- teur, un oscillateur local 149 engendre une fréquence fc. Ce géné- rateur est conçu pour opérer avec grande stabilité. 



   Puisque un oscillateur semblable à   l'oscillateur   1 de la fig. 1 est placé normalement   à.   chaque station pour la transmission, une partie de la sortie de l'oscillateur 1 peut être employée en place de l'oscillateur 149. 



   La sortie de l'oscillateur local 149 est appliquée au mélangeur 151. ce mélangeur reçoit également une tension de sor- tie d'un oscillateur 153 qui engendre une oscillation ayant la fréquence fi. En conséquence, la sortie du mélangeur 151 donne la fréquence   fc   + fi qui est requise pour le mélangeur 141. En outre, l'oscillateur 153 donne une oscillation de fréquence fi exigée pour le démodulateur 145. 

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   Dans le système de la fig. 3, 11 n'est pas nécessaire que   l'oscillateur   153 soit aussi stable que l'oscillateur 149. 



  On se rappellera que l'ampli moyenne fréquence applique au démo- dulateur une quantité représentée par la fréquence   fi #   fs. Dans le démodulateur 145, une quantité représentée par l'expression fi + fs fi   = # fs   est produite. 



   En conséquence, si la fréquence fi varie, une telle variation n'affecte pas la fréquence fs qui est appliquée au dispositif 147. De préférence l'oscillateur 153 doit avoir une stabilité suffisante pour maintenir le signal   fi #     fs   dans la bande passante de l'ampli moyenne fréquence 143. En   conséquence,   le récepteur de la fig. 3 exige une grande stabilité dans l'oscil- lateur local 149 uniquement. 



   L'invention n'est évidemment pas limitée aux exemples décrits et des modifications peuvent y être apportées sans sor- tir de son cadre. 

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Claims (1)

1. REVENDICATIONS 1.- Un système produisant une bande latérale unique, des dispositifs pour produire une première porteuse haute fréquence et une seconde porteuse haute fréquence déphasée par rapport à la pre- mière, dites première et deuxième porteuses, toutes deux ayant la même fréquence, des dispositifs pour produire une première gran- deur dite de modulation et qui modulera la porteuse et une deuxiè- me grandeur déphasée par rapport à la première du même angle que le sont les deux dites première et deuxième porteuses, des dispo- sitifs pour moduler la dite première porteuse par la dite première grandeur de modulation de façon à produire une première double bande,

   des dispositifs pour moduler la dite deuxième porteuse par la dite deuxième grandeur de modulation de façon à prodige une deuxième double bande, les dits moyens de modulation comprenant <Desc/Clms Page number 19> un modulateur équilibré et des dispositifs pour combiner les dites doubles bandes de façon à éliminer une des bandes laté- rales.

   2.- Un système produisant une bande latérale unique, des dispositifs pour produire une première porteuse haute fré- quence et une deuxième porteuse déphasée par rapport à la premiè- re, ces deux porteuses étant a la même fréquence; des dispositifs pour produire une première grandeur dite de modulation qui modu- lera la porteuse et une deuxième grandeur de modulation déphasée par rapport à la dite première grandeur d'un angle égal à celui existant entre les deux porteuses, des dispositifs pour moduler la dite première porteuse par la dite première grandeur de modu- lation de façon à donner à la sortie une première double bande, des dispositifs pour moduler la dite deuxième porteuse par la dite deuxième grandeur de modulation de façon a donner à la sor- tie une deuxième double bande,

   le dit dispositif de modulation comprenant un modulateur équilibré dans lequel les porteuses sont supprimées et des dispositifs pour combiner les dites doubles bandes de sortie de façon à éliminer une des bandas latérales.

   3.- Un système produisant une bande latérale unique, des dispositifs produisant une première porteuse haute fréquence et une deuxième porteuse haute fréquence déphasée par rapport a la première, les dites première et deuxieme porteuses étant à la même fréquence;

   des dispositifs pour produire une première grandeur de modulation et une deuxième grandeur de modulation décalée par rapport à la premiere du mê me angle que celui exis- tant entre les deux dites porteuses, des dispositifs pour moduler la dite première porteuse par la dite premiere grandeur de modula- tion de façon à produire à la sortie une première double bande, des dispositifs pour moduler la dite deuxième porteuse par la dite deuxième grandeur de modulation de façon à produire à la -- <Desc/Clms Page number 20> sortie une deuxième double bande, les dits dispositifs de modula- tion comprenant des modulateurs équilibrés, des dispositifs pour régler les modulateurs de façon à éliminer les porteuses et des dispositifs pour combiner les doubles bandes de façon à éliminer une des deux bandes latérales.

   4.- Un système produisant une bande latérale unique, des dispositifs pour produire une première porteuse haute fréquence et une deuxième porteuse haute fréquence décalée par rapport à la pre- mière les deux dites porteuses ayant la même fréquence, des dispo- sitifs pour produire une première grandeur de modulation et une deu- xièrae grandeur de modulation décalée en phase du même angle que ce- lui existant entre les deux porteuses, des dispositifs pour modu- ler la dite première porteuse par la dite première grandeur de mo- dulation de façon à donner à la sortie une première double bande, des dispositifs pour moduler la dite première porteuse par la dite première grandeur de modulation de façon à produire à la sortie une deuxième double bande,

   les dits dispositifs de modula- tion comprenant des modulateurs équilibrés, des dispositifs pour régler les modulateurs de façon à éliminer rigoureusement les por- teuses, les dits dispositifs comprenant des artifices pour intro- duire un courant continu dans les modulateurs et des dispositifs pour combiner les dites doubles bandes de façon à éliminer une des deux bandes latérales.

   5.- Un système électrique, plusieurs redresseurs à couche d'arrêt, des dispositifs connectant les dits redresseurs dans un circuit ayant des branches en parallèle et des dispositifs pour régler les impédances des dites branches, les dits dispositifs com- prenant des dispositifs pour faire passer du courant polarisé dans une partie des redresseurs.

   6.- Un système électrique à courant alternatif, plusieurs redresseurs, des dispositifs connectant les dite redresseurs dans <Desc/Clms Page number 21> un circuit ayant des branches parallèles, chacune d'elles conte- nant l'un des redresseurs et des dispositifs pour régler les im- pédances relatives des dites branches, les dite derniers disposi- tifs comprenant des dispositifs pour laisser passer le courant continu dans certains des redresseurs.

   7.- Un système pour produire une grandeur modulée, un modulateur ayant plusieurs branches chacune contenant un redres- seur, et des dispositifs pour laisser passer un courant continu dans la dernière partie des dites branches pour en modifier les impédances.

   8.- Un système pour produire une grandeur modulée, un modulateur en pont ayant 4 branches disposées de façon à former un pont, chacune des dites branches comprenant un redresseur et des dispositifs pour laisser passer un courant continu dansd cer- taines des branches pour modifier l'équilibre du pont.

   9.- Un système pour produire une grandeur modulée, un modulateur équilibré ayant plusieurs branches, chacune contenant un redresseur, une source de tension continue et aes dispositifs pour envoyer un courant continu à travers l'une des paires des dits redresseurs.

   10.- Un système produisant une grandeur modulée, un mo- dulateur en anneau comprenant quatre redresseurs au cuivre-oxyde connectés en anneau de faàon à former un pont et des dispositifs pour appliquer une tension continue entre une première paire de bornes qui sont disposées sur une diagonale du pont et les bornes restantes, de façon à modifier l'équilibre du pont, les dits dis- positifs comprenant des moyens de réglage de l'amplitude et per- mettant de renverser la polarité de la tension continue.

   il*- Un système pour produire une bande latérale unique, des dispositifs pour produire une première grandeur représentant la somme de la bande latérale supérieure et de la bande latérale --- <Desc/Clms Page number 22> Inférieure d'une porteuse modulée, des dispositifs pour produire une deuxième grandeur représentant la différence des dites bandes latérales et des dispositifs pour combiner les dites somme et différence pour éliminer une des deux bandes latérales, ces dis- positifs comprenant des moyens de réglage des amplitudes relati- ves des somme et différence de façon à éliminer complètement une des deux bandes.

   12.- Un système pour produire une bande latérale unique, des dispositifs pour produire une première porteuse haute fréquen- ce et une deuxième porteuse déphasée par rapport à la première, les deux dites porteuses ayant la même fréquence, des dispositifs pour produire une première grandeur de modulation et une deuxième grandeur de modulation ayant rigoureusement le même déphasage que les deux porteuses, des dispositifs pour moduler la dite première porteuse par la dite première grandeur de modulation de façon à produire à la sortie une première double bander des dispositifs pour moduler la dite deuxième porteuse par la dite deuxième gran- deur de modulation de façon à produire à la sortie une deuxième double bande,

   les dits dispositifs comprenant un modulateur équi- libré. des dispositifs pour régler le modulateur, des moyens pour éliminer complètement les porteuses, les dits derniers moyens comprenant des dispositifs pour introduire un courant continu dans le modulateur, et des dispositifs pour régler l'amplitude de la première double bande relativement à la deuxième double bande, ces deux doubles bandes devant être combinées pour élimi- ner complètement l'une des bandes latérales.

   13.- Dans un système pour changer la phase d'une gran- deur alternative des dispositifs attaqués par tension alternative produisant une première grandeur et une deuxième grandeur ayant un angle de phase entre elles, la dite première grandeur variant en fonction de la fréquence d'attaque, des dispositifs pour pro- <Desc/Clms Page number 23> duire une troisième grandeur variant en fonction de la fréquence d'attaque de manière rigoureusement opposée a celle de la première grandeur, dans lesquelles les premières et troisième grandeurs peu- vent être combinées pour produire une quatrième grandeur qui est moins insensible aux variations de la fréquence d'attaque que la première et troisième grandeur,

   des dispositifs associés aux dits dispositifs nommés en premier et second lieu pour produire des circuits de sortie pour les dites deuxième et quatrième grandeurs, et des dispositifs pour équilibrer les impédances internes des circuits de sortie auxquels sont appliquées les deuxième et qua- trième grandeurs.

   14.- Un système pour changer la phase d'une grandeur alternative dans une bande de fréquence, des dispositifs attaqués par grandeur alternative pour produire une première et une deuxie- me grandeur déphasées l'une par rapport à l'autre, la dite premie- re grandeur variant en fonction de la fréquence dtattaque, des dispositifs pour produire une troisième grandeur variant avec la fréquence de l'attaque de manière opposée à la variation de la première grandeur, dans lesquels la première et troisième gran- deurs peuvent être combinées pour produire une quatrième grandeur qui est moins insensible à la variation de fréquence d'attaque que les dites première et troisième grandeurs,

   des dispositifs associés avec les dits dispositifs nommés en premier et second lieu pour produire des circuits de sortie pour les dites deuxième et quatrième grandeurs, et des dispositifs pour modifier l'angle de phase de la deuxième et de la quatrième grandeurs dans les limites de la bande de fréquence pour laquelle le changeur de phase est conçu.

   15. - Un système pour produire une bande latérale unique, des dispositifs pour produire une première porteuse haute fréquence et une deuxième porteuse déphasée par rapport à la première, les <Desc/Clms Page number 24> deux porteuses ayant la même fréquence, des dispositifs pour pro- duire une première grandeur de modulation et une deuxième grandeur de modulation déphasée par rapport à la première du même angle que les porteuses.

   Des moyens pour moduler la dite première por- teuse par la dite première grandeur de modulation de façon à pro- duire une première double bande, des dispositifs pour moduler la dite deuxième porteuse par la dite deuxième grandeur de modulation, de façon à produire une deuxième double bande, les dite dispositifs de modulation comprenant un modulateur équilibré à couche d'arrêt, les dites deuxième et quatrième grandeurs ayant des amplitudes qui portées en fonction de la fréquence donnent des courbes qui se coupent en deux points, et des dispositifs pour faire varier l'am- plitude de la deuxième grandeur relativement à la quatrième gran- deur en fonction de la fréquence de façon à donner quatre points d'intersection. pour rendre la différence dans les amplitudes des deuxième et quatrième grandeurs petites dans une grande bande de fréquence d'attaque.

   16.- Un système pour produire une bande latérale unique, des dispositifs pour produire une première porteuse haute fréquence et une deuxième porteuse déphasée par rapport à la première, les deux porteuses ayant même fréquence, des dispositifs pour produire une première grandeur de modulation et une deuxième grandeur de modulation déphasées du même angle que les porteuses, des dispo- sitifs pour moduler la dite première porteuse par la dite première grandeur de modulation de façon à produire une première double bande de fréquence, des dispositifs pour moduler la dite deuxième porteu- se par la dite deuxième grandeur de modulation, pour produire une deuxième bande de fréquence, les dits dispositifs de modulation com- prenant un modulateur équilibré,

   les dites deuxième et quatrième grandeurs ayant des amplitudes qui portées en fonction de la fré- quence donnent des courbes se coupant en deux pointe et des dispo- <Desc/Clms Page number 25> sitifs pour faire varier l'amplitude de la deuxième grandeur rela- tivement à la quatrième grandeur en fonction de la fréquence pour donner quatre points d'intersection et où, la différence entre les amplitudes des deuxième et quatrième grandeurs est petite dans une grande bande de variation de la fréquence d'attaque, les dits derniers dispositifs comprenant un circuit résonant accordé sur une fréquence dans la bande de fréquence d'attaque, le dit circuit résonant Otant disposé pour changer la relation entre la deuxième et la quatrième grandeur en fonction de la fréquence.

   17.- Un récepteur pour un signal haute fréquence modulé, des dispositifs pour engendrer deux oscillations différant l'une de l'autre d'une valeur constante, des dispositifs pour mélanger un signal incident avec une des deux dites oscillations pour pro- duire une fréquence intermédiaire et des dispositifs pour mélan- ger la. fréquence intermédiaire avec l'autre des deux oscillations de façon à produire un signal de sortie utilisable.

   18.- Les appareils et/ou articles et/ou procédés décrits et représentés.