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PROCEDE DEPURATION DES GAZ, EN PARTICULIER DES GAZ DE SYNTHESE ET DE
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Aux termes du brevet principal, les gaz, par exemple les gaz de synthèse, sont débarrassés par refroidissement ou lavage, de leurs constitu- ants indésirables, tels que de préférence des combinaisons à base de soufre et d'autres constituants à bas point d'ébullition tel que l'anhydride carbo- nique, et ce de telle manière que la séparation des constituants indésirables ait lieu au cours du même cycle de lavage et de refroidissement.
Il convient que les gaz soient traités sous pression avec un liquide de lavage ou, le cas échéant, avec plusieurs liquides de'lavage, en une ou plusieurs phases, et ce à de basses températures, que l'on ne peut atteindre ou que l'on n'atteint que difficilement-avec des machines frigorifiques du type courant, températu- res de préférence inférieures à - 300, en particulier voisines du point d'ébul- lition, ou inférieures au point d'ébullition du constituant au point d'ébulli- tion le plus bas, constituant à éliminer complètement.
On emploie comme agent de lavage des matières fluides, de. préférence organiques, dont le point de congélation est inférieur à.la température de lavage, en particulier des com- binaisons organiques contenant de l'oxygène, tels que des alcools inférieurs, de l'éther, de l'éther-sel, de l'acétone, des acides organiques, ou des combi- naisons contenant de l'azote, tels que des amines, de l'ammoniaque, des bases de pyridine,.ou autres corps de même nature - on les emploie soit seuls, soit en mélanges appropriés - ou encore des hydrocarbones à bas point d'ébullition, avec quelque 3-10 atomes de carbone par molécule.
L'agent de lavage chargé est débarrassé des matières qu'il a re- cueillies et est réutilisé après récupération du froid qu'il contient. Avant cette régénération proprement dite, il peut être régénéré partiellement et utilisé pour le lavage partiel du gaz à épurer, et ce par détente provoquée une seule fois ou répétée, le cas échéant.sous amenée de chaleur, pouvant être combinée à une augmentation de la température. Les différentes phases
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de ce lavage peuvent de ce fait avoir lieu à des températures différentes et le lavage partiel peut s'effectuer en diverses phases accouplées en parallèle ou en série. Dans ce cas, le froid produit lors de la détente de l'agent de lavage peut être utilisable directement ou indirectement pour le refroidisse- ment du gaz ou de l'agent de lavage.
En vue de faciliter la transmission de- chaleur au côté gaz, on peut mettre en oeuvre un ruissellement du système de réfrigération, pouvant le cas échéant être combiné à un lavage. Cette forme d'exécution du procédé est conçue d'une façon telle que, au cours d'une ou de plusieurs phases de lavage pouvant être mises en oeuvre dans la tour de lavage même, l'agent de lavage chargé est détendu dans un serpentin de refroi- dissement,et est ensuite conduit dans un séparateur, dans lequel les gaz li- bérés par la détente sont séparés de l'agent de lavage. L'agent de lavage partiellement régénéré de cette manière est alors refoulé, au moyen d'une pom- pe, dans la tour de lavage à basse température, où il peut subséquemment être réutilisé comme agent de lavage.
Lors de la transmission au courant gazeux du froid provoqué par la détente, par l'intermédiaire du serpentin de refroidissement, on obtient il est vrai, grâce à l'évaporation ayant lieu dans le dit serpentin de re- froidissement, des valeurs de transmission calorifique meilleures que celles obtenues lorsque le liquide de lavage même est d'abord directement refroidi fortement par l'évaporation provenant de la détente, et est ensuite conduit par un serpentin de refroidissement ou un autre échangeur thermique dans lesquels il cède son froid indirectement au gaz à traiter dans la tour de lavage à basse température.
Cette transmission calorifique indirecte est tou- tefois sujette à des pertes de niveau de température et nécessite avant tou- tes autres choses des dispositifs onéreux d'échange thermique,, Ces inconvé- nients sont éliminés aux termes de l'invention.
L'invention a trait à un lavage de gaz sous pression à basse température, grâce auquel, sous emploi d'un agent de lavage liquide de natu- re décrite, on élimine complètement par exemple les impuretés nocives conte- nues dans le gaz et en grande partie les autres constituants à bas point d' ébullition contenus en grandes quantités dans le gaz.
Elle consiste en ce que les gaz à traiter sont traités, par exemple avant l'élimination prati- quement complète des impuretés nocives, avec l'agent de lavage partiellement régénéré, et ce en une ou plusieurs phases de telle manière qu'une partie de l'agent de lavage est soustraite au courant de lavage, est débarrassée par détente d'une partie des matières recueillies, et que, régénérée de cette manière et refroidie, elle est ensuite admise à nouveau dans le courant de lavage; il convient que ceci s'effectue de telle façon que l'agent de lava- ge décrive un circuit dans le laveur et le dispositif de détente.
De cette manière, on obtient encore un autre avantage consis- tant en ce que, pour une quantité donnée d'agent de lavage frais admis dans la tour de-lavage, on peut faire circuler d'assez grandes quantités d'agent de lavage dans la tour même en un ou plusieurs circuits.
Selon le nouveau procédé,, on introduit par le haut de la tour 'de lavage une quantité appropriée d'agent de lavage frais et on évacue du cir- cuit une quantité égale d'agent de lavage aux fins de régénération complète..
De plus, en un endroit approprié de la tour, on retire de l'agent de lavage, on le refroidit par détente, on le régénère en partie et, après l'avoir porté à la pression régnant dans la tour de lavage, on le réintroduit dans celle- ci à un endroit situé au-dessus de l'endroit d'évacuation, pour le faire à nouveau servir d'agent de lavage, créant de ce fait un circuit-0 On peut aussi mettre en application de la même manière un ou plusieurs autres circuits d' agent de lavage, ou encore accoupler deux ou plusieurs circuits par exemple de façon que soit prévue une détente commune.
' Dans la tour de lavage, l'agent de lavage en circuit recueille la chaleur d'absorption des matières qui sont éliminées du gaz par le lavage, et ce tant que la pression partielle de ces matières dans le gaz à épurer est plus élevée que celle de l'agent de lavage. Celui-ci peut, de ce fait, se réchauffer à une température supérieure à celle du gaz venant en contact
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avec lui, tout comme le cas se présente dans l'absorbeur d'une machine à froid à absorption. De cette manière, il est possible de transformer de grandes quantités de chaleur d'absorption dans le cas de la bas se'tempéra- .
ture de la tour de lavage, et ce simplement en mettant en oeuvre une C.épen-. se d'énergie relativement faible 'pour le .pompage de l'agent de 'lavage mis en circuit. Il n'est pas nécessaire d'avoir recours'à une machine frigorifi- que spéciale pour l'évacuation de ¯la chaleur d'absorption, machine qui récla- merait beaucoup plus d'énergie pour son actionnement.
On n'utilisera plutôt une telle machine frigorifique 'que pour provoquer le refroidissement néces- saire ou désiré du gaz dans la tour de lavage et pour compenser les pertes de froid qui pourraient être causées par une utilisation'incomplète du froid contenu dans les gaz de détente et par le rayonnement de chaleur dans l'ap- pareil. De cette manière, on maintient à un minimum la production de froid à laquelle on pourrait avoir recours.
Le froid supplémentaire à apporter par la machine frigorifique peut être fourni au courant d'agent de lavage en intercalant une telle ma- chine à un endroit approprié = il convient que ce soit à l'endroit où la tem- pérature de l'agent de lavage en circulation n'est pas particulièrement bas- se. On refroidit par exemple, à l'aide de cette machine, l'agent de lavage, chargé sortant de la phase à température la plus élevée de la tour de lavage, de telle sorte que la température de l'agent de lavage après détente est en- core plus basse que celle qui serait obtenue par la seule détente.
On a encore trouvé que cette machine frigorifique peut être rem- placée de la manière suivante : on introduit en quantité suffisante de l'a- gent de refroidissement préalablement fluidifié par compression et refroidis- sement, dans un réservoir de détente, dans lequel de l.9agent de lavage con- duit en circuit est détendu aux fins de refroidissement et de régénération partielle. L'agent de refroidissement s'évapore dans ce réservoir et est à l'origine d'un. refroidissement supplémentaire de l'agent de lavage.
On peut apportunément utiliser ou rendre utilisable comme agent de refroidissement la même matière qui a été éliminée du gaz épuré par lavage et détente, par exemple l'anhydride carbonique, le bioxyde de soufre, l'ammoniaque et le pro- pane ou d'autres hydrocarbones à faible point d'ébullition ou d'autres matiè- res de même nature. Grâce à cette mesure, on peut éviter la transmission in- directe de froid au gaz à épurer ou à l'agent de lavage à refroidir au moyen - de l'évaporateur d'une machine frigorifique, appareil habituel dans les au- tres cas.
Le procédé conforme à l'invention revêt par exemple une impor- tance particulière dans l'élimination par lavage de grandes quantités d'anhy- dride carbonique hors de gaz qui sont employés comme gaz de synthèse dans la synthèse Fischer-Tropsch, ou hors de gaz qui se dégagent d'un réservoir de réaction de la synthèse Fischer-Tropsch et qui, après séparation des hydro- carbones légers y contenus (propane, butane ou autres de même nature) et après élimination plus ou moins complète de l'anhydride carbonique formé par la réaction, sont réintroduits comme gaz de synthèse dans la même phase ou dans l'une ou plusieurs des phases suivantes de la synthèse Fischer-Tropsch, ou encore hors des gaz quittant le dernier stade de la synthèse. Etant donné que, dans ce cas,
il n'est pas nécessaire d'éliminer complètement l'anhydride carbonique, mais que l'on peut conserver quelques pour cent danhydride car- bonique dans le gaz résiduaire, on peut procéder selon le procédé conforme à l'invention, à une régénération suffisante uniquement par détente de l'agent de lavage. Il n'est besoin dans ce cas que de très peu, ou même pas du tout, d'agent de lavage complètement régénéré, qui est admis à la partie supérieure de la tour de lavage à l'état frais.
Le nouveau procédé s'applique avantageusement aussi à l'épuration de gaz naturel. En vue du chauffage ou pour d'autres utilisations industriel-' les, le gaz naturel est débarrassé en.grande partie des quantités importantes qu'il contient en hydrocarbones légers .(propane:, butane, et aussi le cas éché- ant),éthane, éthylène et autres- corps de même nature) ainsi que des combinai- sons à base de soufre, en particulier des sulfhydrates et de .l'hydrogène sul- furé.
Etant donné que la quantité d'hydrocarbones liquéfiables à basses tempé-
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ratures dépasse de loin la quantité des combinaisons à base de soufre à élimi- ner, on peut éliminer de la façon décrite les chaleurs d'absorption importan- tes des hydro-carbones à fluidifier à des températures approchant celles ré- gnant dans la tour de lavage à basse température, et éliminer les hydro-carbo- nes absorbés par détente de l'agent de lavage chargée En même temps, on élimi- ne aussi plus ou moins complètement du gaz les impuretés, par exemple les com- binaisons à base de soufre, de telle sorte que pour leur élimination ultérieu- re par lavage, on n'a recours qu'à de faibles hauteurs de la tour de lavage, par exemple à moins de claies ou à une hauteur moindre d'éléments de remplis- sage.
On peut par exemple dans une première phase de la tour de lavage, qui peut également être séparée des suivantes, procéder à l'élimination d'un res- tant des impuretés par de l'agent de lavage frais régénéré, qui est ensuite recueilli et à nouveau complètement régénéré, tandis que l'élimination des hydro-carbones a lieu en différentes phases avec de l'agent de lavage en cir- cuit. Dans ces phases, le gaz peut être porté à des températures très basses par les circuits de l'agent de lavage et le cas échéant sous addition d'un agent réfrigérant, de telle sorte qu'il faut moins d'agent de lavage complè- tement régénéré pour l'épuration ultérieure restante.
On peut également pro- céder à la détente à une pression élevée à un point tel que les hydro-carbo- nes libérés peuvent être fluidifiés dans un refroidisseur accouplé, qui fonc- tionne avec de l'eau de refroidissement.
Si les hydro-carbones, tels que le propane ou le butane, doivent être récupérés à l'état fluide en tant que gaz liquide, on peut en appliquant le procédé conforme à l'invention, maintenir la pression de détente dans le réservoir de détente éventuellement à une telle valeur, que l'on puisse,par une compression en une phase, comprimer les gaz de détente à une pression suffisamment élevée pour les fluidifier à nouveau avec de l'eau de refroidis- sement normale.
On peut travailler de la même manière que pour la récupération de gaz naturel, lorsque lors de l'élimination d'anhydride carbonique hors de gaz, il faut récupérer l'anhydride carbonique à une pression supérieure à la pression atmosphérique., à l'état gazeux, fluide ou solide.
Egalement lors de l'élimination par lavage d'hydro-carbones lé- gers hors de gaz naturels, on peut employer les hydro-carbones éliminés à la production du froid supplémentaire nécessaire, en admettant directement dans le réservoir de détente ou à un autre endroit approprié une quantité corres- pondante d'hydro-carbone fluidifiés,
L'élimination de la chaleur.d'absorption hors du laveur à basse température par de l'agent de lavage en circulation et par détente de l'agent de lavage plus ou moins régénéré, peut avoir lieu de différentes manières,
Ceci est expliqué plus clairement à l'aide des dessins où scnt représentés à titre exemplatif trois schémas de circuits. Le gaz à épurer consiste pour 30 % en anhydride carbonique et pour 70 % en monoxyde de car- bone, hydrogène, méthane, éthane et azote.
Il se trouve à une pression de 30 ata. Par conséquent, l'anhydride carbonique, à l'entrée du gaz dans la tour de lavage 1 à basse température, a une pression partielle d'environ 10 ata.
Le gaz pénètre par la conduite 2 dans la partie inférieure de la tour de lava- ge 1, après avoir déjà été refroidi à environ - 30 C. Par la conduite 3, et le dispositif de distribution 4, on introduit dans la tour de lavage 1 de 1' agent de lavage complètement régénéré, par exemple du méthanol, qui a été porté à une température d'environ - 60 dans le refroidiseur 5. Deux cir- cuits d'agent de lavage sont prévus dans la tour de lavage 1. Dans le premier circuit (l'inférieur), l'agent de lavage passe par la conduite 6 et la valve de détente 7 dans le réservoir de détente 8, qui est par exemple maintenu à une pression d'environ 1 ata.
Les gaz de détente s'échappent par la conduite 9, Ils consistent principalement en anhydride carbonique et contiennent une partie des impuretés présentes dans le gaz, en particulier des combinaisons à base de soufre. Une partie de l'agent de lavage est retournée par la pompe 10 dans la tour de lavage par les conduites 11 et 12 et le dispositif de dis- tribution 13. Une autre partie de l'agent de lavage est amenée par la pompe 14 dans l'appareil de régénération,'en'passant par l'échangeur thermique 15
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et la conduite 16, appareil qui fonctionne en détail comme déjà décrit dans le brevet principal.
Par la conduite 17, l'échangeur thermique 15 et la con- duite 18, il revient de l'appareil de régénération dans le refroidisseur 5, pour être à nouveau introduit, à la'température nécessaire, dans le laveur 1, après être passé par la conduite 3 et le dispositif de distribution 4. Par la conduite 19 et la valve de détente 20, on introduit de l'anhydride carbonique liquide dans le réservoir de détentepour refroidir supplémentairement l'a- gent de lavage en circuit dans la conduite 12.
La pression partielle de l'aci- de carbonique dans l'agent de lavage retournant dans la tour de lavage par la conduite 12 et le dispositif de distribution 13, est d'environ 1 ata., et peut par conséquent dans la tour de lavage ramener la pression partielle de l'anhy- dride carbonique dans le gaz à épurer de 10 à 1 ata., c'est-à-dire éliminer par lavage les-9/10 de 1?anhydride carbonique contenu dans le gaz brut, Si on désire éliminer du gaz un pourcentage plus important d'anhydride carbonique, on peut y procéder dans la deuxième phase de lavage, qui comprend en ordre principal le dispositif collecteur 21, la conduite 22, la valve de détente 23, le réservoir de détente 24,
la pompe 25 et les conduites 26 et 27 ainsi que le dispositif de distribution 280 Au moyen de la pompe à vider 29, le gaz li- béré lors de la détente est aspiré hors du réservoir 24 par la conduite 30 et est refroidi à une pression inférieure à 1 ata.,par exemple, à 0,5ou 0,2 atao Cette phase également peut subir un refroidissement supplémentaire par l'admission dYanhydride carbonique liquide par la conduite 31 et la valve de détente 32. Le gaz épuré quitte la tour de lavage par la conduite 33.
La par- tie de la tour de lavage se trouvant située au-dessus des phases de circuit sert principalement à l'élimination poussée de l'hydrogène sulfuré ou d'au- tres impuretés,, et on admet une quantité correspondante d'agent de lavage complètement régénéré. Etant donné que le gaz est refroidi lors du passage dans la tour de lavage, et que d'importantes quantités de combinaisons à base de soufre sont éliminées dans la phase de détente antérieure, respectivement dans les phases de détente antérieures, la quantité d'agent de lavage complè- tement régénéré est faible.
En vue du refroidissement à basse température de cette quantité relativement faible d'agent de lavage complètement régénéré, on peut, après échange thermique dans l'échangeur 15 avec 19agent de lavage amené aux fins de régénération, utiliser de l'anhydride carbonique liquide, l'anhydride carbonique étant évaporé par exemple dans un serpentin du refroi- disseur 5.
En ayant recours à plusieurs circuits d'agent de lavage, on peut diminuer la quantité d'agent de lavage ramenée à l'unité de surface de sec- tion de la tour de lavage. Ceci a pour avantage que le diamètre de la tour de lavage peut être diminuée pour autant que l'on ne dépasse pas la vitesse ma- ximum permise du gaz. Les quantités d'agent de lavage circulant dans toutes les phases restent, indépendamment du nombre de phases, à peu près semblables, car la chaleur d'absorption à éliminer reste également semblable. En modifiant le nombre des phases de circuit;, on règle en ordre principal la quantité d' anhydride carbonique recueillie dans les différents circuits de lavage.
A la figure 2:, est représentée une disposition, dans laquelle il est fait usage d'un réservoir de détente 34 commun à toutes les phases de lavage. Celles-ci sont délimitées par les dispositifs de distribution 35,
36, 37 et 38 et par les dispositifs collecteurs 39, 40, 41 et 42. L'agent de lavage sort de ces phases par les conduites 43, 44, 45 et 46, et passant par les valves de détente 47,48, 49 et 50, arrive dans le réservoir de détente
34.
Le gaz de détente s'échappe par la conduite 51, tandis que le liquide en partie régénéré et refroidi passe par la conduite 52 à la pompe 53, qui le refoule par les conduites 54, 55, 56 et 57, aux différentes phases de lavage, et tandis que par la conduite 58 de l'agent de lavage partiellement régénéré venant de la conduite 52 est amené à l'installation aux fins de'régénération complète,, d'où il retourne dans la tour de lavage par la conduite 3.
Lorsque la détente a lieu à la même pression pour toutes les phases de lavage, par exemple à 1 ata. et que dans-chaque phase circule la même quantité d'agent de lavage, l'admission d'anhydride carbonique dans la phase inférieure de- vient beaucoup plus grande par suite de la forte différence de pression par- tielle,à savoir de 10 à 1 ata., que dans les phases supérieures, dans les-
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quelles la pression partielle de l'anhydride carbonique dans le gaz devient toujours plus faible.
La quantité d'anhydride carbonique absorbée dans les différentes phases peut, lors de la détente de 1-'agent de lavage des différentes phases de lavage, être réglée à la même pression dans le réservoir 34, par exemple à 1 ata., par le fait que l'on peut fixer à des valeurs différentes la quan- tité d'agent de lavage des différentes phases. Ainsi, par exemple, on fait circuler dans la première phase de lavage (l'inférieure) moins d'agent de la- vage que ce qui serait nécessaire pour l'admission de la quantité d'anhydride carbonique maximum possible à la température de cette phase.
De ce fait, la pression partielle de l'anhydride carbonique reste plus élevée dans le courant de gaz entrant dans la seconde phase, de sorte que, dans celle-ci, surtout en cas d'utilisation d'une assez grande quantité d'agent de lavage en circuit, on élimine plus d'anhydride carbonique. Selon le schéma du dessin n 3, on prévoit au-dessus de la première phase de la figure 1, une ou plusieurs autres phases, dans lesquelles la détente à lieu à la même pression, et le cas éché- ant à des pressions supérieures à la pression atmosphérique. La phase 2 de la figure 1 peut disparaître ou être conservée comme phase supérieure.
Dans ce cas, il convient d'utiliser des réservoirs de détente séparés pour les dif- férentes phases, afin de pouvoir maintenir dans les différentes phases de la tour de lavage des températures différentes, de sorte que le gaz lors de son passage de bas en haut dans la tour de lavage devient de plus en plus froid.
A la figure 3, sont disposées au-dessus de la phase inférieure a deux autres phases analogues b et o. Ia phase inférieure a est-conçue de la même manière que la phase inférieure de la figure 1. Donc, par la conduite 6, sur laquelle est prévue la valve de détente 7, la tour de lavage est en liai- son avec le réservoir de détente 8, hors duquel s'échappent par la conduite 9 les matières évaporées lors de la détente, et par les conduites 11 et 12 l'agent de lavage qui, par la pompe 10, est retourné dans la tour 1 (vers le dispositif de distribution 13). Dans la seconde phase b, le circuit d'agent de lavage venant de la tour de lavage 1, s'effectye par la conduite 6', la valve de détente è', le réservoir de détente 8', la conduite 11', la pompe 10', la conduite 12', et de là vers la tour de lavage 1 et le dispositif de distribution 13'.
La phase supérieure est conçue avec les dispositifs corres- pondants 6", 7", 8", 11", 10", 1211 et 13".
Si, dans les réservoirs de détente 8, 8' et 8", les pressions de détente sont maintenues égales, par exemple à 1 ata., la quantité d'anhydride carbonique amenée dans la phase a peut être diminuée de telle sorte que l'on utilise dans cette phase une quantité d'agent de lavage plus faible que dans les autres phases. On peut également prévoir la phase a à des températures relativement plus élevées, par exemple supérieures à - 30 , aux fins de ren- dre la quantité d'agent de lavage moins capable d'absorption vis-à-vis de 1?anhydride carbonique.
De ce fait, on obtient l'avantage supplémentaire de pouvoir refroidir avec du liquide de lavage le gaz à laver également à des températures relativement plus élevées, et de cette manière de diminuer le nombre et l'encombrement des échangeurs thermiques' nécessaires à un refroidis- sement indirect des gaz. Toutefois, dans ce cas, la température qui peut être atteinte dans les dernières phases, par exemple b et c, de la tour de lavage, ne doit pas découler de la gamme des basses températures prévues à 1-'origine, parce que dans ce cas on aurait une augmentation de la quantité d'agent de lavage complètement régénéré, nécessaire à l'élimination subséquente de l'an- hydride carbonique respectivement à l'élimination poussée par lavage des com- binaisons à base de soufre.
Dans les dernières phases de la tour de lavage, on peut alors atteindre les basses températures désirées, le cas échéant par addition supérieure correspondante d'anhydride carbonique liquide dans les réservoirs de détente de ces phases. La quantité d'agent de lavage destinée à la régénération complète est retirée avantageusement à une température rela- tivement élevée, non pas de la phase a, mais bien d9une phase plus élevée, b, c ou une autre.
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Au point de vue quantité, on peut répartir l'absorption de l'anhydride carbonique plus uniformément sur les différentes phases en choisissant des pressions de détente différentes pour les diverses pha- ses, par exemple dans la première phase de détente a 6,5 ata., dans la deuxième phase b 3,5 ata. et dans la troisième'phase c 1 ata. Les quan- tités d'anhydride carbonique admises dans les différentes phases ne sont plus très différentes,à la suite des différences plus faibles dans les pressions partielles du gaz et dans'le liquide de lavage admis.
Davantage de l'utilisation de plusieurs phases réside non seulement dans l'arrivée plus faible d'agent. de lavage sur la section'de la tour, mais aussi dans une diminution du nombre de claies respectivement de la hauteur de la tour, parce que la différence entre la pression partielle de la matière à éliminer dans le gaz, ,et entre sa pression partielle dans 1-'agent de lavage entrant dans chaque phase, est plus grande que lorsqu'il est fait usage dune seule phase d'agent de lavage en circulation.
Etant donné que par l'utilisation de plusieurs phases les matières à éliminer, par exemple les impuretés, tel que l'hydrogène sulfurée sont déjà au point de vue quantitatif éliminées en grande partie, dans beaucoup de cas l'élimination hors du gaz des impuretés restantes, par exemple des com- binaisons à base de soufre, peut avoir lieu non plus au moyen d'une phase de lavage subséquente, fonctionnant avec de l'agent de lavage complètement régé- néré, mais bien par 1adjonction d'une épuration par des voies chimiques..
Par exemple, les derniers restes des combinaisons à base de soufre, particu- lièrement le H2S, peuvent être éliminés par de la limonite ou du charbon ac- tif hors du gaz froid, ou hors du gaz à nouveau réchauffé à la température normale par échange thermique. Etant donné qu'il ne s'agit que de très fai- bles quantités de ces impuretés, l'installation subséquente peut être conçue avec un faible encombrement. L'avantage acquis de ce fait réside dans la di- minution supplémentaire des pertes de froid, qui, sinon, se produisent par ' suite de l'échauffement nécessaire de l'agent de lavage à régénérer à la tem- pérature ambiante ou à une température supérieure.
Il peut également se révéler opportun d'avoir recours à une épu- ration subséquente par adsorption des gaz .de détente récupéras dans les diffé- rents réservoirs de détente, lorsqu'il faut récupérer un constituant des gaz de détente à 1?état aussi pur que possible ou lorsquil faut récupérer un autre constituant s'échappant avec les gaz. de détente et qui doit être à nou- veau introduit dans le gaz épuré.
lorsque il faut par exemple récupérer de 1?anhydride carbonique en vue de la production de glace carbonique à l'état liquide ou solide, on peut au moyen de charbon actif retenir les hydro-carbo- nes à bas point d'ébullition, tels que l'éthylène, le propane, le butane et autres corps de même nature,ainsi que les combinaisons à base de soufre, par exemple l'hydrogène sulfuré. L'installation subséquente d'adsorption n'a que de faibles dimensions parce que la quantité de gaz de détente est dans la plu- part des cas beaucoup plus faible que la quantité de gaz passant dans la tour de lavage.
REVENDICATIONS.
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