"Procédé de fabrication d'un feuillard électrique à grains orientés par coulée continue"
A toute fin utile,la déposante déclare l'existence de la demande de brevet déposée au Japon le 30 juillet 1975 sous le n[deg.] Sho 50-92839, au nom de la Société susdite,non encore accordée à ce jour.
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fabrication par coulée continue d'un feuillard d'acier électrique à grains orientés présentant d'excellentes propriétés magnétiques.
En ce qui concerne les exigences importantes auxquelles doit satisfaire un feuillard d'acier électrique à grains orientés, la propriété de magnétisation (relation entre l'intensité du champ magnétique et la densité du flux magnétique)
et la propriété de pertes dans le fer (relation entre la densité du flux magnétique et les pertes dans le fer) doivent être bonnes; autrement dit, la densité du flux magnétique (exprimée
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être faibles.
Eu égard à l'abaissement de la valeur des pertes dans le fer, on sait très bien que les constituants de l'acier, les dimensions des grains, les impuretés, les inclusions et les contraintes résiduelles exercent une influence définie, mais une diminution des pertes dans le fer peut conduire à des améliora-
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particulièrement élevée possède une très bonne propriété de pertes dans le fer dans une zone de densité élevée de flux magnétique.
Par conséquent, des améliorations de la propriété
de magnétisation contribuent non seulement à réduire les
pertes dans le fer, mais aussi à diminuer le poids des
noyaux de fer, ce qui permet ainsi de miniaturiser les
appareils électriques tels que les transformateurs.
Au cours de ces récentes années, l'industrialisation des techniques de coulée continue a progressé large-ment et a remplacé le procédé classique de fabrication de lingots largement adopté à l'échelle industrielle jusqu'à présent dans l'industrie de l'acier.
Parmi les différents avantages du procédé de coulée continue, il est intéressant de souligner l'obtention d'avantages techniques tels que la possibilité d'obtenir une composition chimique uniforme des brames, puisque cette composition chimique est uniforme sur la longueur entière de la brame, en plus des avantages consistant en un rendement de fabrication amélioré attribuable à la simplification des stades de la production, et en une productivité augmentée telle qu'une économie de main-d'oeuvre.
Par conséquent, l'utilisation du procédé de coulée continue pour la fabrication de feuillards d'acier électriques à grains orientés a entraîné des avantages techniques et économiques divers, à savoir l'élimination ou la réduction des fluctuations des propriétés magnétiques sur la longueur entière de la brame, ce qui assure une qualité notable sur la totalité de la longueur entière des feuillards d'acier formés et un rendement de production élevé sur la base de l'acier fondu.
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tés que procure l'utilisation d'un procédé de coulée continue pour la fabrication de feuillard d'acier électriques, on a été confronté à différents défauts, notamment ceux cités ci-dessous:
1) une croissance anormale des grains a lieu aux hautes températures au cours du chauffage de la brame pour le laminage à chaud et provoque très souvent des stries
dans les produits finals;
2) la ségrégation centrale inhérente à la brame coulée en continu rend difficile le contrôle des inhibiteurs, tels que le MnS, au cours du laminage à chaud; et
3) un défaut superficiel dit "soufflure" apparaît sur les produits finals.
En vue d'éliminer les défauts précités pendant la fabrication de feuillards d'acier électriques à grains orientés par la aise en oeuvre d'un procédé de coulée continue, la Demanderesse à déjà proposé plusieurs solutions techniques mentionnées ci-dessous.
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et le brevet japonais n[deg.] 50-32059 offrent la possibilité
de communiquer d'excellentes propriétés magnétiques aux brames d'acier coulées en continu et les brevets japonais
n[deg.] 49-42208 et 49-42211, etc., apportent une solution permettant de prévenir les défauts superficiels.
La présente invention prévoit d'autres améliorations de la stabilisation et de l'accentuation des propriétés magnétiques des produits d'acier finals en modifiant la haute température des brames aussitôt après la coulée continue, directement dans un four de chauffage pour le laminage à chaud.
La Demanderesse a entrepris des études poussées sur les températures auxquelles sont soumises les brames de coulée continue se trouvant dans le four de chauffage pour le laminage à chaud, ainsi que sur les structures des feuillards d'acier laminés à chaud obtenus, et a constaté qu'une relation intime existe entre les structures et les températures des brames et qu'une structure améliorée du feuillard chaud donne des propriétés magnétiques sensiblement- stabilisées.
Au surplus, la Demanderesse a observé que si les feuillards d'acier électrique à grains orientés sont fabri-
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et autres inhibiteurs, utilisés ordinairement dans les feuillards d'acier électriques classiques à grains orienté*, peuvent se coaguler au cours du stade de refroidissement lent des brames. En particulier, comme décrit ci-après, il a été confirmé, par des expériences, que la coagulation du MnS est sensiblement favorisée par un refroidissement lent au-dessous de 900[deg.]C.
Ce phénomène devient plus perceptible lorsque les brames sont soumises positivement à un refroidissement lent en vue d'empêcher leur fissuration. La coagulation est nette en particulier dans la ségrégation centrale de la brame et rend plus difficile l'obtention d'une solution solide satisfaisante des précipités dans le four de chauffage pour le laminage à chaud.
Néanmoins, au cours de la fabrication de feuillards d'acier électriques à grains orientés, il est nécessaire de dissoudre complètement les précipités, tels que MnS, en une solution solide dans le four de chauffage afin de stabiliser
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lation du MnS, par exemple, ..a progressé et a formé un large précipité dans la brame, un temps de chauffage prolongé à une haute température est nécessaire pour le laminage à chaud en vue de dissoudre le précipité et si la brame coulée en continu destinée à la fabrication de feuillards d'acier électriques à grains orientés, est chauffée à de hautes températures pendant un temps prolongé, une croissance anormale des grains se produit dans la brame pendant le chauffage dans le four et ceci entraine successivement un état magnétique anormal par suite des stries des produits finals, comme on le sait très bien.
Par conséquent, en fabriquant des feuillards d'acier électriques à grains orientés par coulée continue, les conditions du chauffage sont sensiblement limitée* et il ne peut pas être satisfait entièrement à ces conditions limitées en employant un four de chauffage industriel, disponible de nos jours.
La présente invention est basée sur les connaissances et découvertes précitées et a pour but, en premier lieu, d'améliorer la structure d'un feuillard chaud et de stabiliser ainsi les propriétés magnétiques des produits finals à un niveau encore plus élevé en introduisant les brames, à un ordre de haute température spécifique, dans un four de chauffage pour le laminage à chaud, aussitôt après la coulée continue sans refroidissement lent. Un second but de la présente invention est d'élargir davantage l'ordre limité des conditions de chauffage pour le laminage à chaud, en empêchant
la coagulation du MnS, etc. dans les brames, de façon à favoriser leur solution solide dans le four de chauffage.
Dans ces conditions, la présente invention consiste en un procédé de fabrication d'un feuillard d'acier électrique à grains orientés, dans lequel la brame (pour le feuillard d'acier électrique à grains orientés), contenant 2,0
à 4,0% de Si, 0,015 à 0,07% de C et d'autres éléments nécessaires, est chauffée à une température de l'ordre de 1250 à
1400[deg.]C, puis est laminée à chaud et soumise à un laminage
à froid en un stade ou à un laminage à froid en deux stades. Ce procédé est caractérisé en ce que la brame, telle qu'elle vient de la coulée continue et dont le centre est à une température de l'ordre de 900 à 1200[deg.]C, est introduite directement dans le four de chauffage.
Pour mettre en évidence les améliorations de la structure du feuillard chaud apportées par la présente invention, certaines des brames, dont les teneurs en carbone identiques sont préparées à partir de la même charge par coulée continue, sont refroidies lentement de façon à éviter leur fissuration et à obtenir des brames froides; puis, les brames froides sont introduites dans le foui 2 chauffage et laminées à chaud. La structure du feuillard chaud ainsi obtenu est représentée à la figure 1 et les autres brames, dont le centre est encore à 950[deg.]C, sont directement introduites dans le four de chauffage, sans refroidissement jusqu'à un état froid, et sont chauffées et laminées à chaud. La structure des feuillards chauds ainsi obtenue est reproduite à la figure 2.
Dans la structure de la figure 1, on distingue des grands grains allongés dans la partie centrale des feuillards chauds. Ces grands grains allongés altèrent les propriétés magnétiques des feuillards d'acier électriques à grains orientés, préparés en partant d'une brame coulée en continu.
En revanche, dans la structure de la figure 2, ces grands grains allongés, situés dans la partie centrale de la structure de la figure 1, ont disparu et la structure est uniforme sur l'épaisseur entière du feuillard.
En outre, des textures, déterminées par une intensité de réflexion de rayons X sur les feuillards chauds représentés aux figures 1 et 2, ont donné les résultats reproduits à la figure 3. (L'intensité de réflexion des rayons X montre leur taux d'intensité sur des échantillons dont les orientations sont en désordre).
On constate que la texture des feuillards chauds changeen conformité avec leur structure. Ainsi, une comparaison entre 3(a) correspondant à la figure 1 et 3(b) correspondant à la figure 2 laisse apparaître une zone expansée existante du plan 110 et une proportion accrue de l'intensité des plans 112 et 211 par rapport à l'intensité du plan 100.
Le plan 100 est à peine recristallisé par le laminage à froid suivi d'un recuit, tandis que le plan 111 se recristallise aisément, si bien que les grains recristallisés <EMI ID=8.1>
rentes et sont ainsi aisément attaqués par les noyaux recristallisés secondaires et ne résistent pas à la croissance
des noyaux de recristallisation secondaire. Par conséquent,
les grains secondaires recristallisés se stabilisent.
Les résultats des essais précités sont ceux des exemples caractéristiques de la présente invention.
La Demanderesse a effectué d'autres expériences
pour découvrir le niveau de température permettant d'apporter des améliorations désirées à la structure du feuillard chaud. Ainsi, on a constaté que des améliorations désirées peuvent être obtenues lorsque la brame est introduite dans
le four de chauffage pour le laminage à chaud en maintenant sa partie centrale à une température non inférieure à 900[deg.]C.
Par conséquent, dès que la température du centre de la brame descend au-dessous de 900[deg.]C, aucune amélioration désirée
ne peut être apportée en introduisant la brame dans le four
de chauffage.
D'autre part, la Demanderesse a entrepris des études poussées sur le traitement de solution, la précipitation et la coagulation du MnS en utilisant des échantillons préparés à partir d'une brame coulée en continu dans une installation industrielle de fabrication de feuillards d'acier électriques à grains orientés. Les résultats ont montré
une différence sensible du comportement de la précipitation
du MnS entre le procédé de chauffage classique (traitement
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comme représenté à la figure 4, l'échantillon utilisé contenant 0,045% de C, 3,10% de Si, 0,060% de Mn et 0,020% de S.
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basse que celle du procédé cité en dernier lieu.
Ensuite/les observations de la coagulation du
MnS au cours du procédé de refroidissement après le traitement de solution, ont été effectuées au moyen d'un microscope électronique, conformément à la reproduction d'extraction du MnS.
Les mêmes échantillons que ceux précités ont été
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nalement à un refroidissement brusque. Les résultats sont donnés à la figure 5.
D'après ces résultats, on constate que si la température de précipitation est de 900[deg.]C ou moins, la coagulation du MnS progresse fortement. Par conséquent, si la brame coulée en continu est introduite directement dans le four de chauffage en maintenant sa partie centrale à une température de 900[deg.]C ou plus, il est possible d'améliorer désirablement
la structure du feuillard chaud et de supprimer simultanément la coagulation du MnS, ce qui facilite ainsi le traitement de solution du MnS dans le four de chauffage pour le laminage à chaud, élargit l'ordre utile des conditions de chauffage
pour le laminage à chaud et améliore sensiblement les propriétés magnétiques des produits finale.
Néanmoins, la limite supérieure de la température centrale de la brame à introduire dans le four de chauffage, conformément à la présente invention, est de 1300[deg.]C environ, en partan- -es limitations de l'installation de coulée conti-
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tés magnétiques.
La ségrégation des carbures aux limites des grains entraîne la formation d'une colonie de grains fins recristallisés, répartis non uniformément, en raison de la nonuniformité du carbone de la structure des grains primaires recristallisés au cours du procédé de laminage à chaud subséquent. Ceci a donc un effet défavorable sur le comportement des grains secondaires recristallisés durant les stades subséquents.
Sous ce rapport, la présente invention permet de résoudre le problème posé par la ségrégation des grains des carbures désirâmes d'acier coulées en continu en contrôlant la température sur l'épaisseur entière des brames pendant
le stade de laminage à chaud continu succédant à la coulée continue et a rendu possible l'obtention d'un feuillard d'acier électrique à grains orientés présentant d'autres propriétés magnétiques améliorées et se composant d'un acier coulé en continu.
Par conséquent, la présente invention concerne un procédé de fabrication d'un feuillard d'acier électrique à grains orientés qui consiste à soumettre une brame d'acier coulée en continu, contenant 2,0 à 4,0% de Si, 0,015 à 0,07% de C, à un laminage à chaud et à un laminage à froid normal en un stade ou en deux stades. Ce procédé est caractérisé en ce que les noyaux des grains de recristallisation secondaire, situés à proximité de la surface de la brame, subissent au
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centrale de la brame, céterminée par la croissance des noyaux des grains de recristallisation secondaire, est maintenue à
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continue et le laminage à chaud.
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peut être obtenue en contrôlant la recristallisation secondaire pendant laquelle les grains de recristallisation primaire
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mation d'une précipitation dispersée appropriée, mais aussi une sélection propre des conditions pour la formation et la croissance des royaux des grains de recristallisation secondaire sont très importantes.
Comme décrit ci-dessus, les brames d'acier coulées en continu, qui sont ordinairement refroidies rapidement, sont sensibles à la ségrégation aux limites des grains des carbures, ce qui empêche finalement l'uniformité de la structure des grains �e recristallisation primaire avant la recristallisation secondaire et ce qui détériore ainsi ou altère
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ci-dessus, inhérent aux brames d'acier coulées en continu, a un effet défavorable sur l'état de croissance des noyaux
des grains de recristallisation secondaire dans la partie centrale de l'épaisseur des brames car, conformément à la technique classique, la partie entière des brames passe par la zone a + au cours du refroidissement des brames, après que celles-ci sont rapidement refroidies et étirées. En se basant sur cette découverte, la Demanderesse a réussi à fabriquer
un feuillard d'acier électrique à grains orientés, présentant d'excellentes propriétés magnétiques, en contrôlant la température de la brame après le refroidissement rapide au cours du stade de laminage à chaud continu subséquent, de telle façon que la partie proche de la surface de la brame, qui est une zone où les noyaux des grains de recristallisation secondaire sont engendrés, soit soumise à la transformation
a + y afin de faciliter la formation des noyaux des grains de recristallisation secondaire d'une orientation uniforme, tandis que la partie centrale de la brame, dans le sens de l'épaisseur de celle-ci, qui est une zone déterminée par la croissance des noyaux des grains de recristallisation secondaire, est maintenue à une température supérieure à celle de la transformation a + y en vue de faciliter la croissance des noyaux des grains de recristallisation secondaire.
La présente invention est décrite en détail ciaprès en se référant aux dessins annexés au présent mémoire, dans lesquels:
la figure 1 est une photographie montrant la microstructure d'un feuillard chaud formé à partir d'une brame d'acier coulée en continu par un procédé de laminage à chaud classique; la figure 2 est une photographie montrant une microstructure d'un feuillard chaud obtenu conformément à la présente invention;
les figures 3(a) et 3(b) sont respectivement un graphique de la structure déterminée au moyen d'une intensité de réflexion de rayons X sur les feuillards chauds des figures 1 et 2; la figure 4 est un graphique représentant le comportement de la précipitation du MnS au cours du chauffage ou refroidissement des brames; et la figure 5 sont des photographies de microscope électronique reproduisant la coagulation du MnS pendant le chauffage et le laminage des brames.
Le contrôle de la température de la brame d'acier coulée en continu, conformément à la présente invention, est décrit à titre d'exemple en exposant les résultats caractéristiques des études effectuées sur la formation et la croissance des noyaux des grains de recristallisation secondaire.
Un acier fondu contenant 0,05% de C, 3,15% de Si, 0,090% de Mn, 0,030% de S et 0,030% d'Al soluble est préparé dans un four de fusion expérimental et coulé en brames d'une épaisseur de 150 mm dans une installation de coulée continue expérimentale.
Pendant la coulée continue, le degré de refroidissement est modifié de façon à maintenir la partie centrale
de la brame à une température de 1250[deg.]C et la partie superficielle de la brame à une température de 850[deg.]C. Les brames sont introduites à ces niveaux de température dans un four de
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Elles sont ensuite laminées enfeuillards chauds d'une épaisseur de 2,3 mm dans un laminoir continu, recuites à 1150[deg.]C pendant
2 minutes, laminées à une épaisseur de 0,30 mm et soumises à un recuit de décarburation dans de l'hydrogène humide. Cesfeuillards d'acier ainsi obtenus sont soumis à un recuit de finition à haute température. Ils laissent apparaître une croissance satisfaisante des noyaux des grains de recristallisation secondaire.
Le résultat précité est dû au fait que-les carbures de la partie centrale du:.feuillard chaud précipitent uniformément la plupart du temps dans les grains, avec quelques carbures seulement aux limites des grains .Ce mode tition des carbures est obtenu parce que la partie centrale conserve une seule phase a pendant le laminage chaud conti-
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Les propriétés magnétiques du produit final ainsi
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La température à laquelle la transformation d'a en a+ y varie, dépend de la teneur en Si et C et il est très difficile de la définir spécifiquement. Toutefois, conformément aux expériences effectuées par la Demanderesse et selon la littérature technique pertinente, les niveaux de température pour obtenir la phase binaire a + y peuvent être les suivantes: le niveau est de 1300 à 820[deg.]C avec 2% de Si et 0,03% de C, le niveau est de 1360 à 750[deg.]C avec 2% de Si et 0,6% de C, le niveau est de 1190 à 880[deg.]C avec 3% de Si et 0,03% de C et le niveau est de 1290 à 780[deg.]C avec 3% de Si et 0,06% de C.
En mettant en oeuvre la présente invention à l'échelle industrielle, il est nécessaire de modifier les installations et les conditions opératoires en vue de maintenir la différence de température dans l'épaisseur entière des brames coulées en continu. Par exemple, l'emplacement de l'installation de coulée continue et du laminoir à chaud, ainsi que de leur organe de jonction, est modifié de façon à raccourcir la durée de transfert entre l'installation et le laminoir, où les conditions de refroidissement des brames coulées en continu sont modifiées de façon à les maintenir à un niveau de température prédéterminée.
Les considérations exposées ci-dessous expliquent les raisons des limitations de la composition de l'acier, conformément à la présente invention.
La teneur en silicium peut être semblable à celle présente dans un feuillard d'acier électrique courant à grains orientés. Les pertes dans le fer augmentent avec moins de 2% de Si, tandis que l'acier dévient fragile avec plus de 4% de Si, ce qui rend difficile le laminage à froid.
Par conséquent, la teneur en silicium doit être, selon la présente invention, de l'ordre de 2,0 à 4,0%.
En ce qui concerne la teneur en carbone, les grains de la brame croissent grossièrement pendant le chauffage dans le four pour le laminage à chaud si cette teneur en carbone est inférieure à 0,015%. Ainsi, les propriétés magnétiques du produit final sont altérées. D'autre part, une teneur en carbone de plus de 0,07% exige une durée de décarburation prolongée pendant le stade subséquent, ce qui nuit à l'économie du procédé et provoque une altération des propriétés magnétiques. Par conséquent, la teneur en carbone est limitée à un ordre de grandeur de 0,015 à 0,07%.
Au surplus, conformément à la présente invention, il est nécessaire de prévoir une petite quantité de certaines impuretés à utiliser sous la forme de précipités dispersés pour obtenir la recristallisation secondaire requise dans le feuillard d'acier électrique à grains orientés.
Dans ce but, 0,03 à 0,10% de Mn, 0,010 à 0,030% de S, 0,01% d'Al au minimum, 0,004% de N au minimum, 0,02%
de Se au minimum et 0,02 % de Sb au minimum peuvent être utilisés en combinaison comme précipités dispersés.
Si du Mn et S sont présents, mais en une quantité inférieure aux limites minimales précitées, la quantité de Mn comme précipités dispersés pour la recristallisation secondaire n'est pas suffisante, tandis que si les quantités de Mn et S dépassent leurs limites supérieures, le MnS
ainsi formé a une dimension excessivement grande et ne se dissout pas en un solide d'une manière satisfaisante au niveau de température prévu pour le chauffage de la brame, défini dans la présente invention, et la dispersion et la dimension du MnS, qui précipite au cours du laminage à chaud, ne sont donc pas appropriées et ne sont pas non plus uniformes, si bien qu'un développement complet des grains de re-cristallisation secondaire n'est pas réalisé en utilisant le précipité dispersé précité, soit MnS.
Par conséquent, les teneurs en Mn et S sont limitées à un ordre de grandeur de 0,03 à 0,10% de Mn et à un ordre de grandeur de 0,010 à 0,03% de S.
Les raisons pour lesquelles la température de chauffage des brames est limitée au niveau de 1250 à 1400[deg.]C, sont exposées ci-dessous.
La limite inférieure du niveau de température pour le chauffage de la bramedestinée à la fabrication d'un feuillard d'acier électrique à grains orientés, est définie par une température nécessaire au traitement de solution des précipités dispersés, tandis que la limite supérieure est définie par une température à laquelle les grains de la brame coulée en continu ne croissent pas anormalement.
Avec des teneurs en Mn et S se rangeant dans les ordres définis dans la présente invention, une température non inférieure à 1250[deg.]C est nécessaire au traitement de solution du MnS. D'autre part, afin d'empêcher la croissance anormale des grains de la brame coulée en continu, une température de chauffage inférieure de la brame est plus avantageuse et bien que la croissance anormale des grains soit liée à la teneur en carbone, la limite supérieure de la température de chauffage de la brame est de 1400[deg.]C, même avec une teneur en carbone plus élevée que l'ordre de grandeur défini dans la présente invention.
Par conséquent, la température de chauffage de la brame pour le laminage à chaud est limitée au niveau de
1250 à 14000C.
La présente invention est expliquée en détail plus clairement à l'aide des exemples suivants.
Exemple 1:
On soumet à une coulée continue un acier fondu contenant 0,044% de C, 3,17% de Si, 0,065% de Mn, 0,021% de
S, 0,003% d'Al soluble dans les acides, 0,0037% de N (composition de la poche), préparé dans un convertisseur, dégazé sous vide et réglé avec précision, quant à sa composition, dans
un appareil de dégazage sous vide. Après la coulée continue, deux brames sont transférées directement à un four de chauffage pour le laminage à chaud et 50 minutes après la coulée, dès que la température du centre des brames est de 950[deg.]C, ces brames sont introduites dans le four de chauffage et chauffées
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Les brames sont conservées dans le four de chauffage, la première pendant 110 minutes et la seconde pendant
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grains orientés. Les autres brames sont refroidies lentement, jusqu'à ce qu'elles deviennent froides de façon à éviter la fissuration et, après refroidissement à la température ambiante, les brames sont introduites dans un four de chauffage, chauffées à 1350[deg.]C et retirées du four après un séjour de
200 minutes dans celui-ci. Les brames ainsi traitées sont laminées à chaud dans les conditions normales d'un laminage
à chaud pour des feuillards d'acier électriques à grains orientés afin d'obtenir des feuillards d'ure épaisseur de
2,3 mm. Ces feuillards chauds sont soumis à un laminage à froid en deux stades, suivi d'un recuit intermédiaire à 850[deg.]C pendant 3 minutes pour obtenir des feuillards d'acier laminés à froid d'une épaisseur finale de 0,30 mm, puis les feuillards d'acier laminés à froid ainsi obtenus sont décarburés à
840[deg.]C pendant 3 minutes dans une atmosphère d'hydrogène humide et sont soumis à un recuit de finition de 1170[deg.]C pen-
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Les propriétés magnétiques dans le sens du laminage de ces produits finals sont citées au tableau 1.
Tableau 1
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rée à l'état laminé à chaud. On observe en outre de meilleures propriétés magnétiques du produit final et une variation moindre des propriétés magnétiques sur la longueur entière du feuillard, en comparaison avec les brames-témoins.
Exemple 2
On soumet à une coulée continueun acier fondu contenant 0,050% de C, 3,15% de Si, 0,060% de Mn, 0,020% de S, 0,002% d'Al soluble dans les acides et 0,0035% de N (composition de la poche), préparé dans un convertisseur, dégazé sous vide et réglé avec précision, quant à sa composition, dans un appareil de dégazage sous vide. Après la coulée continue, cinq brames sont introduites directement dans un four de chauffage pour le laminage à chaud (le centre des brames présentant
des températures différentes de 600, 700, 800, 900 et 1000[deg.]C respectivement) et sont chauffées à 1350[deg.]C de façon à maintenir la partie centrale de la brame a une température non infé-rieure à 1300[deg.]C pendant 60 minutes. Les brames sont ensuite retirées du four. Les brames ainsi traitées sont laminées à chaud pour obtenir des feuillards d'une épaisseur de 2,3 mm.
Les brames restantes sont refroidies lentement après la coulée continue de manière à éviter leur fissuration et à obtenir des brames froides. Les brames froides sont introduites dans un four de chauffage, sont chauffées à 1350*C pour maintenir la partie centrale de la brame à une température non inférieure à 1300[deg.]C pendant 60 minutes, puis sont retirées du four. Les brames ainsi traitées sont laminées à chaud pour former des feuillards chauds d'une épaisseur de 2,3 mm qui sont soumis ensuite à un laminage à froid en deux stades, avec recuit intermédiaire à 850[deg.]C pendant 3 minutes, pour obtenir des feuillards d'acier laminés à froid d'une épaisseur finale de 0,30 mm. Ces feuillards d'acier laminés à froid
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d'hydrogène humide et sont soumis à un recuit de finition de
1170[deg.]C pendant 20 heures dans du gaz H2 pour obtenir les produits finals. Les propriétés magnétiques de ces produits finals sont données ci-dessous:
1. Température de 600[deg.]C du centre de la brame : 1850 T
2. Température de 700[deg.]C du centre de la brame : 1845T
3. Température de 800[deg.]C du centre de la brame : 1850T
4. Température de 900[deg.]C du centre de la brame : 1870T
5. Température de 1000[deg.]C du centre de la brame: 1875T
Il est bien évident que l'amélioration des propriétés magnétiques est très nette lorsque la brame est introdûi,te dans le four de chauffage en maintenant sa partie centrale à une température non inférieure à 900[deg.]C.
Exemple 3
On soumet à une coulée continue un acier fondu contenant 0,045% de C, 2,83% de Si, 0,087% de Mn, 0,021% de S, 0,025% d'Al soluble dans les acides, 0,0061% de N (composition de la poche), préparé dans un convertisseur, dégazé sous
vide et réglé avec précision, quant à sa composition, dans
un appareil de dégazage sous vide. Après la coulée continue, ces brames sont introduites directement dans un four de chauffage (tout en maintenant leur partie centrale à une température de 940[deg.]C) et sont chauffées à 1360[deg.]C. Les brames ainsi chauffées sont laminées à chaud en feuillards chauds d'une épaisseur de 2,3 mm.
Les brames restantes sont refroidies lentement
pour éviter leur fissuration et obtenir ainsi des brames froides. Les brames froides sont introduites dans un four de chauffage, sont chauffées et laminées à chaud en feuillards d'une épaisseur de 2,3 mm dans les mêmes conditions que précédemment. Ces feuillards chauds sont recuits à 1150[deg.]C pendant
2 minutes et laminés à froid en un stade jusqu'à une épaisseur de 0,3 mm. Ces feuillards d'acier laminés à froid sont décarburés à 840[deg.]C pendant 3 minutes dans une atmosphère d'hydrogène humide, puis soumis finalement à un recuit de finition de 1200[deg.]C pendant 20 heures dans du gaz H2.
Les propriétés magnétiques des produits finals ainsi obtenus sont citées ci-dessous:
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Exemple 4
Un acier fondu contenant 0,042% de C, 3,02% de Si, 0,09% de Mn, 0,020% de S, 0,033% d'Al soluble dans les acides et 0,052% de N, préparé dans un convertisseur de 100 tonnes, est soumis à une coulée continue pour obtenir 12 brames d'acier d'une épaisseur de 200 mm et d'une largeur de 1000 mm. Pour le refroidissement de ces brames, des conditions de refroidissement lent sont appliquées, en ce sens qu'on diminue le volume de l'eau de refroidissement secondaire pour assurer une température de 950[deg.]C ou plus à la surface des brames et une température de 12éO[deg.]C ou plus dans leur partie centrale. Six brames sont introduites directement dans un four de chauffage où elles acquièrent une température d'environ 920[deg.]C à leur surface et une température d'environ
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Les six autres brames sont refroidies selon un procédé classique et sont introduites dans le four de chauffage où elles acquièrent une température d'environ 300[deg.]C à leur surface et une température d'environ 450[deg.]C dans leur partie
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dant 3 heures, puis sont laminées en feuillards de 2,2 mm d'épaisseur. Ensuite, les feuillards chauds sont chauffés à 1150[deg.]C pendant 2 minutes et laminés à froid jusqu'à une épaisseur finale de 0,30 mm. Les feuillards obtenus sont décarburés dans une atmosphère d'hydrogène humide, revêtus d'un film de séparation et soumis à un recuit final d'une température de 1200[deg.]C pendant 20 heures.
Les propriétés magnétiques des feuillards d'acier électriques à grains orientés ainsi obtenus sont citées au tableau 2.
Tableau 2
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