BRPI0608607B1

BRPI0608607B1 - chapa de aço elétrica com grãos orientados e baixa perda no núcleo e método para produção da mesma

Info

Publication number: BRPI0608607B1
Application number: BRPI0608607A
Authority: BR
Inventors: Hamamura Hideyuki; Kobayashi Hideyuki; Sato Kaoru; Arai Satoshi; Sakai Tatsuhiko
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp; Nippon Steel Corp
Priority date: 2005-05-09
Filing date: 2006-04-26
Publication date: 2018-07-17
Also published as: BRPI0608607A2; CN101171651A; ATE482456T1; RU2358346C1; TW200702447A; US20090145526A1; KR20080010454A; WO2006120985A1; EP1880396A1; KR100973391B1; EP1880396B1; CN100557725C; TWI305548B; US8016951B2; DE602006017059D1

Abstract

chapa de aço elétrica com grãos orientados e baixa perda no núcleo e método para produção da mesma. a presente invenção refere-se a urna chapa de aço elétrica com grãos orientados com baixa perda rio núcleo e baixa magnetoestricção e um método para produção da mesma. a chapa de aço elétrica com grãos orientados é excelente em perda no núcleo e magnetoestricção reduzidas enquanto sob uma alta densidade de fluxo de 1,9 t, compreende um domínio magnético refinado compreendendo uma porção irradiada a laser que se fundiu e ressolidificou para formar uma camada solidificada, na qual a espessura da camada solidificada é de 4 <109>m ou menos. a chapa de aço elétrica com grãos orientados pode também compreender uma porção irradiada a laser na qual a rugosidade de superfície rz é pequena e a seção transversal vista a partir da direção transversal tem uma porção côncava tendo uma largura de 200 <109>m ou menos e uma profundidade de 10 <109>m ou menos para outras melhorias.

Description

(54) Título: CHAPA DE AÇO ELÉTRICA COM GRÃOS ORIENTADOS E BAIXA PERDA NO NÚCLEO E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA (51) Int.CI.: H01F 1/16; C21D 8/12 (30) Prioridade Unionista: 09/05/2005 JP 2005-135763, 25/05/2005 JP 2005-152218 (73) Titular(es): NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION (72) Inventor(es): SATOSHI ARAI; HIDEYUKI HAMAMURA; TATSUHIKO SAKAI; KAORU SATO; HIDEYUKI KOBAYASHI

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO ELÉTRICA COM GRÃOS ORIENTADOS E BAIXA PERDA NO NÚCLEO E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA.

Esse pedido reivindica prioridade sob a 35 U.S.C. § 119(a) para os Pedidos relacionados série n^Q 2005-135763 e 2005-152218 registradas nõJapacTêm OTJêThãlcTcíê ^OUS^ê^B de maio de 2005, respectivamente, ambas as quais estão aqui incorporadas como referência em sua totalidade. Antecedentes da Invenção

Campo da Invenção

Esta invenção refere-se a uma tecnologia para reduzir as perdas de núcleo em chapas de aço elétrica com grãos orientados usados para um indutômetro tal como um transformador.

Descrição da Técnica Relativa

Chapas de aço elétricas com grãos orientados são usadas principalmente para um indutômetro estático tal como um transformador elétrico. As propriedades necessárias para as chapas de aço elétricas com grãos orientados são: (1) baixa perda de energia durante a magnetização em um campo de corrente alternada, isto é, baixa perda no núcleo, (2) a permeabilidade é alta na faixa para a indução usada para o maquinário e os dispositivos e as chapas são facilmente magnetizadas, e (3) a magnetoestricção que provoca ruído é pequena. Especialmente, a necessidade (1) é um dos fatores mais importantes do transformador para avaliação do seu T.O.C. (custo particular total) que é uma medida de desempenho de custo do transformaõor, uma vez que a perda de energia ao longo do tempo para üm transfor25 mador continua por um longo período de tempo da sua instalação até seu sucateamento.

Para reduzir a perda no núcleo das chapas de aço elétricas com grãos orientados, foram desenvolvidas muitas melhorias tais como (1) aumento da intensidade da orientação (110)[001] que pé conhecida como ori30 entação Goss, (2) aumento do teor de elementos de solução sólida tais como o Si que aumenta a resistência elétrica, (3) diminuição da espessura da chapa, (4) revestimento de uma película cerâmica ou de uma película isolanoc te na chapa para transmitir tensão de superfície à mesma, e (5) redução dos tamanhos dos grãos. Há, entretanto, limitações nas melhorias por estas abordagens metalúrgicas, e outras formas de redução das perdas nos núcleos foram buscadas.

Conforme descrito na U.S. Patent 3-647.575, para Fieldler e outf^lõí^rõpõstõürrT^tddo para reduzir as perdas de núcleo pelo refino dos domínios magnéticos pela transmissão de ranhuras à superfície das chapas de aço elétricas com um cortador. As chapas de aço elétricas com grãos orientados têm domínios magnéticos retangulares em forma de placa cada um dos quais é adjacente a um outro domínio tendo polaridade magnética oposta (doravante o domínio magnético é referido simplesmente como domínio). Uma chapa de aço elétrica com grãos orientados é magnetizada como resultado da expansão ou encolhimento de cada um dos domínios provocado por um campo magnético aplicado. Assim, quando a chapa de aço elétrica com grãos orientados é magnetizada, ocorrem mudanças na magnetização apenas na vizinhança dos limites dos domínios (paredes dos domínios) entre domínios adjacentes. Com esta mudança, uma corrente parasita é gerada na chapa de aço para provocar perdas de corrente parasita que somam de 60% a 70% da perda no núcleo. As perdas de corrente para20 sita é proporcional ao quadrado da corrente parasita e é também proporcional à velocidade de movimento da parede do domínio. Se cada um dos domínios é refinado até um tamanho pequeno, o número de porções, onde ocorrem as correntes parasitas aumenta. Entretanto, uma vez que a velocida— de de movimento das paredes do domínio dímTnürria proporção inversa à 25 largura do domínio, a perda de corrente parasita como um todo diminui quase em proporção à largura do domínio.

Várias invenções foram propostas para fazer esta tecnologia de refino do domínio industrialmente aplicável. A JP S58-5968B descreve um método para fornecer porções tensionadas sem provocar arranhões na su30 perfície de uma chapa de aço elétrica pela pressão e rolamento de pequenas bolas de 0,2 a 10 mm de diâmetro na superfície de uma capa de aço elétrica. A JP S57-2252B descreve um método para fornecer uma chapa de aço elétrica com pequenas porções plásticas tensionadas pela irradiação de um raio laser na superfície de uma chapa de aço elétrica na direção oblíqua. A JP 62-96617A descreve um método para fornecer uma chapa de aço elétrica com pequenas tensões plásticas concentrando-se a chama de plasma na superfície da chapa de aço elétrica linearmente na direção oblíqua. Esses métodos saõ “bãsêãdos^nã fécnõíõgiãdé refino do domínio que utiliza um domínio que é estabilizado com um componente magnetizado na direção perpendicular à direção de laminação, como resultado do efeito recíproco (mecanismo oposto) de magnetoestricção, por pequenas tensões plásticas introduzidas na chapa de aço elétrica. Especialmente, a chapa de aço elétrica com grãos orientados cujo domínio é refinado com irradiação a laser (doravante referida como chapa de aço elétrica com grãos orientados com domínio refinado a laser) é amplamente usada na indústria para um transformador de força de laminação de grande porte para o qual é requerida uma baixa perda no núcleo. A demanda para tais chapas de aço elétricas aumentou tremendamente em anos recentes devido ás tendências globais para redução de consumo de energia visando uma redução da saída de CO2.

Entretanto, a tecnologia descrita na acima mencionada JP S585968B usa apenas tensão mecânica, que pode falhar em trazer uma grande redução de perda no núcleo e tornar difícil aplicar a tecnologia industrialmente porque a tecnologia requer a pressão e 0 rolamento de pequenas bolas na direção oblíqua. A tecnologia descrita na acima mencionada JP S57-2252B pode também reduzir as perdas de núcleo, entretanto, outra melhoria é necessária para reduzir a magnetoestricção. Na tecnologia descrita na acima mencionada JP S62-96617A, é difícil controlar a quantidade de tensão, e assim permanece o problema em obter uma perda estavelmente reduzida no núcleo.

A JP 2647322B descreve um método para produzir uma chapa de aço elétrica com grãos orientados de baixa perda no núcleo, onde uma chapa de aço elétrica é fundido pela irradiação de raios laser na forma de uma linha e re-solidificada, a porção re-solidificado tem 50 a 300 pm, 5 a 35% da espessura da chapa na profundidade e está localizada em uma direΗ ção variando dentro de + 15 graus da direção perpendicular para a direção de laminação, e o intervalo entre as linhas adjacentes é de 5 a 30 mm. Então a chapa é final mente revestida com uma película isolante para transmitir tensão. Esta tecnologia, entretanto, é pretendido para o uso em pequenos transformadores do tipo núcleo enrolado que são recozidos para alívio de tensões; é se a tecnologia for usada em grandes transformadores do tipo laminação plana cisalhada que não são recozidos para alívio de tensões, o excesso de tensões introduzido torna difícil obter estavelmente uma chapa de aço elétrica tendo as propriedades de baixa perda no núcleo bem como de baixa magnetoestricção e pode mesmo reduzir a perda no núcleo.

Indutômetros estáticos tais como transformadores e reatores fazem ruído quando o núcleo é magnetizado por um campo de corrente alternada. A redução de ruído é altamente exigida, uma vez que o número de transformadores instalados em áreas urbanas está aumentando conforme o aumento da demanda por eletricidade. Em adição, há a tendência de minimização do impacto ambiental. O ruído é geral mente provocado pelo que segue; isto é, a vibração entre as bobinas de indução induzidas pela força eletromagnética, a vibração nas juntas do núcleo e entre as laminações induzidas pela força magnética, e a vibração de magnetoestricção das chapas de aço elétricas.

Entre essas fontes de ruído, o ruído do material de núcleo pode ser reduzido pelos métodos descritos abaixo, por exemplo: (1) o núcleo é projetado para trabalhar a uma densidade de fluxo magnético menor devido a uma menormagnetoestiicção a urna baixar densidade de fluxo magnético do aço elétrico; (2) uma chapa de aço de grãos altamente orientados é usada de modo a reduzir a magnetoestricção e a tensão da película de revestimento da superfície na chapa de aço elétrica é aumentada conforme descrito na IEEE Transaction, MAG-8 (1972), páginas 677-681, Magnetic Properties of Grain-Oriented Silicon Steel with High Permeability Oriented Core HlB”, T. Yamamoto e outros; (3) Arranjos específicos para apertar uniformemente o núcleo são feitos conforme descrito na JP S47-28419A; (4) o núcleo é coberto com uma caixa de isolamento de som conforme descrito na JP

S48-83329A; e/ou (5) o transformador é colocado em um amortecedor de borracha conforme descrito na JP S56-40123A.

Esses métodos, entretanto, são muito caros porque requerem equipamento extra a ser adicionado ao transformador.

Conforme relatado no Journal Of The Magnetic Society of Japan, VõT. 25, n^Ã-T, 200T a prõpriêdãdedanTagnetoestricção com chapa de aço elétrica com grãos orientados com domínio refinado a laser varia conforme as condições usadas para irradiação do laser. Mais especificamente, a propriedade da magnetoestricção varia à medida que a densidade de irradiação de energia do iaser Ua varia, Com o método mencionado acima, entretanto, é difícil obter-se os efeitos máximos em relação à redução da magnetoestricção.

Conforme mencionado acima, embora a chapa de aço elétrica com grãos orientados tenha sido grandemente melhorada em relação à perda no núcleo, outra melhoria é exigida em vista do crescente consumo de energia, a preocupação aumentada em relação à drenagem de energia fóssil e a necessidade de contra-medidas para o aquecimento global. Quanto ao ruído gerado pelo transformador, a redução do ruído foi também exigida uma vez que a instalação do transformador é feita em área urbana.

Sumário da Invenção

Um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço elétrica com grãos orientados com uma perda no núcleo extremamente baixa e um baixo ruído e um método para produzir a mesma. Após pesquisa foi cJêscõbêrtcTque o produto e o método podem ser realizados controlando-se a espessura da camada solidificada que é formada por irradiação de laser na chapa de aço elétrica com grãos orientados e controlando-se a rugosidade da superfície e a forma da seção transversal da porção irradiada com laser.

A essência da presente invenção é como segue:

(1) Chapa de aço elétrica com grãos orientados capaz de excelentes perda no núcleo e magnetoestricção em uma alta densidade de fluxo de 1,9T , compreendendo um domínio magnético refinado e uma porção irfr radiada com laser que tenha uma camada solidificada, onde a espessura da camada solidificada na porção irradiada com laser é de 4 pm ou menos.

(2) Chapa de aço elétrica com grãos orientados capaz de excelentes perda no núcleo e magnetoestricção em uma alta densidade de fluxo de 1,9T , compreendendo um domínio magnético refinado e uma porção ir' radiada corríTãser que tenha uma camada solidificada, onde a rugosidade da superfície Rz da camada solidificada na porção irradiada com laser ao longo da direção de laminação da chapa é de 4 pm ou menos.

(3) Chapa de aço elétrica com grãos orientados conforme o item

1 ou 2, onde a porção irradiada a laser está na forma de uma linha contínua ou pontilhada e a seção transversal da porção irradiada a laser vista da direção oblíqua tem uma porção côncava tendo uma largura de 200 pm ou menos e uma profundidade de 10 pm ou menos.

(4) A chapa de aço elétrica com grãos orientados conforme o 15 item 1 ou 2, onde a distância entre linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é de menos de 30 mm.

(5) A chapa de aço com grãos orientados conforme o item 4, onde a distância entre linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é de 3-5 mm.

(6) A chapa de aço elétrica com grãos orientados conforme o item 3, onde a largura da porção côncava é de 30-180 pm e a profundidade da porção côncava é de 1-4 pm.

(7) O método para produção de uma chapa de aço elétrica com —grãos orientados capaz de excelentes perda no núcleo e magnetoestricção em uma alta densidade de fluxo de 1,9T , compreendendo uma etapa de execução de irradiação a laser para formar uma camada solidificada de forma que a espessura da camada solidificada seja de 4 pm ou menos.

(8) Método para produção de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados capaz de excelentes perda no núcleo e magnetoestricção em uma alta densidade de fluxo de 1,9T , compreendendo uma etapa de execução de uma irradiação a laser na forma de uma linha contínua ou pontilhada na chapa de aço elétrica com grãos orientados para formar uma caΎ1

Ί mada solidificada de forma que a seção transversal da camada solidificada na porção irradiada com laser tendo uma largura de 200 pm ou menos e uma profundidade de 10 pm ou menos, onde a espessura da camada solidificada no fundo da porção côncava é de 4 pm ou menos.

(9) Método para produção de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados conforme o item Tõü 8/ onde o laser para ir radiação a laser é um laser de fibra usando uma fibra tendo um diâmetro de núcleo de 500 pm ou menos.

(10) Método para produção de uma chapa de aço elétrica com 10 grãos orientados conforme o item 7 ou 8, onde o laser para irradiação a laser é um laser de fibra compreendendo uma fibra tendo um diâmetro de núcleo de 200 pm ou menos.

(11) 0 método para produção de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados conforme o item 7 ou 8, onde a distância entre as linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é menor que 30 mm.

(12) O método para produção de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados conforme o item 11, onde a distância entre as linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é de 3-5 mm.

(13) O método para produção de uma chapa de aço elétrica com 20 grãos orientados conforme o item 7 ou 8, onde a largura da porção côncava é de 30-180 pm e a profundidade da porção côncava é de 1-4 pm.

Esta invenção pode reduzir tanto a perda no núcleo quanto a magnetoestricção da chapa de aço elétrica com grãos orientados.

— -Breve~Bescrição dos Desenhos

A figura 1 é um diagrama esquemático ilustrando uma porção irradiada a laser.

A figura 2 contém fotos mostrando a estrutura da camada solidificada da porção irradiada a laser. A foto (a) mostra um exemplo da presente invenção e a foto (b) mostra um exemplo comparativo. A superfície observa30 da da seção transversal foi cortada obliquamente e polida. Devido ao corte oblíquo, o comprimento na direção vertical da foto é alongado para mostrar 5 vezes o comprimento verdadeiro no caso da seção transversal cortada nor-

malmente.

A figura 3 mostra a estrutura da amostra da chapa de aço preparada para a fotografia da seção transversal como na foto (a) e na foto (b).

A figura 4 é um diagrama esquemático ilustrando como medir-se a rugosidade da superfície da porção irradiada 9 laser.

Ã figura 5 mostra ã definição da rugosidade de superfície Rz.

Descrição Detalhada da Invenção

A irradiação a laser é executada na forma de uma linha usando um dispositivo de laser de fibra, onde a fibra tem um diâmetro de 10 pm, em uma superfície da chapa de aço elétrica com grãos orientados totalmente processada contendo 3,3% em massa de Si e uma espessura de 0,23 mm, na direção próxima transversal (direção no plano perpendicular à direção de laminação). A distância entre as linhas adjacentes de irradiação a laser é de 4 mm. O comprimento da porção irradiada a laser na direção de laminação é variada de 50 pm a 200 pm. Uma forma côncava de seção transversal e uma espessura de camada solidificada vista na direção transversal (como mostrado, por exemplo, na figura 1) são mudadas variando-se tais condições de irradiação como o diâmetro do ponto de raio de irradiação a laser, a potência do laser, a densidade da potência e a taxa de varredura. Quanto à preparação das amostras de comparação, são usados laser a CO₂ e laser YAG. A Tabela 1 mostra os dados magnéticos de cada amostra. A perda no núcleo, a densidade de fluxo e a magnetoestricção são medidas sob a condição de fluxo magnético senoidal sem aplicação de uma carga de estresse

--à chapa de aço. A Tabela 1 mostra que as amostras (1), (2), (4) e (5) são superiores às outras amostras em termos tanto de perda no núcleo W₁₉/₅o e magnetoestricção λ19ρ-ρ a um alto campo magnético tal como um que tenha uma densidade de fluxo de magnetização de 1,9T.

Tabela 1

amostra	largura da porção côncava (μΜ)	profundidade da porção côncava (μΜ)	espessura da camada solidificada (μΜ)	perda no núcleo W19/50 (W/Kg)	magnetoestricção λ19p-p	notas
TQ ”	’ 30	4	0,9	1,25	0,2x10®	Invenção
(2)	50	4	0,8	1,26	0,3x10^	Invenção
(3)	50	4	4,4	1,48	1,2x10®	Comparação
(4)	90	3	0,8	1,28	0,4x10^	Invenção
(5)	160	2	17	1,36	0,3x10®	Invenção
(6)	280	2	4,7	1,45	0,8x10®	Comparação (OQá
(7)	180	2	4,2	1,35	0,5x10®	Comparação (YAG)

Os inventores consideraram a razão porque tanto a baixa perda no núcleo quanto a baixa magnetoestricção a um alto campo magnético tal como um tendo uma densidade de fluxo de magnetização de 1,9T pode ser executado como segue. O mecanismo para refinar o domínio para reduzir a perda no núcleo é dirigido por um fenômeno onde o volume total do domínio fechado de alta energia, que é formado por tensão residual (tensão térmica ou tensão de impacto pela força de reação do plasma) introduzido pela irradiação a laser, tende a ser reduzido conforme mostrado, por exemplo, no

Journal of The Magnetic Society of Japan, Vol. 25, n^Q 12, pg. 1612.

Como resultado da irradiação de laser sob uma variedade de condições descritas acima, os inventores descobriram que um grande efeito da redução da perda no núcleo pode ser obtido controlando-se a espessura da camada modificada e também a forma da porção côncava da seção transversal conforme descrito na presente invenção. Considera-se que isto se dá porque uma quantidade adequada de tensão residual é introduzida em uma área estreita controlando-se a espessura da camada solidificada, e a largura e a profundidade da porção côncava, que leva à redução do volume total do domínio de fechamento. O efeito é particularmente significativo em relação à perda no núcleo a uma alta densidade de fluxo magnético. No ca-

so de baixa densidade de fluxo de magnetização, o volume total da chapa de aço elétrica é parcialmente magnetizado e a mudança do estado magnetizado do domínio de fechamento ocorre apenas parcialmente através da parede móvel do domínio. No caso de alta densidade de fluxo de magnetização tal como 1,9T , que está próximo da densidade dp fluxo magnético de saturaçãõ, a maioria dós domínios de fechámento muda para os magnetizados na direção da laminação, e esta mudança provoca perda no núcleo. Portanto, o controle da espessura da camada solidificada é muito eficaz na redução da perda no núcleo em alta densidade de fluxo magnético.

A camada solidificada nesta invenção é uma estrutura solidificada muito fina diferente de uma estrutura monocristai da chapa de aço elétrica com grãos orientados, que pode ser vista quando a seção transversal da chapa de aço na direção de laminação é observada usando-se um SEM ou similar. Esta observação pode ser executada tal como, mas não limitado a,

SEM (microscópio de varredura eletrônica) juntamente com causticação, SEM usando reflexão de imagem eletrônica, FE-SEM (SEM com emissão de campo) ou microscópio ótico. Para mudar a espessura a espessura da camada solidificada, é eficaz mudar-se o diâmetro do ponto do raio de irradiação a laser, a potência do laser, a densidade de potência e/ou a taxa de var20 redura. Na Fig, 5 da JP2005-59014A, é descrita uma porção irradiada de laser onde a espessura da camada solidificada está acima de 20 pm. A invenção descrita nesta publicação de patente é, conforme descrito no parágrafo [0003] da publicação, para reduzir a perda no núcleo das chapas de

--aço elétricas cum grãus uiienÍadus~onde o efeito da redução da perda no núcleo permanece mesmo após o recozimento de alívio de tensões. Isto é distinto do objetivo da presente invenção, que é para o fornecimento de chapas de aço elétricas com grãos orientados com baixa perda no núcleo usada para núcleos de ferro que não devem ser submetidos ao recozimento de alívio de tensões tal como um núcleo de ferro para transformadores de tama30 nho grande. Conseqüentemente, os conceitos tecnológicos são diferentes uns dos outros. Se a condição onde a espessura da camada solidificada é de mais de 20 pm conforme mostrado na figura 5 da JP2005-59014A é usa-

da na presente invenção, a perda no núcleo torna-se pior. A W02004/083465A1 descreve a camada re-solidificada formada com um laser de fibra na figura 6(b). Entretanto, a espessura da camada Fe-solidificada na porção irradiada a laser é de cerca de 6 pm, o que não atinge as necessidades da presente invenção.

Atênsãõ residual introduzida na área estreita na direção de laminação pode também reduzir a deformação magnetoestritiva, que provoca ruídos a partir da perda no núcleo usada, por exemplo, para transformadores bem como perda no núcleo. Embora a tensão residual introduzida pelo laser (na porção côncava conforme visto a partir da direção transversal) é eficaz para a largura do domínio pela formação de um domínio de fechamento conforme mencionado acima, se a área onde a tensão residual introduzida for grande, poderia ser também uma fonte de deformação magnetoestritiva. Em vista disso, é importante formar a tensão residual de forma que o domínio de fechamento possa ser formado efetivamente e ainda permanecer focalizado. Nesta invenção, a espessura média da camada solidificada é arranjada para ser 4 pm ou menos de forma que tanto a baixa perda no núcleo quanto a redução de magnetoestricção λ19ρ-ρ em tal campo magnético alto pode ser executado.

Nesta invenção, a redução de perda no núcleo e de magnetoestricção podem também ser executados reduzindo-se a rugosidade da superfície inferior de uma porção côncava formada pela irradiação a laser conforme descrito abaixo. A irradiação a laser é executada na forma de uma linha usando-se um dispositivo riê“íãsér de fibra tendo”um diâmetro de fibra de 10 pm, em uma superfície da chapa de aço elétrica com grãos orientados contendo 3,3% em massa de Si e uma espessura de 0,27 mm, na direção transversal. A distância entre as linhas adjacentes de irradiação a laser é de 4 mm. O comprimento da porção irradiada a laser na direção da laminação é (1) 50 pm, (2) 100 pm ou (3) 200 pm. Um laser YAG é também usado para execução da irradiação na forma de uma linha pontilhada na mesma chapa de aço elétrica com grãos orientados. A distância entre linhas adjacentes de irradiação a laser é de 4 mm e o comprimento máximo da porção irradiada a

laser na direção de laminação (correspondente ao diâmetro da irradiação a laser) é (4) 100 pm e (5) 200 pm.

A Tabela 2 mostra os resultados da medição da rugosidade de superfície Rz nas porções irradiadas a laser e suas propriedades magnéti5 cas. A rugosidade de superfície Rz representa um índice indicando a altura maxima da linha externa conforme definida pela ISO4287 (1997) e mostrada na figura 5. A rugosidade de superfície Rz da porção irradiada a laser é medida usando-se um testador de rugosidade de superfície comum. Para a medição, o pino sensor varre a superfície da porção irradiada para cruzar a linha central da porção irradiada a laser na direção de laminação. Como resultado, é descoberto que há uma correlação próxima entre a rugosidade de superfície Rz, a perda no núcleo e a magnetoestricção. A medição da rugosidade de superfície Rz é executada após a limpeza da superfície e um valor médio é calculado fazendo-se a média dos dados de mais de 10 medições após eliminar-se os dados anormais. Quanto à medição da rugosidade de superfície Rz, é melhor medir-se após a remoção da película de isolamento de alta tensão e da película cerâmica na superfície da chapa de aço usandose base alcalina. Entretanto, algum ácido que não seja fortemente corrosivo para a chapa de aço pode ser usado para remover a película sem mudar o perfil da superfície a partir de uma perspectiva prática. A perda no núcleo, o fluxo magnético e a magnetoestricção são medidos respectivamente enquanto vão sendo expostos a um fluxo magnético senoidal sem aplicação de uma carga de estresse à chapa de aço.

amos- tra	largura da porção côncava (pm)	profundidade da porção côncava (pm)	Rz (pm)	espessura da camada solidificada (jwn)	perda no núcleo W19/50 (W/kg)	magnetoestricção λ19- P-P	notas
(1)	30	5	0,8	2,8	1,33	0,4x10^	Invenção
(2)	50	4	0,5	0,9	1,35	0,4x10·®	Invenção
(3)	160	3	0,7	1,1	1,46	0,8x10-®	Invenção

£ΰ

Continuação...

amos- tra	largura da porção côncava (μτη)	profundidade da porção côncava (μτη)	Ftz (pm)	espessura da camada solidificada (gm)	perda no núcleo W19Z50 (W/kg)	magnetoestricção λ19- P-P	notas
(4)	90	1	5,8	4,2	1,49	1,0 xW⁶	compara- ção
(5)	190	1	5,2	4,7	1,46	0,9 x1c⁶	compara- ção

Α Tabela 2 indica que as amostras (1), (2) e (3) são superiores às outras amostras em termos de perda no núcleo e magnetoestricção a um alto campo magnético. Quanto às amostras (4) e (5) onde foi usado um laser

YAG, é observada uma protuberância pontiaguda que parece fornecer grande rugosidade de superfície, a qual é considerada como provocadora da perda no núcleo durante o alto fluxo magnético e a magnetoestricção tornase pior.

Quanto à razão porque é obtida tanto uma baixa perda no nú10 cleo quanto uma baixa magnetoestricção sob tal alto campo magnético, é considerado que um fluxo de escoamento a partir das protuberâncias pontiagudas formadas no fundo da porção irradiada a laser pode influenciar s redução da perda no núcleo. Particularmente a perda no núcleo W19/50 sob alta densidade de fluxo onde a chapa de aço elétrica está quase em uma estado de saturação magnética é grandemente influenciada. Em outras palavras, controlando-se a irradiação a laser de forma que nenhuma porção com uma grande rugosidade de superfície seja formada, a perda no núcleo___ em alta densidade de fluxo pode ser reduzida.

Configurações Preferidas da invenção

Um produto comum de chapa de aço elétrica com grãos orientados pode ser usada para a presente invenção. Embora as chapas de aço tenham uma película primária de forsterita, etc. e um revestimento isolante na superfície, a presente invenção pode ser aplicada à chapa de aço sem cada película ou revestimento.

(Condições do Laser)

O comprimento (largura) da porção irradiada a laser na direção da laminação refere-se à quantidade de domínios de fechamento que são formados por uma deformação elástica provocada por tensões térmicas em torno da porção irradiada, pelo efeito recíproco da magnetoestricção. O domínio de fechamento é uma fonte de refino do domínio e leva à redução da perda no núcleo, entretanto ele pode ser tampem a causa da deformação “ por magriétoestrícção. Portanto, uma condição adequada deve ser determinada para satisfazer ambas as propriedades. Para reduzir a magnetoestricção, a largura da irradiação a laser na direção da laminação é preferivelmente de 200 pm ou menos, mais preferivelmente 180 pm ou menos, 140 pm ou menos, 120 pm ou menos e também mais preferivelmente 100 pm ou menos. Para reduzir a perda no núcleo, a largura da irradiação a laser é preferivelmente 20 pm ou mais, mais preferivelmente 30 pm ou mais, e também preferivelmente 50 pm ou mais.

A energia do raio de irradiação a laser por unidade de área, isto é, a densidade de energia, é preferivelmente tão alta quanto possível, para executar efeticazmente o refino dos domínios. Se a densidade de energia for muito alta, entretanto, a espessura da camada solidificada torna-se grande. Portanto a densidade de energia é preferivelmente 150 KW/mm²ou menos e mais preferivelmente 100 KW/mm² ou menos. Se a densidade de energia for muito baixa, a espessura da camada solidificada torna-se pequena. Portanto, a densidade de energia é preferivelmente 0,5 KW/mm² ou mais, e mais preferivelmente 1 KW/mm² ou mais.

Se o tempo de irradiação do raio laser na chapa de aço, isto é, a

--duração da irradiação, for muito longora espessura da cãmãda solidificada torna-se muito grande. Portanto, o tempo de irradiação contínuo é preferivelmente 1 ms ou menos e mais preferivelmente 0,3 ms ou menos. Se a duração da irradiação for muito curta, a espessura da camada solidificada torna-se muito pequena. Portanto a duração da irradiação é preferivelmente 1 ps ou mais e mais preferivelmente 5 ps ou mais.

O produto da densidade de energia pela duração da irradiação é um fator de controle importante da espessura da camada solidificada. O valor do produto varia preferivelmente de 5mJ/mm² a 500 mJ/mm², mais prefe15 rivelmente de 10 mJ/mm²a 300 mJ/mm².

(Laser)

É preferível que o diâmetro do ponto de raio do raio laser de alta potência seja 200 pm ou menos na produção de chapas de Aço elétricas da presente invenção. Um raio laser YAG, referido como multi-modal, é pobre nã'desempenhò'de tocalizaçàõ, e é muito difícil pãrão Tãser YAG ter um raio focalizado com um diâmetro de 200 pm ou menos. Um laser a CO2, que também usa oscilação multi-modal e tem um comprimento de onda maior que 0 laser YAG, é também difícil de ter um ponto de raio com um diâmetro de 200 pm ou menos. Para se obter um modo de saída simples altamente concentrado a partir desses lasers, um dispositivo especial tal como um filtro espacial deve ser instalado no ressonador do laser. Nesse caso, entretanto, a saída do laser é reduzida significativamente. Portanto, tais lasers não são adequados para a produção industrial em massa.

Ao mesmo tempo, um laser de fibra pode facilmente alcançar uma oscilação de modo simples de um raio altamente concentrado. Também 0 laser de fibra pode facilmente alcançar um raio de alta saída pelo aumento do número de lasers semicondutores que são fontes de excitações leves, e do comprimento da fibra. Como é possível obter-se um raio focalizado até

40-50% do diâmetro do núcleo da fibra usando-se ao invés um sistema de lente simples, um laser de fibra facilmente leva a pequenos (200 pm ou menos) diâmetros de pontos de raios. Em vista disso, um laser de fibra tendo um núcleo de fibra de 500 pm ou menos é um laser preferido para ser usado

---no método de produção da presente invenção. Se o diâmetro do núcleo da fibra exceder 500 pm, é difícil obter-se uma espessura desejada da camada solidificada e a forma desejada da seção transversal. O diâmetro do núcleo é preferivelmente 300 pm ou menos, e mais preferivelmente 40 pm ou menos.

Um raio multi-modal usado em um laser YAG ou similar é 0 raio formado pela superposição de várias distribuições de intensidades de luz. O raio pode alterar o modo de oscilação dependendo das mudanças na distribuição de temperaturas do meio de laser na seção transversal do plano perpendicular à direção de saída do laser e/ou da intensidade de excitação. Isto

faz com que o controle da espessura da camada solidificada desta invenção seja instável. O modo do laser de fibra, entretanto, é o modo único regulado pelo diâmetro do núcleo da fibra e não tem o fator instável descrito acima. Portanto o laser de fibra é preferível nesta invenção para formar uma cama5 da solidificada estável consistente.

UsãncícFsé cHãsêr sob as condiçõesdescritas acima, a irradiação do laser para a superfície da chapa de aço elétrica com grãos orientados é executada. A irradiação do laser pode ser executada na forma de uma linha ou de uma linha pontilhada na direção da largura da chapa. A direção da largura da chapa, nesta invenção, inclui a direção dentro de ± 30 graus da direção transversal. A distância entre duas linhas de irradiação de laser adjacentes é preferivelmente de 1 mm a 100 mm. A distância é mais preferivelmente de menos de 30 mm e ainda mais preferivelmente 3 mm a 5 mm.

A espessura da camada solidificada formada na porção irradiada a laser deve ser de 4 pm ou menos (mostrada como X na figura 1). A espessura da camada solidificada é determinada medindo-se o comprimento da camada solidificada (na direção da espessura da chapa) da porção mais espessa da camada solidificada. O comprimento da camada solidificada em uma posição do centro da porção irradiada a laser pode ser usado como va20 lor representativo da espessura da camada solidificada, uma vez que a porção mais espessa geralmente corresponde ao centro da porção irradiada a laser. Para se obter uma medição mais precisa da espessura da camada solidificada, é preferível calcular-se a média de uma pluralidade de dados de —espessuras medidas na área a ser medida (porexemptõ, variando ± 10 pm a partir da linha central). A observação da camada solidificada pode ser executada pelo SEM (microscópio de varredura eletrônica) juntamente com causticação, pelo SEM usando uma imagem eletrônica de reflexão, pelo FE-SEM, ou por microscópio ótico. A espessura da camada solidificada pode ser medida mais precisamente usando-se uma foto obtida com o SEM da amostra preparada usando-se polimento oblíquo conforme mostrado na figura 3. Manter-se o valor do limite superior de 4 pm para a espessura da camada solidificada ajuda a melhorar a redução da perda no núcleo em alto fluxo magnético sem deteriorar-se a magnetoestricção. Quanto ao limite inferior da espessura da camada solidificada, 0,1 pm é preferível em termos de garantia do volume de deformação térmica que é necessário para manter a deformação elástica para o refino do domínio. Mais preferivelmente, 0,5 pm a 2 pm da espessura da camada solidificada é mais preferível.

g_trutura~ _camacj_a solidificada na porção irradiada a laser (Foto (a): Amostra da presente invenção, Foto (b): amostra de comparação). A amostra da Foto (a) é preparada sob a condição de irradiação a laser onde o comprimento da porção irradiada a laser (largura W na figura 1) na direção de laminação é de 70 pm, a densidade de energia pe de 3 kW/mm² e a amostra da Foto (b) é preparada sob a condição de irradiação a laser onde o comprimento da porção irradiada a laser na direção de laminação é de 250 pm, a densidade de energia é de 30 kW/mm². A taxa de varredura do raio de irradiação na direção oblíqua é a mesma em ambas as amostras. A irradiação a laser é executada na forma de uma linha contínua na direção oblíqua e a distância entre duas linhas de irradiação adjacentes é de 5 mm.

A densidade de energia é definida como (energia de irradiação a laser na chapa de aço) / (área da porção irradiada a laser na chapa de aço), isto é, energia da irradiação a laser por unidade de área da porção irradiada. As fotos mostradas na figura 2 são obtidas em relação à amostra do corpo de prova mostrada na figura3. A seção transversal observada (foto tirada) da chapa de aço é cortada obliquamente juntamente com a resina moldada em

--torno para garantir a amostra da ühãpã de aço. Como resultado dõ corte o25 blíquo, a escala vertical das fotos da figura 2 é ampliada em 5 vezes comparada à seção transversal a ser observada se o corte da chapa de amostra for feito na direção normal (isto é, um corte não-oblíquo). É descoberto que quanto à amostra da foto (a), a espessura da camada solidificada é de 3,3 pm, a perda no núcleo W19/50 (W/kg) = 1,34 W/kg, e a magnetoestricção λ19ρ-ρ = 0,45 x 10‘⁶; e quanto à amostra da foto (b), a espessura da camada solidificada é de 4,7 pm, a perda no núcleo W19/50 (W/kg) = 1,67 W/kg, e a magnetoestricção λ19ρ-ρ = 0,7 χ 10'^θ. A amostra da foto (a) da presente in18 venção mostra dados superiores de perda no núcleo em atto fluxo magnético e baixa magnetoestricção. A espessura da chapa de aço de ambas as amostras é de 0,27 mm.

Quanto à seção transversal da chapa vista da direção transversal, a seção transversal tem preferivelmente urpa porção côncava (recesso) tendo uma largura de ZÜÜ pm ou menos e ümã profundidade de 10 prn õu menos. O limite superior da largura pe preferivelmente 200 pm para evitar a redução do fator de empilhamento e para manter reduzidos tanto a perda no núcleo a um alto fluxo magnético quanto a baixa magnetoestricção. A largura é preferivelmente de 30 a 180 pm. O limite superior da profundidade é preferivelmente 10 pm para evitar também a redução do fator de empilhamento, para manter uma boa perda no núcleo a um alto fluxo magnético e para evitar a deterioração da densidade de fluxo magnético. A profundidade é preferivelmente de 1 a 4 pm. a Fig, 1 mostra um diagrama esquemático da porção côncava na porção irradiada a laser vista a partir de uma direção oblíqua. O símbolo C representa a espessura máxima da camada solidificada, cf representa a profundidade da porção côncava e w representa a largura (na direção de laminação) da porção côncava.

É descrita abaixo uma configuração da invenção onde a rugosidade da superfície da porção irradiada a laser é pequena. Na presente invenção, um domínio magnético refinado é feito executando-se irradiação a laser na direção da largura da chapa na forma de uma linha ou de uma linha pontilhada na chapa de aço elétrica com grãos orientados. A direção da largura da chapa, nesta invenção, inclui direções dentro de ± 30 graus da direção transversal. A forma de uma linha significa que a irradiação a laser é executada de forma que o traço da irradiação a laser forma uma linha contínua. A forma de uma linha pontilhada significa que a irradiação a laser é executada de forma que a irradiação a laser forma formas individuais ovais ou circulares arranjadas em uma linha. O traço da irradiação a laser não tem que formar uma linha reta, mas pode formar uma linha ondulada. No caso de uma linha ondulada, a direção da largura da chapa acima mencionada é definida com base na linha central da linha ondulada.

Nesta invenção, é preferível usar-se um laser de fibra uma vez que o laser de fibra é capaz de reduzir o tamanho da parte de fundo do traço de irradiação e diminuir a perda no núcleo sob alto fluxo magnético. Um laser YAG é também capaz de reduzir o tamanho de um traço de irradiação, mas requer um dispositivo de larga escala para gerar energia suficiente em adição aõTãtõ d^qüê ã”õscilãção multRnõdãTtem dificüíídãdês em rêduzir a rugosidade da superfície da superfície de fundo da porção irradiada a laser. Um laser de CO₂ também tem dificuldades em reduzir o tamanho do traço de irradiação, uma vez que o comprimento de onda é longo e há dificuldade em reduzir a rugosidade devido à oscilação multi-modal bem como o laser YAG.

Quanto ao laser de fibra, é preferível usar-se uma fibra tendo um diâmetro de 500 pm ou menos devido à qualidade melhorada de raio laser que leva a um sistema ótico compacto simples capaz de reduzir o tamanho da parte do fundo. Usando-se uma fibra com um diâmetro de mais de 500 pm, torna difícil obter-se uma forma desejada da parte do fundo. É preferível usar-se uma fibra tendo um diâmetro de 200 pm ou menos, mais preferivelmente 40 pm ou menos.

Uma porção irradiada a laser significa uma porção onde a superfície da chapa de aço é parcialmente fundida quando o laser é irradiado.

No caso de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados tendo uma película cerâmica, uma porção, sob a película cerâmica, onde a superfície da chapa de aço é parcialmente fundida é definida como a porção irradiada a laser. A figura 2 mostra fotos de uma seção transversal. A porção onde a

--superfície da chapa de aço é parcralnienÍe fundida significa uma região da camada de superfície que parece diferente de uma porção inferior do metal base homogêneo. Quanto à largura da porção côncava na seção transversal vista da direção transversal, a largura é preferivelmente 30 pm ou mais, mais preferivelmente 50 pm ou mais, uma vez que uma largura muito estreita pode fornecer uma rugosidade de superfície maior. Para determinar a rugosi30 dade de superfície Rz nesta invenção, é preferível calcular-se a média de uma pluralidade de dados de medição da rugosidade em diferentes posições na área tendo uma largura na direção de laminação onde a parte de fundo do laser irradiado está incluído (por exemplo, a área dentro da largura de irradiação). Rz é preferivelmente 4,0 gm ou menos, mais preferivelmente 3,5-3,0 gm ou menos, e ainda mais preferivelmente 2,5 gm ou menos. [Exemplo 11

A irradiação a laser é executada na forma de uma linha usando“sêum dispositivo de laser de fibra, tendoum diâmetro de fibra de 10 pm, em uma superfície de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados totalmente processada contendo 3,2% em massa de Si, e uma espessura de 0,23 mm, aproximadamente na direção transversal. A distância entre duas linhas de irradiação a laser é de 3 mm. O comprimento da porção irradiada a laser na direção da laminação é de 30 gm. A espessura da camada solidificada é variada, variando-se a energia do laser e variando-se a taxa de varredura do laser na direção transversal. A Tabela 3 mostra os dados magnéticos de cada amostra. A perda no núcleo, a densidade de fluxo e a magneto15 estricção são medidas enquanto estão sendo expostas a um fluxo magnético senotdal sem aplicação de uma carga de estresse à chapa de aço. A tabela 3 indica que as amostras de (1) e (2) são superiores à amostra de comparação em termos tanto de perda reduzida de núcleo e a magnetoestricção em um alto campo magnético.

Tabela 3

	amostra	espessura da camada solidificada (μτη)	perda no núcleo W19/50 (W/kg)	magnetoestricção λ19ρ-ρ	notas
	(1)	1,5	1,25	0,3 x IO^-6	Invenção
(2)	0,8	1,26	0,35 x 10*	Invenção
(3)	4,5	1,60	1,2 x 10^Ό	comparação

[Exemplo 2]

A irradiação a laser é executada na forma de uma linha usandose um dispositivo de laser de fibra, tendo um diâmetro de fibra de 10 gm, em uma superfície de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados total25 mente processada contendo 3,3% em massa de Si, e uma espessura de 0,23 mm, aproximadamente na direção transversal. A distância entre duas linhas de irradiação a laser adjacentes é de 4 mm. Como o comprimento da porção irradiada a laser na direção de laminação, são executados (1) 30 pm, (2) 80 pm e (3) 250 pm. A irradiação a laser de CO₂ é também executada na forma de uma linha na mesma chapa de aço elétrica com grãos orientados.

A distância entre duas linhas de irradiação a laser adjacentes é de 4 mm e o cõmpriméntoda põrçãõ irradiada a laser na direção de laminação é variada de (4) 300 pm e (5) 500 pm. A espessura da camada solidificada é controlada variando-se a energia do laser e o tempo de irradiação. A Tabela 4 mostra os dados magnéticos de cada amostra. A perda no núcleo, a densidade de fluxo e a magnetoestricção são medidas sob a condição de fluxo magnético senoidal sem aplicação de carga de estresse à chapa de aço. A Tabela 4 indica que as amostras (1), (2) e (3) são superiores às outras amostras em termos tanto de perda no núcleo quanto de magnetoestricção em um alto campo magnético.

Tabela 4

amos- tra	largura da porção côncava (μπι)	profundidade da porção côncava (pm)	espessura da camada solidificada (pm)	perda no núcleo W19/50 (W/kg)	magnetoestricção λ19- P-P	notas
(1)	30	5	0,9	1,23	0,3 x1o⁶	Invenção
(2)	50	4	1,3	1,25	0,25 x1o⁶	Invenção
(3)	160	3	2,2	1,33	0,4x10*	Invenção
(4)	130	1	5,1	1,49	0,8 x1o⁶	comparação
(5)	300	1	4,2	1,46	0,6x1 θ'⁶	comparação

[Exemplo 3]

A irradiação a laser é executada na forma de uma linha usandose um dispositivo de laser de fibra tendo um diâmetro de fibra de 20 pm, em uma superfície de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados total20 mente processado contendo 3,2% em massa de Si, e uma espessura de 0,27 mm, aproximadamente na direção transversal. A distância entre duas linhas adjacentes de irradiação a laser é de 5 mm. O comprimento da porção irradiada a laser na direção de laminação é de 50 pm. A ocorrência de protuberâncias pontiagudas na porção irradiada a laser é variada, variando-se a

velocidade de varredura do raio de irradiação na direção transversal. A Tabela 5 mostra os dados magnéticos e a forma da porção irradiada a laser de cada amostra. A rugosidade da superfície da porção irradiada a laser é medida fazendo-se a varredura na direção da laminação usando-se um testador de rugosidade de superfície do tipo estilete (pino sensor). A perda no núcleo, a densidade de fluxo e a magnetoestricção são medidas enquanto vão sendo magnetizados até um fluxo magnético senoidal sem a aplicação de uma carga de estresse à chapa de aço. A Tabela 5 indica que as amostras (1) e (2) são superiores a outras amostras em termos tanto de perda no núcleo reduzida quanto de magnetoestricção em um alto campo magnético.

Tabela 5

amostra	Rz (pm)	perda no núcleo W19/50 (W/kg)	magnetoestricção λ19ρ-ρ	notas
(1)	1,2	1,36	0,35 x 10'⁶	Invenção
(2)	1,7	1,33	0,4 x 10'⁶	Invenção
(3)	5,2	1,65	1,3 x 10'⁶	comparação

[Exemplo 4]

A irradiação a laser é executada na forma de uma linha usandose um dispositivo de laser de fibra tendo um diâmetro de fibra de 10 pm, em uma superfície de uma chapa de aço elétrica com grãos orientados totalmente processada contendo 3,3% em massa de Si, e uma espessura de 0,23 mm, aproximadamente na direção transversal. A distância entre duas linhas de irradiação a laser adjacentes é de 5 mm. O comprimento da porção irradiada a laser na direção da laminação é variada de (1) 50 pm, (2) 100 pm e (3) 200 pm. A irradiação de laser de CO₂ é também executada na forma de uma linha na mesma chapa de aço elétrica com grãos orientados. A distância entre duas linhas de irradiação a laser é de 5 mm, e o comprimento da porção irradiada a laser na direção de laminação é variada de (4) 200 pm e (5) 400 pm. A Tabela 6 mostra os dados magnéticos e a forma da porção irradiada a laser de cada amostra. A forma da porção irradiada a laser é uma porção côncava da seção transversal vista a partir da direção transversal. A perda no núcleo e a magnetoestricção são medidas enquanto estão sendo magnetizados por um fluxo magnético senoidal sem aplicação de uma carga de estresse à chapa de aço elétrica. A Tabela 6 indica que as amostras (1), (2) e (3) são superiores a outras amostras em termos tanto de perda no nú5 cleo quanto de magnetoestricção reduzidas em um alto campo magnético.

Tabela 6

amos- tra	largura da porção côncava (pm)	profundidade da porção côncava (pm)	Rz (pm)	espessura da camada solidificada (pm)	perda no núcleo W19/50 (W/kg)	magnetoestricção λ19- p-p	notas
(1)	30	5	2,3	3,7	1,23	0,3x10*	invenção
(2)	50	4	1,4	1,2	1,25	0,25x10®	invenção
(3)	160	3	1,1	0,8	1,33	0,4 x1o^-6	invenção
(4)	130	1	6,1	4,3	1,49	0,8x10^-6	compara- ção
(5)	300	1	5,2	4,1	1,46	0,6x,10*	compara- ção
(6)	170	2	6,5	3,8	1,35	0,5x10®	invenção

Todas as referências citadas acima estão aqui incorporadas como referência em sua totalidade.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço elétrica com grãos orientados (1) capaz de excelentes perda no núcleo e magnetoestricção em uma alta densidade de fluxo de 1,9 T, caracterizada pelo fato de que compreende um domínio magnético refinado e uma porção irradiada a laser que tenha uma camada solidificada, e sendo que a espessura da camada solidificada na porção irradiada a laser é de 4 pm ou menos.
2. Chapa de aço elétrica com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a porção irradiada a laser está na forma de uma linha contínua ou pontilhada e uma seção transversal da porção irradiada a laser vista a partir da direção transversal tem uma porção côncava apresentando uma largura 200 pm ou menos e uma profundidade de 10 pm ou menos.
3. Chapa de aço elétrica com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 1,caracterizada pelo fato de que a distância entre linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é de menos de 30 mm.
4. Chapa de aço elétrica com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 3,caracterizada pelo fato de que a distância entre linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é de 3 a 5 mm.
5. Chapa de aço elétrica com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 2,caracterizada pelo fato de que a largura da porção côncava é de 30 a 180 pm e a profundidade da porção côncava é de 1 a 4 pm.
6. Método para produzir uma chapa de aço elétrica com grãos orientados (1) capaz de excelentes perda no núcleo e magnetoestricção em uma alta densidade de fluxo de 1,9 T, caracterizado pelo fato de que compreende uma etapa de execução de irradiação a laser para formar uma camada solidificada é de 4 pm ou menos.
7. Método para produzir uma chapa de aço elétrica com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de

11/05/2018, pág. 6/11 que compreende uma etapa de:

execução de irradiação a laser na forma de uma linha contínua ou pontilhada na chapa de aço elétrica com grãos orientados (1) para formar uma camada solidificada de forma que a seção transversal da camada solidi5 ficada na porção irradiada a laser vista a partir da direção transversal tenha uma porção côncava tendo uma largura de 200 pm ou menos e uma profundidade de 10 pm ou menos.
8. Método para produzir uma chapa de aço elétrica com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 6 ou 7, caracterizado pelo fato

10 de que um laser para irradiação a laser é um laser de fibra tendo uma fibra que apresente um diâmetro de núcleo de 500 pm ou menos.
9. Método para produzir chapas de aço elétricas com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 6 ou 7, caracterizado pelo fato de que o laser para irradiação a laser é um laser de fibra compreendendo

15 uma fibra apresentando um diâmetro de núcleo de 200 pm ou menos.
10. Método para produzir chapas de aço elétricas com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 6 ou 7, caracterizado pelo fato de que a distância entre linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é de menos de 30 mm.

20
11. Método para produzir chapas de aço elétricas com grãos orientados (1), de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a distância entre linhas adjacentes contínuas ou pontilhadas na chapa de aço é de 3 a 5 mm.
12. Método para produzir chapas de aço elétricas com grãos ori25 entados (1), de acordo com a reivindicação 6 ou 7, caracterizado pelo fato de que a largura da porção côncava é de 30 a 180 pm e a profundidade da porção côncava é de 1 a 4 pm.

Petição 870180039556, de 11/05/2018, pág. 7/11

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Direção de espessura