BRPI0706345A2 - processo para a purificação anaeróbica de águas residuais usando um sistema de leito de lama, reator de fluxo ascendente, e, separador trifásico - Google Patents
processo para a purificação anaeróbica de águas residuais usando um sistema de leito de lama, reator de fluxo ascendente, e, separador trifásico Download PDFInfo
- Publication number
- BRPI0706345A2 BRPI0706345A2 BRPI0706345-8A BRPI0706345A BRPI0706345A2 BR PI0706345 A2 BRPI0706345 A2 BR PI0706345A2 BR PI0706345 A BRPI0706345 A BR PI0706345A BR PI0706345 A2 BRPI0706345 A2 BR PI0706345A2
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- reactor
- phase separator
- phase
- separator
- gas
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims abstract description 105
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims abstract description 41
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 34
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 34
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 claims description 11
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 10
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 2
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 abstract description 6
- 230000006872 improvement Effects 0.000 abstract description 3
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 8
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 4
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 4
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 241001148471 unidentified anaerobic bacterium Species 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009280 upflow anaerobic sludge blanket technology Methods 0.000 description 2
- 241001503485 Mammuthus Species 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/28—Anaerobic digestion processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/28—Anaerobic digestion processes
- C02F3/2846—Anaerobic digestion processes using upflow anaerobic sludge blanket [UASB] reactors
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M21/00—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses
- C12M21/04—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses for producing gas, e.g. biogas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M23/00—Constructional details, e.g. recesses, hinges
- C12M23/36—Means for collection or storage of gas; Gas holders
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M27/00—Means for mixing, agitating or circulating fluids in the vessel
- C12M27/18—Flow directing inserts
- C12M27/20—Baffles; Ribs; Ribbons; Auger vanes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M47/00—Means for after-treatment of the produced biomass or of the fermentation or metabolic products, e.g. storage of biomass
- C12M47/02—Separating microorganisms from the culture medium; Concentration of biomass
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Zoology (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Biotechnology (AREA)
- Genetics & Genomics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Clinical Laboratory Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
PROCESSO PARA A PURIFICAçãO ANAERóBICA DE áGUAS RESIDUAIS USANDO UM SISTEMA DE LEITO DE LAMA, REATOR DE FLUXO ASCENDENTE, E, SEPARADOR TRIFáSICO. A invenção é dirigida a um processo para a purificação anaeróbica de águas residuais, empregando-se um sistema de leito de lama, processo este compreendendo alimentar águas residuais e, opcionalmente, água de reciclagem para a parte inferior de um reator de fluxo ascendente, contendo principalmente biomassa granular, assim produzindo biogás no tratamento, passando a resultante mistura de gás/líquido/sólido para cima e separando o gás e sólido do líquido em um separador de três fases e, desse modo, gerando um efluente anaeróbico, que é retirado do topo do separador, o aperfeiçoamento compreendendo separar os sólidos do liquido em um separador, em que, acima da separação do gás da fase líquida, placas inclinadas, tubos ou outros internos inclinados são instalados no corpo do separador trifásico, para aumentar a superficie de sedimentação efetiva para um reator de fluxo ascendente adequado para este processo, assim como para um separador trifásico.
Description
"PROCESSO PARA A PURIFICAÇÃO ANAERÓBICA DE ÁGUASRESIDUAIS USANDO UM SISTEMA DE LEITO DE LAMA, REATORDE FLUXO ASCENDENTE, E, SEPARADOR TRIFÁSICO"
A presente invenção é na área de purificação biológica deáguas residuais e, mais particularmente, no uso de sistemas de leito de lamaem purificação anaeróbica de águas residuais.
O tratamento biológico das águas residuais utiliza biomassaativa (bactérias), para converter os poluentes (substâncias orgânicas) emcomponentes inofensivos.
Basicamente há dois tipos de bactérias que podem realizar estetratamento. Para o tratamento chamado de anaeróbico (sem oxigênio) umaassociação de bactérias anaeróbicas convertem os poluentes substancialmenteem biogás.
No tratamento aeróbico, os poluentes são reduzidos sobcondições aeróbicas (com oxigênio) em grande parte em novas bactérias /biomassa (lama em excesso), que necessitam então ser separadas das águasresiduais tratadas e processadas separadamente;
Os sistemas anaeróbicos de reator de leito de lama utilizambactérias anaeróbicas para converter os poluentes das águas residuais embiogás. Os sistemas são com freqüência caracterizados por baixa produçãolíquida de biomassa (tipicamente 2 - 4 % de COD convertidos), como umresultado da baixa produção líquida de bactérias anaeróbicas envolvidas.
Isto é, por um lado, uma grande vantagem, visto que abiomassa em excesso, desenvolvida nos sistemas de tratamento de águasresiduais, tem que ser descartada como um refugo sólido a custo significativo,porém isto produz, por outro lado, um aspecto sensível de retenção /manutenção de suficiente lama biológica ativa no sistema de tratamento(reator).
O método de reter biomassa em reatores de tratamentoanaeróbico pode ser realizado de várias maneiras. A imobilização dabiomassa em um veículo fixo ou móvel é um método de separar o tempo deretenção de líquido do tempo de retenção de biomassa.
Um melhor e preferido método, entretanto, é fazer uso debiomassa principalmente granulada, conforme aplicado em reatores UASB, EGSB e IC.
Até hoje mais do que 85% de quaisquer aplicações industriaispara tratamento anaeróbico de elevada taxa são baseadas em tecnologiasanaeróbicas de leito de lama (Frankin RJ. (2001). Full scale experiences withanaerobic treatment of industrial wastewater. Wat Sei. Tech., 44(8), 1-6)
O processo de purificação geralmente compreende o uso deum sistema em que águas residuais brutas são introduzidas no fundo de umreator de fluxo ascendente, contendo biomassa dispersa em (parcialmentepurificadas) águas residuais. Durante o processo de purificação anaeróbicabiogás é produzido e uma mistura de líquido (água), sólidos (biomassa) e gásescoa para cima dentro do reator. Antes de as águas residuais purificadaspoderem ser descarregadas, uma de separação de gás-líquido-sólidos tem queocorrer.
Um sistema típico para tal processo é baseado em um tanquede condicionamento, a que as águas residuais brutas são alimentadas. Umareciclagem de efluente anaeróbico do reator é também alimentada(normalmente por gravidade) para o tanque de condicionamento. Do tanquede condicionamento, a mistura é introduzida dentro da base de um reator defluxo ascendente, através de um sistema de distribuição de afluente de designespecial. Subseqüentemente, a água flui para cima através do denso leito delama anaeróbico. COD solúvel é prontamente convertido em biogás, que érico em metano, uma circulação ascendente de água e lama contendo gás éestabelecida. As seções do separador trifásico especialmente construídas notopo do reator antes de tudo permite que ocorra desgaseificação eficaz. Emseguida as partículas sólidas, agora desprovidas de bolhas de gás presas,afundam de volta para o fundo do separador trifásico e são retornadas para oreator.
Em reatores de leito de lama, a biomassa é retida em virtude daboa sedimentabilidade de tal biomassa e ao uso de um separador trifásico ouseparadores trifásicos no reator, que podem eficazmente separar-se (das águasresiduais tratadas e do biogás produzido) e reter tal biomassa dentro do reator.
O objetivo da presente invenção é fornecer um processo detratamento de águas residuais anaeróbico aperfeiçoado, baseado emtecnologia de leito de lama.
Isto é conseguido utilizando-se um processo e um reator paratratamento de águas residuais anaeróbico, com uma ou mais das seguintescaracterísticas do sistema aperfeiçoado, que compreendem:
• Retenção e desempenho de lama aperfeiçoados pelautilização de um
• método de reciclagem de efluente anaeróbico aperfeiçoado
• separador trifásico ou separadores trifásicos aperfeiçoadoscom:
• Placas, tubos ou outros internos inclinados, instalados nocorpo do separador trifásico, para aumentar a superfície efetiva desedimentação.
• Instalações de limpeza do processo para o separador trifásicoou separadores trifásicos e os internos.
• Defletores de separação de gás de multi-placas, sob oseparador trifásico ou separadores trifásicos, para tornar a separação de gásmais eficaz.
• Sistema(s) de distribuição de afluente aperfeiçoado(s).
Em um primeiro aspecto, a presente invenção reside em umaseparação aperfeiçoada dos sólidos para o líquido. Nesta forma de realização,um separador trifásico é usado, tendo placas, tubos ou outros internosinclinados, instalados no corpo do separador trifásico com o objetivo deaumentar a superfície de sedimentação efetiva, sem mudar o volume.
Desta maneira, a invenção é definida como um processo para apurificação anaeróbica de águas residuais, utilizando-se um sistema de leitode lama, processo este compreendendo alimentar águas residuais e,opcionalmente, água de reciclagem, à parte inferior de um reator de fluxoascendente, contendo principalmente biomassa granular, assim produzindobiogás no tratamento, passando a mistura de gás-líquido-sólidos resultantepara cima e separando o gás e sólidos do líquido em um separador trifásico e,desse modo, gerando um efluente anaeróbico, que é retirado do topo doseparador, o aperfeiçoamento compreendendo separar o sólidos do líquido deum separador, em que, acima da separação do gás da fase líquida, placas,tubos ou outros internos inclinados são instalados no corpo do separadortrifásico, para aumentar a superfície de sedimentação efetiva.
Em uma outra sua forma de realização a invenção é dirigida aum reator de fluxo ascendente, adequado para este processo, reator estecompreendendo um tanque de reator tendo incorporado nele separadorestrifásicos para separar gás, sólidos e líquido, separadores trifásicos estesestando presentes na parte superior do dito reator, meios de distribuição deafluente, para introduzir um fluxo de águas residuais dentro do reator, ditosmeios de distribuição de afluente estando presentes na parte inferior do reator,meios de retirada de efluente para retirar efluente anaeróbico do separador e,opcionalmente, meios de retirada de reciclagem para retirar um fluxo dereciclagem do reator, em que o separador trifásico tem placas, tubos ou outrosinternos inclinados no corpo do separador trifásico, acima da separação do gás da fase líquida.
Uma terceira maneira de definir esta invenção é através de umseparador trifásico, separador este compreendendo um corpo de separadorprincipal, pelo menos uma entrada para uma mistura de gás-líquido-sólido,múltiplas placas defletoras de separação de biogás, para separar gás damistura, placas, tubos ou outros internos inclinados, instalados no corpo deseparador trifásico, acima da separação do gás da fase líquida, e meios pararetirar efluente e, opcionalmente, também reciclar água do topo do separadortrifásico.
Os internos do separador são posicionados em um ângulo detipicamente 50 a 70°, para permitir sedimentação por gravidade dos sólidoscoletados e o livre espaço entre as placas, dentro dos tubos ou entre osinternos, é tipicamente de pelo menos 50 mm, para evitar bloqueio. Umimportante aspecto aqui é que a separação de gás é localizada embaixo destesinternos.
Isto pode ainda ser explicado com o seguinte exemplo:
λ
• Fluxo de águas residuais brutas do design 100 m3 /h
• Fluxo de águas residuais real 60 m3 /h
• Fluxo de alimentado para o reator 150 m3 /h, assim 50 m3 /hde reciclagem de efluente anaeróbico sob condições do design
• O reator tem 3 separadores trifásicos de iguaiscomprimentos, cada um de superfície de sedimentação efetiva de 5 m2 , seminternos extras e superfície de sedimentação efetiva de 25 m2 , como umresultado de um pacote de tubos inclinados ~ 100 de tubos de 0 150 mmcada, os tubos sendo posicionados sob um ângulo de 60° (no corpo deseparador trifásico).
A carga de superfície eficaz sobre o separador trifásico, tantopara o design como a situação real, é de 100/15 = 6,67 m3 /m2 .hora em umsistema convencional. De acordo com a invenção, a carga de superfície eficazsobre o separador trifásico é de 100/75 = 1,13 m /m .hora sob condições dodesign e somente de 60/75 = 0,8 m /m .hora sob condições operacionais reais.
Isto é uma grande vantagem tanto para um processo maiseficaz (melhor inventário de lama, melhores taxas de desempenho e redução)como para obter-se custo de investimento total mais baixo.
Para realizar a mesma carga de superfície, menos do queseparador trifásico (superfície) é necessário.
A recirculação de parte do efluente anaeróbico é benéfica paraoperação estável de um processo, reator ou dispositivo de leito de lamaanaeróbico. Ela provê condições hidráulicas estáveis, reciclagem dealcalinidade e nutrientes e diluição das águas residuais / alimentação brutas(para evitar toxicidade e/ou sobrecarga local). Nos atuais processos, reatoresou dispositivos de leito de lama anaeróbico é prática comum reciclar (partedo) efluente anaeróbico por gravidade, de volta a um tanque decondicionamento, após ter passado pelo separador trifásico ou separadorestrifásicos completos. Isto resulta em uma carga de superfície extra (expressacomo m de água/ m de superfície de separador trifásico. hora) nos separadortrifásico ou separadores trifásicos, visto que a carga de superfície édeterminada pela alimentação total ao reator (= fluxo de águas residuaisbrutas + fluxo de recirculação) dividida pela área de superfície líquidadisponível do separador trifásico.
Com os internos inclinados desta invenção já é conseguidauma melhoria importante. Entretanto, combinando-se isto com um método dereciclagem aperfeiçoado, pode-se conseguir mesmo mais aperfeiçoamento.
Desta maneira, uma forma de realização preferida é retirar aágua de reciclagem separadamente do efluente, pelo topo do reator fora doseparador trifásico ou dos separador trifásico.
Seu novo aspecto é que a reciclagem do efluente anaeróbiconão é retirada do efluente de separador trifásico, como é convencional, mas dotopo do reator do lado de fora do separador trifásico, de uma seção dedicadado separador trifásico ou, preferivelmente, do fundo do separador trifásico,em que o biogás já foi separado e os sólidos sedimentados (do corpo deseparador trifásico) são coletados.
Há várias maneiras pelas quais a água de reciclagem pode serretirada do topo do reator ou do separador trifásico. Em uma primeira formade realização, a água de reciclagem é retirada do separador em um local emque o gás já foi separado. Isto é preferivelmente realizado pelo fundo doseparador, logo acima das placas defletoras de gás.
Em outra forma de realização, a reciclagem é retirada do topodo reator, fora do separador, isto é, da fase de sólido-gás-líquido. Nesta formade realização é também possível localizar a retirada atrás de um dispositivodefletor de gás, tal como uma placa inclinada, desse modo fornecendo algumaseparação do gás da mistura de sólido-gás-líquido.
Em ainda outra forma de realização, é também possíveldedicar um ou mais dos separadores trifásicos (desde que mais do que umesteja presente) ou parte dos separadores trifásicos para a reciclagem,enquanto que o resto dos separadores ou partes dos separadores trifásicos sãosomente dedicados como separadores de produção de efluente.
A quantidade de água de reciclagem (em volume) geralmenteserá entre >0 e 95 % da quantidade combinada da água de reciclagem eefluente anaeróbico. Ao contrário, a quantidade de efluente anaeróbico seráentre 5 e < 100 % dela.
Como resultado, a carga de superfície eficaz (m /m .hora) doseparador trifásico é sempre a mais baixa possível e diretamente proporcionalao fluxo de alimentação de águas residuais brutas real.
Vantagens importantes da invenção são a possibilidade deprojetar menores separadores trifásicos, que reduziriam o custo doinvestimento, ou ter-se um melhor desempenho do separador trifásico, porcausa de sua mais baixa carga hidráulica.
Muito freqüentemente, numerosos separadores trifásicos estápresente em um reator. Em tal situação, é importante ter-se uma reciclagemeficaz e igual de efluente anaeróbico de cada separador trifásico e acima docomprimento/superfície de cada separador trifásico.
Em uma outra forma de realização da invenção, isto éconseguido realizando-se a reciclagem do efluente por um sistema de fluxomín/máx. de modulação.
Válvulas de abertura / fechamento automáticas são entãoinstaladas nas linhas / tubos de reciclagem de cada separador trifásico. Destamaneira, uma reciclagem total ou parcial pode ser realizada por cadaseparador trifásico ou tubo separadamente. Em outras palavras, nesta formade realização, o fluxo de reciclagem de cada separador trifásico é controladopelas válvulas com que a distribuição da quantidade de reciclagem de cadaseparador trifásico é determinada.
Na primeira forma de realização, cada separador trifásicocontém um tubo de coleta de recirculação de efluente anaeróbico no fundo,com diversas aberturas / fendas (no separador trifásico) através de seuscomprimentos).
Cada tubo é estendido através das paredes dos respectivamenteseparador trifásico e do tanque de reator e contém uma válvula de abertura /fechamento automática (fora do reator), logo antes de todos os tubos seremconectados a um tubo vertical.
Este tubo vertical coleta o fluxo de reciclagem de efluenteanaeróbico de cada separador trifásico e descarrega-o no tanque decondicionamento. Isto pode ainda ser explicado com o seguinte exemplo:
• Fluxo de águas residuais brutas do projeto 100 m /h.
• Fluxo de águas residuais real 60 m /h.
• Fluxo de alimentação ao reator 150 m /h, de modo que 503/h de reciclagem de efluente anaeróbico sob condições do projeto
• Superfície do separador trifásico efetiva de 15 m .
• O reator tem 3 separadores trifásicos de iguaiscomprimntos.
Na situação da técnica anterior, a carga de superfície efetivasobre o separador trifásico, tanto para o projeto como a situação atual, é de150/15 = 10 m/m .hora. De acordo com a forma de realização preferida dainvenção, com a localização de reciclagem aperfeiçoada, a carga de superfícieefetiva sobre o separador trifásico é de 100/15 = 6,67 m3/m2 .hora sobcondições de projeto e somente de 60/15 = 4 m3 /m2 .hora sob condiçõesoperacionais reais.
De acordo com uma forma de realização preferida, as válvulasde abertura / fechamento da linha de reciclagem têm, por exemplo, a seguinteseqüência:
• A qualquer tempo 2 válvulas estão fechadas e 1 está aberta.
• A cada 5 minutos há uma mudança: um das válvulasfechadas abre-se e ao mesmo tempo a válvula que está aberta fecha.
Deste modo, a qualquer momento o fluxo de reciclagem total éretirado de um dos 3 separadores trifásicos a 50 m /h sob condições de projetoe máximo 150 m3/h no caso de não haver fluxo de alimentação de águasresiduais.
O resultado destes fluxos flutuantes durante o tempo é:
• (Mais) igual recirculação de cada separador trifásico eatravés dos comprimentos de cada separador trifásico.
• Limpeza automática do separador trifásico, com menos riscode bloqueio.
Além disso, a combinação de superfície de sedimentação extrae dos novos meios para reciclagem de efluente anaeróbica resulta em umamais eficaz extração dos sólidos sedimentados no fundo do separadortrifásico. Isto também reduz o risco de bloqueio.
No caso de um separador ou parte dele ser especificamentededicado para água de reciclagem, é possível terem-se diferentes espécies deinterno do que nos separadores para o efluente, ou não empregarem-seinternos de forma alguma.
Os meios de extração de efluente anaeróbico fornecemtambém a possibilidade de limpeza em-processo do(s) separador(es)trifásico(s) e seus internos, pela introdução de um retro-fluxo de água oureciclagens de (bio) gás através dos mesmos tubo e furos ou fendas deextração.
Isto é de especial importância quando um reator é operado sobpressão de biogás (completamente fechado) como sob tais condições que serámuito inconveniente abrir um reator para fins de inspeção ou limpeza.
O(s) separador(es) trifásico(s) de acordo com a presenteinvenção fará uso de múltiplas (2 a 10) placas defletoras de separação debiogás, similares como àquelas que são usadas nos separadores trifásicos deBiothane UASB e Biobed. Os sólidos sedimentados pelo separador trifásicoserá positivamente retornado para o reator, como resultado de um fluxo decirculação induzido por diferença de gravidade (corrente mamute).
Um outro aspecto preferido importante, relacionado com esteprocesso e reator de leito de lama anaeróbico inovativo, de acordo com apresente invenção, é relacionado com o aperfeiçoamento da mistura edistribuição das águas residuais a serem tratadas com (toda) a biomassadisponível.
Tipicamente, o sistema de distribuição de afluente seráexecutado com 1 bico por 1 até 4 m de superfície de reator e tendo ummesmo número de bicos igualmente distribuídos através da superfície doreator, empregando-se colunas com diversos bicos em uma coluna.
O aspecto especial desta forma de realização da invenção éque o reator será executado com diversas destas distribuições de afluenteatravés de sua altura.
Não somente isto fornecer uma melhor distribuição e misturado fluxo de alimentação do reator com a biomassa disponível, como também,muito eficazmente, rompe as camadas de lama estagnantes, para evitaracúmulo de biogás em bolsas de gás, o que pode resultar em fluxos deprodução de biogás irregulares e indesejados do reator.
Preferivelmente, um reator terá pelo menos 1, preferivelmentea 5 sistemas de distribuição de afluente operando independentes. Estessistemas serão localizados em diferentes planos através da altura do reator.
Em geral, o primeiro sistema é localizado próximo da base do reator. Osoutros sistemas de distribuição de afluente serão localizados acima doprimeiro, em locais entre 15 e 55 % da altura do reator.
Em uma configuração típica, um sistema é localizado no fundodo reator e ainda um respectivamente a 2, 4 e 6 m do fundo.
O sistema de distribuição de afluente pode ser executado comoum sistema de fluxo min. / máx. modulador, com preferivelmente efluxopreferivelmente horizontal, para melhor mistura e rompimento do leito delama (para evitar aprisionamento de biogás). Tipicamente, O - 40% do fluxosão direcionados para metade dos bicos e, como resultado, 100 - 60% para aoutra metade. A mudança preferida de min. a máx. é cada 5 a 5 minutos.
Em uma instalação utilizando dois sistemas de distribuição deafluente tipicamente 20 a 80% do fluxo é dirigido para o sistema dedistribuição de afluente do fundo e, como resultado, 80 a 20% do fluxo para osistema de distribuição de afluente em mais alta elevação.
No caso de mais do que dois sistemas de distribuição deafluente forem usados, a distribuição do afluente através dos sistema é de 20 -80 % para o sistema de distribuição de afluente de fundo e o resto, assim 80 -20%, são distribuídos igualmente através do resto dos sistemas de distribuiçãode afluente em mais altas elevações.
Esta forma de realização é ainda explicada no seguinteexemplo:• Fluxo de águas residuais brutas de projeto 100 m /h.
• Fluxo de águas residuais reais 60 m /h.
• Fluxo de alimentação ao reator 150 m /h, assim 50 m /h dereciclagem de afluente anaeróbico sob condições de projeto
• Reator 600 m³ , 15 m de altura, desse modo 40 m desuperfície de reator
• O reator tem 3 sistemas de distribuição de afluente atravésde sua altura, um próximo da base, um a 2 m e um a 4 m³ de altura.
• Cada sistema de distribuição de afluente é equipado com 4colunas e 10 bicos no total.
• 1A do fluxo de alimentação do reator (assim 75 m /h) édirigido ao sistema de distribuição de afluente de base e 1A (assim 37,5 m /h) édirigido ao sistema de distribuição de afluente a respectivamente 2 e 4 m.
• Cada sistema de distribuição de afluente é operado com umadistribuição de fluxo min / máx de 30% / 70 %, como explicado acima.
Os vários aspectos da invenção são agora elucidados com basenas figuras anexas, em que
a figura 1 fornece o arranjo geral do processo, consistindo deum reator e um tanque de condicionamento,
a figura 2a uma vista lateral de um separador trifásico,a figura 2b uma vista de topo do separador,a figura 2c outra vista de topo do separador,a figura 3 um reator de fluxo ascendente, com sistemas dedistribuição de afluente de múltiplos níveis,
as figuras 4a e 4b duas formas de realização de tubos dereciclagem direta
a figura 5 uma vista de topo de um reator de fluxo ascendente,com múltiplos separadores trifásicos, e
a figura 6 uma reciclagem do topo do reator empregando umaplaca defletora de gás.
Na figura 1, águas residuais brutas 1 são alimentadas ao tanquede condicionamento 2, onde elas são combinadas com a água de reciclagem(fluxo por gravidade do reator de fluxo ascendente 5). No tanque decondicionamento 2, a água é condicionada (temperatura , pH, adição denutrientes) por meios não mostrados. A bomba de alimentação do reator 3bombeia a água condicionada via as válvulas 4 para os sistemas dedistribuição de afluente 6 próximos da base do reator 5.
As águas residuais elevam-se dentro do reator, em que umleito de lama está presente, consistindo de principalmente lama granular.Devido à decomposição anaeróbica dos contaminantes nas águas residuais, obiogás é formado e uma mistura de sólido, líquido e gás desenvolve-se. Amistura penetra no separador trifásico 8, onde o gás é removido via osdefletores inclinados 12. Os sólidos da mistura sedimentam-se através doseparador e são retornados para o reator. O afluente limpado é retirado atravésde 9. O gás produzido é removido através da linha 7. A reciclagem é retirada(por gravidade) através da linha 10. Na alternativa, a reciclagem (toda porgravidade) pode ser retirada do local IOa (fora do separador trifásico) ou IOb(de parte do separador trifásico).
A Figura 2a fornece uma vista detalhada do separador trifásico-8, em que 13 indica a entrada de fluxo da água. Esta água contém ainda gás esólidos e escoa entre as múltiplas placas defletoras de separação de biogás 12.Devido ao fluxo turbulento descendente da mistura, o gás preso é separadodos sólidos. Parte da mistura escoa para baixo através da seção entre o fundodas placas defletoras e o vão de gás mais baixo lie parte escoa para cimapara dentro da seção interna 15 do separador 8. A seção interna 15 épreferivelmente fornecida com internos, tais como tubos inclinados ou placasinclinadas, para melhorar a separação de líquido-sólido. Os sólidosdepositam-se na direção descendente e fluem para baixo de volta para dentrodo reator através da seção 16. O líquido escoa para cima para fora da seçãointerna 15 e, via as cubas de extravasamento 14, o efluente é removido atravésda linha 9. A reciclagem pode ser retirada da parte do fundo do separadortrifásico 8 e em seguida via o tubo 10 flui por gravidade para o tanque decondicionamento.
Na figura 2b uma vista de topo do separador trifásico 8 foifornecida, em que as indicações numéricas correspondem às indicaçõesnuméricas da descrição da figura 1 e 2a. Nesta figura várias possibilidadespara as placas inclinadas foram fornecidas. 15a indica placas inclinadascorrugadas, 15b indica tubos inclinados e 15 indica placas planas inclinadas.
Na figura 2c, uma vista de topo de um separador trifásico foifornecida, que tem uma seção dedicada específica para coletar reciclagem.Esta seção foi indicada como 16. Esta seção pode ser com ou sem internos. Aágua da seção 16 escoa através das cubas de extravasamento 14a para o tubode reciclagem 10. O efluente escoa via as cubas 14 para o tubo de descarga deefluente 9.
Na figura 3, um múltiplo sistema de distribuição de afluentefoi descrito, tendo quatro sistemas de distribuição 6a, 6b, 6c e 6d. Aquantidade de água para os vários tubos de descarga é regulada via asválvulas 4a, 4b, 4c e 4d.
As Figuras 4a e 4b mostram detalhes de tubos de reciclagemdireta, que são localizados preferivelmente no fundo do separador trifásico 10.A Figura 4a mostra o tubo tendo orifícios 17. A Figura 4b mostra as fendas-17a.
Na figura 5 é mostrada uma vista de topo de múltiplosseparadores trifásicos de um reator de fluxo ascendente. Nesta forma derealização, dois separadores foram mostrados, porém é também possívelincluírem-se mais separadores. Cada um dos separadores é conectado atravésde tubos de reciclagem direta com a linha de reciclagem 10. Os tubos dereciclagem foram providos com válvulas, que podem ter uma posição aberta-fechada ou podem ser usados para regular o fluxo de 0 a 100%, gradual ouescalonadamente.
Na figura 6 foi mostrada uma possível forma de realização deum gás defletindo-se para fora do separador trifásico. Este dispositivoconsiste de meios de deflexão de gás 19 e 20, que são localizados antes dosmeios de retirada 10.
Claims (19)
1. Processo para a purificação anaeróbica de águas residuaisusando um sistema de leito de lama, o processo compreendendo alimentaráguas residuais e, opcionalmente, água de reciclagem, à parte inferior de umreator de fluxo ascendente, contendo principalmente biomassa granular, assimproduzindo biogás no tratamento, passando a resultante mistura degás/líquido/sólido para cima e separando o gás e sólido do líquido em umseparador trifásico e, desse modo, gerando um efluente anaeróbico, que éretirado do topo do separador, caracterizado pelo fato de que compreendeseparar os sólidos do líquido em um separador, em que, acima da separaçãodo gás da fase líquida, placas, tubos ou outros internos inclinados sãoinstalados no corpo de separador trifásico, para aumentar a superfície desedimentação efetiva.
2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato dos internos serem posicionados em um ângulo de 50 a 70°.
3. Processo de acordo com a reivindicação 1 ou 2,caracterizado pelo fato da água de reciclagem ser retirada separadamente doefluente, do separador trifásico ou do topo do reator do lado de fora doseparador trifásico.
4. Processo de acordo com a reivindicação 1-3, caracterizadopelo fato da água de reciclagem ser introduzida preferivelmente por gravidadedentro de um tanque de condicionamento, dentro do qual também as águasresiduais (brutas) são introduzidas e do qual o fluxo combinado de águasresiduais e reciclagem é introduzido para dentro do reator.
5. Processo de acordo com a reivindicação 1-3, caracterizadopelo fato das placas, tubos ou outros internos inclinados dentro do corpo doseparador trifásico aumentam a superfície de sedimentação efetiva em umfator de 2 a 10.
6. Processo de acordo com a reivindicação 1-5, caracterizadopelo fato de múltiplas placas defletoras de separação de biogás estarempresentes na entrada do separador trifásico, para evitar que o biogás penetrena seção de sedimentação real do separador trifásico, e fornecer separaçãoeficaz do biogás (bolhas) fixado às partículas sólidas.
7. Processo de acordo com a reivindicação 6, caracterizadopelo fato de 2 a 10 placas defletoras de separação de biogás estarem presentes.
8. Processo de acordo com a reivindicação 1-7, caracterizadopelo fato da alimentação para o reator ser introduzida nele através de umsistema de distribuição de afluente de múltiplos níveis.
9. Processo de acordo com a reivindicação 8, caracterizadopelo fato de 2 a 5 níveis do sistema de distribuição de afluente estarempresentes.
10. Processo de acordo com a reivindicação 8 ou 9,caracterizado pelo fato do primeiro sistema de distribuição de afluente serlocalizado próximo do fundo do reator e o outro sistema de distribuição deafluente ou sistemas de distribuição de afluente serem localizados acima doprimeiro, em locais entre 15 e 55% da altura do reator.
11. Reator de fluxo ascendente, caracterizado pelo fato de seradequado para o processo como definido na reivindicação 1-10, dito reatorcompreendendo um tanque de reator tendo incorporados nele separadorestrifásicos para separar gás, sólido e líquido, separadores trifásicos estesestando presentes na parte superior do dito reator, meios de distribuição deafluente, para introduzir um fluxo de águas residuais para dentro do reator,ditos meios de distribuição de afluente estando presentes na parte inferior doreator, meios de retirada de efluente para retirar efluente anaeróbico doseparador e, opcionalmente, meios de retirada de reciclagem para retirar umfluxo de reciclagem do reator, em que o separador trifásico, acima daseparação do gás da fase líquida, tem placas, tubos ou outros internosinclinados, instalados no corpo do separador trifásico.
12. Reator de acordo com a reivindicação 11, caracterizadopelo fato dos internos serem posicionados em um ângulo de 50 a 70°.
13. Reator de acordo com a reivindicação 11 ou 12,caracterizado pelo fato de um tanque de condicionamento estar presente,provido com meios de alimentação de águas residuais, meios de alimentaçãode reciclagem, preferivelmente baseados em gravidade, conectados com osmeios de retirada de reciclagem do reator, e meios de alimentação paraalimentar o fluxo de reciclagem e de águas residuais ao reator.
14. Reator de acordo com a reivindicação 11 - 13,caracterizado pelo fato dos meios de retirada de reciclagem estarem presentespara retirar água de reciclagem, meios estes sendo separados dos meios deretirada de efluente e meios de retirada de reciclagem estes sendo projetadospara retirar água dos separadores trifásicos ou do topo do reator do lado defora dos separadores trifásicos.
15. Reator de acordo com a reivindicação 11 - 14,caracterizado pelo fato das múltiplas placas defletoras de separação de biogásestarem presentes na entrada do separador trifásico.
16. Reator de acordo com a reivindicação 15, caracterizadopelo fato de 2 a 10 placas defletoras de separação de biogás estarem presentes.
17. Reator de acordo com a reivindicação 11 - 16,caracterizado pelo fato da alimentação ao reator ser um sistema dedistribuição de afluente de múltiplos níveis.
18. Reator de acordo com a reivindicação 17, caracterizadopelo fato de 2 a 5 sistemas de distribuição de afluente estarem presentes emdiferentes níveis dentro do reator.
19. Separador trifásico, caracterizado pelo fato de seradequado para uso no processo como definido nas reivindicações 1 - 10 ou noreator como definido nas reivindicações 11 - 18, dito separadorcompreendendo um corpo de separador principal, pelo menos uma entradapara uma mistura de gás-líquido-sólido, única ou múltiplas placas defletorasde separação de biogás, para separar gás da mistura, placas, tubos ou outrosinternos inclinados, instalados dentro do corpo do separador trifásico, acimada separação do gás da fase líquida, e meios para retirar efluente e,opcionalmente, também água de reciclagem do topo do separador trifásico.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP06075014.8 | 2006-01-05 | ||
| EP20060075014 EP1806323A1 (en) | 2006-01-05 | 2006-01-05 | Process and reactor for anaerobic waste water purification |
| PCT/NL2007/000003 WO2007078195A1 (en) | 2006-01-05 | 2007-01-05 | Process and reactor for anaerobic waste water purification |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BRPI0706345A2 true BRPI0706345A2 (pt) | 2011-03-22 |
| BRPI0706345B1 BRPI0706345B1 (pt) | 2018-01-02 |
Family
ID=36441224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BRPI0706345-8A BRPI0706345B1 (pt) | 2006-01-05 | 2007-01-05 | Processo para a purificação anaeróbica de águas residuais usando um sistema de leito de lama, reator de fluxo ascendente, e, separador trifásico |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8043506B2 (pt) |
| EP (2) | EP1806323A1 (pt) |
| JP (1) | JP5058177B2 (pt) |
| KR (1) | KR101397780B1 (pt) |
| CN (1) | CN101378998B (pt) |
| AU (1) | AU2007203833B2 (pt) |
| BR (1) | BRPI0706345B1 (pt) |
| CA (1) | CA2636281C (pt) |
| DK (1) | DK1979273T3 (pt) |
| EA (1) | EA016488B1 (pt) |
| MX (1) | MX2008008724A (pt) |
| MY (1) | MY145006A (pt) |
| NZ (1) | NZ569665A (pt) |
| PL (1) | PL1979273T3 (pt) |
| SG (1) | SG170834A1 (pt) |
| WO (1) | WO2007078195A1 (pt) |
| ZA (1) | ZA200805886B (pt) |
Families Citing this family (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4687600B2 (ja) * | 2006-07-31 | 2011-05-25 | 株式会社Ihi | メタン発酵装置 |
| DE102008017020A1 (de) * | 2008-04-03 | 2009-10-08 | Wolfgang Eggert | Reaktor mit Dreiphasentrennvorrichtung |
| US8057667B2 (en) * | 2008-05-06 | 2011-11-15 | Dale Pearson | Multiphase separation vacuum system |
| DE102009008044A1 (de) * | 2009-02-09 | 2010-08-12 | Voith Patent Gmbh | Reaktor-Zulauf |
| JP5260422B2 (ja) * | 2009-07-03 | 2013-08-14 | オルガノ株式会社 | 嫌気性生物処理方法及び嫌気性生物処理装置 |
| DE102009037953A1 (de) * | 2009-08-18 | 2011-03-03 | Voith Patent Gmbh | Reaktor |
| JP5192011B2 (ja) * | 2010-03-29 | 2013-05-08 | アサヒグループホールディングス株式会社 | 処理槽の上蓋部に設けられる排水機構の構造、処理槽の上蓋部の構造、及び、処理槽 |
| EP2404879A1 (en) * | 2010-07-08 | 2012-01-11 | Paques IP. B.V. | Purifier comprising a solids separation device, and method for wastewater purification |
| JP5600525B2 (ja) * | 2010-08-31 | 2014-10-01 | 株式会社神鋼環境ソリューション | 上向流式の反応槽、該反応槽を用いた水処理方法、該反応槽を備える水処理装置 |
| WO2013088179A1 (es) * | 2011-12-16 | 2013-06-20 | Hernandez Ospina Alfonso | Bio-reactor modular |
| CA2766355C (en) | 2012-02-03 | 2012-11-20 | Charles Tremblay | System and method for continuously pretreating a raw multi-phase stream captured by a landfill gas collector |
| CN102557258B (zh) * | 2012-02-10 | 2013-05-15 | 中国环境科学研究院 | 一种改良型一体化污水处理装置 |
| MX366434B (es) | 2012-03-02 | 2019-06-26 | Xavier Valdes Simancas Francisco | Bioreactor combinado para el tratamiento de aguas residuales, mediante procesos anaerobios, aerobios y anoxicos de degradación de materia orgánica con sistema separador de zonas y captación de biogás, natas y lodos. |
| RU2506233C2 (ru) * | 2012-06-28 | 2014-02-10 | Открытое акционерное общество "НОВАТЭК" | Установка для подготовки обессоленной воды для производства синтез-газа |
| DE102012021086B4 (de) | 2012-10-26 | 2017-06-22 | Bauer Water GmbH | Anlage zur Abwasseraufbereitung |
| CN102923856A (zh) * | 2012-11-26 | 2013-02-13 | 博瑞德（南京）净化技术有限公司 | 一种1,4-丁二醇化工废水的厌氧反应装置及处理方法 |
| DE102015101518B3 (de) | 2014-11-20 | 2016-02-18 | Gea Brewery Systems Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Extraktion von Aromastoffen aus pflanzlichen Aromaträgern in eine Brauflüssigkeit |
| CN105036484A (zh) * | 2015-08-14 | 2015-11-11 | 河海大学 | 一种处理难降解炼油废水的生物修复装置 |
| US20200277210A1 (en) | 2016-01-06 | 2020-09-03 | Veolia Water Solutions & Technologies Support | Process and apparatus for in-situ cleaning of a gas separator in an anaerobic bioreactor |
| JP2017123459A (ja) * | 2016-01-08 | 2017-07-13 | サムソン エレクトロ−メカニックス カンパニーリミテッド． | プリント回路基板 |
| CN105565490A (zh) * | 2016-01-28 | 2016-05-11 | 杭州圣帕环境科技有限公司 | 一种双塔式可控出水水质的厌氧反应器 |
| CN105645580A (zh) * | 2016-03-22 | 2016-06-08 | 合肥广庆防腐设备有限公司 | 一种用于高浓度污水处理的防腐三相分离器 |
| JP6744045B2 (ja) * | 2016-03-28 | 2020-08-19 | 住友重機械エンバイロメント株式会社 | 水処理装置 |
| CN105819567A (zh) * | 2016-05-11 | 2016-08-03 | 北京迅世达环保科技有限公司 | 自循环厌氧反应器 |
| CN112055697A (zh) * | 2018-03-06 | 2020-12-08 | 环境工程师国际私人有限公司 | 用于修复工业废水的方法 |
| CN108383354A (zh) * | 2018-05-09 | 2018-08-10 | 绍兴上虞阿特兰迪电器有限公司 | 一种淤泥脱水输送装置及脱水方法 |
| EP3613709A1 (en) | 2018-08-22 | 2020-02-26 | Veolia Water Solutions & Technologies Support | Granular sludge reactor system comprising an external lamella separator |
| CN110316819A (zh) * | 2019-06-21 | 2019-10-11 | 广西博世科环保科技股份有限公司 | 一种高浓度有机废水处理反应器 |
| CN110902822A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-03-24 | 大江环境股份有限公司 | 一种有效提高反硝化脱氮效果的缺氧反应器 |
| BR112022016620A2 (pt) | 2020-02-21 | 2022-10-11 | Veolia Water Solutions & Tech | Sistema de reator de lama granular compreendendo um separador externo |
| CN111470623A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-31 | 上海复森环境科技发展有限公司 | 一种膜藕上流式厌氧污泥床反应器系统 |
| CN112010426B (zh) * | 2020-08-24 | 2022-04-15 | 苏州恺利尔环保科技有限公司 | 立式厌氧反应器 |
| EP4008690A1 (en) | 2020-12-07 | 2022-06-08 | Paques I.P. B.V. | Apparatus and method for improved purification of wastewater |
| CN113354082B (zh) * | 2021-07-02 | 2022-05-17 | 山东杨帆环保工程股份有限公司 | 一种厌氧膜污水处理装置 |
| CN113443707B (zh) * | 2021-08-03 | 2022-03-25 | 知和环保科技有限公司 | 一种增强颗粒污泥稳定性的反应器 |
| CN118973967A (zh) | 2022-02-04 | 2024-11-15 | 巴格知识产权有限公司 | 用于微生物废水处理的设备 |
| CN114455780B (zh) * | 2022-02-21 | 2023-06-02 | 华东理工大学 | 智能变频式高盐有机废水能源化回收生物反应器及方法 |
| CN115010254B (zh) * | 2022-06-29 | 2024-03-08 | 中交第三航务工程局有限公司 | 一种可支持泥膜法的egsb反应器及其应用于废水处理的方法 |
Family Cites Families (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60235696A (ja) | 1984-05-09 | 1985-11-22 | Nippon Beet Sugar Mfg Co Ltd | 嫌気性消化槽 |
| JPS61111200A (ja) | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Daido Steel Co Ltd | メタン発酵槽 |
| JPS61174995A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-06 | Nippon Beet Sugar Mfg Co Ltd | 嫌気性消化槽 |
| JPH0415358Y2 (pt) * | 1986-01-13 | 1992-04-07 | ||
| JPS62282691A (ja) * | 1986-06-02 | 1987-12-08 | Sanki Eng Co Ltd | 嫌気性生物反応装置に於ける沈降分離機構 |
| DE3641260A1 (de) * | 1986-12-03 | 1988-06-16 | Stadlbauer Ernst A | Verfahren und vorrichtung zur gepulsten anaeroben und aeroben behandlung von abwasser und wasser |
| NZ226453A (en) * | 1987-10-08 | 1990-04-26 | Gist Brocades Nv | Anaerobic purification of waste water using granular sludge in fluidised bed process |
| NZ226454A (en) * | 1987-10-08 | 1990-05-28 | Gist Brocades Nv | Anaerobic waste water treatment apparatus |
| ES2022604B3 (es) * | 1987-10-08 | 1991-12-01 | Gist-Brocades N V | Proceso de lecho fluidizado mejorado y aparato |
| JPH01218695A (ja) | 1988-02-29 | 1989-08-31 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 嫌気性処理装置 |
| JPH02253898A (ja) | 1989-03-28 | 1990-10-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 廃水の嫌気性処理方法 |
| JPH03114594A (ja) * | 1989-09-27 | 1991-05-15 | Meidensha Corp | 排水処理装置 |
| JPH04341396A (ja) | 1991-05-20 | 1992-11-27 | Shimizu Corp | メタン発酵処理方法 |
| JPH04341395A (ja) | 1991-05-20 | 1992-11-27 | Shimizu Corp | メタン発酵関連菌の保持方法 |
| JPH05123691A (ja) | 1991-11-06 | 1993-05-21 | Japan Organo Co Ltd | 上向流スラツジブランケツト法及び装置 |
| JPH06254588A (ja) * | 1993-03-04 | 1994-09-13 | Shinko Pantec Co Ltd | 上昇流嫌気性スラッジブランケット型反応槽と、その反応槽におけるグラニュール汚泥流出防止方法 |
| US5514278A (en) * | 1993-04-12 | 1996-05-07 | Khudenko; Boris M. | Counterflow microbiological processes |
| JPH07308686A (ja) * | 1994-05-20 | 1995-11-28 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 上向流嫌気性処理装置 |
| NL1000100C2 (nl) | 1995-04-10 | 1996-10-11 | Pacques Bv | Bezinkinrichting voor een vloeistof, gas, en deeltjesvormig materiaal bevatten fluïdum alsmede een hiervan voorziene reinigingsinrichting en werkwijze voor het reinigen van afvalwater. |
| JPH09220592A (ja) | 1996-02-16 | 1997-08-26 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理装置 |
| JPH09248593A (ja) | 1996-03-14 | 1997-09-22 | Hitachi Zosen Corp | Ｕａｓｂ廃水処理法におけるアルカリ消費量低減化方法およびこれに用いる装置 |
| US5733454A (en) * | 1996-04-26 | 1998-03-31 | Ehh Holding Co., Inc. | Process and apparatus for the treatment of flowable waste |
| EP0808805B2 (de) | 1996-05-22 | 2005-12-28 | VA TECH WABAG GmbH | Verfahren und Reaktor zur anaeroben Abwasserreinigung in einem Schlammbett |
| JP4080046B2 (ja) | 1998-01-26 | 2008-04-23 | 株式会社荏原製作所 | 嫌気性処理方法および装置 |
| DE10031093B4 (de) * | 2000-06-30 | 2005-09-01 | Verink, Johan, Dr.-Ing. | Vorrichtung zur Dreiphasentrennung bei der Behandlung von Abwasser und Schlamm |
| JP2003326294A (ja) | 2002-05-15 | 2003-11-18 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性水処理装置 |
| EP1408008B1 (de) * | 2002-10-10 | 2005-08-03 | VA TECH WABAG GmbH | Reaktor mit Dreiphasen-Trennvorrichtung und Verfahren zur Trennung eines Dreiphasengemisches |
| JP2005254029A (ja) * | 2004-03-09 | 2005-09-22 | Kurita Water Ind Ltd | 固液分離機構および有機性排水処理装置 |
| EP1588988A1 (en) * | 2004-04-02 | 2005-10-26 | Biothane Systems International B.V. | Three-phase separator for an upflow sludge bed reactor |
| DE102004021022B3 (de) * | 2004-04-27 | 2005-10-06 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Vorrichtung zur anaeroben Reinigung von Abwasser |
| JP4593229B2 (ja) * | 2004-10-08 | 2010-12-08 | 住友重機械エンバイロメント株式会社 | 嫌気性処理方法 |
| JP4720709B2 (ja) | 2005-11-07 | 2011-07-13 | 栗田工業株式会社 | 生物反応器 |
-
2006
- 2006-01-05 EP EP20060075014 patent/EP1806323A1/en not_active Withdrawn
-
2007
- 2007-01-05 AU AU2007203833A patent/AU2007203833B2/en active Active
- 2007-01-05 NZ NZ569665A patent/NZ569665A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-01-05 EP EP07709123.9A patent/EP1979273B1/en active Active
- 2007-01-05 MX MX2008008724A patent/MX2008008724A/es active IP Right Grant
- 2007-01-05 CA CA2636281A patent/CA2636281C/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-01-05 KR KR1020087019146A patent/KR101397780B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2007-01-05 US US12/159,986 patent/US8043506B2/en active Active
- 2007-01-05 JP JP2008549439A patent/JP5058177B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2007-01-05 PL PL07709123T patent/PL1979273T3/pl unknown
- 2007-01-05 DK DK07709123.9T patent/DK1979273T3/da active
- 2007-01-05 BR BRPI0706345-8A patent/BRPI0706345B1/pt active IP Right Grant
- 2007-01-05 EA EA200870151A patent/EA016488B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-01-05 MY MYPI20082498 patent/MY145006A/en unknown
- 2007-01-05 WO PCT/NL2007/000003 patent/WO2007078195A1/en not_active Ceased
- 2007-01-05 SG SG201102423-9A patent/SG170834A1/en unknown
- 2007-01-05 CN CN2007800019010A patent/CN101378998B/zh active Active
-
2008
- 2008-07-04 ZA ZA200805886A patent/ZA200805886B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2636281C (en) | 2016-03-01 |
| MX2008008724A (es) | 2008-10-30 |
| CN101378998A (zh) | 2009-03-04 |
| CN101378998B (zh) | 2012-10-10 |
| EP1979273A1 (en) | 2008-10-15 |
| US20090223890A1 (en) | 2009-09-10 |
| MY145006A (en) | 2011-12-15 |
| CA2636281A1 (en) | 2007-07-12 |
| ZA200805886B (en) | 2009-06-24 |
| BRPI0706345B1 (pt) | 2018-01-02 |
| WO2007078195A1 (en) | 2007-07-12 |
| JP5058177B2 (ja) | 2012-10-24 |
| JP2009522096A (ja) | 2009-06-11 |
| AU2007203833A1 (en) | 2007-07-12 |
| AU2007203833B2 (en) | 2011-02-03 |
| KR101397780B1 (ko) | 2014-05-22 |
| NZ569665A (en) | 2011-03-31 |
| HK1129653A1 (en) | 2009-12-04 |
| EP1806323A1 (en) | 2007-07-11 |
| PL1979273T3 (pl) | 2020-06-29 |
| EA200870151A1 (ru) | 2008-12-30 |
| KR20080101887A (ko) | 2008-11-21 |
| SG170834A1 (en) | 2011-05-30 |
| EP1979273B1 (en) | 2020-03-11 |
| EA016488B1 (ru) | 2012-05-30 |
| US8043506B2 (en) | 2011-10-25 |
| DK1979273T3 (da) | 2020-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| BRPI0706345A2 (pt) | processo para a purificação anaeróbica de águas residuais usando um sistema de leito de lama, reator de fluxo ascendente, e, separador trifásico | |
| EP1984305B1 (en) | Process and reactor for anaerobic waste water purification | |
| BRPI0919152B1 (pt) | dispositivo de sedimentação para um fluido contendo líquido, gás e material particulado, purificador, e, método para a purificação aeróbica ou anaeróbica de um fluido de água residual | |
| US7452467B2 (en) | Induced sludge bed anaerobic reactor | |
| ES3004690T3 (en) | Granular sludge reactor system comprising an external separator | |
| US20200277210A1 (en) | Process and apparatus for in-situ cleaning of a gas separator in an anaerobic bioreactor | |
| KR101225579B1 (ko) | 혐기성 정화 장치 및 그 작동 방법 | |
| KR20060029765A (ko) | 정수처리용 상향류식 일체형 응집·침전장치 | |
| KR200371161Y1 (ko) | 정수처리용 상향류식 일체형 응집·침전장치 | |
| CN212293272U (zh) | 一种泥水浆泥水分离系统 | |
| JP2002219486A (ja) | 上向流嫌気性処理装置 | |
| KR101926650B1 (ko) | 혐기성 발효조 | |
| HK1129653B (en) | Process and reactor for anaerobic waste water purification | |
| CN111960639A (zh) | 一种泥水浆泥水分离系统 | |
| TWM479925U (zh) | 一種三相分離器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B25A | Requested transfer of rights approved |
Owner name: VEOLIA WATER SOLUTIONS AND TECHNOLOGIES SUPPORT (F Free format text: TRANSFERIDO DE: BIOTHANE SYSTEMS INTERNATIONAL B.V. |
|
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B06A | Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |