BRPI0807620B1 - processo para produzir hidrocarbonetos parafínicos - Google Patents

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De Lang Hans
Stefano Rigutto Marcello
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Description

“PROCESSO PARA PRODUZIR fflDROCARBONETOS PARAFÍNICOS” Campo da invenção A invenção fornece um processo para produzir hidrocarbonetos parafínicos a partir de uma carga de alimentação compreendendo triglicerídeos, diglicerídeos, monoglicerídeos e/ou ácidos graxos, em particular a partir de óleo vegetal, gordura animal ou óleo de peixes.
Fundamentos da invenção É conhecido que os hidrocarbonetos parafínicos que entram em ebulição na faixa do diesel podem ser produzidos a partir de cargas de alimentação que compreendem um triglicerídeo de origem biológica tal como óleo vegetal, gordura animal ou óleo de peixes.
Na US 4.992.605 por exemplo é divulgado um processo para produzir produtos de hidrocarboneto na faixa de ebulição do diesel, principalmente parafinas Ci5-Ci8 de cadeia reta. O processo compreende óleos vegetais de hidro-processamento ou alguns ácidos graxos em condições eficazes para causar a hidrogenação, hidrotratamento e hidrocraqueamento da carga de alimentação (temperatura de 350 a 450°C; pressão de 4,8 a 15,2 MPa; velocidade espacial horária líquida de 0,5 a 5,0 h'1) usando um catalisador de hidro-processamento comercialmente disponível. Os catalisadores de hidro-processamento cobalto-molibdênio e níquel-molibdênio são mencionados como catalisadores adequados. Os catalisadores de Co-Mo e Ni-Mo são exemplificados nos exemplos. No um processo da US 4.992.605, a parafina de cadeia reta é produzida tendo propriedades de fluxo frio desejáveis, isto é, um ponto de derramamento e ponto de turvação relativamente altos.
Na US 5.705.722 é divulgado um processo para produzir hidrocarbonetos líquidos que entram em ebulição na faixa do diesel combustível a partir de uma carga de alimentação de biomassa compreendendo talóleo com um teor relativamente alto de compostos insaturados. A carga de alimentação é hidro-processada em uma temperatura de pelo menos 350°C. Os catalisadores de hidro-processamento de cobalto-molibdênio e níquel-molibdênio são mencionados como catalisadores adequados. Os catalisadores de Co-Mo e Ni-Mo são exemplificados nos exemplos. Além disso, no processo da US 5.705.722, principalmente alcanos normais são produzidos os quais têm propriedades de fluxo frio desejáveis, isto é, um ponto de derramamento e ponto de turvação relativamente altos.
Na EP 1 396 531 é divulgado um processo para converter uma carga de alimentação selecionada de um óleo vegetal, gorduras animais ou óleo de peixes nos hidrocarbonetos líquidos, o processo compreendendo um etapa de hidro-desoxigenação seguida por uma etapa de hidroisomerização. Deste modo, os hidrocarbonetos ramificados com propriedades de fluxo frio desejáveis são produzidos. A etapa de hidroisomerização é operada usando o princípio de fluxo contra-corrente. É mencionado que para a etapa de hidro-desoxigenação tipicamente os catalisadores de NiMo ou CoMo são usados. Para a etapa de hidroisomerização, o catalisador pode compreender Pt, Pd ou Ni reduzido. Os catalisadores de hidroisomerização de metais nobres (Pt ou Pd) são preferidos e exemplificados. A carga de alimentação é preferivelmente pré-hidrogenada sob condições brandas antes da etapa de hidro-desoxigenação.
No processo da EP 1 396 531, um catalisador de metal nobre caro é usado na etapa de hidroisomerização. Visto que o catalisador de metal nobre é muito sensível aos venenos do catalisador, é necessário remover as impurezas do efluente da etapa de hidro-desoxigenação. Isto é feito através da operação contra-corrente da etapa de hidroisomerização e/ou uma etapa de separação entre as etapas de hidro-desoxigenação e hidroisomerização. Sumário da invenção Foi verificado que usando-se, em um processo de hidro- desoxigenação/hidroisomerização, um catalisador de hidro-processamento que compreende Ni sulfetado e W ou Mo sulfetados como componentes de hidrogenação em um veículo de catalisador ácido para a etapa de hidroisomerização, uma carga de alimentação que contem triglicerídeos, diglicerídeos, monoglicerídeos e/ou ácidos graxos pode ser convertida em componentes de diesel parafínicos com excelente propriedades de fluxo frio em um estágio único, isto é, fomecendo-se o efluente inteiro da etapa de hidro-desoxigenação para a etapa de hidroisomerização, sem a necessidade de operar a etapa de hidroisomerização de modo contra-corrente.
Portanto, a presente invenção fornece um processo para produzir os hidrocarbonetos parafínicos, o processo compreendendo as seguintes etapas: (a) contactar hidrogênio e uma carga de alimentação compreendendo triglicerídeos, diglicerídeos, monoglicerídeos e/ou ácidos graxos com um catalisador de hidrogenação sob condições de hidro-desoxigenação; e (b) contactar o efluente inteiro da etapa (a) com um catalisador de hidro-processamento compreendendo Ni sulfetado e W ou Mo sulfetados como componentes de hidrogenação em um veículo compreendendo sílica-alumina e/ou um composto zeolítico sob condições de hidroisomerização.
Uma importante vantagem do processo de acordo com a invenção é que nenhum catalisador de metal nobre caro é necessário para a etapa de hidroisomerização.
Outra vantagem é que o processo de acordo com a invenção pode ser realizado em um único vaso de reator, em uma configuração de leito de catalisador empilhado ou, no caso do catalisador de hidrogenação da etapa (a) e do catalisador de hidro-processamento da etapa (b) têm a mesma composição, em um leito de catalisador simples. Operando-se adiabaticamente o reator único, o calor exotérmico que é liberado na reação de hidro-desoxigenação pode ser usado para fornecer a alta temperatura necessária para a reação de hidroisomerização.
Visto que um catalisador compreendendo Ni sulfetado e W ou Mo sulfetados é menos sensível ao envenenamento do que os catalisadores de metais nobres usados na etapa de hidroisomerização da técnica anterior o processo de hidro-desoxigenação/hidroisomerização, quase não há a necessidade de remover completamente as impurezas do efluente de hidro-desoxigenação e/ou operar a etapa de hidroisomerização de modo contra-corrente.
Descrição detalhada da invenção No processo de acordo com a invenção, o hidrogênio e uma carga de alimentação compreendendo triglicerídeos, diglicerídeos, monoglicerídeos e/ou ácidos graxos são primeiro comunicadas com um catalisador de hidrogenação sob condições de hidro-desoxigenação (etapa (a)). O efluente inteiro da etapa (a), isto é, carga de alimentação não convertida, reagentes tais como hidrocarbonetos, água e óxidos de carbono e hidrogênio não convertido, é depois comunicado com um catalisador de hidro-processamento compreendendo Ni sulfetado e W ou Mo sulfetados como componentes de hidrogenação em um veículo compreendendo sílica-alumina e/ou um composto zeolítico sob condições de hidroisomerização (etapa (b)).
As duas etapas do processo de acordo com a invenção podem ser realizadas em um único vaso do reator ou em dois vasos separados do reator. Preferivelmente, o processo é realizado em um único vaso de reator. Mais preferivelmente, o processo é realizado em uma configuração de leito de catalisador empilhado, isto é, um leito de catalisador compreendendo o catalisador de hidrogenação da etapa (a) no topo de um leito de catalisador compreendendo o catalisador de hidro-processamento da etapa (b). Cada etapa pode ser realizada em dois ou mais leitos de catalisador em série.
No caso do catalisador de hidrogenação da etapa (a) ter a mesma composição que o catalisador de hidro-processamento da etapa (b), o processo pode ser realizado em um leito de catalisador simples.
Preferivelmente, a carga de alimentação compreende os triglicerídeos, mais preferivelmente pelo menos 40% em peso de triglicerídeos, ainda mais preferivelmente pelo menos 60% em peso. Adequadamente, a carga de alimentação compreende óleo vegetal, gordura animal ou óleo de peixes para fornecer os triglicerídeos. Preferivelmente, a carga de alimentação é óleo vegetal, gordura animal ou óleo de peixes. As misturas de óleos vegetais, gorduras animais, óleos de peixes, e misturas que incluem óleo vegetal, gordura animal e/ou óleo de peixes podem ser usadas. Preferivelmente, o óleo vegetal, gordura animal ou óleo de peixes estão na forma anidra ou refinada. O óleo ou gordura podem conter ácidos graxos livres e/ou mono-ésteres de ácidos graxos (monoglicerídeos) e outros compostos que ocorrem naturalmente no óleo ou gordura, por exemplo carotenóides, fosfatídeos, terpenos, esteróis, álcoois graxos, tocoferóis, poliisopreno, carboidratos e proteínas.
Os óleos vegetais adequados incluem óleo de semente de colza, óleo de palma, óleo de coco, óleo de milho, óleo de soja, óleo de cártamo, óleo de girassol, óleo de linhaça, óleo de oliveira e óleo de amendoim. As gorduras animais adequadas incluem banha de porco, gordura de boi, gordura de carneiro e gordura de frango.
As cargas de alimentação preferivelmente preferidas são óleo de semente de colza e óleo de palma, em particular óleo de palma. Foi descoberto que particularmente o uso de óleo de palma resulta em boas propriedades de fluxo frio dos hidrocarbonetos parafínicos obtidos.
Na etapa (a), a carga de alimentação é hidro-desoxigenada. Os triglicerídeos, diglicerídeos, monoglicerídeos e ácidos graxos livres são tipicamente convertidos em hidrocarbonetos, água e óxidos de carbono. A extensão na qual a decarboxilação ocorre depende do catalisador de hidrogenação usado e as condições do processo são aplicadas. A carga de alimentação pode ser submetida a uma etapa de pré-hidrogenação antes da etapa de hidrogenação (a) para a saturação de ligações duplas nas cadeias de ácido graxo dos glicerídeos e ácidos graxos livres. A pré-hidrogenação reduzirá as reações laterais das ligações duplas tais como polimerização, formação do anel e aromatização. Em tal etapa de pré-hidrogenação, a carga de alimentação é comunicada na presença de hidrogênio com um catalisador de hidrogenação, tipicamente sob condições mais brandas do que as condições de hidro-desoxigenação da etapa (a). O pré-catalisador de hidrogenação pode ser qualquer catalisador de hidrogenação conhecido na técnica, preferivelmente um catalisador compreendendo Ni sulfetado ou Co e W ou Mo sulfetados.
Na etapa (a), a carga de alimentação, opcionalmente pré-hidrogenada, e hidrogênio são comunicados com o catalisador de hidrogenação sob condições de hidro-desoxigenação. Preferivelmente, a carga de alimentação e hidrogênio é comunicada simultaneamente com o catalisador.
As condições de hidro-desoxigenação para as cargas de alimentação que contêm glicerídeo e ácido graxo são conhecidas na técnica. Tipicamente, a temperatura de hidro-desoxigenação na etapa (a) é na faixa de cerca de 250 a 380°C, preferivelmente de cerca de 280 a 340°C, mais preferivelmente de cerca de 290 a 320°C. Neste ponto, a referência à temperatura de hidro-desoxigenação é até a temperatura máxima que está ocorrendo na etapa de hidro-desoxigenação (a). Visto que a reação de hidro-desoxigenação é uma reação fortemente exotérmica, a temperatura na parte do fundo do leito tipicamente será maior do que a temperatura na parte superior do leito.
De modo a controlar o aumento da temperatura no leito de catalisador da etapa (a), o fornecimento em estágios da carga de alimentação e/ou do hidrogênio pode ser aplicado. Uma maneira alternativa de controlar o aumento da temperatura no leito de catalisador é diluir a carga de alimentação fornecida à etapa (a), preferivelmente reciclando-se o produto hidroisomerizado obtido na etapa (b) para a etapa (a). A razão de hidrogênio para alimentação fornecida ao catalisador da etapa (a) é tipicamente na faixa de cerca de 200 a 10.000 de litros normais (NL), isto é, litros em condições padrão de temperatura e pressão (0°C e 1 atm.) por quilograma de alimentação, preferivelmente de cerca de 500 a 8.000 NL/kg, mais preferivelmente de cerca de 1.000 a 5.000 NL/kg. Neste ponto, a referência à alimentação é o total da carga de alimentação e diluente, isto é, o total da carga de alimentação e reciclagem do produto se a carga de alimentação é diluída com uma corrente de reciclagem do produto. A alimentação é tipicamente fornecida ao catalisador da etapa (a) em uma velocidade espacial horária em peso (WHSV) na faixa de cerca de 0,1 a 10 kg de alimentação por litro de catalisador por hora, preferivelmente de cerca de 0,2 a 5,0 kg/L.h, mais preferível de cerca de 0,5 a 3,0 kg/L.h. a WHSV na etapa de hidroisomerização (b) é preferivelmente na faixa de cerca de 0,1 a 2,0 kg de alimentação por litro de catalisador por hora, mais preferivelmente de cerca de 0,5 a 1,0 kg/L.h. Visto que a WHSV na etapa (b) é preferivelmente menor do que na etapa (a), o leito de catalisador da etapa (b) é preferivelmente maior do que o leito de catalisador da etapa (a). Neste ponto, a referência à WHSV para a etapa (b) é em relação ao peso da alimentação fornecida à etapa (a) por litro catalisador da etapa (b) por hora. Será apreciado que, no caso das etapas (a) e (b) serem realizadas em um leito de catalisador simples, somente uma WHSV global pode ser definida.
Preferivelmente, a carga de alimentação que contem glicerídeo e/ou ácido graxo que é fornecida à etapa (a) é pré-aquecida a uma temperatura de quase 320°C. Acima de 320°C, a degradação térmica pode ocorrer.
Na etapa de hidroisomerização (b), o efluente inteiro da etapa (a) é comunicado com o catalisador de hidro-processamento da etapa (b). O efluente tipicamente compreende hidrogênio suficiente para a reação de hidroisomerização ocorrer. O hidrogênio adicional pode, contudo, ser adicionado ao catalisador da etapa (b) para o propósito de extinguir (resíriar) ou para fornecer calor à etapa (b). Altemativamente, a carga de alimentação adicional, preferivelmente a carga de alimentação pré-saturada, pode ser adicionada à etapa (b) para o propósito de extinção.
As condições de hidroisomerização são conhecidas na técnica. Preferivelmente, a temperatura de hidroisomerização é na faixa de cerca de 300 a 450°C, mais preferivelmente de cerca de 350 a 420°C, ainda mais preferivelmente de cerca de 370 a 400°C. Se a etapa de hidro-desoxigenação (a) é operada tal que o efluente da etapa (a) tem uma temperatura suficientemente alta para considerar a temperatura de hidroisomerização, então nenhum aquecimento adicional é necessário. Se, contudo, o efluente da etapa (a) tem uma temperatura abaixo da temperatura de hidroisomerização desejada, então calor adicional precisa ser adicionado à (b), por exemplo adicionando-se hidrogênio aquecido à etapa (b).
Se hidrogênio adicional é fornecido à etapa (b), então esta é preferivelmente feita simultaneamente com o efluente da etapa (a). Como foi descrito mais acima, não existe a necessidade de operar a etapa (b) de modo contra-corrente, cisto que não existe a necessidade quanto uma remoção substancialmente completa de contaminantes a partir do efluente da etapa (a). A pressão total nas etapas (a) e (b) é preferivelmente na faixa de cerca de 20 a 160 bar (absoluta), mais preferivelmente de cerca de 40 a 120 bar (absoluta), ainda mais preferível de cerca de 50 a 80 bar (absoluta). O catalisador de hidrogenação da etapa (a) pode ser qualquer catalisador de hidrogenação conhecido na técnica que é adequado para a hidro-desoxigenação, tipicamente um catalisador compreendendo metais do Grupo VIII e/ou Grupo VIB da Tabela Periódica dos Elementos ou compostos destes. Os exemplos de tais catalisadores são catalisadores compreendendo Pd, Pt, Ni reduzido, ou CoMo, NiMo ou NiW sulfetados como componentes de hidrogenação em um veículo. O veículo tipicamente compreende um óxido refratário, preferivelmente alumina, sílica-alumina, titânia ou sílica. O veículo pode compreender um composto zeolítico. Se um catalisador compreendendo CoMo, NiMo ou NiW sulfetados é usado, o catalisador pode ser sulfetado in-situ ou ex-situ. No caso da sulfetamento in-situ, uma fonte de enxofre, usualmente sulfeto de hidrogênio ou um precursor de sulfeto de hidrogênio, é tipicamente fornecida ao catalisador durante a operação do processo. O catalisador de hidroprocessamento da etapa (b) compreende Ni sulfetado e W ou Mo sulfetados como componentes de hidrogenação em um veículo compreendendo sílica-alumina e/ou um composto zeolítico. Tais catalisadores e sua preparação são bem conhecidos na técnica. Preferivelmente, o catalisador da etapa (b) compreende Ni sulfetado e W sulfetado. O catalisador pode compreender Ni, W e Mo sulfetados (catalisador de NiMoW sulfetado). O catalisador de hidro-processamento da etapa (b) pode ser sulfetado in-situ ou ex-situ. O sulfetamento in-situ pode ser obtida fomecendo-se uma fonte de enxofre, usualmente sulfeto de hidrogênio ou um precursor de sulfeto de hidrogênio, isto é, um composto que decompõe facilmente em sulfeto de hidrogênio tal como por exemplo dissulfeto de dimetila, polissulfeto de di-terc-nonila ou polissulfeto de di-terc-butila, ao leito de catalisador da etapa (a). A fonte de enxofre pode ser fornecida com a carga de alimentação, o hidrogênio ou separadamente. Somente no caso da etapa (b) um catalisador sulfetado é usado, a fonte de enxofre é preferivelmente fornecida ao leito de catalisador da etapa (b). Preferivelmente pelo menos 1.500 ppmp de sulfeto de hidrogênio ou uma quantidade de um precursor de sulfeto de hidrogênio que é equivalente a pelo menos 1.500 ppmw de sulfeto de hidrogênio, com base no peso do hidrogênio fornecido, são fornecidos à etapa (a) ou etapa (b), mais preferivelmente pelo menos 5.000 ppmp, ainda mais preferivelmente pelo menos 10.000 ppmp. O catalisador da etapa (b) pode compreender um composto zeolítico. Qualquer composto zeolítico ácido tendo atividade de hidroisomerização pode ser adequadamente usado. Tais compostos zeolíticos são conhecidos na técnica. Os exemplos de tais composto zeolíticos incluem, mas não são limitados a, zeólito Y, zeólito beta, ZSM-5, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-48, SAPO-11, SAPO-41, e ferrierita.
Uma vantagem do processo de acordo com a invenção é que o mesmo catalisador pode ser usado e ambas as etapas (a) e (b), isto é, um catalisador de NiMo sulfetado ou um catalisador de NiW sulfetado, preferivelmente um catalisador de NiW sulfetado. Se o mesmo catalisador é usado, então o processo é preferivelmente realizado em um leito de catalisador simples. A carga de alimentação comunicada com o catalisador é então primeiramente hidro-desoxigenada e as cadeias retas de hidrocarboneto formadas são subseqüentemente hidroisomerizadas no mesmo catalisador. Operando-se o leito de catalisador adiabaticamente, um gradiente de temperatura pode ser mantido sobre o leito de catalisador, fornecendo deste modo na primeira parte do leito ótimas condições de temperatura para a etapa de hidro-desoxigenação na segunda parte do leito de catalisador ótimas condições de temperatura para a etapa de hidroisomerização. Se o calor exotérmico liberado aumentaria a temperatura demais, então a extinção com hidrogênio ou carga de alimentação adicionais pode ser aplicada para controlar a temperatura.
Se a etapa (b) é operada simultaneamente, o efluente da etapa (b) é preferivelmente separado em um efluente gasoso que compreende hidrogênio, óxidos de carbono, vapor e hidrocarbonetos leves, e um efluente líquido. O hidrogênio do efluente gasoso, preferivelmente após a remoção dos outros componentes, é preferivelmente reciclado para a etapa (a) e/ou etapa (b). O efluente líquido compreende os hidrocarbonetos parafínicos que entram em ebulição na faixa do diesel e pode ser adequadamente usado em um diesel combustível. Parte do efluente líquido pode ser reciclado para a etapa (a) e/ou etapa (b) para auxiliar o controle do aumento da temperatura exotérmica. Exemplos O processo de acordo com a invenção é ilustrado por intermédio dos seguintes exemplos não limitantes. EXEMPLO 1 Em um reator, dois leitos de catalisador foram colocados em uma configuração de leito empilhada: 10 ml de um catalisador de hidrotratamento convencional que compreende 3,5% em peso de NiO e 15% em peso de M0O3 em um suporte de alumina, foram colocados por cima de 10 ml de um catalisador que compreende 5% em peso de NiO e 21% em peso de W203 em sílica-alumina. Ambos os catalisadores foram diluídos a 1:1 com esferas de carbeto de silício com 0,1 mm de diâmetro. A temperatura de cada leito foi independentemente controlada por intermédio de um forno. A temperatura do leito do topo foi ajustada a 300°C; a temperatura do leito do fimdo a 390°C. Uma carga de alimentação que consiste de óleo de semente de colza refinado foi fornecida ao leito do topo e uma WHSV de 1,0 g de óleo por ml de catalisador do leito do topo por hora. Uma corrente de gás que compreende 2,5% em volume de sulfeto de hidrogênio e 97,5% em volume de hidrogênio foi fornecida para o leito do topo em uma razão de gás para óleo de 2.000 NL/kg. A pressão total foi de 100 bar (absoluto) em ambos os leitos.
O grau de isomerização do efluente líquido do reator foi determinado por cromatografia gasosa. O ponto de turvação e 0 ponto de derramamento do efluente líquido foram determinados de acordo com ASTM D 2500 e ASTM D 97, respectivamente. A porcentagem em peso das parafinas ramificadas no efluente foi de 69%. O efluente tinha um ponto de turvação de -20°C e um ponto de derramamento de -27°C. EXEMPLO 2 No mesmo reator como usado no EXEMPLO 1 foram colocados: - um primeiro leito de catalisador de 4 ml de um catalisador que compreende 5% em peso de NiO e 21% em peso de W203 em sílica-alumina amorfa diluída com 16 ml de esferas de carbeto de silício com 0,1 mm de diâmetro; e - um segundo leito de catalisador de 10 ml do mesmo catalisador como no primeiro leito diluído com 10 ml de esferas de carbeto de silício com 0,1 mm de diâmetro. O primeiro leito foi colocado no topo do segundo leito.
Em uma pressão total de 60 bar (absoluto), o óleo de semente de colza refinado foi alimentado ao topo do leito empilhado em uma taxa de alimentação de 10 gramas por hora. Uma corrente gasosa que compreende 1,1% em volume de sulfeto de hidrogênio e 98,9% em volume de hidrogênio foi continuamente fornecida ao topo do leito empilhado. A razão de gás para óleo foi de 2.100 NL/kg. A temperatura do primeiro leito foi ajustada a 320°C e a temperatura do segundo leito a 370°C. A porcentagem em peso das parafinas ramificadas no efluente líquido foi de 49,3%. O efluente líquido tinha um ponto de turvação de -6°C e um ponto de derramamento de -6°C. O grau de isomerização, ponto de turvação e ponto de derramamento foram determinados como descrito no EXEMPLO 1. EXEMPLO 3 Um leito de catalisador simples de 10 ml de um catalisador que compreende 5% em peso de NiO e 21% em peso de W203 em um veículo de catalisador que compreende 1,25% em peso de zeólito beta, 1,0% em peso de zeólito Y ultra-estável e a sílica-alumina de equilíbrio (97,3% em peso) diluído com 10 ml de esferas de carbeto de silício com 0,1 mm de diâmetro foi colocado em um tubo do reator. Em uma pressão total de 60 bar (absoluto), o óleo de palma foi fornecido ao topo do leito de catalisador em uma taxa de alimentação de 1,0 grama de óleo por ml de catalisador por hora. Uma corrente gasosa que compreende 2,5% em volume de sulfeto de hidrogênio e 97,5% em volume de hidrogênio foi continuamente fornecida ao topo do leito empilhado. A razão de gás para óleo foi de 2.000 NL/kg. A operação adiabática do leito de catalisador foi simulada mantendo-se um perfil de temperatura sobre o leito de catalisador. No topo do leito, a temperatura foi ajustada a 320°C; no fundo, a temperatura foi ajustada a 370°C. A porcentagem em peso das parafinas ramificadas no efluente foi de 43,1%. O efluente teve um ponto de turvação de -3°C e um ponto de derramamento de -3°C. O grau de isomerização, ponto de turvação e ponto de derramamento foram determinados como descrito no EXEMPLO 1.
REIVINDICAÇÕES

Claims (13)

1. Processo para produzir hidrocarbonetos parafínicos, caracterizado pelo fato de que o processo compreende as seguintes etapas: (a) contactar hidrogênio e uma carga de alimentação que compreende triglicerídeos, diglicerídeos, monoglicerídeos e/ou ácidos graxos com um catalisador de hidrogenação sob condições de hidro-desoxigenação; e (b) contactar o efluente inteiro da etapa (a) com um catalisador de hidro-processamento que compreende Ni sulfetado e W ou Mo sulfetados como componentes de hidrogenação em um veículo que compreende sílica-alumina e/ou um composto zeolítico sob condições de hidroisomerização.
2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação compreende triglicerídeos.
3. Processo de acordo com as reivindicações 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o catalisador da etapa (b) compreende Ni sulfetado e W sulfetado como componentes de hidrogenação.
4. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que os catalisadores da etapa (a) e da etapa (b) têm a mesma composição.
5. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o processo é realizado em um único vaso de reator em uma configuração de leito de catalisador empilhado.
6. Processo de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que as etapas (a) e (b) são realizadas em um único vaso de reator no mesmo leito de catalisador.
7. Processo de acordo com as reivindicações 5 ou 6, caracterizado pelo fato de que o reator é operado adiabaticamente.
8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a temperatura na etapa (a) está na faixa de cerca de 250 a 380°C, preferivelmente de cerca de 280 a 340°C, mais preferivelmente de cerca de 290 a 320°C.
9. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a temperatura na etapa (b) está na faixa de cerca de 300 a 450°C, preferivelmente de cerca de 350 a 410°C, mais preferivelmente de cerca de 370 a 400°C.
10. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a pressão total nas etapas (a) e (b) está na faixa de cerca de 20 a 160 bar (absoluto), preferivelmente de cerca de 40 a 120 bar (absoluto), mais preferivelmente de cerca de 50 a 80 bar (absoluto).
11. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação compreende óleo vegetal, gordura animal, óleo de peixes, ou um combinação de um ou mais destes, é preferivelmente óleo vegetal, gordura animal, e/ou óleo de peixes.
12. Processo de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação compreende um ou mais óleos vegetais, preferivelmente óleo de semente de colza e/ou óleo de palma, mais preferivelmente óleo de palma.
13. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o efluente da etapa (b) é separado em um efluente gasoso e um efluente líquido que compreende os hidrocarbonetos parafínicos que entram em ebulição na faixa do diesel.
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