CH217548A

CH217548A - Procédé de fabrication de spiraux compensateurs pour montres, chronomètres, etc.

Info

Publication number: CH217548A
Authority: CH
Inventors: Societe Des Fabriques Reunies; Ste Ame De Comment Decazeville
Original assignee: Soc D Fabriques De Spiraux Reu; Ame De Commentry Fourchambault
Priority date: 1937-06-01
Filing date: 1937-06-01
Publication date: 1941-10-31
Also published as: GB504864A

Description


  Procédé de fabrication de spiraux compensateurs pour montres, chronomètres, etc.    Il est bien connu, depuis les travaux scien  tifiques de M.     Ch.-Ed.    Guillaume et de M.  P.     Chevenard,    antérieurs à 1920, qu'il est  possible d'agir sur l'anomalie     thermoélastique     des     ferronickels    réversibles au moyen d'élé  ments d'addition entrant en solution solide,  et d'ajuster ainsi,     presqu'à    volonté, l'ampli  tude de     cette    anomalie.

   En particulier, on  sait créer des alliages connus sous la désigna  tion commerciale -de     "Elinvar",    dont     le    mo  dule d'élasticité ne varie pas sensiblement en  fonction de la température dans un large in  tervalle, au voisinage de l'ambiante.  



  De     son    côté, une des Sociétés demande  resses, à la suite d'essais d'ordre pratique  poursuivis dans ses laboratoires et dans ses       ateliers    dès<B>1919,</B> a mis .au point l'applica  tion de     cette    propriété à la. chronométrie,  qu'elle a fait protéger par les deux brevets  français     nos    496785 et 517375.  



  Les alliages pour spiraux, objets de ces    brevets français, ont deux propriétés essen  tielles:  10 Grâce à des     additions    dont     les    princi  pales sont le chrome, le     manganèse    et le  tungstène (éléments susceptibles, d'ailleurs,  d'être remplacés par d'autres tels que le cui  vre, le vanadium... doués de propriétés ana  logues),     incorporés    dans un alliage     fer-nickel,     l'anomalie     thermoélastique    est     telle    que le  coefficient de température     :

  -    du module  d'Young est faiblement positif et quasi cons  tant, dans un intervalle de plusieurs dizaines  de degrés de part et d'autre de la température       ambiante.    Un spiral d'un tel alliage étant  associé, dans un chronomètre, à un balancier  massif de laiton, de maillechort ou de cupro  nickel, le léger retard thermique dû à la dila  tation du balancier est     compensé    par la légère  avance que tend _à donner le spiral, et la com  pensation obtenue est pratiquement exempte  de     l'"erreur        secondaire".              \1o    Outre les additions     qui    précèdent.

   ces  alliages renferment une certaine teneur en  carbone, dont le rôle principal est de former  des carbures complexes avec une partie du  fer, du chrome, du manganèse, du tungstène,  du vanadium,     etc.    L'autre partie de ces élé  ments demeure en solution solide dans le       ferronickel    complexe. Les alliages ainsi for  més sont des mélanges, dans lesquels la ma  trice est     l'austénite,    et le carbure le consti  tuant     disperé    dans la. matrice austénitique.       L    n tel agrégat est plus dur que la. solution  solide homogène d'un alliage. similaire qui  serait exempt de carbone.

   Aussi les spiraux  obtenus, sans atteindre cependant la limite  élastique des spiraux ordinaires d'acier, ont  une limite élastique suffisante pour supporter  les manipulations de montage et de rhabillage  des montre.  



  Ces spiraux préparés selon la technique  usuelle de tréfilage. de laminage, d'enroule  ment en barillet et de fixage. à partir     cles     alliages dont les propriétés essentielles vien  nent d'être rappelées, ont cependant quelques  défauts. Leur limite élastique inférieure à  celle des spiraux d'acier impose aux horlogers  des     précautions    qui restreignent leurs appli  cations. Les spiraux extraits d'une même cou  lée d'alliage ou de plusieurs     eoulées    de com  positions semblables, ont, en général. des pro  priétés mécaniques et     thermoélastiques    quel  que peu différentes, ce qui exige un contrôle  minutieux et une coûteuse sélection.  



  Une étude attentive entreprise par M.     Che-          venard    au laboratoire de la Société de     Com-          mQntriT-Fourchambault    et Decazeville a per  mis d'élucider les causes de ces défauts et  d'en trouver les     remèdes.     



  Le carbure complexe de fer, chrome, man  ganèse. tungstène,     etc.    et la solution solide  austénitique     fer-nickel-carbone-chrome-man-          ganèse-tungstène,    etc., associés sous     forme          d'agrégat    dans l'alliage recuit, entrent par  tiellement, parfois même complètement en so  lution mutuelle quand on fait croître la tem  pérature. Cette dissolution s'opère donc au  cours des chauffes de forgeage et de lami  nage du lingot de l'alliage, lors des recuits    du fil entre les     passes    -de tréfilage.

   Par refroi  dissement, le     carbure    se précipite, mais     ton-          jours    d'une manière     incomplète,    sauf si la  chute de     température    est extrêmement lente,  circonstance     exceptionnelle    dans les opéra  tions     industrielles.       Il y a donc, en général,     hypertrempe    au  moins partielle, c'est-à-dire conservation d'une  partie au moins du carbure en solution sur  saturée.

       Le        réchauffage    de     cette    solution     sur-          saturée    en provoque le dédoublement,     c'est-à-          dire    la précipitation des     grains    de     carbure.     La vitesse de     cette        réaction    dépend au plus  haut point de     toutes    les     particularités    de  l'état initial de l'alliage et du traitement.

   En  particulier, elle est grandement accélérée par  une déformation     mécanique    du métal, soit  qu'elle soit imposée au     cours    même du re  venu, soit qu'elle le précède.  



  On comprend donc. que les moindres dé  tails de     l'histoire    thermique et mécanique du  métal, depuis le four de fusion jusqu'au spiral  fini, influent sur l'état     physicochimique    et  structural de l'alliage: les grains de carbure  seront donc plus ou moins gros, ce qui don  nera une     dureté    plus ou moins grande; la pré  cipitation des     carbures    sera plus ou moins  complète, et le coefficient     thermoélastique     s'en trouvera affecté, car il dépend du par  tage des additions entre les deux phases car  bure et     austénite.     



       Cette    sensibilité de l'alliage aux moindres  particularités de son histoire est d'ailleurs  aggravée par un     autre    fait, mis en lumière  par     'les    études de M.     Chevenard.    La précipi  tation de chacun des grains de carbure s'ac  compagne d'une     hétérogénéité    de la. matrice  austénitique. En effet, au point où va se dé  poser un     grain,    la     précipitation    est     nécessaire-          ment    précédée d'une migration centripète des  éléments     nécessaires:    carbone, chrome, man  ganèse, tungstène, etc.

   Le trouble     @d'homo-          généité    causé par     cette    migration tend bien à  se détruire par le jeu de la diffusion, une fois  le grain déposé; mais la diffusion demeure  en général incomplète. Chaque grain déposé  est donc     environné    d'une     auréole        d'austénite,         plus pauvre en ces éléments que la moyenne  de l'alliage.  



  Or, cette hétérogénéité, dont l'amplitude  et l'étendue varient notablement pour de très  petites variations des traitements thermiques,  mécaniques et même chimiques superficiels  imposés à l'alliage, retentit sur son frotte  ment interne et sur .son coefficient     thermo-          élastique.        Elle    agit aussi sur sa dureté et sa  limite élastique, car l'hétérogénéité et la pré  cipitation de carbure sont les deux     causes    du  durcissement, dans     l'opération        appelée    traite  ment structural par     hypertrempe    et revenu.  



  La présente invention a précisément pour  but de     discipliner    les phénomènes de mise en  solution et de précipitation, de manière à en  exalter les effets     durcissants,    à les faire con  courir à l'amélioration des qualités élastiques  du métal et à en rendre les effets assez cons  tants pour assurer     l'uniformité    des fabrica  tions.

   Suivant le procédé de fabrication de  spiraux compensateurs pour montres, chrono  mètres,     etc.    qui fait l'objet -de l'invention, on  prend un alliage austénitique     fer-nickel    ren  fermant du carbone, du chrome, du manga  nèse, du silicium et, en outre, au moins un  élément d'addition susceptible d'entrer en so  lution solide dans     l'austénite    de manière â  en modifier l'anomalie     thermoélastique,    et en  même     temps    de former des carbures plus so  lubles à chaud qu'à froid dans la     matrice        aus-          ténitique,    on lui fait subir un tréfilage avec  adoucissements intercalés entre les passages à  la.

   filière jusqu'à l'obtention     d'un    fil d'un  diamètre prédéterminé, on procède à     l'hyper-          trempe    de ce fil, on poursuit le tréfilage sans  recuit     intermédiaire,    on procède à un lami  nage en ruban et à une     rectification    de ce  ruban, on enroule le ruban en forme de spiral  et on réalise finalement le     fixage    de celui-ci  par un chauffage à haute température.  



  On remarquera que ce revenu de fixage,  seule opération thermique à haute tempéra  ture à laquelle on puisse pratiquement sou  mettre le ruban, produira simultanément trois  groupes de résultats:  10 la précipitation du carbure, c'est-à-dire  le durcissement structural de l'alliage. Or, le    revenu étant consécutif à une     hypertrempe,     elle-même     suivie        d'écrouissage,        produit    un  double effet:  a) la     destruction    partielle de l'écrouissage,  d'où     résulte    un adoucissement d'autant     plus     grand que la température de revenu est plus  élevée et maintenue plus longtemps;

    b) la précipitation de carbure,     réa.etion     dont la     vitesse    est d'ailleurs influencée par  le degré     d'écrouissage    et d'où     résulte    un dur  cissement du type structural. Les conditions  doivent être telles que la résultante de ces  deux effets opposés .soit un durcissement.

   De  plus, cette précipitation doit     être    aussi com  plète que possible, sans remise en solution, à  la fois pour     obtenir    le     durcissement    le plus  grand et pour assurer la stabilité de la ma  trice     austénitique,    c'est-à-dire la constance  dans le temps des propriétés     élastiques    du  spiral. Au surplus,     cette    précipitation doit  s'accompagner d'une hétérogénéité d'ampli  tude et .d'étendue déterminées, sous peine d'un  frottement     interne    exagéré.  



  20 Le fixage du spiral, c'est-à-dire l'ob  tention de la permanence de forme, mais sans  provoquer l'adhérence des spires.  



  <B>30</B> L'ajustement du coefficient     thermo-          élastique    de manière à obtenir la compensa  tion thermique, avec erreur     secondaire    nulle  ou très     faible,    d'un chronomètre par exemple,  muni d'un balancier non coupé de laiton, de  maillechort ou de     cupronickel.     



  On conçoit que pour atteindre simultané  ment tous     ces    résultats, c'est-à-dire la     réalisa-          tion    simultanée -des conditions énoncées     ci-          dessus,    il convient de choisir     judicieusement     la composition de l'alliage et d'adapter le  traitement thermique et     mécanique    rigoureu  sement à cette composition.  



  Si on considère, en effet, un     ferronickel     carburé additionné d'éléments qui 1e rendent       apte    au     durcissement    structural par précipi  tation de carbure, les conditions ci-dessus ne  sont pas en général réalisées simultanément  de la manière la plus satisfaisante.

   C'est  pourquoi, en partant de l'alliage connu sous  la désignation commerciale     -d'"IFlinvar"    tel  qu'il est défini par les brevets précités, on a      jugé bon de modifier la composition de l'al  liage.     Les    élément, de l'ancienne composition,  mais répartis selon des proportions diffé  rentes, et les éléments ajoutés interviennent à  la fois pour former les     carbures    précipités, pour  modifier     lcs    conditions de mise en solution et  de précipitation de ces carbures, pour amélio  rer les qualités mécaniques de la matrice aus  ténitique, enfin,

   pour ajuster la courbe       thermoélastique    de manière à rendre     très    fai  ble l'erreur primaire et l'erreur secondaire.  



  Des. compositions d'alliage propre à la réa  lisation des résultats susmentionné. pourront  par exemple être     comprises    entre les     limites          suivantes     
EMI0004.0009     
  
    Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties
<tb>  Cr <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <SEP> "
<tb>  W <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> ,
<tb>  Mo <SEP> = <SEP> 0.5 <SEP> à <SEP> 4
<tb>  31n <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> \? <SEP>  
<tb>  Si <SEP> - <SEP> 0,2 <SEP> à. <SEP> 1 <SEP> "
<tb>  C <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <SEP> ,.
<tb>  Fe <SEP> - <SEP> complément <SEP> à <SEP> 100 <SEP> parties.

         Dans des variantes de composition, le  molybdène pourra être remplacé en partie ou  en totalité par du vanadium jusqu'à 2 %, par  du titane jusqu'à 2 %, ou par de l'aluminium  jusqu'à. 2      %,    avec la condition que deux au  moins des quatre éléments: mol     ybdène,    vana  dium, titane, aluminium, soient     présents    et  que leur total soit au moins égal à 0,5 % et  au plus égal à, 4%.  



  De même, on pourra remplacer dans d'au  tres variantes de composition une partie du  nickel par du cuivre jusqu'à     551o'    ou par du  cobalt jusqu'à 10%, avec la condition que  l'un au moins des éléments: cuivre, cobalt,  soit présent et que sa. proportion ne soit pas  inférieure à. 1 %, et que. le total Ni     -!-    Cu     -i-    Co  soit compris entre 30 et 45 %.  



  Suivant     d'autres    variantes     encore,    on  pourrait combiner les proportions et les con  ditions données pour les deux variantes qui  précèdent, de sorte que la composition de  l'alliage serait comprise entre les limites sui  vantes  
EMI0004.0018     
  
    Ni <SEP> = <SEP> 28 <SEP> à <SEP> 40 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties
<tb>  Cr <SEP> - <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> "
<tb>  _\V <SEP> - <SEP> 0.5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> "
<tb>  Mn <SEP> --- <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2
<tb>  Si <SEP> - <SEP> 0,-2 <SEP> à <SEP> 1
<tb>  C <SEP> - <SEP> 0,3à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <SEP> "
<tb>  Co <SEP> - <SEP> 0 <SEP> à <SEP> 10 <SEP> " <SEP> "
<tb>  Cu <SEP> = <SEP> 0 <SEP> à <SEP> 5 <SEP> " <SEP>  
<tb>  Mo <SEP> = <SEP> 0 <SEP> à <SEP> 3 <SEP> " <SEP> ,

   <SEP> "
<tb>  <B>Va</B> <SEP> = <SEP> <B>0</B> <SEP> à <SEP> <B>?</B> <SEP> " <SEP> ,> <SEP> "
<tb>  Ti <SEP> = <SEP> 0 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> "
<tb>  Al <SEP> = <SEP> 0 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> " <SEP> "
<tb>  Fe <SEP> = <SEP> complément <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties,       l'un au moins des     éléments    Co et Cu étant  présent, sa proportion étant au moins égale à  1 % et le total Ni     -f-    Co     -f-    Cu étant compris  entre 30 et 45 % et deux au moins des élé  ments Mo, Va, Ti et Al étant présents, leur       total    étant au moins égal     â    0.5 % et au plus  égal à 4 % .  



  Un traitement     approprié    -de l'alliage com  prendra par exemple:  a) En cours de     tréfilage,    des     traitements     d'adoucissement aussi souvent qu'il sera né  cessaire pour réduire, sans difficulté, le dia  mètre du fil depuis celui du fil de machine  jusqu'à un diamètre     prédéterminé,    variable  selon la dimension du spiral, mais qui sera  habituellement compris entre 0.4 et 1 mm  (ces     derniers    chiffres, donnés pour fixer les  idées, n'ont aucun caractère     limitatif).    Le  traitement d'adoucissement pourra être, avec  avantage,

   une     hypertrempe    à partir d'une       température        comprise    entre 1125 et 1175   C,  le refroidissement étant effectué à l'air, dans  l'eau, dans l'huile, ou dans tout autre liquide.  



  b) Une     hypertrempe    du fil obtenu dans  l'opération a). La température de chauffe qui  devra,     être        déterminée    par analyse     physico-          thermique    de chacune des coulées, sera.     habi-          tu@ellement    comprise entre 1100 et 1175   C;  le refroidissement aura lieu à l'air, dans l'eau,  dans l'huile, ou dans tout autre liquide.  



  c) Le tréfilage     ultérieur,    le laminage et  la rectification du ruban du spiral, opérations       effectuées    à froid, sans recuit entre les pas  sages à la     filière.         d) L'enroulement du spiral en barillet.  



  e) Le     fixage    du spiral par chauffage du  barillet pendant un temps     déterminé    à une       température        déterminée,    température et curée  étant étroitement conjuguées de manière à       réaliser    les cinq     conditions        susindiquées    de  durcissement, de stabilisation, de     fixage    sans  adhérence des spires,     d'ajustement    du frotte  ment     interne    et     d'ajustement    du     coefficient          thermoélastique.    Pour figer des idées,

   et sans  que ces     indications    aient une valeur limita  tive, la durée du     fixage    sera habituellement  comprise entre 1/2 et 7 heures et la tempéra  ture de fixage entre 600 et<B>700'</B> C.

Claims

REVENDICATION: Procédé de fabrication de spiraux compen sateurs pour montres, chronomètres, etc.,sui- vant lequel on prend un alliage austénitique fer-nickel renfermant -du carbone, du chrome, du manganèse, du silicium et, en outre, au moins un élément d'addition susceptible d'en trer en solutionn solide dans l'austénite de manière à en modifier l'anomalie thermo- élastique, et en même temps de former :

des carbures plus solubles à .chaud qu'à froid dans la matrice austénitique, on lui fait subir un tréfilage avec adoucissements intercalés entre les passages à la filière jusqu'à l'obten tion d'un fil d'un diamètre prédéterminé, on procède à l'hypertrempe de ce fil, on poursuit le tréfilage sans recuit intermédiaire, on pro cède à un laminage en ruban et à une recti fication de ce ruban, on enroule le ruban en forme de spirale et on réalise finalement de fixage de celui-ci par un chauffage à haute température. SOUS-REVENDICATIONS 1.

Procédé suivant la revendication, pour la réalisation duquel on prend un alliage dont la composition est comprise entre les limites suivantes EMI0005.0038 Mn <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> Fe <SEP> = <SEP> complément <SEP> à <SEP> 100 <SEP> parties. EMI0005.0039 Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Gr <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <SEP> " <tb> W <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> Mo <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " 2.

Procédé suivant da revendication, pour la réalisation duquel on prend un alliage dont la composition .est comprise entre les limites suivantes: EMI0005.0044 Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Or <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <tb> W <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <SEP> " <tb> Mn <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> " <SEP> " <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " avec une addition de Mo, Va, Ti .et A1 en un total ne dépassant pas 4 ,?o, et,

du fer = com plément à 100 parties. 3. Procédé suivant la revendication, pour la réalisation .duquel on prend un alliage dont la composition est comprise entre les limites suivantes:

EMI0005.0053 Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Gr <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <SEP> " <tb> W <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> Mn <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> " <SEP> " <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> s <SEP> " avec une addition de Mo, Va et Al en un total ne dépassant pas 4 %, et du fer = com pJémentà 100 parties. 4.

Procédé suivant la revendication, pour la réalisation duquel on prend un alliage dont la composition est comprise entre les limites suivantes: EMI0005.0061 Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Or <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <tb> W <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> Mn <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> " <SEP> " <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " avec une addition de Mo, Ti et A1 -en un total ne dépassant pas 4 %, et du fer = complé ment à 100 parties.

Procédé suivant la revendication, pour la réalisation duquel on prend un alliage dont la composition est comprise entre les limites suivantes: EMI0006.0001 Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Cr <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <SEP> " <tb> W <SEP> --- <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> 11o <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> 11n <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> " <SEP> " <SEP> " <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " avec une addition de vanadium dans des pro portions telles que le total de celui-ci plus le molybdène ne dépasse pas 4%, et du fer = complément à 100 parties. 6.

Procédé suivant la revendication, pour la. réalisation duquel on prend un alliage dont la composition est comprise entre les limites suivantes EMI0006.0006 Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Cr <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <tb> W <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> Mo <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> Mn <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> <SEP> <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " avec une addition de titane dans des propor tions telles que le total de celui-ci plus le molybdène ne dépasse pas 4%,

et du fer = complément à 100 parties. 7. Procpdé suivant la. revendication, pour la réalisation duquel on prend un alliage dont. la. composition est comprise entre les limites suivantes EMI0006.0011 Ni <SEP> = <SEP> 32 <SEP> à <SEP> 42 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Cr <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <SEP> " <tb> W <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> Mo <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> 11n <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> le <SEP> Il <SEP> " <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,

3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " avec une addition d'aluminium dans des pro portions telles que le total de celui-ci plus le molybdène ne dépasse pas 4%, et du fer = complément à 100 parties. 8.

Procédé .suivant la revendication, pour la réalisation duquel on prend un alliage dont la composition est comprise entre les limites suivantes: EMI0006.0018 Ni <SEP> = <SEP> 28 <SEP> à <SEP> 40 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Cr <SEP> = <SEP> 4 <SEP> â <SEP> 8 <SEP> " <SEP> n <SEP> <tb> W <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " <tb> Mn <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> " <SEP> " <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> Il <SEP> Il <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> Mo <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " avec une addition de cobalt d'au moins 1 %,

mais telle que le total Ni + Co soit compris entre 30 et 45Y o, et du fer = complément à 100 parties. 9. Procédé suivant la revendication, pour la réalisation duquel on prend un alliage dont la composition est comprise entre les limites suivantes EMI0006.0024 Ni <SEP> = <SEP> 28 <SEP> à <SEP> 40 <SEP> pour <SEP> 100 <SEP> parties <tb> Cr <SEP> = <SEP> 4 <SEP> à <SEP> 8 <SEP> " <tb> ZV=0,5à4 <SEP> " <SEP> " <SEP> " <tb> Mn <SEP> = <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 2 <SEP> " <SEP> " <tb> Si <SEP> = <SEP> 0,2 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> Il <SEP> Il <SEP> " <tb> C <SEP> = <SEP> 0,3 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> " <SEP> " <tb> Mo <SEP> = <SEP> 0,

5 <SEP> à <SEP> 4 <SEP> " <SEP> " avec une addition de cuivre d'au moins 175, mais telle que le total Ni + Cu soit. compris entre 30 et 45 %, et du fer = complément à 100 parties.