CN120981663A - 风扇用部件、风扇、风扇单元、空调机、热泵装置以及风扇用部件的制造方法 - Google Patents

风扇用部件、风扇、风扇单元、空调机、热泵装置以及风扇用部件的制造方法

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CN120981663A CN202480021662.9A CN202480021662A CN120981663A CN 120981663 A CN120981663 A CN 120981663A CN 202480021662 A CN202480021662 A CN 202480021662A CN 120981663 A CN120981663 A CN 120981663A
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丸山要
陈作舟
小西英明
中井聪
山下祐希
太田黑龙佑
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Abstract

风扇用部件(40)具备：具有多个气孔的多孔质部件(41)；以及与多孔质部件(41)一体成型的树脂部件(42)。构成树脂部件(42)的树脂的熔体流动速率(MFR)为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下。在多个气孔中的一部分气孔中填充有树脂。

Description

风扇用部件、风扇、风扇单元、空调机、热泵装置以及风扇用部 件的制造方法
技术领域
本公开涉及风扇用部件、风扇、风扇单元、空调机、热泵装置以及风扇用部件的制造方法。
背景技术
已知这样的技术：为了降低旋转时的风扇单元的噪音，对风扇用部件使用多孔质部件。在专利文献1中公开了一种具有多孔质部件的风扇。在风扇旋转时，多孔质部件的气孔能够使空气流从风扇的上表面朝向下表面通过。因此，利用具有多孔质部件的风扇，能够降低旋转时的风扇单元的噪音。
另外，作为具有多孔质部件的风扇用部件的制造方法，已知有将多孔质部件和树脂部件一体成型的方法。在专利文献2及专利文献3中，作为一个例子，公开了将多孔质部件固定于模具内、并向模具内注射树脂的基于嵌件成型的方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2021-134751号公报
专利文献2：日本特开平4-012199号公报
专利文献3：日本实开平6-025597号公报
发明内容
发明所要解决的课题
在如专利文献2和专利文献3那样对多孔质部件进行嵌件成型的情况下，存在由于树脂流入多孔质部件的气孔而导致树脂填充于多孔质部件的气孔的问题。若多孔质部件的气孔消失，则有可能无法通过多孔质部件得到充分的噪音降低效果。
本公开的目的在于，提供能够一边维持由多孔质部件带来的噪声降低效果、一边使多孔质部件与树脂部件恰当地一体成型的风扇用部件、风扇、风扇单元、空调机、热泵装置以及风扇用部件的制造方法。
用于解决课题的手段
解决该课题的第一观点的风扇用部件具备：多孔质部件，其具有多个气孔；以及树脂部件，其与所述多孔质部件一体成型，其中，构成所述树脂部件的树脂的熔体流动速率(MFR)为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下，在所述多个气孔中的一部分气孔中填充有所述树脂。
根据该结构，由于树脂的熔体流动速率(MFR)为45g/10分钟以下，因此能够减少多孔质部件的填充有树脂的气孔。因此，能够在维持多孔质部件的噪音降低效果的同时将多孔质部件和树脂部件恰当地一体成型。
关于第二观点的风扇用部件，在第一观点的风扇用部件中，所述树脂的熔体流动速率(MFR)为5g/10分钟以上且40g/10分钟以下。根据该结构，由于树脂的熔体流动速率(MFR)为40g/10分钟以下，因此能够进一步减少多孔质部件的填充有树脂的气孔。
关于第三观点的风扇用部件，在第二观点的风扇用部件中，所述树脂由熔体流动速率(MFR)为5g/10分钟以上且35g/10分钟以下的所述树脂形成。根据该结构，由于树脂的熔体流动速率(MFR)为35g/10分钟以下，因此能够进一步减少多孔质部件的填充有树脂的气孔。
关于第四观点的风扇用部件，在第一观点至第三观点中的任一观点的风扇用部件中，所述多孔质部件的流动阻力为0.5kPa以上且1.1kPa以下。根据该结构，由于多孔质部件的流动阻力为0.5kPa以上且1.1kPa以下，因此能够一边将多孔质部件与树脂部件一体成型、一边维持由多孔质结构带来的噪音降低效果。
关于第五观点的风扇用部件，在第一观点至第四观点中的任一观点的风扇用部件中，所述多孔质部件的气孔率为20％以上且90％以下，所述多孔质部件的气孔径为50μm以上且500μm以下。根据该结构，由于多孔质部件的气孔率为20％以上且90％以下，并且多孔质部件的气孔径为50μm以上且500μm以下，因此能够进一步减少多孔质部件的填充有树脂的气孔。
关于第六观点的风扇用部件，在第五观点的风扇用部件中，所述多孔质部件的气孔率为30％以上且90％以下，所述多孔质部件的气孔径为90μm以上且300μm以下。根据该结构，由于多孔质部件的气孔率为30％以上且90％以下、并且多孔质部件的气孔径为90μm以上且300μm以下，因此能够进一步减少多孔质部件的填充有树脂的气孔。
关于第七观点的风扇用部件，在第一观点至第六观点中的任一观点的风扇用部件中，所述多孔质部件具有孔填充部，在所述孔填充部处，所述多孔质部件的所述多个气孔被所述树脂填充。根据该结构，由于在填充部处在多孔质部件的气孔中填充有树脂，因此多孔质部件能够与树脂部件恰当地接合。
关于第八观点的风扇用部件，在第一观点至第七观点中的任一观点的风扇用部件中，所述多孔质部件具有中央部和位于所述中央部的周围的周缘部，所述周缘部的流动阻力与所述中央部的流动阻力不同。根据该结构，在多孔质部件中，通过使中央部的流动阻力与周缘部的流动阻力不同，能够恰当地操作多孔质部件与树脂部件的接合情况。
第九观点的风扇用部件具备多孔质部件和与所述多孔质部件一体成型的树脂部件，其中，所述多孔质部件的气孔率为20％以上且90％以下，所述多孔质部件的气孔径为50μm以上且500μm以下。根据该结构，由于多孔质部件的气孔率为20％以上且90％以下、并且多孔质部件的气孔径为50μm以上且500μm以下，因此能够减少多孔质部件的填充有树脂的气孔。因此，能够在维持多孔质部件的噪音降低效果的同时将多孔质部件和树脂部件恰当地一体成型。
第十观点的风扇由第一观点至第九观点中的任一观点的所述风扇用部件构成。根据该结构，能够提供由风扇用部件构成的风扇。
第十一观点的风扇单元具备第十观点的所述风扇和喇叭口。根据该结构，能够提供具备风扇和喇叭口的风扇单元。
第十二观点的空调机具备第十一观点的所述风扇单元。根据该结构，能够提供具备风扇单元的空调机。
第十三观点的热泵装置具备第十一观点的所述风扇单元。根据该结构，能够提供具备风扇单元的热泵装置。
第十四观点的制造方法是风扇用部件的制造方法，所述风扇用部件具备：多孔质部件，其具有多个气孔；以及树脂部件，其与所述多孔质部件一体成型，其中，所述风扇用部件的制造方法包含如下工序：利用熔体流动速率(MFR)为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下的树脂对所述多孔质部件进行嵌件成型。根据该结构，由于树脂的熔体流动速率(MFR)为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下，因此，在对多孔质部件进行嵌件成型时，树脂难以流入多孔质部件的气孔。由于树脂难以流入多孔质部件的气孔，因此多孔质部件的气孔容易被维持。通过使用这样的熔体流动速率(MFR)的树脂，能够在维持多孔质部件的噪音降低效果的同时恰当地对多孔质部件进行嵌件成型。
附图说明
图1是室外机的概略结构图。
图2是风扇的主视图。
图3是风扇的叶片的放大图。
图4是示出流动阻力的测量装置的示意图。
图5是示出风扇用部件的制造方法的工序的示意图。
图6是示出风扇用部件的制造方法的工序的示意图。
图7是示出多孔质部件的气孔率、气孔径以及流动阻力之间的关系的图。
图8是示出多孔质部件的气孔率、气孔径以及噪音降低效果之间的关系的图。
图9是按照多孔质部件的流动阻力示出相对于构成树脂部件的树脂的MFR的、风扇用部件的噪音降低效果的图。
具体实施方式
<实施方式>
参照图1至图9，对实施方式的空调机10A、风扇单元20、风扇30、风扇用部件40以及风扇用部件40的制造方法进行说明。
<空调机>
如图1所示，本实施方式的空调机10A是使用蒸气压缩式制冷循环来调整室内的空气温度的装置。本实施方式的空调机10A包含室外机10和室内机(未图示)。另外，空调机未必限于使用蒸气压缩式制冷循环来调整室内的空气温度的装置，例如是包含空气净化器或换气装置等的概念。
<室外机>
室外机10是空调机10A的室外机10。空调机10A例如进行住宅、办公室等室内空间的制冷或制热。空调机10A例如也可以进行保管物品的仓库内的空间、处理物品的作业用空间等室内空间的制冷或制热。
图1是从正面观察室外机10时的示意图。在图1的例子中，例示了纵置型的室外机10，但室外机10也可以是横置型。室外机10例如通过连接配管与空调机10A的室内机连接。在室内机中设置有室内膨胀阀、室内热交换器等设备。
室外机10例如具备下部单元11。下部单元11具有下部壳体12。在下部壳体12设置有：压缩机、室外热交换器、室外膨胀阀、储液器、油分离器等制冷剂回路的构成设备；以及具有用于控制制冷剂回路的电子部件的控制设备。空调机10A具备风扇单元20。室外机10具备风扇单元20。风扇单元20例如与下部单元11连接。空调机10A的室内机也可以具备风扇单元20。
<风扇单元>
风扇单元20具备风扇30和喇叭口21。在本实施方式中，风扇30以旋转的中心轴心沿上下方向延伸的方式配置。风扇单元20例如构成为利用风扇30将从下部单元11吸入的空气经由喇叭口21向上吹出。本实施方式的喇叭口21以供空气流KR从下向上通过的方式配置。喇叭口21具有设置于风扇30的周围的筒状部21A。筒状部21A例如由树脂构成。
风扇单元20例如具备马达22和风扇外壳23。马达22的旋转轴与风扇30连接，以使风扇30旋转。马达22例如收纳于马达壳体中。
风扇外壳23例如配置于下部外壳12的上部。风扇外壳23例如收纳风扇30、喇叭口21以及马达22。风扇外壳23例如具有供从喇叭口21吹出的空气通过的吹出口23A、和支承吹出口23A的支承部23B。风扇外壳23例如由树脂构成。
<风扇>
如图2所示，本实施方式的风扇30是轴流风扇。风扇30也可以是离心风扇。风扇30具备轮毂31和设置于轮毂31的周围的叶片32。轮毂31形成为圆筒状。轮毂31与叶片32一体地形成。在轮毂31形成有供马达22的旋转轴安装的轴孔31A。
在轮毂31上配置有在周向上相互隔开一定的角度间隔而配置的多个叶片32。在本实施方式中，多个叶片32的数量为三个，但叶片32的数量可以少于三个，也可以多于三个。多个叶片32以从轮毂31朝向风扇30的旋转半径方向上的外侧呈放射状扩展的方式配置。在从正面观察或从背面观察风扇30时，相邻的叶片32彼此不重合。叶片32形成为沿着旋转半径方向和旋转方向平滑地弯曲的板状。多个叶片32的形状相同。
<风扇用部件>
如图1和图2所示，风扇单元20具备风扇用部件40。风扇用部件40以通过与空气流KR接触来降低在风扇单元20产生的噪音的方式配置于风扇单元20。风扇单元20中的与空气流KR接触的部件例如由风扇用部件40构成。在本实施方式中，风扇30由风扇用部件40构成。
风扇用部件40具备多孔质部件41和与多孔质部件41一体成型的树脂部件42。风扇用部件40由树脂部件42形成。在本实施方式中，叶片32由多孔质部件41和树脂部件42构成。多孔质部件41例如配置于各叶片32的叶片面32A。叶片面32A例如是以面向空气流KR的方式配置的面。多孔质部件41的厚度是与树脂部件42的厚度大致相同的厚度。配置多孔质部件41的部位并不限定于叶片32。轮毂31也可以构成为具备多孔质部件41。
风扇用部件40通过将多孔质部件41嵌件成型于形成树脂部件42的树脂42A(参照图6)而成型。多孔质部件41例如由多孔质体形成。作为多孔质部件41的形成材料的例子，可列举出树脂、陶瓷、金属等。作为树脂的例子，可以列举出发泡树脂。作为树脂制的多孔质部件41的具体例，可列举出聚苯乙烯树脂(PS)制的发泡体、ABS树脂制的发泡体、丙烯酸苯乙烯(AS)制的发泡体、或聚丙烯(PP)制的发泡体。多孔质部件41也可以由玻璃纤维强化苯乙烯丙烯腈树脂(ASG)的发泡体构成。作为多孔质部件41，也可以采用陶瓷或金属制的多孔质烧结体。作为多孔质部件41，也可以采用金属制网状体。
多孔质部件41具有多个气孔。在多个气孔中的一部分气孔中填充有树脂42A。多孔质部件41具有多孔质结构。多孔质结构具有在厚度方向上贯通叶片32的贯通孔。多孔质部件41所包含的多个气孔相连，由此，多孔质结构的贯通孔在厚度方向上贯通叶片32。空气流KR能够通过气孔。空气流KR通过多孔质部件41的气孔，由此降低由风扇单元20引起的噪音。
树脂部件42例如构成为无法供空气流KR流通。树脂部件42例如由树脂42A构成。树脂部件42例如由热塑性树脂构成。树脂部件42例如由聚苯乙烯树脂、ABS树脂、玻璃纤维强化苯乙烯丙烯腈树脂(ASG)或玻璃纤维强化聚丙烯树脂(PPGF)构成。
多孔质部件41例如由与树脂部件42同种的树脂形成。在多孔质部件41为聚苯乙烯树脂制的发泡体的情况下，树脂部件42由聚苯乙烯树脂构成。在多孔质部件41为ABS树脂制的发泡体的情况下，树脂部件42由ABS树脂构成。在多孔质部件41为丙烯酸苯乙烯制的发泡体的情况下，树脂部件42由玻璃纤维强化苯乙烯丙烯腈树脂构成。在多孔质部件41为聚丙烯制的发泡体的情况下，树脂部件42由玻璃纤维强化聚丙烯树脂构成。多孔质部件41可以由与树脂部件42不同种类的树脂形成，也可以由与树脂不同的材料形成。
在多孔质部件41由与树脂部件42同种的材料构成的情况下，在风扇用部件40的嵌件成型时，在树脂部件42流入多孔质部件41的气孔时，多孔质部件41与树脂部件42易于紧密贴合。通过使多孔质部件41与树脂部件42相互紧密贴合，能够提高嵌件成型时的多孔质部件41与树脂部件42的接合强度。
如图3及图6所示，表示树脂42A相对于多孔质部件41的流动容易度的参数例如包含规定条件下的树脂42A的熔体流动速率(MFR：Melt Flow Rate)。例如，MFR越大，在嵌件成型时树脂42A越容易流向多孔质部件41。MFR例如为熔体质量流动速率(Melt mass-flowrate)。规定条件例如是依据ISO 1133的试验条件。作为一例，在树脂部件42为聚苯乙烯树脂的情况下，用于树脂42A的MFR的测量的规定条件是依据ISO 1133、且温度为200℃、载荷为5kg的条件。
在规定条件下，构成树脂部件42的树脂42A的MFR为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为2g/10分钟以上且40g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为2g/10分钟以上且35g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为2g/10分钟以上且30g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为5g/10分钟以上且45g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为5g/10分钟以上且40g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为5g/10分钟以上且35g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为5g/10分钟以上且25g/10分钟以下。在规定条件下，树脂42A的MFR可以为7g/10分钟以上且16.5g/10分钟以下。在规定条件下树脂42A的MFR可以为7g/10分钟，在规定条件下树脂42A的MFR可以为16.5g/10分钟。作为一例，在树脂42A为聚苯乙烯树脂的情况下，用于树脂42A的MFR的测量的规定条件是依据ISO 1133、且温度为200℃、载荷为5kg的条件。在树脂42A的MFR为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下的情况下，树脂42A难以在多孔质部件41中流动。
表示树脂42A相对于多孔质部件41的流动容易度的参数例如包含多孔质部件41的流动阻力。例如，多孔质部件41的流动阻力越大，在嵌件成型时树脂42A越难以流向多孔质部件41。多孔质部件41的流动阻力例如在多孔质部件41的形成阶段被调整。多孔质部件41的流动阻力例如通过构成多孔质部件41的原材料的粉碎粒径来调整。
在实施方式中，多孔质部件41的流动阻力表示空气在多孔质部件41的多孔质结构中的流动难度。例如，多孔质部件41的流动阻力越大，空气流KR越难以通过多孔质部件41。若多孔质部件41的流动阻力大，则存在多孔质部件41的气孔径小或多孔质部件41的气孔率低的倾向，因此树脂42A相对于多孔质部件41难以流动。
图4示出了测量多孔质部件41的流动阻力的测量装置60的一例。测量装置60是用于测量试验片61的流动阻力的工具。测量装置60具有第一壳体62和第二壳体63。第一壳体62构成第一腔室64。第二壳体63构成第二腔室65。第一腔室64和第二腔室65通过连通孔66连通。连通孔66以贯通第一壳体62及第二壳体63的方式设置。在连通孔66中配置有试验片61。试验片61具有多孔质结构，该多孔质结构具有从第一腔室64贯通至第二腔室65的贯通孔。空气通过试验片61的多孔质结构，由此能够在第一腔室64与第二腔室65之间移动。
测量装置60具有第一流路67、第二流路68以及送风机69。第一流路67以使第一腔室64与第一壳体62的外部连通的方式与第一腔室64相连。第二流路68以使第二腔室65与第二壳体63的外部连通的方式与第二腔室65相连。由第一流路67、第一腔室64、第二腔室65以及第二流路68在测量装置60中构成空气流路70。送风机69从第一流路67向测量装置60送入空气。送风机69送入的空气在空气流路70中流动。在空气流路70中流动的空气从第二流路68流出到测量装置60的外部。
测量装置60具有第一流量计71和第二流量计72。第一流量计71和第二流量计72例如是风量计。第一流量计71构成为测量第一流路67的通过风量。第二流量计72构成为测量第二流路68的通过风量。
测量装置60具有第一差压计73和第二差压计74。第一差压计73和第二差压计74例如是压力计。第一差压计73构成为测量第一腔室64内的压力。第二差压计74构成为测量第二腔室65内的压力。在通过送风机69向测量装置60送入空气的状态下，第一腔室64内的压力与第二腔室65内的压力之差为试验片61的流动阻力。
测量装置60构成为，在第一流路67的通过风量为100L/分钟的情况下，第一流路67的通过风量与第二流路68的通过风量之差小于第一流路67的通过风量的1％。第一壳体62和第二壳体63构成为，空气无法从连通孔66以外的部分在第一腔室64与第二腔室65之间移动。试验片61以被夹入第一壳体62与第二壳体63之间的方式配置。此时，第一壳体62与试验片61接触的部分、以及第二壳体63与试验片61接触的部分被密封件密闭，以使得空气不会泄漏。试验片61的表面上的空气通过面积与试验片61的种类无关地被设定为相同。试验片61中的向第一腔室64露出的面积与试验片61的种类无关地被设定为相同。试验片61中的向第二腔室65露出的面积与试验片61的种类无关地被设定为相同。送风机69构成为，无论由测量装置60及试验片61引起的压损如何，都能够确保100L/分钟，以使由第一流量计71及第二流量计72测量的通过风量稳定。
多孔质部件41的流动阻力例如为0.2kPa以上且1.2kPa以下。多孔质部件41的流动阻力例如可以为0.3kPa以上且1.1kPa以下。多孔质部件41的流动阻力例如可以为0.35kPa以上且1.0kPa以下。通过将多孔质部件41的流动阻力设为0.2kPa以上，由此，树脂42A难以在多孔质部件41中流动。另一方面，通过将多孔质部件41的流动阻力设为1.2kPa以下，由此，树脂42A被适度地填充到多孔质部件41的气孔中，因此树脂部件42能够与多孔质部件41接合。
多孔质部件41的流动阻力例如可以为0.4kPa以上且1.1kPa以下。多孔质部件41的流动阻力例如可以为0.5kPa以上且1.1kPa以下。通过将多孔质部件41的流动阻力设为0.4kPa以上，由此，在风扇用部件40中，多孔质部件41的多孔质结构被恰当地维持。通过将多孔质部件41的流动阻力设为1.1kPa以下，由此，多孔质部件41的多孔质结构被维持，同时，树脂部件42能够与多孔质部件41恰当地接合。
多孔质部件41的流动阻力例如大于如下这样的值：该值是在树脂42A的MFR乘以重力加速度之后将该乘积值除以多孔质部件41的截面积所得到的值。多孔质部件41的截面积是从厚度方向观察叶片32时的多孔质部件41的截面积。
多孔质部件41的流动阻力根据多孔质部件41的气孔径和多孔质部件41的气孔率来设定。多孔质部件41的气孔径越小，多孔质部件41的流动阻力越大，多孔质部件41的气孔径越大，多孔质部件41的流动阻力越小。多孔质部件41的气孔率越小，多孔质部件41的流动阻力越大，多孔质部件41的气孔率越大，多孔质部件41的流动阻力越小。
多孔质部件41的气孔径例如是多孔质部件41所具有的气孔的平均气孔径。平均气孔径的测量方法没有特别限制，例如可以通过也被称为BET法的气体吸附法来测量。气体吸附法的条件例如是依据JIS Z8831-2 2010或ISO 15901-2 2006的试验条件。气体吸附法的条件也可以是依据JIS Z8830 2013或ISO 9277 2010的试验条件。多孔质部件41的气孔率例如是多孔质部件41所具有的气孔的总体积与多孔质部件41的总体积之比。
多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下。多孔质部件41的气孔率可以为30％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径可以为90μm以上且300μm以下。多孔质部件41的气孔率可以为30％以上且80％以下，多孔质部件41的气孔径可以为100μm以上且200μm以下。
如图3所示，多孔质部件41具有中央部43和周缘部44。在图3中，中央部43与周缘部44的边界由虚线表示。中央部43是多孔质部件41中的、树脂42A不流动而多孔质结构露出的部分。在中央部43，以在风扇用部件40的嵌件成型后利用多孔质部件41的气孔形成多孔质部件41的贯通孔的方式维持多孔质部件41的气孔。
中央部43的面积例如为2400mm2以上且6200mm2以下。中央部43的面积例如可以为2800mm2以上且5800mm2以下。中央部43的面积例如可以为3200mm2以上且5400mm2以下。中央部43的面积例如是配置于一个叶片32的多孔质部件41中的中央部43的面积。
周缘部44例如位于中央部43的周围。周缘部44是多孔质部件41中的供树脂42A流动的部分。在风扇用部件40的嵌件成型后，周缘部44可以维持多孔质部件41的气孔，也可以不维持多孔质部件41的气孔。周缘部44的宽度D1例如为2mm以上且6mm以下。周缘部44的宽度D1例如为2.5mm以上且5.5mm以下。周缘部44的宽度D1例如为3mm以上且5mm以下。周缘部44的宽度D1例如是从中央部43的端部到多孔质部件41的端部为止的长度。周缘部44的宽度D1例如是从中央部43的端部到多孔质部件41的端部为止的长度中的最短的长度。
周缘部44的气孔径可以与中央部43的气孔径相同，也可以比中央部43的气孔径小。周缘部44的气孔率可以与中央部43的气孔率相同，也可以比中央部43的气孔率小。在本实施方式中，在周缘部44的气孔径与中央部43的气孔径相同的情况下，周缘部44的气孔率比中央部43的气孔率小。在本实施方式中，在周缘部44的气孔率与中央部43的气孔率相同的情况下，周缘部44的气孔径比中央部43的气孔径小。
周缘部44的流动阻力与中央部43的流动阻力不同。在本实施方式中，周缘部44的流动阻力比中央部43的流动阻力大。周缘部44的流动阻力被设定为在形成多孔质部件41时与中央部43的流动阻力不同。周缘部44的流动阻力大于中央部43的流动阻力，因此在风扇用部件40的嵌件成型时，树脂42A难以越过周缘部44而流入到中央部43。关于周缘部44的流动阻力，也可以是，在嵌件成型时，当多孔质部件41被模具50压缩时，气孔被压缩，气孔率变低，从而周缘部44的流动阻力比中央部43的流动阻力大(参照图6)。
如图3所示，多孔质部件41具有孔填充部45。在孔填充部45处，多孔质部件41的多个气孔被树脂42A填充。孔填充部45是在风扇用部件40被嵌件成型时通过使树脂42A浸入多孔质部件41的气孔而成型的部分。多孔质部件41通过孔填充部45与树脂部件42连接。孔填充部45位于中央部43的周围。孔填充部45也可以与周缘部44重叠。
<风扇用部件的制造方法>
如图3至图6所示，制造方法是风扇用部件40的制造方法，该风扇用部件40具备：具有多个气孔的多孔质部件41；和与多孔质部件41一体成型的树脂部件42。制造方法包含利用熔体流动速率(MFR)为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下的树脂42A对多孔质部件41进行嵌件成型的工序。风扇用部件40例如通过嵌件成型而成型。在图5及图6中，图的右侧对应于叶片32的旋转半径方向上的轮毂31侧。另外，图的左侧对应于叶片32的旋转半径方向上的外端侧。制造方法包含第一工序、第二工序以及第三工序。
第一工序是在模具50配置多孔质部件41的工序。图5表示在第一工序中多孔质部件41被配置于模具50的状态。在模具50上设置有插入孔51中的销52。在第一工序中，销52以从孔51突出的方式配置。多孔质部件41以与销52接触的方式配置于模具50。
第二工序是利用模具50按压多孔质部件41的工序。在第二工序中，多孔质部件41在厚度方向上被模具50压缩，以使得多孔质部件41的厚度从第一尺寸W1变薄为第二尺寸W2。多孔质部件41的压缩量例如根据压缩后的多孔质部件41的流动阻力来设定。
第三工序是利用树脂42A对多孔质部件41进行嵌件成型的工序。如图6中的箭头所示，从图6的右侧向模具50内注射树脂42A。在注射树脂42A的工序中，多孔质部件41的移动被销52抑制。当树脂42A充满模具50内时，通过树脂42A的压力，销52被压入孔51。也可以在嵌件成型后的树脂部件42上残留销52的痕迹52A(参照图3)。只要能够以在嵌件成型时多孔质部件41相对于模具50不移动的方式将多孔质部件41配置于模具50，则也可以从模具50省略孔51和销52。
<多孔质部件的噪音降低效果>
风扇用部件40的噪声降低效果是通过将多孔质部件41配置成使空气流KR通过多孔质部件41的气孔而得到的。在多孔质部件41的气孔过小的情况下，或者在多孔质部件41的气孔率过低的情况下，空气流KR无法通过多孔质部件41的气孔，因此无法得到充分的噪声降低效果。在多孔质部件41的气孔较大的情况下，或者在多孔质部件41的气孔率较大的情况下，通过多孔质部件41的气孔的空气流KR的量变大。如果通过多孔质部件41的气孔的空气流KR的量变大，则有可能无法得到风扇30本来的升压效果。为了不仅能够维持充分的噪音降低效果、还能够得到风扇30本来的升压效果，根据多孔质部件41的气孔径及气孔率来设定多孔质部件41的流动阻力。
在图7中，相对于多孔质部件41的气孔径及气孔率的多孔质部件41的流动阻力的值被映射。在图7中，流动阻力为0.2kPa的线由单点划线表示。在多孔质部件41的流动阻力为0.2kPa以上的区域中，在嵌件成型时树脂42A难以流入多孔质部件41。在多孔质部件41的流动阻力为0.2kPa以上的区域中，不仅在嵌件成型时树脂42A难以流入多孔质部件41，而且风扇30也能够得到恰当的升压效果。
在图8中，相对于多孔质部件41的气孔径及气孔率的多孔质部件41的噪音降低效果的值被映射。噪声降低效果的值例如是多孔质部件41能够降低噪声的声压。在多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下、多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下的区域中，多孔质部件41能够维持噪音降低效果。此外，噪声降低效果在相同形状的风扇30中被数值化为：相对于未设置多孔质部件41的风扇30的噪声的大小的、设置有多孔质部件41的风扇30的噪声的大小。
在图8中，流动阻力为0.2kPa以上、多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下、多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下的区域由双点划线表示。在由双点划线表示的区域中，不仅能够维持噪音降低效果，风扇30还能够得到恰当的升压效果。
在图9中，示出了多孔质部件41的流动阻力为0.4kPa、0.5kPa、0.8kPa以及1.1kPa的情况下的、相对于构成树脂部件42的树脂42A的MFR来说的风扇用部件40的噪声降低效果比例。为了获取图9的数据，制作了试验用的多个风扇30。具体而言，利用多孔质部件41的流动阻力和构成树脂部件42的树脂42A的MFR不同的风扇用部件40，来构成试验用的多个风扇30。试验用的多个风扇30的形状相同。分别构成试验用的多个风扇30的风扇用部件40的多孔质部件41由相同的材料以流动阻力不同的方式制作。分别构成试验用的多个风扇30的风扇用部件40的树脂部件42由MFR不同的同种树脂42A制成。构成试验用的风扇30的风扇用部件40的多孔质部件41由玻璃纤维强化苯乙烯丙烯腈树脂(ASG)的发泡体构成。构成试验用的风扇30的风扇用部件40的树脂部件42由玻璃纤维强化苯乙烯丙烯腈树脂(ASG)构成。通过测量试验用的多个风扇30分别旋转时的噪音，由此取得图9的数据。
图9中的噪声降低效果的比例是在多孔质部件41的流动阻力为规定的值的情况下的、树脂42A的MFR的各值下的试验用的风扇30的噪声降低效果的值与试验用的风扇30的噪声降低效果的最大值之比。根据图9，在多孔质部件41的流动阻力为1.1kPa的情况下，当树脂42A的MFR为25g/10分钟时，噪音降低效果成为最大值。在多孔质部件41的流动阻力为1.1kPa的情况下，当树脂42A的MFR为35g/10分钟时，风扇30能够得到噪音降低效果的最大值的约80％以上的噪音降低效果。
树脂42A的MFR越大，在嵌件成型时树脂42A越容易流入多孔质部件41的贯通孔，因此存在基于风扇用部件40的噪声降低效果变小的倾向。另外，在多孔质部件41的流动阻力大且树脂42A的MFR小的区域中，难以形成风扇30，因此存在风扇用部件40的噪声降低效果出现偏差的情况。
在多孔质部件41的流动阻力为0.4kPa以上且0.8kPa以下的情况下，并且在树脂42A的MFR为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下的范围内，风扇用部件40能够得到噪声降低效果。另外，在多孔质部件41的流动阻力为0.4kPa以上且1.1kPa以下的情况下，并且在树脂42A的MFR为5g/10分钟以上且40g/10分钟以下的范围内，风扇用部件40能够得到噪声降低效果的最大值的20％以上的噪声降低效果。优选的是，在多孔质部件41的流动阻力为0.5kPa以上且1.1kPa以下的情况下，并且在树脂42A的MFR为5g/10分钟以上且40g/10分钟以下的范围内，风扇用部件40能够得到噪音降低效果的最大值的30％以上的噪音降低效果。
<实施方式的作用>
对本实施方式的作用进行说明。
在本实施方式中，风扇用部件40具备树脂部件42，该树脂部件42由MFR为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下的树脂42A形成。MFR为45g/10分钟以下的树脂42A在基于树脂42A的嵌件成型时难以流入多孔质部件41的气孔。
在本实施方式的风扇用部件40的一例中，多孔质部件41的流动阻力为0.5kPa以上且1.1kPa以下。在图7中，用虚线表示流动阻力为0.5kPa的情况和流动阻力为1.1kPa的情况。在图7中，关于流动阻力，0.5kPa以上且1.1kPa以下的范围由虚线之间的区域表示。通过使流动阻力为1.1kPa以下，由此，在利用树脂42A进行嵌件成型时，树脂42A能够在多孔质部件41中流动。因此，在风扇用部件40中，多孔质部件41与树脂部件42能够恰当地接合。另一方面，通过使流动阻力为0.5kPa以上，由此，在利用树脂42A进行嵌件成型时，多孔质部件41的多孔质结构被维持为风扇用部件40能够获得基于多孔质结构的噪声降低效果的程度。
本实施方式的多孔质部件41具有如下这样的流动阻力：多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下，多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下。由于多孔质部件41的流动阻力足够大，因此树脂42A难以在多孔质部件41中流动。关于风扇用部件40，不仅能够维持充分的噪声降低效果，而且在嵌件成型时树脂42A难以流入多孔质部件41的气孔。
本实施方式的多孔质部件41具有周缘部44。在风扇用部件40的嵌件成型时，树脂42A首先流入周缘部44，之后经由周缘部44朝向中央部43流动。本实施方式的周缘部44具有宽度D1，因此能够抑制树脂42A流入到中央部43。通过使树脂42A流入周缘部44，由此在多孔质部件41形成孔填充部45。在孔填充部45处，树脂42A流入气孔，因此多孔质部件41与树脂部件42通过孔填充部45被恰当地接合。
<实施方式的效果>
对本实施方式的效果进行说明。
(1)风扇用部件40具备多孔质部件41和树脂部件42。构成树脂部件42的树脂42A的MFR为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下。在多孔质部件41所具有的多个气孔中的一部分气孔中填充有树脂42A。
根据该结构，由于树脂42A的MFR为45g/10分钟以下，因此能够减少多孔质部件41的填充有树脂42A的气孔。因此，能够在维持多孔质部件41的噪音降低效果的同时将多孔质部件41和树脂部件42恰当地一体成型。
在MFR为45g/10分钟以下的树脂42A的情况下，在树脂部件42与多孔质部件41一体成型时，树脂42A难以流入多孔质部件41的气孔。由于树脂42A难以流入多孔质部件41的气孔，因此多孔质部件41的气孔容易被维持。
在树脂42A的MFR大于45g/10分钟的情况下，树脂42A容易相对于模具50流动，因此能够缩短嵌件成型时的注射时间。但是，在树脂42A的MFR过大的情况下，在嵌件成型时，树脂42A不仅流入多孔质部件41的周缘部44，还会流入多孔质部件41的中央部43。若树脂42A流入至多孔质部件41的中央部43，则树脂42A填充于中央部43的气孔，因此多孔质部件41的气孔变少。由于多孔质部件41的气孔变少，因此，基于多孔质部件41的噪音降低效果有可能降低。若树脂42A的MFR为45g/10分钟以下，则能够抑制如下情况：在嵌件成型时树脂42A浸入到多孔质部件41的中央部43。
树脂42A的MFR可以为2g/10分钟以上且40g/10分钟以下。根据该结构，树脂42A更难以流入多孔质部件41的气孔，因此多孔质部件41的气孔更容易被维持。
树脂42A的MFR可以为2g/10分钟以上且35g/10分钟以下。根据该结构，树脂42A更难以流入多孔质部件41的气孔，因此多孔质部件41的气孔更容易被维持。
在树脂42A的MFR小于2g/10分钟的情况下，在嵌件成型时树脂42A难以在模具50内流动，因此难以形成风扇用部件40。若树脂42A的MFR过小，则在使风扇用部件40薄壁化的情况下，树脂42A更难以形成风扇用部件40。若树脂42A的MFR为2g/10分钟以上，则树脂42A能够在嵌件成型时在模具50内恰当地流动，因此能够恰当地形成风扇用部件40。
树脂42A的MFR可以为5g/10分钟以上且45g/10分钟以下。根据该结构，树脂42A在嵌件成型时能够在模具50内更恰当地流动，因此能够更恰当地形成风扇用部件40。
另外，根据该结构，能够恰当地设定多孔质部件41的多个气孔中的供树脂42A填充的气孔。通过这样设定MFR，能够在维持由多孔质部件41的多孔质结构带来的噪音降低效果的同时提高多孔质部件41与树脂部件42的接合强度。
(2)树脂42A的MFR为5g/10分钟以上且40g/10分钟以下。根据该结构，由于树脂42A的MFR为40g/10分钟以下，因此能够进一步减少多孔质部件41的被填充树脂42A的气孔。另外，若树脂42A的MFR为5g/10分钟以上，则树脂42A能够在嵌件成型时在模具50内恰当地流动，因此能够更恰当地形成风扇用部件40。
(3)树脂42A的MFR为5g/10分钟以上且35g/10分钟以下。根据该结构，由于树脂42A的MFR为35g/10分钟以下，因此能够进一步减少多孔质部件41的被填充树脂42A的气孔。另外，若树脂42A的MFR为5g/10分钟以上，则树脂42A能够在嵌件成型时在模具50内恰当地流动，因此能够更恰当地形成风扇用部件40。
(4)多孔质部件41的流动阻力为0.5kPa以上且1.1kPa以下。根据该结构，由于多孔质部件41的流动阻力为0.5kPa以上，因此能够进一步减少多孔质部件41的被填充树脂42A的气孔。另一方面，由于多孔质部件41的流动阻力为1.1kPa以下，因此树脂42A能够以多孔质部件41与树脂部件42成为一体的程度填充于多孔质部件41的气孔。这样，在风扇用部件40中，由于多孔质部件41的流动阻力为0.5kPa以上且1.1kPa以下，因此能够在将多孔质部件41与树脂部件42成型为一体的同时、维持多孔质结构带来的噪声降低效果。
(5)多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下。根据该结构，由于多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下，因此能够进一步减少多孔质部件41的被填充树脂42A的气孔。
通过增大多孔质部件41的流动阻力，能够使树脂42A难以流入多孔质部件41。由于树脂42A难以流入多孔质部件41，因此树脂42A难以向多孔质部件41的气孔流入。通过以使多孔质部件41的流动阻力变大的方式减小气孔率及气孔径，由此，在将多孔质部件41与树脂部件42成型为一体时容易维持多孔质部件41的气孔。气孔率为20％以上且90％以下、气孔径为50μm以上且500μm以下的多孔质部件41不仅能够维持噪声降低效果，还能够保持使树脂42A难以流入多孔质部件41的气孔的流动阻力。
在多孔质部件41的气孔径小于50μm的情况下，基于多孔质部件41的噪声降低效果降低。在多孔质部件41的气孔径大于500μm的情况下，多孔质部件41的流动阻力变小，因此在嵌件成型时树脂42A容易流入多孔质部件41的气孔。在多孔质部件41的气孔率小于20％的情况下，基于多孔质部件41的噪声降低效果降低。在多孔质部件41的气孔率大于90％的情况下，多孔质部件41的流动阻力变小，因此在嵌件成型时树脂42A容易流入多孔质部件41的气孔。
(6)多孔质部件41的气孔率为30％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径为90μm以上且300μm以下。根据该结构，由于多孔质部件41的气孔率为30％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径为90μm以上且300μm以下，因此能够进一步减少多孔质部件41的被填充树脂42A的气孔。
(7)多孔质部件41具有孔填充部45。在孔填充部45处，多孔质部件41的气孔被树脂42A填充。根据该结构，在孔填充部45中，在多孔质部件41的多个气孔中填充有树脂42A，因此在孔填充部45处，多孔质部件41能够与树脂部件42恰当地接合。
(8)多孔质部件41具有中央部43和周缘部44。周缘部44的流动阻力与中央部43的流动阻力不同。根据该结构，在多孔质部件41中，通过使中央部43的流动阻力与周缘部44的流动阻力不同，能够恰当地操作多孔质部件41与树脂部件42的接合情况。在本实施方式中，通过使周缘部44的流动阻力比中央部43的流动阻力大，能够以多孔质部件41与树脂部件42仅在周缘部44接合的方式进行操作。
(9)风扇用部件40具备多孔质部件41、和与多孔质部件41成型为一体的树脂部件42。多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下。根据该结构，由于多孔质部件41的气孔率为20％以上且90％以下，多孔质部件41的气孔径为50μm以上且500μm以下，因此能够减少多孔质部件41的被填充树脂42A的气孔。因此，能够在维持多孔质部件41的噪音降低效果的同时将多孔质部件41和树脂部件42恰当地一体成型。
(10)风扇30由风扇用部件40构成。根据该结构，能够提供由风扇用部件40构成的风扇30。
(11)风扇单元20具备风扇30和喇叭口21。根据该结构，能够提供具备风扇30和喇叭口21的风扇单元20。
(12)空调机10A具备风扇单元20。根据该结构，能够提供具备风扇单元20的空调机10A。
(13)风扇用部件40的制造方法包含利用MFR为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下的树脂42A对具有多个气孔的多孔质部件41进行嵌件成型的工序。根据该结构，由于树脂42A的MFR为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下，因此在对多孔质部件41进行嵌件成型时，树脂42A难以流入多孔质部件41的气孔。由于树脂42A难以流入多孔质部件41的气孔，因此多孔质部件41的气孔容易被维持。通过使用这样的MFR的树脂部件42，能够在维持多孔质部件41的噪音降低效果的同时恰当地嵌件成型多孔质部件41。
<变形例>
关于本公开的空调机、风扇单元、风扇、风扇用部件以及风扇用部件的制造方法，除了上述实施方式以外，例如也可以是将以下所示的变形例及相互不矛盾的至少两个变形例组合而成的方式。
·空调机10A也可以是空气净化器。风扇单元20也可以构成空气净化器的吸入口或吹出口。空气净化器例如在利用过滤器、UV装置、离子发生器装置、除病毒的散布装置以及流光装置等对吸入的空气进行处理之后将其吹出。空气净化器构成为对住宅、办公室等室内空间的空气进行处理。空气净化器也可以构成为对保管物品的仓库内的空间、处理物品的作业用空间等室内空间的空气进行处理。
·风扇单元20也可以设置于热泵装置。本变形例的热泵装置具备风扇单元20。热泵装置例如是具有制冷剂回路的装置。热泵装置例如是空调机或热水器。根据该结构，能够提供具备风扇单元20的热泵装置。
·由风扇用部件40构成的部件并不限定于风扇30。喇叭口21也可以由风扇用部件40构成，风扇外壳23也可以由风扇用部件40构成。在风扇外壳23由风扇用部件40构成的情况下，吹出口23A或支承部23B也可以由风扇用部件40构成。
·规定条件也可以是依据ISO 1133-1或ISO 1133-2的试验条件。规定条件也可以是依据JIS K7210-1、JIS K7210-2或ASTM D1238的试验条件。
·MFR也可以为熔体体积流动速率(MVR：Melt volume-flow rate)。MVR例如是树脂42A的熔体质量流动速率与树脂42A的熔解密度之积。
·周缘部44的流动阻力也可以小于中央部43的流动阻力。根据该结构，树脂42A容易浸入周缘部44，因此多孔质部件41与树脂部件42的接合强度得到提高。
本说明书公开了以下的技术。
(C1)一种风扇用部件(40)，其具备多孔质部件(41)、和与所述多孔质部件(41)成型为一体的树脂部件(42)，其中，所述多孔质部件(41)具有中央部(43)和位于所述中央部(43)的周围的周缘部(44)。所述周缘部(44)的流动阻力与所述中央部(43)的流动阻力不同。
(C2)在(C1)所述的风扇用部件(40)中，所述多孔质部件(41)的气孔率为20％以上且90％以下，所述多孔质部件(41)的气孔径为50μm以上且500μm以下。
以上，对风扇用部件、风扇、风扇单元、空调机、热泵装置以及风扇用部件的制造方法的实施方式和变形例进行了说明，但应该理解的是，能够在不脱离权利要求书所记载的风扇用部件、风扇、风扇单元、空调机、热泵装置以及风扇用部件的制造方法的主旨和范围的情况下进行方式和详细结构的多种变更。
标号说明
10A：空调机；10：室外机；20：风扇单元；21：喇叭口；30：风扇；40：风扇用部件；41：多孔质部件；42：树脂部件；42A：树脂；43：中央部；44：周缘部；45：孔填充部。

Claims (14)

1.一种风扇用部件(40)，其具备：多孔质部件(41)，其具有多个气孔；以及树脂部件(42)，其与所述多孔质部件(41)一体成型，其中，
构成所述树脂部件(42)的树脂(42A)的熔体流动速率(MFR)为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下，
在所述多个气孔中的一部分气孔中填充有所述树脂(42A)。
2.根据权利要求1所述的风扇用部件，其中，
所述树脂(42A)的熔体流动速率(MFR)为5g/10分钟以上且40g/10分钟以下。
3.根据权利要求2所述的风扇用部件，其中，
所述树脂(42A)的熔体流动速率(MFR)为5g/10分钟以上且35g/10分钟以下。
4.根据权利要求1～3中的任意一项所述的风扇用部件，其中，
所述多孔质部件(41)的流动阻力为0.5kPa以上且1.1kPa以下。
5.根据权利要求1～4中的任意一项所述的风扇用部件，其中，
所述多孔质部件(41)的气孔率为20％以上且90％以下，
所述多孔质部件(41)的气孔径为50μm以上且500μm以下。
6.根据权利要求5所述的风扇用部件，其中，
所述多孔质部件(41)的气孔率为30％以上且90％以下，
所述多孔质部件(41)的气孔径为90μm以上且300μm以下。
7.根据权利要求1～6中的任意一项所述的风扇用部件，其中，
所述多孔质部件(41)具有孔填充部(45)，
在所述孔填充部(45)处，所述多孔质部件(41)的所述多个气孔被所述树脂(42A)填充。
8.根据权利要求1～7中的任意一项所述的风扇用部件，其中，
所述多孔质部件(41)具有中央部(43)和位于所述中央部(43)的周围的周缘部(44)，
所述周缘部(44)的流动阻力与所述中央部(43)的流动阻力不同。
9.一种风扇用部件(40)，其具备：多孔质部件(41)；以及树脂部件(42)，其与所述多孔质部件(41)一体成型，其中，
所述多孔质部件(41)的气孔率为20％以上且90％以下，
所述多孔质部件(41)的气孔径为50μm以上且500μm以下。
10.一种风扇，其中，
所述风扇由权利要求1至9中的任意一项所述的所述风扇用部件(40)构成。
11.一种风扇单元，其中，
所述风扇单元具备：
权利要求10所述的所述风扇(30)；以及
喇叭口(21)。
12.一种空调机，其中，
所述空调机具备权利要求11所述的所述风扇单元(20)。
13.一种热泵装置，其中，
所述热泵装置具备权利要求11所述的所述风扇单元(20)。
14.一种风扇用部件(40)的制造方法，所述风扇用部件(40)具备：多孔质部件(41)，其具有多个气孔；以及树脂部件(42)，其与所述多孔质部件(41)一体成型，其中，
所述风扇用部件(40)的制造方法包含如下工序：利用熔体流动速率(MFR)为2g/10分钟以上且45g/10分钟以下的树脂(42A)对所述多孔质部件(41)进行嵌件成型。
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