CZ29593A3 - Process for preparing sintered magnesium oxide - Google Patents
Process for preparing sintered magnesium oxide Download PDFInfo
- Publication number
- CZ29593A3 CZ29593A3 CS93295A CS2959391A CZ29593A3 CZ 29593 A3 CZ29593 A3 CZ 29593A3 CS 93295 A CS93295 A CS 93295A CS 2959391 A CS2959391 A CS 2959391A CZ 29593 A3 CZ29593 A3 CZ 29593A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- magnesium oxide
- granulation
- plate
- sintered
- particles
- Prior art date
Links
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 49
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 title claims abstract description 47
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 41
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 27
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 21
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims description 64
- 230000003179 granulation Effects 0.000 claims description 64
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 47
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L Magnesium sulfate Chemical compound [Mg+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 8
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 239000003518 caustics Substances 0.000 claims description 4
- 229910052943 magnesium sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 235000019341 magnesium sulphate Nutrition 0.000 claims description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229920001732 Lignosulfonate Polymers 0.000 claims description 2
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 claims description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims 5
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 abstract 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000078534 Vaccinium myrtillus Species 0.000 description 1
- FZOVWXHXLPXQON-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[Mg+2].[Mg+2] Chemical compound [O-2].[O-2].[Mg+2].[Mg+2] FZOVWXHXLPXQON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000021029 blackberry Nutrition 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 is added Substances 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N novaluron Chemical compound C1=C(Cl)C(OC(F)(F)C(OC(F)(F)F)F)=CC=C1NC(=O)NC(=O)C1=C(F)C=CC=C1F NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 230000005476 size effect Effects 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2/00—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic
- B01J2/14—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic in rotating dishes or pans
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/03—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on magnesium oxide, calcium oxide or oxide mixtures derived from dolomite
- C04B35/04—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on magnesium oxide, calcium oxide or oxide mixtures derived from dolomite based on magnesium oxide
- C04B35/043—Refractories from grain sized mixtures
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Glanulating (AREA)
- Magnetic Ceramics (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
Dosavadní stav techniky
Při dalším zpracování slinutého oxidu horečnatého na výsledné produkty se vyžaduje, aby slinutý oxid horečnatý vykazoval trvale stálost vůči vysokým teplotám . Předpokladem toho je docílení určité hodnoty zdánlivé hustoty slinutého oxidu hořečnatého, která má činit nejméné 3,3 g/cm\ Snahou je zpravidla dosáhnout hodnot nad 3,4 g/cm\ Za tím účelem je třeba provádět slinovací postupy při vysokých teplotách, kdy je však nebezpečí spálení materiálu. Surové částice, které se podrobují slinování, musí mít už dostatečně vysokou hustotu, nejméně okolo
1,7 g/cm , s výhodou ale vyšší než 2,3 g/cm a musí dále mít vhodnou strukturu, která podporuje proces zahuštění při žíhání. Takováto vhodná struktura částic se až dosud získávala takovým způsobem, že se oxid hořečnatý zhuštoval mechanickým lisováním, výhodně na tzv. briketovacích lisech. Použití mechanických lisů k úpravě surových částic, které vyhovují výše uvedeným požadavkům představuje ale poměrně vysoké investiční náklady a během provozu ještě značné vysokou spotřebu energie. K vytvoření kompaktního oxidu hořečnatého je totiž třeba působení značně velkých sil* Presto ale má poměrně velký podíl surových částic vycházejících z lisu příliž nízkou mechanickou pevnost* Tyto částice se při další manipulacá^navazující najlisování rozpadají a musí být oddělovány prosíváním. Fak se vracejí do lisů. Toto nové lisování vyžaduje další srotřebu energie a tak se dále snižuje
musí totiž projít lisem několikrát
Podstata vynálezu
Cílem tohoto vynálezu je navrhnout nový postup výše uvedeného typu, který by umožňoval výrobu slinutého oxidu horečnatého vyhovujících vlastností, tj. dostatečná žárem zhuštěhého hrubozrného materiálu, a to při co nejnižších investičních a provozních, zejména energetických nákladech.
Způsob výroby hrubozrného slinutého oxidu hořečnatého z práškovitého oxidu hořečnatého, který se nejdříve zpracuje na surové částice a ty se podrobí slinovacímu procesu za vysokých teplot se podle tohoto vynálezu provádí tak, že se z aktivního reaktivního práškovitého oxidu hořečnatého o velikosti částic ť 0,15 mm připraví granulací na granulačním talíři při granulačním výkonu nižším než 250 kg MgO/m plochy granulačního talíře za hodinu surové částice, které se potom podrobí slinovacímu pochodu za vysokých teplot.
Vhodným reaktivním oxidem hořečnatým je například kaustický žíhaný oxid hořečnatý.
S výhodou se na surové částice zpracovává mletý kaustický oxid horečnatý s rozdělením velikosti částic, kdy 90 % materiálu je menší než 0,1 mm. Tato kvalita je výhodná také z toho důvodu, že kaustický oxid horečnatý uvedené velikosti Částic bývá zpravidla snadno dostupný .
Cranulační výkon se u postupu dle tohoto vynálezu pohybuje s výhododou mezi 35 a 220 kg mgO, nejlépe mezi 50 a 120 kg pro m plochy granulačního talíře za hodinu.
Granulace na granulačním talíři se může uskutečnit při relativně nízkém hnacím výkonu a umožňuje při dodržení daných podmínek získání surových částic s vyhovující vysokou hustotou.
Použití granulace ke zvětšení velikosti částic jemnozrných substancí je známo z různých oblastí techniky, například ze zpracování práškovitého cementu nebo jemnozrných železných rud. Obvykle se při těchto známých technikách granulace pracuje s výkonem mezi 1 až 3 tun/m^ plochy granulačního talíře za hodinu. Touto známou technikou granulace prakticky není možné dosáhnout aglomerace práškovitého oxidu horečnatého na surové částice, které by mely takovou hustotu, která by zaručila, že při následném slinovacím pochodu za vysokých teplot dojde k dalšímu vyhovujícímu zhuštění.
Teprve úprava parametrů charakteristických pro dosud známé postupy granulace, zejména však změna materiálového prosazení resp. výkonu granulačního zařízení, tak jak jsou navrženy v postupu dle tohoto vynálezu, umožňují získat jednoduchým způsobem surové částice s takovou hustotou a pevností, které zaručují provedení dalších kroků slinování za vysokých teplot be2 jakýchkoli problémů při dosažení dalšího podstatného zhuštění při tepelném zpracování materiálu*
Popsaný způsob granulace na granulačním talíři poskytuje ještě další výhodu, která spočívá v samovolném třídění částic podle jejich velikosti při výstupu z granulačního talíře. Z granulačního talíře se odvádějí pouze největší částice z těch, co se právě na talíři nacházejí. Menší částice, pokud zůstávají na granulačním talíři, se stále zvětšují. Odvádění částic z granulačního talíře se děje samovolně. Granulační talíř má tvar válcovité mísy s obrubou, která vystupuje od okraje dna talíře. Tato mísa je otočná okolo osy, která prochází středem dna mísy. Rovina proložená dnám talíře je vzhledem k horizontále skloněna v úhlu 40 až 70°. Materiál určený k aglomerování se spolu s pojidlem vnáší kontinuálně do uvedeného talíře. Vzhledem k třídící funkci talíře přichází materiál nejdříve do oblasti nejhloub v talíři. Vlivem otáčení talíře dochází k aglomeraci vnášeného materiálu, částice se stávají stále větší a větší. Jak částice narůstají, stoupají stále vzhůru v talíři až nakonec dospějí k okraji a jsou vyneseny ven. největší z čászic, které jsc-u v talíři přítomny opouštějí granulátor na přepadu, zatímco jemnější materiál zůstává v hlubších místech vrstvy částic tak dlouho, dokud se z nich nevytvoří dostatečně velké granula, které postupně budou stoupat vzhůru až granulátor opustí. lanovým způsobem se zpracuje veškerý materiál určený k aglomeraci. Výsledný materiál je tvořen aglomerovanými Částicemi prakticky bez přimísenin jemného materiálu. Získané granule mají kromě požadované velikosti i dobrou pevnost.
Frc docílení co nejvyšší hustoty připravovaných granulí, které vytvářejí surové částice oxidu horečnatého, je výhodné nastavit výkon granulace na hodnotu mezi 35 a 220 kg/m2 plochy talíře za hodinu. Konkrétní hodnota závisí na velikosti zrna.
řípadě, že má výchozí práškovitý oxid horečnatý, který se zpracovává, relativně velkou velikost zrn, potom se zpravidla doooručuje zvolit prosazení - výkon granulačního talíře - ležící v dolní Části výše uvedeného rozsahu hodnot. Tak se získají jednoduchým způsobem surové částice která mají požadovanou vysokou hustotu.
Co se týče materiálového prosazení (výkonu granulačního talíře) je výhodné zejména provedení způsobu podle vynálezu, kde se parametry postupu odvozují z grafu, ve kterém se na osu x nanáší materiálové prosazení (výkon granulačního talíře) v 9 kg/m“.hodina a na osu y střední velikost zrn d^0 oxidu hořečnatého. Doporučuje se pracovat s materiálovým prosazením (výkonem granulačního talíře), které leží v grafu uvnitř plochy, která je definována vrcholy, jejichž souřadnice jsou přibližně následující:
A/ 21 /vm - 25 kg/m . hodina
C/ 3,0 - 220 kg/m2,hodina
3/ 0,5 /-m - 75 kg/m“,hodina
3/ 21 ý-m - 70 kg/m2.hodina
D/ 0,5 A-m - 220 kg/m2.hodina
Έ7 10 (Um - 25 kg/m“ .hodina
Velikost zrn se uvádí v^m.
V rozsahu plochy, ležící mezi vrcholy D/, 3/, F/' a A/ a oběma osami je z technického hlediska práce sice možná, ale z hlediska ekonomického je nevýhodná»
Dále je výhodné, když se při postupu dle vynálezu dodržuje střední doba prodlení materiálu na granulačním talíři v rozmezí přibližně 0,5 hodiny až 2 hodiny, výhodně okolo 1 hodiny. K totemu mu účelu je vhodné upravit výšku okraje granulacního talíře. Je třeba, aby obsah talíře měl dynamiku a byla zajištěna optimální doba prodlení materiálu v granulačním talíři při jeho určitém sklonu»
Při tjom^oůsobí příznivě, když se použije granulační talíř, jehož výška okraje je větší než 1/4 jeho průměru» Sklon fi , který má granulační talíř vzhledem k horizontále, Činí s výhodou 55°- 65°·
Počet otáček granulačního talíře se volí zpravidla empiricky. Je třeba , aby se jemný podíl materiálu obsaženého v granulačním talíři sbíral až krátce před horním vrcholovým bodem granulačního talíře ve směru otáčení. Tak se dá docílit stejnoměrného Chodu v provozu granulačního talíře a optimálního třídícího efektu co do velikosti částic.
Jako granulační pojidlo se může v nejjednodušším případě použít voda. Množstí se zvolí empiricky na základě sledování připravených granulí. Přitom je třeba dbáti na to, aby bylo možno vystačit s co možná nejmensím množstvím pojidla. Při správném množství dávkovaného pojidla se. vytvoří granule s hladkým povrchem. T případě, že se přidává příliš mnoho pojidla, např. vody, vytvoří se granule, které svým vzhledem připomínají ostružiny. Když se přidá pojidla málo (například málo vody), vzniknou granule, jejichž povrch připomíná golfový míček. Použití vody jako granulačního pojidla má tu výhodu, že se do granulí z pojidla nemohou dostat žádné cizí látky, které by případně mohly působit rušivě.
Když se použiji granule obsahující jako pojidlo pouze vodu, musí se při slinování žíháním postupovat opatrně, protože při zahřátí na teplotu v rozsahu přibližně od 400 do 7C0°G se snižuje jejich pevnost. To lze odstranit tah, že se jako pojidla při granulaci použije vodný roztok nebo suspenze látky s vlastnostmi pojidla, která při zahřívání prakticky beze zbytku vytéká anebo se přemění v oxid hořečnatý, jako například síran hořečnatý, chlorid hořečnatý nebo magnesiumlignosulfonát (odpadní sulfitový louh).
Vynález je dále vysvětlen pomocí obrázků a příkladů.
Přehled obrázků na výkresech
Na obr.l je znázorněno granulační zařízení opatřené granulačním talířem v pohledu se strany, na obr.2 je granulační talíř při pohledu ze předu a na obr. 3 je stejný granulační talíř v řezu podle přímky III-III v obr. 2. Na obr. 4 je diagram sloužící k určení materiálového prosazení (výkonu granulačního talíře) při určité dané velikosti částic zpracovávaného práškovitého oxidu hořečnatého.
Příklady provedeni vynálezu
Příklad 1
Zařízení dle obr.1-3
Granulační zarízeníl znázorněné na obr.l je zvořeno ^anulačním talířem 2, který je otočně uložen na pohonné jednotce 4 opatřené motorem J, Granulační talíř <2 je spolu s pohonnou jednot kou 4. výkyvné umístěn na nosném podstavcei 2· Sklopným zařízením 5. může být nařízen sklon β granulačního talíře 2_ vzhledem k horizontále Počet otáček granulačního zařízení je nastavitelný. Granulační talíř 2. má dno 3, které je s výhodou rovinné, tzn. bez vestaveb, stupňů apod. Podél jeho okraje je vytvořen lem χ. Ve znázorněném provedení granulačního zařízení je lem £ uspořádán na držácích 21 a je nastavitelný. Výská lemu b je nastavitelná na právě požadovanou hodnotu h. Na podstavci £ je upevněn nosič 22, který slouží k připojení pomocných zařízení jako narříklad rozprašovací zařízení nebo škrabka.
Ua obr. 2 a 3 je schematicky vysvětlen pochod granulace probíhající na granulačním talíři 2_ a funkce zařízení. Fraškovitý materiál, ze kterého se mají granulací vytvořit surové Částice se vnáší na granulacní talíř v místě 10. 7 granulačním talíři, který se otáčí ve směru, naznačeném šiokou 11, je vnesený materiál uveden do pohybu. Když síla tíže, působící na částice, převáží - v příkladě, znázorněném na obr, 2 je to v oblasti 12, padají částice opět do spodní oblasti 13 granulačního talíře zpět. V oblasti 20 se do granulačního talíře vstřikuje pojidlo, například voda. Během kruhového pohybu materiálu v granulačním talíři se jednotlivé částice na sebe nabalují a vytvářejí kulovité granule. Během granulačního pochodu přibývá na nich další materiál a Částice se tak neustále zvětšují. Při pohledu ve směru otáčeni 11 padají v oblasti 12 do spodní Části 13 granulačního talíře 2 zpět nejdříve větší granule resp. částice: 14, potom středně velké granule 15 a nakonec jemný podíl tvořený částicemi 16. Poloha oblasti 12, až kam částice při rotačním pohybu v granulačním talíři dospějí unášeny rotací se dá nastavit volbou počtu otáček granulačního talíře 2.
S výhodou se počet otáček nastaví tak, že částice 16, tvořící jemný podíl, jsou sbírány až krátce před horním vrcholem 17 granulačního talíře. Tak se podpoří vhodným nastavením otáček samovolné třídění částic podle velikosti: ve spodní oblasti u granulačního talíře 2. se, jak je znázorněno na obr. 3, nejspodněji shromažďují částice jemného podílu 16 a nejvýše největší granula, resp. částice 14. Když se do granulačního talíře 2 kontinuálně přivádí práškovitý materiál pomocí dávkovacího zařízení, například dávKovacími vahami, probíhá současně kontinuální odvádění největších ^ranulí 14 přes okraj lemu granulačního talíře 2, podle naznačeného příkladu v místě 16. Tyto granule 14 představují surové částice připravené granulačním postupem. Menší resp. středněvelké granule 15, pokud jsou přítomny v granulačním talíři £, zvětšují se stálým nabíráním částic 16, které tvoří jemný podíl materiálu a jejich objem narůstá.
Příklad 2
Bo granulačního talíře bylo kontinuálně vnášeno ICO kg/m^ • hodina práškovitého syntetického kausticky páleného oxidu hořečnatého. idnožství je vztaženo na plochu granulačního talí2 ře velkou 0,785 m . Průunér granulačního talíře byl 1 000 mm, výška lemu na okraji 500 mm. Dno granulačního talíře bylo vytvořeno jako rovná plocha bez vestaveb, stupňů apod. Dno talíře bylo vzhledem k horizontále skloněno v úhlu ft> = 60°.
Bylo použito dávkovacího zařízení typu pásové váhy. Současně byla vstřikována voda jakožto pojidlo v množství 200 litrů na tunu oxidu hořečnatého. Vstřikování bylo prováděno přes regulační ventil, měřič množství a vějířovou trysku do granulacního talíře. Alternativně byl použit též vodný roztok magnesiumlignosulfátu nebo chloridu hořečnatého Či síranu hořečnatého jakožto vodné pojidlo. Počet otáček byl u granulačního talíře nastaven empiricky v rozsahu 18 - 21 otáček za minutu tak, aby jemný podíl materiálu v granulačním talíři byl sbírán rotačním pohybem až v blízkosti norníno vrcnolového bodu granulačního talíře. Kontinuálně Dyly odváděny částice o průměru v rozmezí 10 až 25 mm. Aby se zabránilo ulpívání materiálu na granulačním talíři, b.yl na podstavci granulačního zařízení umístěn Škrabák. Přídavkem vodného pojidla k oxidu hořecnatému nastane zahřátí obsahu granulačního talíře vlivem uvolnění reakční enthalpie při reakci jugO + H20 + iíg(OH) 2
Tím je způsobeno, že odváděné granule mají tepotu 130 - 150°C. Při použití vody jakožto pojidla měly granule bodovou oevnost v tlaku cca 1C0Q - 1300 N, Zdánlivá hustota surových tělísek tvořených granulemi činila 2,2 - 2,5 g/cm^ v suchém stavu.
Tyto granule resp. surové částice byly následně žíhány při 2 000°0 . Po tomto tepelném zpracování činila jejich hustota 3,41 g/cm\ i-říklady 3-15
menší než udaná hodnota)a složení v % hmot* jsou specifiko-
vaným produktům a teploty použité při tepelném zpracování surových částic jsou shrnuty do následující tabulky 2.
Z grafu na obr.4 jsou odvozeny dvojice hodnot prosazení materiálu neboli výkon granulačního talíře (přívod materiálu ke granulačnímu talíři) a střední velikost částic použitého oxidu horečnatého.
V grafu na obr.4 je na osu x nanášeno materiálové prosazení (výkon granulačního talíře) v kg/m .hodina a na osu y střední velikost zrn d^ oxidu hořečnatého. Hodnoty na ose x představují specifický přívod MgO do granulačního talíře. Gísla 2-15 označují hodnoty pro příklady 2-15 uvedené v tabulce 2. Z tohoto grafu vyplývá také doporučený pracovní rozsah pro postup dle tohoto vynálezu, který je dán plochou, vymezenou spojnicemi vrcholů A až E. Hodnota ά~θ je udána
X. o
Tabulka 1
| typ oxidu horečnatého | ||||
| Složení oxidu hořečnatého | 1 -- · syntetický MgO | 2. SgO z přírodního magnezitu nguC 3 | ||
| 1 a | 1 b | 2 a | 2 b | |
| střední velikost zrna | ||||
| d50 / (Unz/ | 0,9 | 3,0 | 16,3 | 20,1 |
| plyn /%/ | 1,57 | ϊ,3 | ||
| Fe?03 | 0,02 | 5,37 | ||
| GaO | 0,42 | 1,92 | ||
| Si02 | 0,03 | 0,42 | ||
| jlgO /vyžíhaný/ I | 99,45 | 91,8 |
c v s ú
Claims (9)
1, Způsob přípravy- slinutého oxidu hořečnatého hrubosrného typu z práškovitého oxidu hořečnatého, který se zpracuje na surové částice a ty se podrobí slinování za vysokých teplot, vyznačující se tím, Še aktivní reaktivní práškovitý oxid hořečnatý o velikosti částic do 0,15 mm se zpracuje granulací na granulačním talíři při Serterá-ál·ovém^-p-roeo-a-enínižším než 250 kg AgO/m plochy granulačniho zařízení za hodinu za vzniku surových částic, které se dále podrobí slinování.
2. Způsob přípravy slinutého oxidu hořečnatého podle nároku 1, vyznačující se tím, Še se granulaci podrobí mletý kaustický oxid hořečnatý s rozložením velikosti částic, kdy s výhodou 90 % materiálu obsahuje částice menší než 0,1 mm.
3. Způsob přípravy slinutého oxidu hořečnatého podle nároků la2, vyznačující se tím, že materiálové prosazení při granulaci práškovitého oxidu horečnatého na granulačním talíři činí 35 až 220 kg MgO/m za hodinu, vý2 hodně 50 až 120 kg LJgO/m za hodinu.
4. Způsob přípravy slinutého oxidu hořečnatého podle nároku 3,vyznačuj ící se tím, že se p^i granulaci pracuje s materiálovým prosazením, určeným pomocí ^rafu, ve kterém se vynáší materiálové prosazení proti střední velikosti částic práškovitého ihgO a výhodné hodnoty leží přitom v ploše, omezené spojnicemi vrcholových bodů, přičemž tyto vrcholové body jsou dány přibližně následujícími souřadnicemi:
A/ 21 ^m - 25 kg/m2.hod. 0/ 3,C^m - 220 kg/m,hod.
Ξ/ C,3j*m - 75 kg/m2.hod.
3/ 21 ^m - 70 kg/m.hod.
D/ 0,5^m - 220 kg/m.hod. F/ 10 ^m - 25 kg/m2.hod.
5. 2působ pří některého z nároků t í m, že střední líři při granulaci přibližně 1 hodinu pravý slinutého oxidu hořečnatého podle 1-4, vyznačující se doba prodlení materiálu v ganulačním tačiní 1/2 hodiny až 2 hodiny, s výhodou
6. Způsob přípravy slinutého oxidu hořečnatého podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se t í m, že granulační talíř, ve kterém probíhá granulace práškovitého oxidu hořečnatého, je opatřen na okraji lemem, jehož výška je větší než 1/4 průměru granulačního talíře.
7· Způsob přípravy slinutého oxidu hořečnatého podle nároku 6, vyznačující se tím, že se granulace provádí při sklonu granulačního talíře vzhledem k horizontále pod úhlem 55° až 65°.
8. Způsob přípravy slinutého oxidu hořečnatého podle některého z nároků 1 až 7,v yznačující se tím, še jako pojivá při granulaci je použito vody.
9. Způsob přípravy slinutého oxidu horečnatého podle některého z nároků 1 až 7, vyznačující se t í m, Že jako pojivá p*i granulaci je použito vodného roztoku nebo suspenze látky, která oři slinování beze zbyt ku vytéká anebo vytvoří jako pevný zbytek oxid hořečnatý, jako například' síran hořečnatý, chlorid hořečnatý nebo magnesiumlignosulfonát.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0181590A AT394359B (de) | 1990-09-05 | 1990-09-05 | Verfahren zur herstellung von sintermagnesia |
| PCT/AT1991/000096 WO1992004111A1 (de) | 1990-09-05 | 1991-08-27 | Verfahren zur herstellung von sintermagnesia |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ29593A3 true CZ29593A3 (en) | 1994-02-16 |
Family
ID=3521590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS93295A CZ29593A3 (en) | 1990-09-05 | 1991-08-27 | Process for preparing sintered magnesium oxide |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5344599A (cs) |
| EP (1) | EP0592422B1 (cs) |
| JP (1) | JPH06500305A (cs) |
| AT (2) | AT394359B (cs) |
| AU (1) | AU8329191A (cs) |
| CA (1) | CA2090457A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ29593A3 (cs) |
| DE (1) | DE59103729D1 (cs) |
| ES (1) | ES2066458T3 (cs) |
| IE (1) | IE64690B1 (cs) |
| IL (1) | IL99336A (cs) |
| MX (1) | MX9100924A (cs) |
| NO (1) | NO930746L (cs) |
| SK (1) | SK16193A3 (cs) |
| WO (1) | WO1992004111A1 (cs) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2402027A1 (de) * | 1974-01-17 | 1975-07-31 | Melzer Ohg Maschf | Vorrichtung zur formatgleichen leporellofalzung einer endlosen materialbahn |
| DE19828511C5 (de) * | 1998-06-26 | 2004-12-02 | Didier-Werke Ag | Basischer, feuerfester keramischer Hohlkörper |
| NL1017079C2 (nl) * | 2001-01-11 | 2002-07-15 | Teije Van Der Velde | Reinigingswerkwijze. |
| JP4522773B2 (ja) * | 2004-07-20 | 2010-08-11 | 株式会社パウレック | コーティング装置 |
| JP5108218B2 (ja) * | 2005-09-28 | 2012-12-26 | 日本化学工業株式会社 | 酸化マグネシウム粉末、酸化マグネシウム成形体用前駆体、それらの製造方法および酸化マグネシウム成形体並びに酸化マグネシウム焼結体ペレット |
| CN111375342B (zh) * | 2018-12-31 | 2022-05-06 | 沈阳新松机器人自动化股份有限公司 | 一种全自动造粒设备 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2579886A (en) * | 1948-10-07 | 1951-12-25 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Process of making pebble-shaped magnesia refractory |
| DE2062634B2 (de) * | 1970-12-18 | 1973-07-12 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Verfahren zur herstellung eines agglomerierten schweisspulvers |
| US4003736A (en) * | 1975-07-01 | 1977-01-18 | Bethlehem Steel Corporation | Method for preparing dry-collected fume for use in metallurgical furnaces |
| JPS5291720A (en) * | 1976-01-28 | 1977-08-02 | Kobe Steel Ltd | Operation of blast furnace |
| US4251475A (en) * | 1978-12-29 | 1981-02-17 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for controlling the proportion of liquid and dry particulate matter added to a pelletizer |
| DE3005937A1 (de) * | 1979-02-20 | 1980-08-21 | Mta Mueszaki Kemiai Kutato Int | Verfahren und anlage zur herstellung von granulaten in der rollschicht |
-
1990
- 1990-09-05 AT AT0181590A patent/AT394359B/de not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-08-27 US US07/982,751 patent/US5344599A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-27 ES ES91914475T patent/ES2066458T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-27 AU AU83291/91A patent/AU8329191A/en not_active Abandoned
- 1991-08-27 WO PCT/AT1991/000096 patent/WO1992004111A1/de not_active Ceased
- 1991-08-27 SK SK16193A patent/SK16193A3/sk unknown
- 1991-08-27 JP JP3513779A patent/JPH06500305A/ja active Pending
- 1991-08-27 CZ CS93295A patent/CZ29593A3/cs unknown
- 1991-08-27 CA CA002090457A patent/CA2090457A1/en not_active Abandoned
- 1991-08-27 AT AT91914475T patent/ATE114497T1/de active
- 1991-08-27 DE DE59103729T patent/DE59103729D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-27 EP EP91914475A patent/EP0592422B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-28 IL IL9933691A patent/IL99336A/en not_active IP Right Cessation
- 1991-09-03 MX MX9100924A patent/MX9100924A/es not_active IP Right Cessation
- 1991-09-03 IE IE310091A patent/IE64690B1/en not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-03-01 NO NO93930746A patent/NO930746L/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06500305A (ja) | 1994-01-13 |
| NO930746D0 (no) | 1993-03-01 |
| ES2066458T3 (es) | 1995-03-01 |
| WO1992004111A1 (de) | 1992-03-19 |
| EP0592422A1 (de) | 1994-04-20 |
| US5344599A (en) | 1994-09-06 |
| IE64690B1 (en) | 1995-08-23 |
| MX9100924A (es) | 1992-05-04 |
| DE59103729D1 (de) | 1995-01-12 |
| CA2090457A1 (en) | 1992-03-06 |
| AU8329191A (en) | 1992-03-30 |
| ATE114497T1 (de) | 1994-12-15 |
| AT394359B (de) | 1992-03-25 |
| IE913100A1 (en) | 1992-03-11 |
| IL99336A (en) | 1995-12-31 |
| EP0592422B1 (de) | 1994-11-30 |
| IL99336A0 (en) | 1992-07-15 |
| ATA181590A (de) | 1991-09-15 |
| NO930746L (no) | 1993-03-01 |
| SK16193A3 (en) | 1993-08-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3491492A (en) | Method of making alumina abrasive grains | |
| JP2638890B2 (ja) | 易解砕性アルミナの製造方法 | |
| US4325844A (en) | Method of preparing diatomite for rapid calcination | |
| CN105256130B (zh) | 一种回收含细粒金红石的氯化法钛白粉氯化炉吹出料的方法 | |
| CZ29593A3 (en) | Process for preparing sintered magnesium oxide | |
| CN111348856A (zh) | 一种人造岗石用粉料的制备工艺 | |
| KR910009598B1 (ko) | 입상 황산칼륨 및 그의 제조방법 | |
| CN1323757A (zh) | 一种超细煅烧高岭土的生产方法 | |
| US4159313A (en) | Alumina agglomerates with good mechanical strength and a method of obtaining them | |
| US3489549A (en) | Sintering material from iron-containing dry dust and preparing method thereof | |
| JPH0351665B2 (cs) | ||
| JPH06297197A (ja) | 乾式造粒方法及び装置 | |
| KR100858867B1 (ko) | 응집된 무기물의 내마멸성 과립, 이 과립으로 이루어지는분말과 분말의 제조방법 | |
| CN211988944U (zh) | 一种基于卧辊磨生产线生产矿渣微粉的装置 | |
| JP2002511830A (ja) | 焼結ＴｉＯ▲下２▼粒子から本質的になる粉砕媒体 | |
| SU1730186A1 (ru) | Способ подготовки шихты | |
| CN222469235U (zh) | 一种基于干湿法混合制粉的坯体粉料制备系统 | |
| RU2804115C1 (ru) | Способ получения гранулированного сорбента | |
| JP2518261B2 (ja) | 黒色粉末の製造方法 | |
| JPS6465234A (en) | Pretreatment of feedstock to be charged to smelting furnace | |
| CZ287802B6 (en) | Process for preparing pure granulated strontium carbonate, the strontium carbonate per se and its use | |
| JPS6086021A (ja) | 赤泥ケ−キの造粒方法 | |
| SU1707011A1 (ru) | Способ получени гранулированного мелиоранта из отвальных мелов | |
| JPS63130720A (ja) | 微粉原料のペレツト製造方法 | |
| SU1027245A1 (ru) | Способ подготовки агломерационной шихты к спеканию |