DE69425317T2 - Basisbandiges Vorentzerrungssystem für die adaptive Linearisierung von Leistungsverstärkern - Google Patents

Basisbandiges Vorentzerrungssystem für die adaptive Linearisierung von Leistungsverstärkern

Info

Publication number
DE69425317T2
DE69425317T2 DE69425317T DE69425317T DE69425317T2 DE 69425317 T2 DE69425317 T2 DE 69425317T2 DE 69425317 T DE69425317 T DE 69425317T DE 69425317 T DE69425317 T DE 69425317T DE 69425317 T2 DE69425317 T2 DE 69425317T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
err
address
signals
amplitude
updatable
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE69425317T
Other languages
English (en)
Other versions
DE69425317D1 (de
Inventor
Roberto Della Chiesa
Alessandro Guido
Marco Stanzani
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Alcatel Lucent SAS
Original Assignee
Alcatel SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alcatel SA filed Critical Alcatel SA
Publication of DE69425317D1 publication Critical patent/DE69425317D1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE69425317T2 publication Critical patent/DE69425317T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
    • H03F1/32—Modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion
    • H03F1/3241—Modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion using predistortion circuits
    • H03F1/3247—Modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion using predistortion circuits using feedback acting on predistortion circuits
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F1/00—Details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements
    • H03F1/32—Modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion
    • H03F1/3241—Modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion using predistortion circuits
    • H03F1/3282—Acting on the phase and the amplitude of the input signal
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F2200/00—Indexing scheme relating to amplifiers
    • H03F2200/438—Separate feedback of amplitude and phase signals being present
    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F2201/00—Indexing scheme relating to details of amplifiers with only discharge tubes, only semiconductor devices or only unspecified devices as amplifying elements covered by H03F1/00
    • H03F2201/32—Indexing scheme relating to modifications of amplifiers to reduce non-linear distortion
    • H03F2201/3233—Adaptive predistortion using lookup table, e.g. memory, RAM, ROM, LUT, to generate the predistortion

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Nonlinear Science (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Amplifiers (AREA)
  • Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft ein Basisband-Vorverzerrungssystem für die adaptive Linearisierung von Leistungsverstärkern und einen Funkübertrager, der das Vorverzerrungssystem verwendet.
  • In der Vergangenheit haben Theorie und Praxis der Mobilkommunikation Modulationsverfahren mit konstanter Hüllkurve wie etwa FM oder CPM (Continuous Phase Modulation) bevorzugt, um es Leistungsverstärkern zu ermöglichen, im nichtlinearen Betriebsbereich nahe der Sättigung zu arbeiten. Dies ermöglicht eine Erhöhung der Effizienz und erzeugt keine Kreuzmodulationsprodukte in den benachbarten Kanälen.
  • Gegenwärtig ist das Hauptproblem festgelegt durch den begrenzten Bereich des verfügbaren Spektrums, und deshalb sind andere, spektral effektivere Modulationstypen in Betracht gezogen worden, wie etwa n-QPSK und allgemeiner n-QAM mit Basisbandfilterung.
  • Unglücklicherweise haben diese Verfahren keine konstante Hüllkurve, und der Arbeitspunkt des Hochfrequenzleistungsverstärkers muß sorgfältig ausgewählt werden, um Störungen auf dem Spektrum aufgrund von Kreuzmodulationsprodukten vermeiden; andererseits führt es zu signifikanten Einbußen in der Effizienz, wenn man einen Verstärker in dem linearen Bereich (Klasse A) arbeiten läßt, weswegen geeignete Linearisierungstechniken angewendet werden sollten.
  • Die Idee, das durch Leistungsverstärker verursachte Verzerrungsproblem durch adaptive Linearisierungsvorrichtungen im Basisband zu lösen, ist nicht neu.
  • Insbesondere beschreibt der Artikel "Adaptive Linearization Using Predistortion" von M. Faulkner, T. Mattson und W. Yates, IEEE CH2846-4/90, Seiten 35 bis 40 eine Vorverzerrungsvorrichtung, die auf der Aktualisierung von Fehlertabellen basiert, deren Inhalt zum Korrigieren der Basisbandabtastwerte verwendet wird. In diesem Fall wird ein Zugriffsmodus auf solche Tabellen eingesetzt, der in gleichförmiger Weise direkt proportional zur Amplitude des Eingangssignals und zum verzerrten Signal des Verstärkers ist.
  • Die Hauptnachteile, auf die man bei diesem Typ von Vorverzerrungsvorrichtung und auch bei anderen bereits bekannten stößt, werden verursacht durch langsame Konvergenz, ungenaue Berechnungen, lange Verarbeitungszeiten und Schleifen-Instabilitätserscheinungen.
  • GB 2 239 770 lehrt eine Modulationsvorrichtung mit einer Eingangssignalmodifikation zur Korrektur der Verstärker nicht Linearität. Die Modulationsvorrichtung hat eine erste arithmetische Schaltung zum Berechnen einer Amplitude Ai und einer Phase 6i eines komplexen Signals aus abgetasteten Einc·angssignalen I und Q. Die Amplitude Ai wird verwendet, um ein ROM zu adressieren, das Amplitudenkompensationssignale Ai' und Phasenkompensationssignale ti' liefert. Es lehrt jedoch nicht und legt nicht nahe, ein Basisband-Vorverzerrersystem mit einer adaptiven Vorverzerrungsschaltung mit einem Adressenerzeugungsmittel zu verwenden, das decodierte Adressensignale erzeugt.
  • Ein erstes Ziel der vorliegenden Erfindung ist, ein Vorverzerrungssystem zu schaffen, das frei von den Nachteilen der oben erwähnten Systeme ist. Ein anderes Ziel der Erfindung ist, ein Vorverzerrungssystem zu schaffen, das eine einfache, seicht realisierbare und preiswerte Struktur hat. Diese und andere Ziele werden erreicht durch ein Vorverzerrungssystem wie in Anspruch 1 angegeben und einen Funkübertrager wie in Anspruch 10 angegeben. Weitere Merkmale der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
  • Durch Erzeugen der Adressen in Beziehung zur Verteilung des Eingangssignal-Amplitudenwerts ist es möglich, eine bemerkenswerte Steigerung der Konvergenzrate zu erzielen.
  • Durch geeignetes Gewichten der berechneten Elemente der Fehlertabelle wird die Ungenauigkeit bei der Fehlerberechnung verringert und es wird auch eine leichte Zunahme der Konvergenzrate erreicht.
  • Ein anderes interessantes Merkmal dieser Vorverzerrungsvorrichtung liegt darin, daß es ein System mit offenem Regelkreis ist, weil es auf dem konkurrierenden Zugriff auf die gleichen Tabellen von dem Vorverzerrungsprozeß und von dem Fehlerberechnungs-Aktualisierungsprozeß basiert. Die Schleife ist offen in dem Sinne, daß die Aktualisierung der Tabellen nicht in Echtzeit ausgeführt werden kann, das heißt die verzerrten Abtastwerte vom Leistungsverstärker sind einfach notwendig, um die Fehlertabellen zu aktualisieren. Diese Tatsache vermeidet das Auftreten von intrinsischen Instabilitäten der Systeme mit geschlossenem Regelkreis.
  • Die Merkmale und Vorteile der Erfindung werden deutlicher aus der nachfolgenden Beschreibung in Verbindung mit den beigefügten Zeichnungen. Es zeigen:
  • - Fig. 1 ein Blockdiagramm eines Funkübertragers mit dem Vorverzerrungssystem;
  • - Fig. 2 ein Blockdiagramm des Vorverzerrungssystems;
  • - Fig. 3 das Gewichtungsverfahren des verwendeten Fehlers.
  • In Fig. 1 ist die Umgebung dargestellt, in der die Erfindung angeordnet ist.
  • Das Eingangssignal, das durch einen Encoder COD gelaufen ist, erreicht eine adaptive Vorverzerrungsvorrichtung PREDIST. Die Vorverzerrungsvorrichtung wird auch von einem Rücksignal von der Antenne erreicht, das durch einen Block DEM demoduliert und durch A/D-Wandler gewandelt wird. Das ausgehende Signal von der Verzerrungsvorrichtung wird von D/A-Wandlern gewandelt, durch einen Block MOD moduliert, durch einen Leistungsverstärker PA verstärkt und dann der Antenne zugeführt. Ein lokaler Oszillator LO wird zum Erzeugen der für den Modulator MOD und Demodulator DEM benötigten Schwingungen verwendet. Durch die Verwendung von A/D- und D/A-Wandlern wird gezeigt, daß das Signal aus einem Imaginärteil Q und einem Realteil I besteht. Das zeitdiskrete Eingangssignal
  • (1) Sk = Ik + j Qk = ρk exp jθk
  • wird erhalten durch Abtasten des komplexen Basisbandsignals
  • (2) S(t) = I(t) + jQ(t) = ρ(t) ejθ (t)
  • zu Zeitpunkten Tk = kT erhalten, wobei k eine ganze Zahl, T der Abtastzeitpunkt ist; bei einer praktischen Implementierung können die Abtastwerte Sk von Gl. (1) direkt vom Encoder erzeugt werden.
  • Die Koordinaten-Umwandlungsgleichungen sind:
  • I (t) = ρ(t) cos θ(t) Q (t) = ρ(t) sin θ(t) (3)
  • P (t) = [I² (t) +Q²(t)] θ(t) = tan&supmin;¹[Q (t) /I (t)]
  • Das vorverzerrte Ausgangssignal S" k (in rechtwinkligen Koordinaten) wird dann durch einen D/A-Wandler in analoge Form gewandelt und zum Mischer und zum Leistungsverstärker geschickt (die Frequenzwandlung ist der Einfachheit halber durch einen einfachen Durchgang dargestellt), dessen Ausgangssignal teilweise zu einem Abwärtswandler zurückgeführt wird (der lokale Oszillator muß für beide Wandlungen der gleiche sein). Das verzerrte Eingangssignal S'k ist das Ergebnis der A/D-Wandlung des demodulierten Verstärkerausgangssignals. Die einzige Annahme, die über das System gemacht wird, ist, daß die durch die Funkteile des Übertragers eingeführte Verzerrung durch zwei Funktionen AM-AM und AM-PM darstellbar ist: Dies bedeutet, daß die Linearisierungsvorrichtung als ein dem Basisband überlagerter Phase-Amplitude-Modulator wirkt.
  • ρout = g(ρin) Amplitudenmodulation (4)
  • θout = f(ρin) Phasenmodulation
  • Die Form von f(.) und g(.) qualifiziert die Nichtlinearität.
  • Die Gleichungen (4) implizieren ferner, daß Verzerrungs- und Fehlerfunktionen für Amplitude und Phase ερ und εθ nur von der Amplitude des Eingangssignals abhängen, das heißt:
  • ερ = ερ (ρ,θ) = ερ (ρ)
  • (5)
  • εθ = εθ(ρ,θ) = εθ (ρ)
  • Diese Hypothese bewirkt, daß die Fehler Funktion einer einzigen Variablen sind und vereinfacht beträchtlich die Implementierung, sowohl vom Gesichtspunkt der Speicherbelegung (sie erfordert Tabellen von geringerer Größe) und der Geschwindigkeit (die Zahl der aufzusuchenden Zellen ist kleiner).
  • Die Form der Funktionen (5) kann als eine "Signatur" des Systems gesehen werden, weil sie von der Übertragungsfunktion der gesamten Verstärkungskette abhängt.
  • Es ist denkbar, den Fehler unter Verwendung der In-Phase- und Quadraturkomponenten εI bzw. εQ
  • εi = εI (I, Q) (6)
  • εQ = εQ(I,Q)
  • zu verarbeiten, um die Koordinatenumwandlung zu vermeiden; es läßt sich jedoch zeigen, daß diese Funktionen nicht als abhängig von einer einzigen Variablen dargestellt werden können und daß es deshalb nicht möglich ist, die Menge an verwendetem Speicher zu verringern.
  • Der Algorithmus konvergiert, wenn nach einer bestimmten Zeit S'k sich Sk nähert, so daß der Fehler gegen 0 geht, in welchem Fall die in die Tabelle eingetragenen Werte sich nicht mehr ändern, es sei denn, daß der Typ der Verzerrung verändert wird. Die Darstellung (6) ist geeignet für hohe Symbolraten (in der Größenordnung von MBit/s), weil sie keine Zeit für Koordinatenumwandlung verschwendet, und wenn die benötigte Konvergenzrate niedrig ist (die Zeit, die zum Besuchen aller Elemente der durch eine Menge von I-Q-Paaren gebildeten Tabelle ist offensichtlich länger als im Fall (4), eine solche Zeit ist proportional zur Zahl der Tabellenelemente).
  • Von nun an wird der Darstellung (5) gefolgt, die für niedrige Symbolraten (in der Größenordnung einige 10 KBit/s) besser geeignet ist, die für mobile Systeme typisch sind.
  • Das System aktualisiert ein Paar von Fehlertabellen (eine für die Amplitude und die andere für die Phase), die von der Vorverzerrungsvorrichtung für die Korrektur der Basisbandabtastwerte ausgelesen werden; solche Tabellen werden beim Start auf 0 gestellt.
  • Fig. 2 zeigt ein Blockdiagramm des Systems, das als aus drei parallel arbeitenden Prozessen aufgebaut angesehen werden kann.
  • Das vom Encoder COD der Fig. 1 kommende Signal wird sowohl in der Amplitude ρ als auch der Phase θ vom Koordinatenwandler CORDIC 1 gewandelt. Die Amplitude θ wird an den Eingang des Adressengenerators ADGEN angelegt. Die Amplitude ρ und die Phase A werden auch an den Eingang des Blocks ERRCOM angelegt; ebenfalls daran angelegt werden Amplitude p' und Phase θ', die von einem Koordinatenwandler CORDIC 3 kommen, die das Signal von den A/D-Wandlern von Fig. 1 empfängt. Das Ausgangssignal des Blocks ERRCOM wird an Tabellen err-ρ und err-θ für ihre Aktualisierung angelegt. Die Adresse dieser Tabellen, ebenfalls mit Amplitude ρ und Phase θ, werden an den Block PREDIST angelegt, dessen Ausgangssignal an den Koordinatenwandler CORDIC 3 angelegt wird. Das Ausgangssignal von CORDIC 3 wird an die D/A-Wandler von Fig. 1 angelegt. Bei einer praktischen Ausgestaltung wird die durch Gleichung (5) beschriebene Fehlerfunktion durch diskrete Tabellen und mit endlicher Genauigkeit dargestellt:
  • ερ(k) = ερ(pk)
  • (7) ρk = k I k, k = 0... TABLE_SIZE-1
  • εθ(k) = εθ(θk)
  • wobei TABLE SIZE die Zahl der Elemente in der Tabelle ist (aus Gründen der Einfachheit und Implementierung ist sie für beide Tabellen gleich und ist eine Potenz von 2), während Ik die Quantisierungsschrittweite ist, die, wenn eine ungleichförmige Quantisierung verwendet wird, von k abhängt.
  • In jedem Fall muß die Dynamik des Eingangssignals Imax sein:
  • (8) Imax = Σi=0..TABLE_SIZE-1
  • Die Leistung des Systems hängt ab von TABLE-SIZE und der für die Darstellung der Proben gewählten Genauigkeit.
  • Je größer TABLE-SIZE ist, desto kleiner wird im allgemeinen der bei der Berechnung der Tabellenadresse gemachte Quantisierungsfehler sein; dies wird jedoch bezahlt durch eine niedrigere Konvergenzrate, da mehr Zeit notwendig ist, um die gesamte Tabelle aufzusuchen.
  • Ein anderer wichtiger Parameter des Systems, wenn die verwendete Phase-Amplitude-Modulation linear ist, ist der Oversampling-Faktor OVS (das heißt die Zahl von vom Modulator für jedes Symbol erzeugten Abtastwerten). Unter der Annahme, daß die Vorrichtung schnell genug ist, um alle Abtastwerte zu verarbeiten, ist die für die Konvergenz des Algorithmus benötigte Zeit um so kürzer, je größer der OVS ist.
  • Für die Adressenerzeugung wird die Adresse des Elements der durch Gleichungen (5) beschriebenen Fehlertabellen, die ausgehend von der Amplitude des Eingangssignals aktualisiert werden müssen, ausgewertet: Die gesamte Menge der möglichen Amplituden wird auf die Menge der möglichen Adressen so abgebildet, daß das Ganze als eine Dekodierung wirkt.
  • Die Art und Weise, auf die die Eingangsamplituden auf die Menge der Adressen abgebildet werden, ist nicht linear, und bewirkt eine ungleichförmige Quantisierung. Offensichtlich ist dieses Verfahren nur möglich, wenn die Verteilung der Eingangsamplituden bekannt ist: Es macht den Algorithmus starrer, weil es das Laden einer neuen Amplituden-Adressen- Abbildung erforderlich macht, wenn die Modulationsparameter geändert werden.
  • Die Quantisierungsintervalle haben ihre Amplitude, die umgekehrt proportional zu der Wahrscheinlichkeit ist, daß die Amplitude des Eingangsabtastwerts in dieses Intervall fallen wird: Auf diese Weise ist die Wahrscheinlichkeit, daß die Amplitude des Eingangsabtastwerts in ein vorgegebenes Intervallfeld, im Mittel für alle Intervalle die gleiche. Diese Art, die Dinge anzugehen, erhöht beträchtlich die Konvergenzrate des Algorithmus, ohne die anderen Leistungen zu beeinträchtigen: Insbesondere wird der erreichte Grad spektraler Reinheit ungefähr der gleiche wie in dem Fall gleichförmiger Quantisierung sein. In diesem Fall ist die Adresse nicht länger gegeben durch
  • (9) An = ρin/Ik
  • wobei
  • (10) Ik = Imax/TABLE-SIZE
  • ist, sondern es ist notwendig, die Eingangsamplitude ρ mit den Werten Ik (Schwellen) zu vergleichen, die in ansteigender Reihenfolge in einer Tabelle angeordnet sind. Die Werte Ik sind festgelegt und werden ein für allemal durch Untersuchung der Statistiken der Eingangsamplituden berechnet. Der Einfachheit der Berechnung halber soll diese neue Tabelle die gleichen Abmessungen wie die Fehlertabelle haben und eine Zahl von Elementen haben, die eine Potenz von 2 ist, so daß der binäre Suchalgorithmus angewendet werden kann.
  • Für die Fehlerberechnung wird die folgende Prozedur verwendet.
  • Bei Sk = ρk exp jθk das Basisbandeingangssignal und
  • S'k = ρ'k exp jθ'k das rückkopplungsverzerrte Ausgangssignal des Verstärkers, dann ist der berechnete Fehler einfach:
  • ερ(k) S (θk - ρ'k)
  • (11) mit S ≤ Smax = 2/Gmax
  • εθ(k) = S (θk - θ'k)
  • wobei S ein Geschwindigkeitsfaktor und Gmax die maximale differentielle Verstärkung der Verstärkerkette ist:
  • wobei g(p) die Amplituden-Übertragungscharakteristik (AM-AM) der Nichtlinearität ist. Offensichtlich wird die Fehlerabschätzung sowohl für die Phase als auch die Amplitude durch eine Ungenauigkeit im Intervall
  • (13) 0 ≤ ≤ 0.5 Ik
  • beeinflußt, wobei I die Quantisierungsschrittweite ist.
  • Die Ungenauigkeit ist = 0 (100% Genauigkeit), wenn die Eingangsamplitude p mit Σi=0..k-1 Ii exakt zusammenfällt, wohingegen sie θ = 0.5 Ik (minimale Genauigkeit) ist, wenn ρ = Σi = 0..k Ti gilt.
  • Man beachte, daß I = Ik, weil diese Ergebnisse sowohl für nicht-gleichförmige als auch für gleichförmige Quantisierungen gelten: In letzterem Fall ist θmax = 0.5 I und es muß ρ = kI für maximale Genauigkeit und ρ = (k+1)I für minimale Genauigkeit gelten.
  • In Bezug auf Fig. 3 ist gezeigt, wie Anteile des Fehle rs zwei benachbarten Zellen für einen gegebenen Wert der Amplitude ρk zugewiesen werden. Ein Weg, die Ungenauigkeit zu minimieren, besteht darin, den Fehler zu verwenden, um zwei benachbarte Zellen zu aktualisieren. Der Fehler wird so gewichtet, daß ein größerer Beitrag zu der nächstliegenden Zelle gemacht wird.
  • Diese Operation bewirkt eine leichte Zunahme in der Konvergenzrate des Algorithmus (der Hauptbeitrag wird von der ungleichförmigen Quantisierung geleistet) und eine signifikante Verringerung der Ungenauigkeit bei der Fehlerberechnung (in der Praxis geht man von dem Fall, in dem eine Funktion durch Stufen approximiert wird, zu dem Fall über, wo die Funktion durch eine stückweise lineare Funktion approximiert wird). Die Konvergenz kann als erreicht angesehen werden, wenn:
  • wobei δ eine kleine Dimensionskonstante ist, die die Genauigkeit der Vorverzerrungsvorrichtung qualifiziert, wohingegen t und t' zwei aufeinander folgende Zeitpunkte des Besuchs der kten Zelle der Tabellen ist. Je größer der Faktor S. desto schneller ist die Konvergenz des Algorithmus: die optimale Konvergenzrate wird erreicht für S = 0,5 Smax; für kleiner Werte nimmt die Konvergenzrate ab, für Werte größer als Smax neigt das System dazu, instabil zu werden. Mehrere Werte von S sind untersucht worden, um die Leistung des Systems in diesen interessanten Fällen zu überprüfen.
  • Der Vorverzerrungsprozeß korrigiert die Eingangsabtastwerte mit dem aus den Tabellen gelesenen Fehler. Die Tabellenadresse wird wie oben beschrieben festgelegt.
  • Wenn (ρ"k, θ"k) die Ausgangssignale der Vorverzerrungsvorrichtung bezeichnet, erhält man:
  • ρ"k = ρk + f [ερ(k),ρk] (16)
  • θ"k = θk + f [εθ(k), ρk]
  • wobei f(.) eine Interpolationsfunktion ist, die den Fehler verändert, um Ungenauigkeiten aufgrund der Quantisierung zu verringern.
  • Der triviale Fall entspricht dem Lesen des Fehlers ε(k) oder ε(k+1) aus den Tabellen und Hinzuaddieren des Fehlers zum Eingangsabtastwert; um eine gute spektrale Reinheit zu erreichen, ist es jedoch notwendig, eine lineare Interpolation zu verwenden; komplexere Interpolationsverfahren können verwendet werden, vorausgesetzt, daß die Rechenkapazität des verwendeten Prozessors dies zuläßt. Die Koordinatenumwandlungsprozesse sind in Gleichung (3) beschrieben. Obwohl vom Konzept her trivial, erfordern sie bei einer praktischen Implementierung eine beträchtliche Rechenzeit (ca. 80% der Gesamtrechenzeit), weil sie transzendentale Funktionen wie etwa Sinus, Kosinus und Arcustangens, Multiplikationen und Divisionen beinhalten.
  • Wenn man das Blockdiagramm in Fig. 2 betrachtet, ist es sehr wichtig, daß die drei erforderlichen Umwandlungen (zwei von kartesisch nach polar für die Eingangssignale und eine von polar nach kartesisch für das Ausgangssignal) mit den aktuellen Spezifikationen der Anwendung übereinstimmen.
  • Optimierte Verfahren sind verfügbar für die Berechnung der trigonometrischen Funktionen; eine davon ist das gut bekannte CORDIC: es ist eine Frage der Bewertung diverser arithmetischer Operationen und trigonometrischer Funktionen - insbesondere Quadratwurzel und Arcustangens - in Orientierung auf eine VLSI-Implementierung.

Claims (10)

1. Basisband-Vorverzerrungsystem für die adaptive Linearisierung eines Leistungsverstärkers (PA), das eine adaptive Vorverzerrungsschaltung mit wenigstens einer aktualisierbaren Fehlertabelle (err-ρ, err-τ), die aktualisierbare Fehlertabellensignale liefert, die zum Vorverzerren eines Eingangssignals benutzt werden, und ein Adressenerzeugungsmittel (ALGEN) zum Erzeugen von Adressen der wenigstens einen aktualisierbaren Fehlertabelle (err-ρ, err-'τ) umfaßt, dadurch gekennzeichnet, daß das Adressenerzeugungsmittel (ALGEN) decodierte Adressensignale für die wenigstens eine aktualisierbare Fehlertabelle (err-ρ, err-τ) als Funktion des Wertes der Amplitude (ρk) des Eingangssignals erzeugt, und daß die wenigstens eine aktualisierbare Fehlertabelle (err-ρ, err -τ) aktualisiert wird durch Schreiben, von neuen Werten von Fehlern entsprechend Zeiten, die von den Auslesezeiten unabhängig sind, wodurch die verwendeten Fehlertabellen nur aktualisierbare Fehlertabellen sind.
2. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Adressenerzeugungsmittel (ALGEN) die decodierten Adressensignale als eine Funktion der Verteilung des Wertes der Amplitude (ρk) des Eingangssignals erzeugt.
3. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Adressenerzeugungsmittel (ALGEN) die Adressen in einer solchen Weise erzeugt, daß jede Adresse im Mittel die gleiche Wahrscheinlichkeit hat, aufzutreten.
4. System nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Adressenerzeugungsmittel (ADGEN) durch einen Speicher gebildet ist.
5. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die aktualisierbaren Fehlertabellensignale der Fehlertabelle (err-ρ, err-τ) als eine gewichtete Differenz zwischen dem Eingangssignal und einem verzerrten Signal des Ausgangsverstärkers (PA) festgelegt werden.
6. System nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die gewichtete Differenz gebildet wird durch Speichern von Bruchteilen des Fehlers, berechnet für jeden Wert des Eingangssignals, in der wenigstens einen aktualisierbaren Fehlertabelle (err-ρ, err-τ)
7. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorverzerrungsschaltung das Eingangssignal in Funktion des aus der wenigstens einen aktualisierbaren Fehlertabelle (err-ρ, err- τ) entsprechend der von dem Adressenerzeugungsmittel (ADGEN) erzeugten Adresse ausgelesenen Fehlers vorverzerrt.
8. System nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorverzerrungsschaltung das Eingangssignal vorverzerrt, indem sie den aus der wenigstens einen aktualisierbaren Fehlertabelle (err-ρ, err-τ) entsprechend der von dem Adressenerzeugungsmittel (ADGEN) erzeugten Adresse ausgelesenen Fehler zu ihm algebraisch hinzuaddiert.
9. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Adressenerzeugungsmittel ferner umfaßt: einen Adressendecoder, der auf den Wert der Amplitude des Eingangssignals anspricht, zum Erzeugen von amplitudenabhängigen Adressendecodersignalen; und eine amplitudenabhängige Kompensationstabelle, die auf die amplitudenabhängigen Adressendecodersignale anspricht, zum Erzeugen von amplitudenabhängigen Amplitudenfehlertabellen- Adressensignalen sowie zum Erzeugen von amplitudenabhängigen Phasenfehlertabellen-Adressensignalen.
10. Funkübertrager zum Übertragen eines Signals auf eine Antenne, mit einem Encoder (COD) zum Codieren eines Eingangssignals, einer adaptiven Vorverzerrungsvorrichtung (PREDIST), Mitteln zum Umwandeln eines Ausgangssignals der adaptiven Vorverzerrungsvorrichtung (PREDIST) durch Digital- Analog-Wandler (D/A), Mitteln zum Modulieren (MOD) der Ausgangssignale der Digital-Analog-Wandler, Verstärkungsmittel (PA) für die Ausgangssignale der Mittel zum Modulieren (MOD), einem an ein Ausgangssignal der Verstärkungsmittel (PA) angeschlossenen Demodulator (DEM), an den Ausgang des Demodulators (DEM) angeschlossenen Analog-Digital-Wandlern (A/D), wobei δer Ausgang der Analog-Digital-Wandler (A/D) an die adaptive Vorverzerrungsvorrichtung (PREDIST) angeschlossen ist, einem lokalen Oszillator (LO) zum Erzeugen oszillierender Signale für die Mittel zum Modulieren (MOD) und den Demodulator (DEM), und Mitteln zum Verbinden des Ausgangssignals der Verstärkungsmittel (PA) mit der Antenne, dadurch gekennzeichnet, daß die adaptive Vorverzerrungsvorrichtung (PREDIST) eine adaptive Linearisierung der Verstärkungsmittel (PA) bewirkt, und daß die adaptive Vorverzerrungsvorrichtung (PREDIST) wenigstens eine aktualisierbare Fehlertabelle (err-ρ, err-τ) und Adressenerzeugungsmittel zum Erzeugen von decodierten Adressensignalen für die wenigstens eine aktualisierbare Fehlertabelle (err-π, err-τ) beinhaltet, die zum Vorverzerren des Eingangssignals verwendete aktualisierbare Fehlertabellensignale liefert, wobei die Adressenerzeugungsmittel die decodierten Adressensignals in Funktion des Wertes der Amplitude des Eingangssignals erzeugen, und daß die wenigstens eine aktualisierbare Fehlertabelle (err-ρ, err-τ) aktualisiert wird durch Schreiben von neuen Werten von Fehlern entsprechend Zeiten, die von den Auslesezeiten unabhängig sind, wodurch die verwendeten Fehlertabellen nur aktualisierbare Fehlertabellen sind.
DE69425317T 1993-12-14 1994-12-05 Basisbandiges Vorentzerrungssystem für die adaptive Linearisierung von Leistungsverstärkern Expired - Lifetime DE69425317T2 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT93MI002609A IT1265271B1 (it) 1993-12-14 1993-12-14 Sistema di predistorsione in banda base per la linearizzazione adattativa di amplificatori di potenza

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE69425317D1 DE69425317D1 (de) 2000-08-24
DE69425317T2 true DE69425317T2 (de) 2001-02-22

Family

ID=11367320

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE69425317T Expired - Lifetime DE69425317T2 (de) 1993-12-14 1994-12-05 Basisbandiges Vorentzerrungssystem für die adaptive Linearisierung von Leistungsverstärkern

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5524286A (de)
EP (1) EP0658975B1 (de)
JP (1) JPH0851320A (de)
CA (1) CA2137994A1 (de)
DE (1) DE69425317T2 (de)
IT (1) IT1265271B1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19757636B4 (de) * 1997-07-22 2005-10-13 Hynix Semiconductor Inc., Ichon Datenübertragungs-Verfahren und -Vorrichtung in einem Pulsamplitudenmodulations-Kommunikationssystem

Families Citing this family (121)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2967699B2 (ja) * 1995-03-06 1999-10-25 日本電気株式会社 送信装置
RU2142670C1 (ru) * 1995-11-16 1999-12-10 Самсунг Электроникс Ко., Лтд. Устройство линейного усиления мощности
US5862457A (en) * 1995-12-21 1999-01-19 Lucent Technologies, Inc. Multichannel predistortion linearizer
JPH09186729A (ja) * 1996-01-08 1997-07-15 Hitachi Denshi Ltd 直交変調器および直交復調器の振幅誤差制御方法
FR2746564B1 (fr) * 1996-03-22 1998-06-05 Matra Communication Procede pour corriger des non-linearites d'un amplificateur, et emetteur radio mettant en oeuvre un tel procede
FR2746563B1 (fr) * 1996-03-22 1998-06-05 Matra Communication Procede pour corriger des non-linearites d'un amplificateur, et emetteur radio mettant en oeuvre un tel procede
US5937011A (en) * 1996-03-26 1999-08-10 Airnet Communications Corp. Multi-carrier high power amplifier using digital pre-distortion
WO1997049174A1 (de) 1996-06-19 1997-12-24 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Vorverzerrung für eine nichtlineare übertragungsstrecke im hochfrequenzbereich
DE19631388C2 (de) * 1996-06-19 1998-07-02 Fraunhofer Ges Forschung Verfahren zum Vorverzerren eines über eine nichtlineare Übertragungsstrecke zu übertragenden Signals und Schaltungsanordnung zum Durchführung des Verfahrens
US6108385A (en) * 1996-07-08 2000-08-22 Silicon Wireless Limited Method and apparatus for reducing intermodulation distortion in digital wideband transmission systems
FI106413B (fi) * 1996-07-11 2001-01-31 Nokia Mobile Phones Ltd Lineaarisen tehovahvistimen tehonsäätöpiiri
FR2752313B1 (fr) * 1996-08-07 1998-11-13 Alcatel Telspace Procede et dispositif de modelisation des caracteristiques am/am et am/pm d'un amplificateur, et procede de predistorsion correspondant
EP0948838B1 (de) * 1996-12-30 2003-08-13 Samsung Electronics Co., Ltd. Kombinierte lineare leistungsverstärkungsvorrichtung und verfahren
FI103306B (fi) * 1997-03-17 1999-05-31 Nokia Telecommunications Oy Osoitteen muodostusmenetelmä ja järjestely
US6072364A (en) * 1997-06-17 2000-06-06 Amplix Adaptive digital predistortion for power amplifiers with real time modeling of memoryless complex gains
KR100251561B1 (ko) 1997-06-19 2000-04-15 윤종용 디지털통신시스템의송신기선형화장치및방법
US5959499A (en) * 1997-09-30 1999-09-28 Motorola, Inc. Predistortion system and method using analog feedback loop for look-up table training
FR2773422B1 (fr) * 1998-01-06 2000-02-04 Alsthom Cge Alcatel Dispositif de controle en amplitude et en phase d'un signal radiofrequence
US6046635A (en) * 1998-04-08 2000-04-04 Powerwave Technologies, Inc. Dynamic predistortion compensation for a power amplifier
FR2778041A1 (fr) 1998-04-24 1999-10-29 Thomson Csf Procede de neutrodynage du tube d'un emetteur
FI105506B (fi) * 1998-04-30 2000-08-31 Nokia Networks Oy Vahvistimen linearisointimenetelmä ja vahvistinjärjestely
JP3570898B2 (ja) * 1998-08-24 2004-09-29 日本電気株式会社 プレディストーション回路
US6091298A (en) * 1998-08-27 2000-07-18 Nortel Networks Corporation Linear amplifier arrangement
US6191653B1 (en) 1998-11-18 2001-02-20 Ericsson Inc. Circuit and method for linearizing amplitude modulation in a power amplifier
US6295442B1 (en) * 1998-12-07 2001-09-25 Ericsson Inc. Amplitude modulation to phase modulation cancellation method in an RF amplifier
FI982738L (fi) * 1998-12-17 2000-06-18 Nokia Networks Oy Lähettimen linearisointi
FI982739A7 (fi) * 1998-12-17 2000-06-18 Nokia Corp Lähettimen linearisointi
JP3699602B2 (ja) * 1999-01-07 2005-09-28 富士通株式会社 プリディストーション装置及びその方法
JP3185778B2 (ja) 1999-02-10 2001-07-11 日本電気株式会社 アクティブマトリクス型液晶表示装置、その製造方法及びその駆動方法
FI990680L (fi) 1999-03-26 2000-09-27 Nokia Networks Oy I/Q-modulaattorin epälineaarisuuden korjaus
FI107100B (fi) 1999-03-26 2001-05-31 Nokia Networks Oy I/Q-modulaattorin vaihe- ja amplitudiepäbalanssin korjaus
US6298097B1 (en) 1999-05-11 2001-10-02 Wiseband Communications Inc. Amplifier with wideband digital predistortion
EP1181768B1 (de) 1999-05-25 2004-11-24 Nokia Corporation Linearisierungs- und modulationsvorrichtung
DE19927952A1 (de) 1999-06-18 2001-01-04 Fraunhofer Ges Forschung Vorrichtung und Verfahren zum Vorverzerren eines über eine nicht-lineare Übertragungsstrecke zu übertragenden Übertragungssignals
EP1067676B1 (de) * 1999-06-30 2009-06-17 Alcatel Lucent Verfahren zur breitbandigen Linearisierung von Leistungsverstärkern
JP4097430B2 (ja) 1999-07-28 2008-06-11 富士通株式会社 歪補償機能を備えた無線装置
DE19939588A1 (de) * 1999-08-20 2001-03-01 Infineon Technologies Ag Vorrichtung und Verfahren zum Senden eines quadraturamplitudenmodulierten Sendesignals
DE19944558C2 (de) * 1999-09-17 2002-10-10 Bosch Gmbh Robert Verfahren zum Senden von Funksignalen und Sender zum Versenden eines Funksignals
US6246286B1 (en) 1999-10-26 2001-06-12 Telefonaktiebolaget Lm Ericsson Adaptive linearization of power amplifiers
DE19962341C1 (de) * 1999-12-23 2001-08-23 Bosch Gmbh Robert Sender zum Versenden von Signalen über Funkkanäle und Verfahren zum Senden von Signalen über Funkkanäle
DE60014175T2 (de) * 2000-01-26 2005-10-06 Nokia Corp. Verfahren und vorrichtung zum kompensieren von nicht-linearitäten und zeitvarianten änderungen einer übertragungsfunktion wirksam auf ein eingangssignal
GB2358748A (en) * 2000-01-31 2001-08-01 Wireless Systems Int Ltd An arrangement in a predistortion or feedforward linearizer for an amplifier in which I and Q components are adjusted to achieve a desired phase and amplitude
GB2358974B (en) * 2000-02-01 2002-07-17 Wireless Systems Int Ltd Distortion reduction
KR100592329B1 (ko) * 2000-02-18 2006-06-21 엘지.필립스 엘시디 주식회사 횡전계방식 컬러 액정표시장치 제조방법
AU2000238065A1 (en) 2000-02-24 2001-09-03 Fraunhofer-Gesellschaft Zur Forderung Der Angewandten Forschung E.V. System for reducing adjacent-channel interference by pre-linearization and pre-distortion
US6657492B1 (en) 2000-02-24 2003-12-02 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. System for estimating a non-linear characteristic of an amplifier
US6741662B1 (en) * 2000-04-17 2004-05-25 Intel Corporation Transmitter linearization using fast predistortion
CN1166138C (zh) * 2000-07-20 2004-09-08 华为技术有限公司 一种宽带发射机的自适应数字预失真方法和装置
KR100548763B1 (ko) * 2000-07-20 2006-02-06 엘지전자 주식회사 피드포워드 방식의 선형화기를 갖는 기지국 송신장치
US6560690B2 (en) * 2000-12-29 2003-05-06 Intel Corporation System and method for employing a global bit for page sharing in a linear-addressed cache
US6522194B1 (en) * 2000-12-29 2003-02-18 Ericsson Inc. Envelope restoration scheme for linear high-efficiency power amplification
US7065154B2 (en) 2000-12-29 2006-06-20 Nokia Corporation Baseband predistortion method for multicarrier transmitters
US6735419B2 (en) * 2001-01-18 2004-05-11 Motorola, Inc. High efficiency wideband linear wireless power amplifier
WO2002061938A1 (fr) 2001-01-31 2002-08-08 Fujitsu Limited Appareil de compensation de distorsion
US6928122B2 (en) 2001-06-07 2005-08-09 Motorola, Inc. Amplifier predistortion system and method
KR100412149B1 (ko) * 2001-06-08 2003-12-24 주식회사 인텍웨이브 디지털 전치보상기
WO2002101919A1 (fr) * 2001-06-12 2002-12-19 Fujitsu Limited Dispositif de compensation de distorsion
US7058369B1 (en) 2001-11-21 2006-06-06 Pmc-Sierra Inc. Constant gain digital predistortion controller for linearization of non-linear amplifiers
KR100429980B1 (ko) * 2001-12-24 2004-05-03 엘지전자 주식회사 Ａｑｍ 에러보상장치 및 방법
US6812786B2 (en) 2002-04-11 2004-11-02 Andrew Corporation Zero-bias bypass switching circuit using mismatched 90 degrees hybrid
US6700439B2 (en) 2002-04-11 2004-03-02 Andrew Corporation Zero-bias bypass switch
US8811917B2 (en) 2002-05-01 2014-08-19 Dali Systems Co. Ltd. Digital hybrid mode power amplifier system
US8380143B2 (en) 2002-05-01 2013-02-19 Dali Systems Co. Ltd Power amplifier time-delay invariant predistortion methods and apparatus
US6985704B2 (en) 2002-05-01 2006-01-10 Dali Yang System and method for digital memorized predistortion for wireless communication
US7991071B2 (en) * 2002-05-16 2011-08-02 Rf Micro Devices, Inc. AM to PM correction system for polar modulator
US7801244B2 (en) * 2002-05-16 2010-09-21 Rf Micro Devices, Inc. Am to AM correction system for polar modulator
US7254186B2 (en) * 2003-07-22 2007-08-07 M/A-Com, Inc. Electromagnetic wave transmitter, receiver and transceiver systems, methods and articles of manufacture
US7254195B2 (en) * 2003-08-25 2007-08-07 M/A-Com, Inc. Apparatus, methods and articles of manufacture for dynamic differential delay correction
US7298854B2 (en) * 2002-12-04 2007-11-20 M/A-Com, Inc. Apparatus, methods and articles of manufacture for noise reduction in electromagnetic signal processing
US7340007B2 (en) * 2003-09-16 2008-03-04 M/A-Com, Inc. Apparatus, methods and articles of manufacture for pre-emphasis filtering of a modulated signal
US7349490B2 (en) * 2003-04-16 2008-03-25 Powerwave Technologies, Inc. Additive digital predistortion system employing parallel path coordinate conversion
US7313196B1 (en) 2003-06-26 2007-12-25 L-3 Communications Corporation Method and system for baseband amplitude limiting
US7545878B1 (en) 2003-06-26 2009-06-09 L-3 Communications Corporation Efficient circular clipping implementation using simplified CORDIC rotators
JP4323968B2 (ja) * 2004-01-14 2009-09-02 株式会社日立コミュニケーションテクノロジー 無線通信装置のタイミング調整方法
WO2005076495A1 (en) * 2004-02-09 2005-08-18 Sige Semiconductor Inc. Methods of enhancing power amplifier linearity
US7385447B1 (en) 2004-06-28 2008-06-10 Anadigics, Inc. Power amplifier having curve-fitting predistorter
EP1779507B1 (de) * 2004-07-28 2012-06-20 MKS Instruments, Inc. Verfahren und systeme zum stabilisieren eines verstärkers
KR100643605B1 (ko) 2004-08-16 2006-11-10 삼성전자주식회사 적응형 프리 엠퍼시스 장치, 데이터 통신용 송신기,데이터 통신용 송수신 장치 및 적응형 프리 엠퍼시스 방법
EP1641132B8 (de) * 2004-09-24 2007-09-05 Alcatel Lucent Sender und Übertragungsverfahren
US7426372B2 (en) * 2005-03-31 2008-09-16 M/A-Com Eurotec B.V. Piecewise linearizer circuit for radio frequency amplification
US7639769B2 (en) 2005-04-21 2009-12-29 Agere Systems Inc. Method and apparatus for providing synchronization in a communication system
US8224265B1 (en) 2005-06-13 2012-07-17 Rf Micro Devices, Inc. Method for optimizing AM/AM and AM/PM predistortion in a mobile terminal
US7307570B2 (en) * 2005-07-20 2007-12-11 M/A-Com, Inc. Method and apparatus to emulate a filter
US20070018701A1 (en) * 2005-07-20 2007-01-25 M/A-Com, Inc. Charge pump apparatus, system, and method
US7436339B2 (en) * 2005-07-20 2008-10-14 M/A-Com, Inc. Method and apparatus to emulate a filter using digital elements
US7542736B2 (en) 2005-07-26 2009-06-02 M/A-Com, Inc. Techniques to decrease signal amplitude peak-to-average ratio in a wireless communications system
JP4323470B2 (ja) * 2005-08-08 2009-09-02 富士通株式会社 アドレス生成装置およびその方法
US8884714B2 (en) * 2005-12-22 2014-11-11 Pine Valley Investments, Inc. Apparatus, system, and method for digital base modulation of power amplifier in polar transmitter
US7599448B2 (en) * 2006-02-03 2009-10-06 Pine Valley Investments, Inc. Multi-mode selectable modulation architecture calibration and power control apparatus, system, and method for radio frequency power amplifier
US7877060B1 (en) 2006-02-06 2011-01-25 Rf Micro Devices, Inc. Fast calibration of AM/PM pre-distortion
US7599418B2 (en) * 2006-02-16 2009-10-06 Pine Valley Investments, Inc. Method and apparatus for a frequency hopper
US20070216455A1 (en) * 2006-03-17 2007-09-20 M/A-Com, Inc. Partial cascode delay locked loop architecture
US7962108B1 (en) 2006-03-29 2011-06-14 Rf Micro Devices, Inc. Adaptive AM/PM compensation
US7676529B2 (en) * 2006-04-05 2010-03-09 Pine Valley Investments, Inc. System and method for efficient rectangular to polar signal conversion using cordic algorithm
CN104202279A (zh) 2006-12-26 2014-12-10 大力系统有限公司 用于多信道宽带通信系统中的基带预失真线性化的方法和系统
ES2366666T3 (es) * 2006-12-27 2011-10-24 Telefonaktiebolaget Lm Ericsson (Publ) Determinación de un nivel de reducción de potencia para un transmisor.
US8050783B2 (en) * 2007-03-12 2011-11-01 Pine Valley Investments, Inc. System and method for pre-distorting a device input
US7869543B2 (en) * 2007-03-13 2011-01-11 Pine Valley Investments, Inc. System and method for synchronization, power control, calibration, and modulation in communication transmitters
US7974373B2 (en) * 2007-03-13 2011-07-05 Pine Valley Investments, Inc. Method and architecture for digital pulse shaping and rate conversion
US20080224750A1 (en) * 2007-03-13 2008-09-18 M/A-Com, Inc. Digital delay architecture
US8009765B2 (en) * 2007-03-13 2011-08-30 Pine Valley Investments, Inc. Digital polar transmitter
US8009762B1 (en) 2007-04-17 2011-08-30 Rf Micro Devices, Inc. Method for calibrating a phase distortion compensated polar modulated radio frequency transmitter
RS59913B1 (sr) 2008-10-17 2020-03-31 Sanofi Aventis Deutschland Kombinacija insulina i glp-1-agonista
CN101478523B (zh) * 2009-02-11 2012-06-13 航天恒星科技有限公司 一种ofdm系统中的自适应预失真器及预失真方法
CN101478522B (zh) * 2009-02-11 2012-01-25 航天恒星科技有限公司 一种ofdm系统中基于二维查询表的自适应预失真方法
CN102596175A (zh) 2009-07-06 2012-07-18 赛诺菲-安万特德国有限公司 含有甲硫氨酸的水性胰岛素制备物
US8489042B1 (en) 2009-10-08 2013-07-16 Rf Micro Devices, Inc. Polar feedback linearization
MY180661A (en) 2009-11-13 2020-12-04 Sanofi Aventis Deutschland Pharmaceutical composition comprising a glp-1 agonist, an insulin and methionine
PT3345593T (pt) 2009-11-13 2023-11-27 Sanofi Aventis Deutschland Composição farmacêutica compreendendo despro36exendina- 4(1-39)-lys6-nh2 e metionina
PL2611458T3 (pl) 2010-08-30 2017-02-28 Sanofi-Aventis Deutschland Gmbh Zastosowanie AVE0010 do produkcji leku do leczenia cukrzycy typu 2
CN105141513B (zh) 2010-09-14 2018-12-14 大力系统有限公司 操作分布式天线系统的方法和在该系统中进行通信的方法
US9821032B2 (en) 2011-05-13 2017-11-21 Sanofi-Aventis Deutschland Gmbh Pharmaceutical combination for improving glycemic control as add-on therapy to basal insulin
AR087693A1 (es) 2011-08-29 2014-04-09 Sanofi Aventis Deutschland Combinacion farmaceutica para uso en el control glucemico en pacientes con diabetes de tipo 2
TWI559929B (en) 2011-09-01 2016-12-01 Sanofi Aventis Deutschland Pharmaceutical composition for use in the treatment of a neurodegenerative disease
TWI780236B (zh) 2013-02-04 2022-10-11 法商賽諾菲公司 胰島素類似物及/或胰島素衍生物之穩定化醫藥調配物
MX2016008979A (es) 2014-01-09 2016-10-04 Sanofi Sa Formulaciones farmaceuticas estabilizadas de analogos de insulina y/o derivados de insulina.
EP3229828B1 (de) 2014-12-12 2023-04-05 Sanofi-Aventis Deutschland GmbH Insulin-glargin/lixisenatid-fixierte verhältnisformulierung
TWI748945B (zh) 2015-03-13 2021-12-11 德商賽諾菲阿凡提斯德意志有限公司 第２型糖尿病病患治療
TW201705975A (zh) 2015-03-18 2017-02-16 賽諾菲阿凡提斯德意志有限公司 第２型糖尿病病患之治療
TWI692936B (zh) 2018-12-17 2020-05-01 瑞昱半導體股份有限公司 調幅調相失真之補償裝置
TWI703813B (zh) * 2019-04-23 2020-09-01 瑞昱半導體股份有限公司 訊號補償裝置

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0771118B2 (ja) * 1989-12-27 1995-07-31 三菱電機株式会社 変調装置
US5123031A (en) * 1989-02-08 1992-06-16 Nokia-Mobira Oy Control voltage generator in a transmitter arrangement for digitally modulated signals
JPH05121958A (ja) * 1991-10-29 1993-05-18 Saitama Nippon Denki Kk 直線増幅装置の歪補償制御方式

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19757636B4 (de) * 1997-07-22 2005-10-13 Hynix Semiconductor Inc., Ichon Datenübertragungs-Verfahren und -Vorrichtung in einem Pulsamplitudenmodulations-Kommunikationssystem

Also Published As

Publication number Publication date
CA2137994A1 (en) 1995-06-15
JPH0851320A (ja) 1996-02-20
ITMI932609A1 (it) 1995-06-14
ITMI932609A0 (it) 1993-12-14
DE69425317D1 (de) 2000-08-24
EP0658975A1 (de) 1995-06-21
EP0658975B1 (de) 2000-07-19
IT1265271B1 (it) 1996-10-31
US5524286A (en) 1996-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69425317T2 (de) Basisbandiges Vorentzerrungssystem für die adaptive Linearisierung von Leistungsverstärkern
DE69709560T2 (de) Verfahren zur Korrektur von nichtlinearen Verzerrungen in einem Verstärker und ein solches Verfahren verwendenden Funksenders
DE69911339T2 (de) Vorverzerrer
DE69530778T2 (de) Lineare leistungsverstarkung mit hohem wirkungsrad
DE69710235T2 (de) Verfahren zur Korrektur von nichtlinearen Verzerrungen in einem Verstärker und ein solches Verfahren verwendenden Funksenders
DE69716935T2 (de) Adaptive digitale vorwärtsgekoppelte Korrektur für HF Leistungsverstärker
DE69015944T2 (de) Vorverzerrungseinrichtung für digitale Übertragungssysteme.
DE60132979T2 (de) Leistungsmodulator mit hohem wirkungsgrad
DE60003954T2 (de) Vorrichtung zur reduzierung von nachbarkanalstörungen durch vorlinearisierung und vorverzerrung
DE60012209T2 (de) Adaptive linearisierung von leistungsverstärkern
DE69023326T2 (de) Verfahren zum Ausgleich der Nichtlinearitäten in einem Endverstärker eines Radiosenders.
DE68911097T2 (de) Adaptive Vorverzerrungsschaltung.
DE69016144T2 (de) Vorverzerrungseinrichtung für digitale Übertragungsysteme.
DE102005013880B3 (de) Verfahren zur Vorverzerrung eines Signals und Sendeeinrichtung mit digitaler Vorverzerrung, insbesondere für Mobilfunk
EP0885482B1 (de) Vorverzerrung für eine nichtlineare übertragungsstrecke im hochfrequenzbereich
DE102022205191A1 (de) Breitbandübertragungsschaltung
DE69019548T2 (de) Steuerspannungsgenerator in einer Senderanordnung für digital modulierte Signale.
DE10392344T5 (de) Frequenzabhängige Amplitudenvorverzerrung zum Abschwächen von Störemissionen in Übertragungsnetzen
DE60203672T2 (de) Mehrstufiges und/oder verschachteltes Vorverzerrungssystem und Verfahren
EP1260017B1 (de) Verfahren und sendeschaltung zur erzeugung eines sendesignals
DE10392496T5 (de) Adaptive Digitale Vorverzerrung aufgrund eines Verstärkermodells mit frequenzabhängigen Nichtlinearitäten
DE102007026021A1 (de) Systeme, Verfahren und Vorrichtungen für orthogonale rekursive Mehrwege-Vorverzerrung
DE60005223T2 (de) Vorrichtung zur vorverzerrung eines eingangssignals für einen leistungsverstärker unter verwendung von nicht orthogonalen koordinaten
DE10320420A1 (de) Anordnung und Verfahren zur digitalen Vorverzerrung eines komplexen Basisband-Eingangssignals
DE102005013881A1 (de) Verfahren zur Signalverarbeitung und Sendeeinrichtung mit digitaler Vorverzerrung, insbesondere für den Mobilfunk

Legal Events

Date Code Title Description
8364 No opposition during term of opposition
8327 Change in the person/name/address of the patent owner

Owner name: ALCATEL LUCENT, PARIS, FR