DK200100944A - Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer - Google Patents

Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer Download PDF

Info

Publication number
DK200100944A
DK200100944A DK200100944A DKPA200100944A DK200100944A DK 200100944 A DK200100944 A DK 200100944A DK 200100944 A DK200100944 A DK 200100944A DK PA200100944 A DKPA200100944 A DK PA200100944A DK 200100944 A DK200100944 A DK 200100944A
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
approx
volume
phase
steel plate
weight
Prior art date
Application number
DK200100944A
Other languages
English (en)
Inventor
Koo Jayoung
Narasimha-Rao V Bangaru
Ayer Raghavan
Glen A Vaughn
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Res Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Res Co filed Critical Exxonmobil Upstream Res Co
Publication of DK200100944A publication Critical patent/DK200100944A/da

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

PATENTKRAV 1. Fremgangsmåde til fremstilling af en trefaset stålplade med en mikrostruktur, der omfatter højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent afen tredje fase med retineret austenit, hvilken fremgangsmåde omfatter følgende trin: (a) opvarmning af en stålblok til en genopvarmningstemperatur, som er tilstrækkeligt høj til at (i) i det væsentlige homogenisere stålblokken, (ii) opløse i det væsentlige alle carbider og carbonitrider af niobium og vanadium i stålblokken og (iii) etablere fine begyndende austenitkorn i stålblokken; (b) reduktion af stålblokken til dannelse af en stålplade i én eller flere varmvalsepassager i et første temperaturinterval, hvor austenit genkrystalliserer; (c) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et andet temperaturinterval under omtrentligt Tnr-temperaturen og over omtrentligt Araomdannelsestemperaturen; (d) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et tredje temperaturinterval mellem omtrentligt Ar3-omdannelsestemperaturen og omtrentligt A^-omdannelsestemperaturen; (e) bratkøling af stålpladen med en afkølingshastighed på mindst ca. 10°C pr. sekund (18°F/s) til en bratkølingsstoptemperatur (Quench Stop Temperature (QST)) på under ca. 600°C (1110°F); og (f) standsning af bratkølingen, hvilke trin udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med deformeret ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende fingranuleret bainit (FGB) og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent afen tredje fase med retineret austenit. 5. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med deformeret ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende fingranuleret bainit (FGB) og højst ca. 10 volumenprocent afen tredje fase med retineret austenit. 6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes med det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med deformeret ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent afen anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 7. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor genopvarmningstemperaturen i trin (a) er mellem ca. 955°C og ca. 1100°C (1750°F-2012°F). 8. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor de fine begyndende austenitkom i trin (a) har en kornstørrelse på under ca. 120 pm. 9. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (b) sker en reduktion i tykkelse af stålblokken på fra ca. 30% til ca. 70%. 10. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (c) sker en reduktion i tykkelse af stålpladen på fra ca. 40% til ca. 80%. 11. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (d) sker en reduktion i tykkelse af stålpladen på fra ca. 15% til ca. 50%. 12. Fremgangsmåde ifølge krav 1 og yderligere omfattende det trin, hvor stålpladen lades luftkøle til omgivelsestemperatur, efter at bratkølingen er standset i trin (f). 13. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålblokken i trin (a) omfatter jern og følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,03% til ca. 0,12% C, fra mindst ca. 1% Ni til under ca. 9% Ni, fra ca. 0,02% til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, fra ca. 0,001% til ca. 0,05% Al og fra ca. 0,002% til ca. 0,005% N. 14. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken omfatter under ca. 6 vægtprocent Ni. 15. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken omfatter under ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter fra ca. 0,5 vægtprocent til ca. 2,5 vægtprocent Mn. 16. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken yderligere omfatter mindst ét additiv valgt fra gruppen bestående af (i) op til ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) op til ca. 0,8 vægtprocent Mo, (iii) op til ca. 0,5 vægtprocent Si, (iv) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca. 0,10 vægtprocent V, (v)fraca. 0,1 vægtprocent til ca. 1,0 vægtprocent Cu, (vi) op til ca. 2,5 vægtprocent Mn og (vii) fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 17. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken yderligere omfatter fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 18. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålpladen efter trin (f) har en DBTT på under ca. -62°C (-80°F) i basisstålet og i HAZ'en og en trækstyrke på over ca. 830 MPa (120 ksi). 19. Trefaset stålplade med en mikrostruktur, der omfatter højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. fra 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit, hvilken stålplade har en trækstyrke på over 830 MPa (120 ksi) og en DBTT på under ca. -62°C (-80°F) i både stålpladen og dens HAZ, og hvor stålpladen er fremstillet ud fra en genopvarmet stålblok, der omfatter jern og følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,03% til ca. 0,12% C, fra mindst ca. 1% Ni til under ca. 9% Ni, fra ca. 0,02% til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, fra ca. 0,001% til ca. 0,05% Al og fra ca. 0,002% til ca. 0,005% N. 20. Stålplade ifølge krav 19, hvor stålblokken omfatter under ca. 6 vægtprocent Ni. 21. Stålplade ifølge krav 19, hvor stålblokken omfatter under ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter fra ca. 0,5 vægtprocent til ca. 2,5 vægtprocent Mn. 22. Stålplade ifølge krav 19 og yderligere omfattende mindst ét additiv valgt fra gruppen bestående af (i) op til ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) op til ca. 0,8 vægtprocent Mo, (iii) op til ca. 0,5 vægtprocent Si, (iv) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca. 0,10 vægtprocent V, (v) fra ca. 0,1 vægtprocent til ca. 1,0 vægtprocent Cu, (vi) op til ca. 2,5 vægtprocent Mn og (vii) fra ca. 0,004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 23. Stålplade ifølge krav 19 og yderligere omfattende fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 24. Stålplade ifølge krav 19, hvor mikrostrukturen er optimeret for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebehandling, der frembringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem den første fase med ferrit og den anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf. 25. Fremgangsmåde til forøgelse af resistens over for revneudbredelse i en trefaset stålplade, hvilken fremgangsmåde omfatter forarbejdning af stålpladen til dannelse af en mikrostruktur, der omfatter højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit, idet mikrostrukturen optimeres for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsning, som tilvejebringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem den første fase med ferrit og den anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf. 26. Fremgangsmåde ifølge krav 25, hvor stålpladens resistens over for revneudbredelse forbedres yderligere, og revneudbredelsesresistensen i stålpladens HAZ ved svejsning forbedres ved tilsætning af mindst fra ca. 1,0 vægtprocent Ni til under ca. 9% Ni og ved i det væsentlige at minimere tilsætning af BCC-stabiliserende grundstoffer. 27. Fremgangsmåde til styring af det gennemsnitlige forhold mellem austenitkorniængden og austenitkorntykkelsen under forarbejdning afen trefaset stålplade med ultrahøj styrke for at forbedre tværgående sejhed og den tværgående DBTT af den trefasede stålplade, hvilken fremgangsmåde omfatter følgende trin: (a) opvarmning af en stålblok til en genopvarmningstemperatur, som er tilstrækkeligt høj til at (i) i det væsentlige at homogenisere stålblokken, (ii) opløse i det væsentlige alle carbider og carbonitrider af niobium og vanadium i stålblokken og (iil) etablere fine begyndende austenitkorn i stålblokken; (b) reduktion af stålblokken til dannelse af en stålplade i én eller flere varmvalsepassager i et første temperaturinterval, hvor austenit genkrystalliserer; (c) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et andet temperaturinterval under omtrentligt Tnr-temperaturen og over omtrentligt Ar3-omdannelsestemperaturen; (d) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et tredje temperaturinterval mellem omtrentligt Ar3-omdannelsestemperaturen og omtrentligt An-omdannelsestemperaturen for at danne et gennemsnitsforhold mellem austenitkornlængde og austenitkomtykkelse på under ca. 100 i stålblokken; (e) bratkøling af stålpladen med en afkølingshastighed på mindst ca. 10°C pr. sekund (18eF/s) til en bratkølingsstoptemperatur (Quench Stop Temperature (QST)) på under ca. 600°C (1110°F); og (f) standsning af bratkølingen, så at der frembringes en mikrostruktur i stålpladen på højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumen procent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkomet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit.
DK200100944A 1998-12-19 2001-06-18 Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer DK200100944A (da)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/215,772 US6159312A (en) 1997-12-19 1998-12-19 Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DK200100944A true DK200100944A (da) 2001-06-18

Family

ID=22804322

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK200100944A DK200100944A (da) 1998-12-19 2001-06-18 Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer

Country Status (27)

Country Link
US (1) US6159312A (da)
EP (1) EP1144698A4 (da)
JP (1) JP2002533567A (da)
KR (1) KR100650301B1 (da)
CN (1) CN1125882C (da)
AR (1) AR023351A1 (da)
AT (1) AT410446B (da)
AU (1) AU761119B2 (da)
BR (1) BR9916381A (da)
CA (1) CA2353926A1 (da)
CO (1) CO5111044A1 (da)
DE (1) DE19983820T1 (da)
DK (1) DK200100944A (da)
DZ (1) DZ2970A1 (da)
EG (1) EG22122A (da)
FI (1) FI113550B (da)
GB (1) GB2358873B (da)
GC (1) GC0000086A (da)
ID (1) ID29178A (da)
MX (1) MXPA01006270A (da)
MY (1) MY115511A (da)
PE (1) PE20001528A1 (da)
RU (1) RU2234542C2 (da)
SE (1) SE523866C2 (da)
TN (1) TNSN99244A1 (da)
TW (1) TW550300B (da)
WO (1) WO2000037689A1 (da)

Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6386583B1 (en) * 2000-09-01 2002-05-14 Trw Inc. Low-carbon high-strength steel
US6852175B2 (en) 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
JP2005525509A (ja) 2001-11-27 2005-08-25 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム
US6709534B2 (en) * 2001-12-14 2004-03-23 Mmfx Technologies Corporation Nano-composite martensitic steels
US6746548B2 (en) * 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
CN100342038C (zh) * 2002-11-19 2007-10-10 Mmfx技术股份有限公司 具有群集－板晶马氏体/奥氏体微观结构的冷加工钢
US20040149362A1 (en) * 2002-11-19 2004-08-05 Mmfx Technologies Corporation, A Corporation Of The State Of California Cold-worked steels with packet-lath martensite/austenite microstructure
FR2847273B1 (fr) * 2002-11-19 2005-08-19 Usinor Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication
US7169239B2 (en) 2003-05-16 2007-01-30 Lone Star Steel Company, L.P. Solid expandable tubular members formed from very low carbon steel and method
US20050076975A1 (en) * 2003-10-10 2005-04-14 Tenaris Connections A.G. Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
US20060169368A1 (en) * 2004-10-05 2006-08-03 Tenaris Conncections A.G. (A Liechtenstein Corporation) Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same
DE102005052774A1 (de) * 2004-12-21 2006-06-29 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl
KR100984413B1 (ko) * 2005-09-21 2010-09-29 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 저온용 강재 및 그 제조 방법
DE102005051052A1 (de) * 2005-10-25 2007-04-26 Sms Demag Ag Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Mehrphasengefüge
ES2326198B1 (es) * 2006-03-01 2010-06-29 Consejo Sup.Investigaciones Cientificas Preparacion de nanoestructuras metalicas mediante laminacion severa.
RU2318879C1 (ru) * 2006-05-29 2008-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) Способ сфероидизирующей термической обработки стали
KR100843844B1 (ko) * 2006-11-10 2008-07-03 주식회사 포스코 균열성장 저항성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및그 제조방법
JP5214905B2 (ja) * 2007-04-17 2013-06-19 株式会社中山製鋼所 高強度熱延鋼板およびその製造方法
US20090301613A1 (en) * 2007-08-30 2009-12-10 Jayoung Koo Low Yield Ratio Dual Phase Steel Linepipe with Superior Strain Aging Resistance
KR101018131B1 (ko) * 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN101497961B (zh) * 2008-02-03 2011-06-15 宝山钢铁股份有限公司 一种低温韧性1.5Ni钢及其制造方法
US8599767B2 (en) 2008-06-26 2013-12-03 Netgear, Inc. Method and apparatus for scanning multi-mode wireless communication environments
JP5753781B2 (ja) * 2008-07-11 2015-07-22 アクティエボラゲット・エスコーエッフ 鋼構成部品を製造する方法、溶接線、溶接された鋼構成部品、および軸受構成部品
AR073884A1 (es) * 2008-10-30 2010-12-09 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura.
CN102245319B (zh) * 2008-12-09 2014-11-26 Sms西马格股份公司 用于制造由金属制成的带的方法和用于执行该方法的生产设备
KR101091294B1 (ko) * 2008-12-24 2011-12-07 주식회사 포스코 고강도 고연신 강판 및 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판의 제조방법
EP2383360B1 (en) * 2008-12-26 2019-07-03 JFE Steel Corporation Steel plate excellent in resistance of ductile crack initiation from welded heat-affected zone and base material and manufacturing method therefor
EP2392682B1 (en) * 2009-01-30 2019-09-11 JFE Steel Corporation Thick high-tensile-strength hot-rolled steel sheet with excellent low-temperature toughness and process for production of same
CN103276291A (zh) * 2009-01-30 2013-09-04 杰富意钢铁株式会社 耐hic性优良的厚壁高强度热轧钢板及其制造方法
JP5229823B2 (ja) * 2009-09-25 2013-07-03 株式会社日本製鋼所 高強度高靭性鋳鋼材およびその製造方法
KR20140143460A (ko) * 2010-03-30 2014-12-16 아이신에이더블류 가부시키가이샤 기어 및 그 제조 방법
JP5126326B2 (ja) * 2010-09-17 2013-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
FI20115702L (fi) * 2011-07-01 2013-01-02 Rautaruukki Oyj Menetelmä suurlujuuksisen rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuuksinen rakenneteräs
PL2762582T3 (pl) * 2011-09-30 2019-08-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Blacha stalowa cienka o dużej wytrzymałości cynkowana z przeżarzaniem o dużej hartowności przy obróbce termicznej, stopowa blacha stalowa cienka cynkowana z przeżarzaniem o dużej wytrzymałości oraz sposób ich wytwarzania
JP5348268B2 (ja) * 2012-03-07 2013-11-20 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
CN102825236B (zh) * 2012-08-31 2015-02-04 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种消除含硼钢连铸坯角部横裂纹缺陷的方法
SI3305935T1 (sl) * 2014-03-25 2019-11-29 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Ploščat jekleni proizvod visoke trdnosti in uporaba takega ploščatega jeklenega proizvoda visoke trdnosti
FR3024058B1 (fr) * 2014-07-23 2016-07-15 Constellium France Procede et equipement de refroidissement
WO2016198906A1 (fr) 2015-06-10 2016-12-15 Arcelormittal Acier a haute résistance et procédé de fabrication
AU2016293582A1 (en) 2015-07-15 2018-02-01 Ak Steel Properties, Inc. High formability dual phase steel
CN107849652B (zh) * 2015-07-31 2020-04-03 日本制铁株式会社 加工诱发相变型复合组织钢板及其制造方法
KR102138989B1 (ko) * 2016-01-29 2020-07-28 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도·고인성 강관용 강판 및 그 제조 방법
MX2018007364A (es) * 2016-03-25 2018-08-15 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Lamina de acero de alta resistencia y lamina de acero galvanizada de alta resistencia.
KR101928153B1 (ko) * 2016-12-23 2018-12-11 현대제철 주식회사 극저온 인성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법
JP6822489B2 (ja) * 2017-01-31 2021-01-27 日本製鉄株式会社 鋼板
EP3592871B1 (en) * 2017-03-10 2024-11-27 Tata Steel Limited Hot rolled steel product with ultra-high strength minimum 1100mpa and good elongation of at least 21%
KR102075205B1 (ko) 2017-11-17 2020-02-07 주식회사 포스코 극저온용 강재 및 그 제조방법
WO2019122949A1 (en) * 2017-12-18 2019-06-27 Arcelormittal Steel section having a thickness of at least 100mm and method of manufacturing the same
WO2019180492A1 (en) * 2018-03-23 2019-09-26 Arcelormittal Forged part of bainitic steel and a method of manufacturing thereof
RU2686758C1 (ru) * 2018-04-02 2019-04-30 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Конструкционная криогенная сталь и способ ее получения
DE102019114090A1 (de) 2019-05-27 2020-12-03 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines geschweißten Bauteils aus einem umgeformten hochfesten Stahl und Bauteil hierzu
CN112824551A (zh) * 2019-11-21 2021-05-21 上海梅山钢铁股份有限公司 一种轴瓦用钢背铝基复合板的钢质基板及制造方法
CN111590238A (zh) * 2020-05-28 2020-08-28 南京钢铁股份有限公司 一种深冷环境用节Ni低温钢埋弧焊焊丝及焊接工艺
CN112658180B (zh) * 2020-12-08 2023-11-10 南京迪威尔高端制造股份有限公司 一种4330缸体锻件的制造及检测方法
KR102774352B1 (ko) 2022-11-01 2025-02-27 한국원자력연구원 극저온 인성이 우수한 이상조직을 가지는 크롬-망간 강 및 이의 제조방법

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5421917A (en) * 1977-07-20 1979-02-19 Nippon Kokan Kk <Nkk> Method of manufacturing non-quenched high-tensile steel having high toughness
JPS5834131A (ja) * 1981-08-25 1983-02-28 Kawasaki Steel Corp 靭性と溶接性の優れた非調質高張力鋼板の製造方法
US4619714A (en) * 1984-08-06 1986-10-28 The Regents Of The University Of California Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes
DE3432337A1 (de) * 1984-09-03 1986-03-13 Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung
SU1447889A1 (ru) * 1987-02-06 1988-12-30 Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина Способ термомеханической обработки толстолистовой стали
JP3550726B2 (ja) * 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法
US5531842A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5900075A (en) * 1994-12-06 1999-05-04 Exxon Research And Engineering Co. Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
JPH08176659A (ja) * 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高張力鋼の製造方法
KR100206151B1 (ko) * 1995-01-26 1999-07-01 다나카 미노루 저온인성이 뛰어난 용접성 고장력강
EP0757113B1 (en) * 1995-02-03 2000-04-12 Nippon Steel Corporation High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness
JP3314295B2 (ja) * 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法
CA2230396C (en) * 1997-02-25 2001-11-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-toughness, high-tensile-strength steel and method of manufacturing the same
TW459053B (en) * 1997-12-19 2001-10-11 Exxon Production Research Co Ultra-high strength dual phase steels with excellent cryogenic temperature toughness

Also Published As

Publication number Publication date
GB2358873A (en) 2001-08-08
GB0114058D0 (en) 2001-08-01
KR20010081084A (ko) 2001-08-25
AU2709700A (en) 2000-07-12
US6159312A (en) 2000-12-12
AR023351A1 (es) 2002-09-04
EG22122A (en) 2002-08-30
SE0102044D0 (sv) 2001-06-11
RU2234542C2 (ru) 2004-08-20
FI20011290L (fi) 2001-06-18
PE20001528A1 (es) 2001-01-23
JP2002533567A (ja) 2002-10-08
MXPA01006270A (es) 2002-08-12
KR100650301B1 (ko) 2006-11-28
AU761119B2 (en) 2003-05-29
GC0000086A (en) 2004-06-30
DZ2970A1 (fr) 2005-05-29
FI113550B (fi) 2004-05-14
CN1331758A (zh) 2002-01-16
EP1144698A4 (en) 2004-10-27
CO5111044A1 (es) 2001-12-26
ID29178A (id) 2001-08-09
EP1144698A1 (en) 2001-10-17
DE19983820T1 (de) 2002-01-31
CN1125882C (zh) 2003-10-29
CA2353926A1 (en) 2000-06-29
GB2358873B (en) 2003-02-26
ATA911699A (de) 2002-09-15
SE523866C2 (sv) 2004-05-25
TW550300B (en) 2003-09-01
AT410446B (de) 2003-04-25
SE0102044L (sv) 2001-08-09
WO2000037689A1 (en) 2000-06-29
MY115511A (en) 2003-06-30
BR9916381A (pt) 2001-09-11
TNSN99244A1 (fr) 2001-12-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK200100944A (da) Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200000937A (da) Dobbeltfasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200100943A (da) Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200000938A (da) Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200000936A (da) Ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende brudsejhed ved kryogene temperaturer
RU2001119981A (ru) Высокопрочные трехфазные стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах
JP2002533567A5 (da)
RU2001119979A (ru) Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах
JP2002534601A5 (da)
EP2592168B1 (en) Abrasion resistant steel plate with excellent impact properties and method for producing said steel plate
KR101696094B1 (ko) 고 경도 강판 및 그 제조방법
AU2020380028A1 (en) Steel plate having high strength and excellent low-temperature impact toughness and method for manufacturing thereof
GB2592527A (en) Austenite low temperature steel and preparation method therefor
US20190300981A1 (en) Martensitic Stainless Steel and Manufacturing Process Therefor
EP1007752A1 (en) Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio
CN104711482A (zh) 一种控氮马氏体不锈钢及其制造方法
US20230151449A1 (en) 800 mpa grade steel bar and production method thereof
KR20150109461A (ko) 고강도 강판 및 그의 제조방법
KR102142782B1 (ko) 크리프 강도가 우수한 크롬-몰리브덴 강판 및 그 제조방법
JP2022553704A (ja) 高温溶接後熱処理抵抗性に優れた圧力容器用鋼板及びその製造方法
KR101382906B1 (ko) 용접부 인성과 연성이 우수한 후강판의 제조방법 및 이를 이용한 용접구조물
KR102411794B1 (ko) 기계적 물성이 우수한 Ti 함유 저방사 강재 및 그 제조방법
JPH06264189A (ja) 低温衝撃特性のすぐれた高強度高靭性ステンレス鋼およびその製造方法
KR101166967B1 (ko) 고강도 및 저온인성이 우수한 후판 및 그 제조 방법
JP2023553169A (ja) 高温ｐｗｈｔ抵抗性に優れた圧力容器用鋼板及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
AHS Application shelved for other reasons than non-payment