EA021027B1 - Способы и устройства для перекачивания частиц - Google Patents
Способы и устройства для перекачивания частиц Download PDFInfo
- Publication number
- EA021027B1 EA021027B1 EA201290109A EA201290109A EA021027B1 EA 021027 B1 EA021027 B1 EA 021027B1 EA 201290109 A EA201290109 A EA 201290109A EA 201290109 A EA201290109 A EA 201290109A EA 021027 B1 EA021027 B1 EA 021027B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- pressure
- biomass
- loading
- reactor
- chamber
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 239000002245 particle Substances 0.000 title description 18
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 claims abstract description 166
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 125
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 68
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 16
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 14
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 14
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 14
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims description 12
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 claims 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 11
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 7
- 241000209140 Triticum Species 0.000 description 5
- 235000021307 Triticum Nutrition 0.000 description 5
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 4
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 4
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 4
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 4
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 3
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 101100109216 Caenorhabditis elegans apy-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 240000008042 Zea mays Species 0.000 description 1
- 235000005824 Zea mays ssp. parviglumis Nutrition 0.000 description 1
- 235000002017 Zea mays subsp mays Nutrition 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000007799 cork Substances 0.000 description 1
- 235000005822 corn Nutrition 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000001784 detoxification Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007071 enzymatic hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006047 enzymatic hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N furfuryl alcohol Chemical compound OCC1=CC=CO1 XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008570 general process Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 239000002029 lignocellulosic biomass Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000010951 particle size reduction Methods 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- -1 wheat straw Chemical compound 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
- B01J8/002—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor with a moving instrument
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/02—Feed or outlet devices therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
- B01J8/0035—Periodical feeding or evacuation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
- B65G53/00—Conveying materials in bulk through troughs, pipes or tubes by floating the materials or by flow of gas, liquid or foam
- B65G53/34—Details
- B65G53/40—Feeding or discharging devices
- B65G53/48—Screws or like rotary conveyors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
- B01J2208/00752—Feeding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
- B01J2208/00761—Discharging
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00743—Feeding or discharging of solids
- B01J2208/00769—Details of feeding or discharging
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
- C12P2201/00—Pretreatment of cellulosic or lignocellulosic material for subsequent enzymatic treatment or hydrolysis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/87917—Flow path with serial valves and/or closures
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Filling Or Emptying Of Bunkers, Hoppers, And Tanks (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Abstract
В изобретении предложены способы и устройства для перемещения зернистого материала, например сырья на основе биомассы, в находящиеся под давлением реакторы и из них. Усовершенствованные шлюзовые устройства включают шлюзовую камеру L-образной формы, включающую верхний вертикальный компонент, сообщающийся с горизонтальной загрузочной камерой, и нижний компонент, сообщающийся с вертикальным входом или выходом реактора. Поршневые клапаны герметично закрывают вход и выход шлюза путем перемещения в осевом направлении через вертикальный компонент шлюзовой камеры и через вертикальный вход или выход реактора. По сравнению с другими способами выгрузки из реактора эти устройства потребляют меньше пара и значительно снижают содержание фурфурола в выгруженной предварительно обработанной биомассе. Возможный гибридный напорно-шлюзовой способ подачи биомассы с использованием этих устройств позволяет загружать биомассу при давлениях в шлюзе, промежуточных между атмосферным давлением и давлением в реакторе, таким образом сокращая время "цикла перекачивания" и повышая производительность по биомассе.
Description
Данное изобретение, в общем, относится к устройствам и способам для перемещения зернистого материала в находящиеся под давлением реакторы и из находящихся под давлением реакторов и, в частности, относится к устройствам и способам для подачи сырья на основе биомассы в находящиеся под давлением гидротермические реакторы и из находящихся под давлением гидротермических реакторов.
Предпосылки создания изобретения
Промышленное производство биоэтанола и других полезных продуктов из лигноцеллюлозной биомассы требует высоких уровней производительности по сырью, порядка 10-50 метрических тонн сухого материала в 1 ч. В системах переработки биомассы, относящихся к гидротермической предварительной обработке сырья перед ферментативным гидролизом, масштаб производства может быть ограничен скоростью, с которой зернистый материал можно подавать в находящиеся под давлением реакторы предварительной обработки.
Системы для подачи биомассы в находящиеся под давлением реакторы обычно относятся к одной из двух преобладающих категорий - напорные питатели и шлюзовые питатели. Напорные питатели хорошо известны в целлюлозно-бумажной промышленности. В них применяют загрузочные приспособления, такие как шнеки, поршни и сочетание поршней со шнеками, для уплотнения зернистого материала до достаточно эффективной плотности, чтобы образовать газонепроницаемое герметичное уплотнение или пробку. Затем данную пробку непрерывно формируют и загружают в реактор, преодолевая высокое давление. Известно, что напорные питатели обеспечивают эффективную подачу, преодолевая давления от 0,4 до 1,0 МПа (от 4 до 10 бар). Описано большое количество различных схем напорных питателей. В некоторых напорно-шнековых питателях применяют очень длинный подающий шнек, что позволяет осуществлять загрузку при несколько более низкой эффективной плотности пробки биомассы. В системах, основанных на более высокой эффективной плотности, часто применяют разрыхляющее приспособление в находящемся под давлением реакторе, чтобы разрушать имеющую высокую плотность пробку; см., например, И8 3841465, И8 4186658, И8 4274786, И8 5996770, \\'О 2003/050450, \\'О 2004/105927, \\'О 2009/005441.
Шлюзовые питатели основаны на системе с пневматическими затворами, по меньшей мере один из которых постоянно остается закрытым. Зернистый материал загружают в шлюзовую камеру через открытый входной клапан. Затем входной клапан закрывают и материал выгружают в реактор высокого давления через открытый выходной клапан. Также описано большое количество систем шлюзовых питателей; см., например, И8 5095825, 8Е 456645, 8Е 500516, \\'О 1993/010893, \\'О 1993/000282, \\'О 2003/013714.
Отдельные шлюзовые питатели обычно имеют более низкую производительность, но обеспечивают более высокий уровень безопасности при эксплуатации по сравнению с напорными питателями. Биомасса всегда представляет собой гетерогенный материал. Таким образом, даже сильно сжатая пробка может содержать каналы, через которые потенциально может произойти взрывной выброс сжатого пара. Обеспечивая постоянное герметичное уплотнение, противодействующее давлению в реакторе, с помощью механического клапана шлюзовые питатели значительно снижают риск взрывного выброса.
Обычно полагают, что напорные питатели с пробкой высокой плотности имеют преимущества перед шлюзовыми питателями в том, что их легко можно масштабировать до очень большой производительности. Однако напорные питатели также обладают несколькими значительными недостатками. Было показано, что напорные питатели не могут эффективно работать при давлениях выше 1 МПа (10 бар). Обычно они работают при очень высоких уровнях сжатия сырья, отчасти чтобы свести к минимуму производственные риски. Биомассу обычно сжимают до значительно более высоких уровней, чем это номинально необходимо для создания герметичного уплотнения, противодействующего давлению в реакторе. Вследствие этого напорные питатели создают огромные силы трения между пробкой и питающим устройством. Это снижает энергетическую эффективность, а также приводит к высоким уровням механического износа, особенно в случае сырья с высоким содержанием песка или оксида кремния, такого как пшеничная солома, рисовая солома и кукурузная солома. Восстановление напорного шнека или другого загрузочного приспособления в напорных питателях является рутинным видом технического обслуживания, которое может потребоваться через такие краткие интервалы времени, как 1-3 месяца. Это приводит к неэффективности производства, а также к высоким затратам на техническое обслуживание. Обычно напорные питатели также требуют, чтобы сырье подвергали измельчению и продолжительной промывке, что вводит дополнительные технологические операции, а также увеличивает потребности в энергии и эксплуатационные расходы.
Эти недостатки напорных питателей были успешно преодолены в опытной установке производительностью 1 метрическая тонна сухого вещества в 1 ч, в которой применяют систему питателя с одной шлюзовой камерой, описанную в заявке \УО 2003/013714, которая включена в настоящий документ во всей своей полноте путем ссылки. С применением этой системы биомассу можно эффективно загружать, преодолевая давления >1,5 МПа (15 бар). Сырье перерабатывают без существенного уменьшения размера частиц или промывки; сначала его разделяют на порции заданной величины, а затем принудительно подают в горизонтальную шлюзовую камеру с помощью поршневого шнека или аналогичного приспо- 1 021027 собления, ось которого расположена практически на одной прямой с осью шлюзовой камеры.
Заявители обнаружили ряд способов, с помощью которых данную шлюзовую систему можно масштабировать до большей производительности, с увеличением эксплуатационной безопасности и эффективности.
Кроме того, заявители обнаружили, что шлюзовые системы обеспечивают усовершенствованное средство извлечения предварительно обработанной биомассы из работающих под давлением реакторов. Напорные питатели, сами по себе, не обеспечивают средство извлечения предварительно обработанной биомассы. Ранее предварительно обработанную биомассу обычно извлекали с использованием систем парового взрыва или гидроциклонных систем, таких как системы, описанные в заявке νθ 2009/147512, которая включена в настоящий документ во всей своей полноте путем ссылки. Ранее считали, что гидроциклонные системы обладают преимуществами из-за относительно умеренных потерь пара, связанных с извлечением предварительно обработанной биомассы. При использовании разгрузочных устройств на основе насоса для частиц для извлечения предварительно обработанной биомассы можно достичь значительных усовершенствований по сравнению с техническими характеристиками систем парового взрыва и гидроциклонных систем. В частности, по сравнению с гидроциклонными системами можно более чем на 50% снизить концентрации фурфурола, который является ингибитором брожения, в предварительно обработанной биомассе, выпускаемой из реактора. По сравнению с системами парового взрыва можно снизить как содержание фурфурола в выпускаемой предварительно обработанной биомассе, так и потери пара, связанные с извлечением предварительно обработанной биомассы.
Эти и другие усовершенствования подробно описаны в настоящем документе.
Краткое описание изобретения
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 представляет собой схематическую иллюстрацию предпочтительного воплощения данного изобретения;
фиг. 2 - вид сбоку под углом предпочтительного воплощения, которое приводят в действие гидравлическими цилиндрами;
фиг. 3 - вид в разрезе предпочтительного воплощения, изображенного на фиг. 2;
фиг. 4 - вид сбоку под углом предпочтительного воплощения, которое приводят в действие электродвигателями;
фиг. 5 - вид в разрезе воплощения, изображенного на фиг. 4;
на фиг. 6 изображено предпочтительное воплощение, выполненное с возможностью извлечения предварительно обработанной биомассы из находящегося под давлением реактора;
фиг. 7А-7С представляют собой схематическую иллюстрацию гибридного напорно-шлюзового режима работы воплощения, изображенного на фиг. 2.
Подробное описание предпочтительных воплощений изобретения
Система питателя с одной шлюзовой камерой по νθ 2003/013714 обеспечивает горизонтальную шлюзовую камеру, в которой разгрузочное приспособление с поршневым шнеком расположено практически на одной оси со шлюзовой камерой. В такой системе в качестве пневматических затворов на входе и выходе шлюза обычно предпочтительно применяют клапаны гильотинного типа.
Заявители обнаружили, что на входе в шлюз можно применять поршневые клапаны путем расположения оси загрузочного приспособления под углом к оси шлюзовой камеры, предпочтительно перпендикулярно. Поршневые клапаны обладают тем преимуществом, что они менее склонны к засорению и к механическому износу, а также их легче масштабировать до больших размеров, чем клапаны гильотинного типа.
Ось загрузочного приспособления можно расположить под углом к оси шлюзовой камеры путем использования вертикальной шлюзовой камеры, через которую биомасса падает под действием силы тяжести. В вертикальной шлюзовой камере возрастает риск сводообразования, особенно при использовании нетекучего сырья или сырья с относительно высоким содержанием сухого вещества, в котором частицы не были подвергнуты существенному измельчению. Соответственно ранее вертикальные шлюзовые камеры считали нежелательными для шлюзовой подачи сырья на основе биомассы. Заявители обнаружили, что можно эффективно избежать сводообразования посредством использования шлюзовой камеры Ь-образной формы. Она включает как верхний вертикальный компонент, так и нижний разгрузочный сегмент, по оси которого можно расположить разгрузочное приспособление, предназначенное для принудительной выгрузки. В результате расположения оси разгрузочного приспособления под углом к оси входа в реактор предпочтительно перпендикулярно в качестве пневматических затворов для выхода шлюза также можно использовать поршневые клапаны.
Применение шлюзовой камеры, включающей горизонтальный разгрузочной сегмент, оснащенный дополнительным приспособлением для принудительной выгрузки, обеспечивает удивительную устойчивость к неожиданному изменению давления. Это повышает безопасность в работе и позволяет использовать предохранительную трубу, которая сбрасывает давление при неожиданном выбросе из шлюзовой камеры, рассчитанную только на незначительные изменения давления.
Применение как загрузочных, так и разгрузочных приспособлений, расположенных под углом
- 2 021027 предпочтительно перпендикулярно к шлюзовой камере и входу реактора, соответственно позволяет применять гибридный напорно-шлюзовой способ подачи биомассы. В некоторых воплощениях изобретения сжатие биомассы загрузочным приспособлением внутри загрузочной камеры и сжатие биомассы разгрузочным приспособлением внутри разгрузочного сегмента шлюзовой камеры создает пробки сравнительно низкой плотности. Эти пробки могут эффективно создавать уплотнения, выдерживающие давления, являющиеся промежуточными между атмосферным давлением и давлением в реакторе. Частичная герметизация пробкой позволяет осуществлять гибридный напорно-шлюзовой режим работы, при котором биомассу можно загружать, не выравнивая полностью давление в шлюзовой камере с атмосферным давлением, и при котором биомассу можно выгружать, не выравнивая полностью давление внутри шлюзовой камеры с давлением в реакторе. Такой гибридный рабочий режим снижает время цикла перекачивания шлюзового устройства и соответственно увеличивает его пропускную способность. Время цикла можно дополнительно снизить путем введения в шлюзовую камеру холодной водяной пыли во время сброса давления.
Неожиданно обнаружили, что значительные эксплуатационные преимущества можно также получить, применяя питающее устройство со шлюзовой камерой, или насос для частиц, не для того, чтобы подавать, но для того, чтобы извлекать предварительно обработанную биомассу из работающих под давлением гидротермических реакторов. Наиболее существенным является то, что значительно снижаются концентрации ингибитора брожения - фурфурола, образующегося в качестве побочного продукта гидротермической предварительной обработки, который остается в предварительно обработанной биомассе после ее выгрузки. Когда аналогичную биомассу предварительно обрабатывают при аналогичных условиях, но извлекают с применением шлюзовой системы, содержание фурфурола во фракции нерастворимого волокна обычно снижается по меньшей мере на 50% по сравнению с гидроциклонной системой. Как хорошо известно специалистам в данной области, концентрации фурфурола, полученного в качестве побочного продукта гидротермической предварительной обработки, являются существенным препятствием для эффективного протекания второй стадии процессов брожения, так что обычно требуется проведение технологических стадий детоксификации.
Не вдаваясь в теорию, полагают, что это неожиданное преимущество разгрузочного устройства на основе насоса для частиц является результатом особенностей фазового равновесия фурфурол/вода в находящемся под давлением гидротермическом реакторе. Предполагают, что при относительно низких концентрациях фурфурола, составляющих менее 0,5 мол.% при 35% сухого вещества, которые обычно получают при гидротермической предварительной обработке и при высоких температурах и давлениях в гидротермическом реакторе предварительной обработки, обычно составляющих приблизительно от 160 до 230°С и приблизительно от 1 до 2 МПа (от 10 до 20 бар), фурфурол находится преимущественно в паровой фазе с соотношением к жидкой фазе по меньшей мере приблизительно 4:1 (см., например, К. Ситйк апй Н. Най, ЕсцнПЬпа ίη ГигГига1-\уа1сг 8ук1етк иийет шстеакей ргеккиге апй 1Пс шЯиепсе οί аййей каЙ8 ироп 1йе шн1на1 ко1иЬШйек οί ГигГига1 апй \\а1ег. АикйаПап ίοιιπτιΐ οί 8с1епййс КекеатсЬ Зепек А: РЬук1са1 Заепсек (1948) 1:213). В ходе цикла извлечения с применением разгрузочного устройства на основе насоса для частиц выравнивание давления в выпускной шлюзовой камере с низким давлением связано с отводом паровой фазы из предварительно обработанной биомассы при контролируемых условиях перед ее извлечением, что приводит к эффективной отгонке основной массы содержащегося в ней фурфурола.
Два экспериментальных реактора предварительной обработки в наших лабораториях в ЗкаегЬаек, Дания, имеющие соответствующие производительности по биомассе 100 и 1000 кг/ч в качестве альтернативы оборудовали гидроциклонным разгрузочным устройством для биомассы (1000 кг/ч), как описано в \νϋ 2009/147512, или разгрузочным устройством в виде простой однокамерной горизонтальной шлюзовой камеры (100 кг/ч), аналогичной системе однокамерного шлюзового питателя, описанной в νθ 2003/013714. Обе системы применяли для предварительной обработки пшеничной соломы в одинаковых условиях до жесткости приблизительно 3,88, при давлении 1,4 МПа (14 бар) и температуре 190°С. Предварительно обработанную пшеничную солому, выгруженную с применением обеих систем, отжимали с разделением на волокна и жидкую фракцию. Фракции отжатых волокон впоследствии промывали с применением одного и того же промывного устройства на основе ленточного пресса, работающего в одинаковых условиях.
Из предварительно обработанной пшеничной соломы, выгруженной с применением разгрузочного устройства на основе насоса для частиц, были отобраны образцы промытых фракций волокон в 3 различные момента времени, после того как система предварительной обработки работала в стационарном режиме. Из предварительно обработанной пшеничной соломы, выгруженной с применением гидроциклонного разгрузочного устройства, были отобраны образцы промытых фракций волокон в 6 различных моментов времени, после того как система предварительной обработки работала в стационарном режиме. Уровни содержания фурфурола в биомассе, выгруженной с помощью насоса для частиц, были значительно ниже, чем в биомассе, выгруженной с помощью гидроциклона: 0,79±0,04 г/кг по сравнению с 1,65±0,24 г/кг (I, р<0,005). Несмотря на то что не были проведены прямые измерения содержания фурфу- 3 021027 рола в исходной фракции прессованных волокон из биомассы, выгруженной с помощью гидроциклона, эти значения легко можно экстраполировать из значений, полученных непосредственно для промытых волокон, применяя усредненное соотношение содержания фурфурола в отжатых волокнах/промытых волокнах, полученное с использованием этой системы. Содержание фурфурола во фракциях прессованных волокон, полученных с применением разгрузочного устройства на основе насоса для частиц, было значительно ниже, чем содержание фурфурола в расчетной фракции отжатых волокон, полученных с применением гидроциклонного разгрузочного устройства: 1,59±0,14 г/кг по сравнению с 4,61±0,58 г/кг (1, р<0,003).
Разгрузочное устройство на основе насоса для частиц обеспечивает значительное, по меньшей мере на 50%, снижение содержания фурфурола во фракции нерастворимых волокон, полученных из предварительно обработанной биомассы, по-видимому, просто в результате эффекта регулируемого отвода пара в ходе цикла выгрузки (сброса давления). Специалисты в данной области легко могут понять, что разгрузочные устройства на основе насоса для частиц можно оптимизировать, чтобы достичь еще большего снижения содержания фурфурола. Простая однокамерная система с горизонтальной шлюзовой камерой, применяемая в приведенных здесь экспериментах, могла обеспечить снижение содержания фурфурола по меньшей мере на 50%, когда сброс давления с 1,4 до 0,2 МПа (с 14 до 2 бар) проводили в ходе цикла, продолжающегося приблизительно 1 мин, и когда температуру снижали от 190 до приблизительно 100°С. Биомассу выпускали при давлении приблизительно 0,2 МПа (2 бар) и температуре приблизительно 100°С. Значительно большего снижения содержания фурфурола можно было достичь простым выпуском биомассы при 0,2 МПа (2 бар) в выпускную камеру, в которой давление было дополнительно снижено до уровней ниже атмосферного, предпочтительно от 6,7 до 26,7 кПа (от 50 до 200 торр) и предпочтительно при температурах выше 140°С, как описано в патенте И8 4912237, который включен в настоящий документ во всей своей полноте путем ссылки. С помощью проведения общепринятых экспериментов специалист в данной области легко может оптимизировать выпуск биомассы с применением разгрузочного устройства на основе насоса для частиц до условий, при которых достигают оптимального снижения содержания фурфурола.
В любом случае преимущество способов извлечения предварительно обработанной биомассы с применением насоса для частиц по сравнению со способами с применением парового взрыва состоит в том, что снижается потребление пара. Потребление технологического пара в случае нашего гидротермического реактора, снабженного разгрузочным устройством на основе насоса для частиц, составляет в среднем приблизительно 160 кг пара на 1000 кг предварительно обработанного сырья из биомассы. В противоположность этому подобные реакторы, работающие при аналогичных условиях предварительной обработки, но снабженные разгрузочными устройствами на основе парового взрыва, как сообщают, обычно потребляют большее количество технологического пара, приблизительно 250-350 кг пара на 1000 кг предварительно обработанного сырья из биомассы.
Преимущество разгрузочных устройств на основе насоса для частиц по сравнению с разгрузочными устройствами на основе парового взрыва также состоит в том, что снижается содержание фурфурола в предварительно обработанной биомассе, извлеченной из реактора. И снова, не вдаваясь в теорию, полагают, что содержание фурфурола в предварительно обработанной биомассе, извлеченной из реактора с помощью разгрузочных устройств на основе насоса для частиц, ниже по сравнению с материалом, извлеченным с помощью разгрузочных устройств на основе парового взрыва, также из-за особенностей фазового равновесия фурфурол/вода. При паровом взрыве предварительно обработанную биомассу внезапно выпускают из реактора, в котором высокое давление является благоприятным для нахождения воды в виде жидкой фазы, а фурфурола в виде паровой фазы, при низких концентрациях фурфурола, которые обычно наблюдаются. Атмосферное давление является благоприятным для нахождения воды в горячей биомассе в виде паровой фазы, что приводит к взрывному испарению воды внутри горячей биомассы, которое разрывает цепи целлюлозы, внося вклад в общий благоприятный эффект предварительной обработки. Однако, когда биомасса после парового взрыва охлаждается до температур ниже 100°С или по меньшей мере ниже 97,9°С, фурфурол предположительно конденсируется в биомассе; см., например, С.Н. Машк, СЬет. МеЬ Епд. (1922) 26:779. Соответственно сообщают о значительно более высоких уровнях содержания фурфурола в биомассе после парового взрыва, обработанной при аналогичных условиях и выгруженной при аналогичных давлениях, по сравнению с приведенными в настоящем документе уровнями содержания фурфурола в предварительно обработанной биомассе, выгруженной с помощью разгрузочного устройства на основе насоса для частиц; см., например, Ь. Нопвдшапд апб С. Нопд/Ьапд. ОеЮхШсабоп оГ 81еат-ехр1обеб сот 81гате ргобисеб Ьу ап шби8йта1-8са1е геас1ог, Ргосекк ΒίοсЬетМгу (2008) 43:1447.
В некоторых воплощениях данное изобретение обеспечивает устройство для перемещения зернистого материала в находящийся под давлением реактор или из находящегося под давлением реактора, включающее:
(a) загрузочную камеру, (b) загрузочное приспособление, расположенное внутри загрузочной камеры,
- 4 021027 (с) шлюзовую камеру Ь-образной формы, включающую верхний вертикальный компонент, сообщающийся с загрузочной камерой, и включающую нижний компонент, сообщающийся с вертикальным входом или выходом реактора, (й) входной поршневой клапан шлюза, способный перемещаться в осевом направлении через вертикальный компонент шлюзовой камеры и выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего из загрузочной камеры в вертикальный компонент шлюзовой камеры, (е) разгрузочное приспособление, которое способно перемещаться в осевом направлении внутри нижнего компонента шлюзовой камеры, и (ί) выходной поршневой клапан шлюза, способный перемещаться в осевом направлении через вертикальный вход или выход реактора и выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего из нижнего компонента шлюзовой камеры к входу или выходу реактора.
Загрузочная камера включает по меньшей мере одно отверстие, через которое можно вводить сырье на основе биомассы, и сообщается с вертикальным компонентом шлюзовой камеры, имеющей Ьобразную форму (то есть включает отверстие в указанный компонент). В некоторых воплощениях загрузочная камера обеспечивает отсек, в котором сырье на основе биомассы можно спрессовать, разделить на порции или другим образом подготовить перед принудительной загрузкой в шлюзовую камеру. В предпочтительных воплощениях загрузочная камера расположена приблизительно горизонтально и соединена с вертикальным компонентом шлюзовой камеры приблизительно перпендикулярно. В других воплощениях загрузочная камера может быть наклонена вверх или вниз, образуя с вертикальным компонентом шлюзовой камеры угол приблизительно от 70 до 120°. В некоторых воплощениях загрузочная камера оборудована загрузочным приспособлением, которое может перемещаться по оси и сжимать сырье на основе биомассы, когда входной клапан шлюза закрыт, и которое принудительно загружает спрессованную биомассу в шлюзовую камеру. В других воплощениях загрузочная камера может представлять собой просто контейнер, внутри которого действует загрузочное приспособление, чтобы принудительно загружать биомассу в шлюзовую камеру.
Подходящее загрузочное приспособление может включать шнековый конвейер, поршневой шнек или поршень. В некоторых воплощениях предпочтительно прессовать сырье на основе биомассы в ходе загрузки. Таким образом, в некоторых воплощениях загрузочное приспособление способно обеспечить сжатие сырья на основе биомассы до плотности приблизительно 200-400 кг/м3. В предпочтительных воплощениях загрузочное приспособление представляет собой поршневой шнек. Также в предпочтительных воплощениях приспособление способно вращаться либо по часовой стрелке, либо против часовой стрелки. Механическое сопротивление двигателю, который вращает поршневой шнек, можно легко откалибровать для обеспечения точного измерения степени сжатия биомассы. В некоторых воплощениях загрузку биомассы в загрузочную камеру обычно осуществляют, сначала сжимая биомассу при закрытом входном клапане шлюза, а затем спрессованную биомассу загружают в шлюзовую камеру посредством перемещения загрузочного приспособления в осевом направлении. В других воплощениях, когда сжатие биомассы в ходе загрузки является нежелательным, загрузочное приспособление принудительно загружает биомассу непосредственно в шлюзовую камеру через открытый входной клапан шлюза, достигая при этом незначительного сжатия биомассы. В некоторых воплощениях, особенно когда желательно сжатие биомассы, загрузочное приспособление может перемещаться в осевом направлении внутри загрузочной камеры. В других воплощениях, особенно когда сжатие биомассы является нежелательным, загрузочное приспособление может быть зафиксировано внутри относительно небольшой загрузочной камеры, которая фактически представляет собой не более чем контейнер, внутри которого биомассу накапливают и принудительно загружают с помощью загрузочного приспособления.
Шлюзовая камера имеет Ь-образную форму. Применяемый в настоящем документе термин Ьобразный относится к приспособлению, включающему как верхний вертикальный компонент, так и нижний компонент. Применяемый в настоящем документе термин вертикальный означает совпадающий с направлением силы тяжести ±10%. В предпочтительных воплощениях нижний компонент является приблизительно горизонтальным и соединение между верхним и нижним компонентами является приблизительно перпендикулярным. В других воплощениях нижний компонент может быть наклонен вверх или вниз, образуя с вертикальным компонентом шлюзовой камеры угол приблизительно 70-120°. В предпочтительных воплощениях внутренний диаметр вертикального компонента шлюзовой камеры больше, чем внутренний диаметр загрузочной камеры, чтобы дополнительно уменьшить риск сводообразования в биомассе. Хотя используют термин Ь-образный, специалист в данной области легко поймет, что либо вертикальный, либо нижний компонент может быть длиннее, чем другой, или же оба компонента могут иметь одинаковую длину.
В некоторых воплощениях шлюзовую камеру можно оборудовать средствами введения холодной водяной пыли. Обычно повышение давления до значения, соответствующего давлению внутри реактора, происходит сравнительно быстрее, чем сброс давления до разгрузочного давления. Таким образом, предпочтительно увеличить скорость сброса давления в шлюзовой камере, так как это, в свою очередь, уменьшает время цикла, состоящего из загрузки, повышения давления, выгрузки и сброса давления в
- 5 021027 шлюзовой камере. Полагают, что холодная водяная пыль повышает скорость сброса давления, облегчая конденсацию сжатого пара.
Нижний компонент шлюзовой камеры, или разгрузочной сегмент, сообщается с вертикальным входом или выходом реактора. В предпочтительных воплощениях разгрузочный сегмент является приблизительно горизонтальным и соединен с вертикальным входом или выходом реактора приблизительно перпендикулярно. Разгрузочный сегмент снабжен разгрузочным приспособлением, которое способно перемещаться в осевом направлении и которое, возможно, сжимает сырье на основе биомассы, когда выходной клапан шлюза закрыт, и которое принудительно загружает биомассу в вертикальное входное отверстие реактора или выгружает биомассу из выходного отверстия реактора. В качестве альтернативы разгрузочное приспособление может принудительно выгружать биомассу непосредственно через открытый выходной клапан шлюза, не производя сжатие биомассы в ходе выгрузки.
По аналогии с загрузочным приспособлением соответствующее разгрузочное приспособление может включать шнековый конвейер, поршневой шнек или поршень и в предпочтительных воплощениях способно вращаться либо по часовой стрелке, либо против часовой стрелки.
Угловое соединение между загрузочной камерой и верхним вертикальным компонентом шлюзовой камеры и между нижним компонентом шлюзовой камеры и вертикальным входом или выходом реактора позволяет использовать поршневые клапаны в качестве пневматических затворов. Поршневые клапаны относительно менее склонны к засорению и механическому износу и легче поддаются масштабированию до больших размеров, чем клапаны других систем, например клапаны гильотинного типа, которые являются предпочтительными, когда загрузочное приспособление расположено на одной оси со шлюзовой камерой. Поршневые клапаны способны перемещаться в осевом направлении через вертикальный компонент шлюзовой камеры и через вертикальный вход или выход реактора и выполнены с возможностью герметичного закрытия входа и выхода шлюза.
В предпочтительных воплощениях как входной, так выходной поршневые клапаны шлюза включают вращающийся диск. Вращение клапана в форме диска в ходе закрытия очищает седло входного и выходного клапана от биомассы, которая в противном случае может накапливаться. В предпочтительных воплощениях входной и выходной поршневые клапаны шлюза перемещаются, по существу, в одном направлении с перемещением загрузочного и разгрузочного приспособлений соответственно. В некоторых воплощениях входной клапан шлюза и/или выходной клапан шлюза можно оборудовать лопатками или другими средствами разрыхления спрессованной биомассы. Средства разрыхления помогают избежать попадания в реактор комков спрессованной биомассы, которые могут мешать равномерному нагреву биомассы и приводят к неоптимальной предварительной обработке.
В некоторых воплощениях загрузочное приспособление, разгрузочное приспособление и поршневые клапаны можно приводить в действие с помощью гидравлических цилиндров. Они надежны и их можно легко масштабировать до больших размеров. Однако это требует апробированных клапанов и программ регулирования, а также регулярной проверки механических компонентов. Соответственно в некоторых воплощениях можно использовать электрические приводные механизмы, которые обычно обладают повышенной энергетической эффективностью, а также более простой и более оптимальной с точки зрения затрат конструкцией. Электрические приводные механизмы также являются самоблокирующимися в том смысле, что они могут быть приведены в действие только в том случае, если на двигатель подают энергию, поэтому они являются более безопасными по сравнению с гидравлическими цилиндрами.
В некоторых воплощениях вертикальный вход реактора может включать разрыхлитель или другие средства, чтобы облегчить равномерный нагрев загруженной биомассы внутри реактора.
Фиг. 1 представляет собой схематическую иллюстрацию одного из предпочтительных воплощений, которое можно эксплуатировать в гибридном напорно-шлюзовом режиме подачи биомассы. Устройство включает горизонтальную загрузочную камеру (1), снабженную загрузочным приспособлением, поршневым шнеком (2), который способен вращаться и перемещаться в осевом направлении внутри загрузочной камеры (1). Обеспечена шлюзовая камера (3) Ь-образной формы, которая включает как верхний вертикальный компонент (3а), соединенный с загрузочной камерой (1) перпендикулярно, так и нижний, горизонтальный компонент, или разгрузочный сегмент (3Ь), снабженный разгрузочным приспособлением, поршневым шнеком (4), который способен вращаться и перемещаться в осевом направлении внутри разгрузочного сегмента (3Ь). Загрузочную камеру можно открывать или герметично закрывать с помощью входного поршневого клапана (5а) шлюза, который способен перемещаться в осевом направлении через вертикальный компонент шлюзовой камеры и выполнен с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего из загрузочной камеры в шлюзовую камеру, и который открывают и закрывают в соответствии с перемещением загрузочного поршневого шнека. Разгрузочный сегмент (3Ь) шлюзовой камеры соединен с вертикальным входом (6) реактора перпендикулярно. Разгрузочный сегмент можно открывать или герметично закрывать с помощью выходного поршневого клапана (5Ь) шлюза, который может перемещаться в осевом направлении через вертикальный вход (6) реактора и выполнен с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего из нижнего, горизонтального компонента шлюзовой камеры к входу реактора, и который открывают и закрывают в соответствии с перемещением разгрузочного
- 6 021027 поршневого шнека. Реактор оборудован подающим шнеком (7), который переносит загружаемое сырье через реактор к выходу, из которого выходит предварительно обработанный материал. Сырье на основе биомассы предварительно разделяют на порции заданной величины и подают в загрузочную камеру через по меньшей мере одно отверстие (8) с помощью желоба или бункера (9). Показанное предпочтительное воплощение насоса для частиц дополнительно снабжено датчиком (10а) уровня биомассы, который определяет уровень накопленного сырьевого материала, ожидающего принудительной загрузки в загрузочную камеру (1), и датчиком (10Ь) уровня, который определяет уровень накопленного сырьевого материала, ожидающего принудительной выгрузки через разгрузочный сегмент (3Ь). Устройство дополнительно снабжено клапаном (11), который в ходе регулирования давления выпускает находящийся под давлением пар из шлюзовой камеры для осуществления рециркуляции технологического раствора или вводит свежий пар, и клапаном (12), который впускает находящийся под давлением пар из реактора в шлюзовую камеру в ходе регулирования давления. Устройство дополнительно снабжено предохранительной трубой (13) и форсункой (14) для холодной водяной пыли, которая впрыскивает холодную водяную пыль в шлюзовую камеру, чтобы ускорить сброс давления до давления загрузки.
Фиг. 2 представляет собой вид сбоку под углом предпочтительного воплощения устройства. На этом изображении в верхней части устройства можно видеть загрузочную камеру (1), отверстие (8), ведущее в загрузочную камеру, через которое подают биомассу, загрузочное приспособление (2) и входной поршневой клапан (5а). В нижней части устройства можно видеть разгрузочное приспособление (4), выходной поршневой клапан (5Ь) и вход (6) в реактор. Как видно, верхняя и нижняя части устройства расположены в произвольной ориентации. В качестве альтернативы верхняя и нижняя части могут быть расположены параллельно или под любым углом, который удовлетворяет пространственным ограничениям или другим требованиям.
Фиг. 3 представляет собой вид в разрезе воплощения, изображенного на фиг. 2. Данное воплощение выполнено с возможностью поддержания производительности реактора, давление в котором составляет 1,5 МПа (15 бар), на уровне по меньшей мере 4 метрические тонны сухого вещества в 1 ч. Загрузочная камера (1) является цилиндрической приблизительно 2 м в длину и имеет внутренний диаметр приблизительно 0,7 м; она снабжена канавками, которые направляют перемещение загрузочного поршневого шнека. Загрузочный поршневой шнек (2) включает шнековый компонент длиной приблизительно 0,7 м и выполнен с возможностью перемещения в осевом направлении внутри загрузочной камеры. Разгрузочный сегмент (3Ь) Ь-образной шлюзовой камеры также является цилиндрическим и имеет внутренний диаметр приблизительно 0,7 м. Вертикальный компонент (3а) Ь-образной шлюзовой камеры также является цилиндрическим, но имеет больший внутренний диаметр, приблизительно 1 м. Показаны также отверстие (8) для биомассы, входной поршневой клапан (5а) шлюза, разгрузочный поршневой шнек (4), вход (6) в реактор и выходной поршневой клапан (5Ь) шлюза.
Фиг. 4 представляет собой вид сбоку под углом одного из альтернативных воплощений, которое, в общем, не предназначено для гибридного напорно-шлюзового режима подачи биомассы. В данном воплощении загрузочная камера (1), по существу, представляет собой просто контейнер с отверстием (8), ведущим к желобу для подачи биомассы; внутри данного контейнера действует загрузочное приспособление (2). Загрузочное приспособление (2), входной поршневой клапан (5А) шлюза, разгрузочный поршневой шнек (4) и выходной поршневой клапан (5В) шлюза приводят в действие с помощью электрических приводных механизмов.
Фиг. 5 представляет собой вид в разрезе воплощения, изображенного на фиг. 4. Данное воплощение выполнено с возможностью поддержания производительности реактора, давление в котором составляет 1,5 МПа (15 бар), на уровне по меньшей мере 10 метрических тонн сухого вещества в 1 ч. Загрузочная камера (1) представляет собой не более чем емкость для загрузочного приспособления (2). Загрузочное приспособление (2) включает два конвейера с фиксированными шнеками, диаметром приблизительно 0,45 м, которые обеспечивают небольшое сжатие биомассы в ходе загрузки. Длина вертикального компонента (3А) шлюзовой камеры составляет приблизительно 1,8 м, что меньше длины разгрузочного сегмента (3В) шлюзовой камеры, которая составляет приблизительно 2,8 м. Оба компонента шлюзовой камеры имеют диаметр приблизительно 1,0 м. В предпочтительных режимах работы, когда биомассу подают в находящийся под давлением реактор, устройство загружает биомассу без существенного сжатия через открытый входной клапан шлюза. Входной клапан шлюза закрывают и давление в шлюзовой камере приблизительно выравнивают с давлением в реакторе. Затем открывают выходной клапан шлюза и биомассу принудительно выгружают посредством действия шнека и перемещения разгрузочного приспособления (2) в осевом направлении.
В некоторых воплощениях данное изобретение обеспечивает устройство для извлечения предварительно обработанной биомассы из находящегося под давлением гидротермического реактора, включающее загрузочное приспособление шлюзовой камеры; шлюзовую камеру;
входной клапан шлюзовой камеры, выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в реактор, в закрытом состоянии;
- 7 021027 выходной клапан шлюзовой камеры, выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в атмосферу или в выпускное приспособление, в закрытом состоянии и выполненный с возможностью осуществления невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы;
разгрузочное приспособление шлюзовой камеры и выпускное приспособление для биомассы, выполненное с возможностью осуществления невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы.
Шлюзовая камера, как этот термин применяют в тексте настоящего описания, представляет собой камеру, которая может быть попеременно открыта в одну из двух зон повышенного давления, в то же время обеспечивая герметичное разделение с другой зоной повышенного давления. Невзрывной выпуск подразумевает выпуск таким образом, чтобы перед выпуском давление биомассы было, по существу, сброшено по сравнению с давлением в реакторе. Атмосферное давление, как этот термин применяют в тексте настоящего описания, включает давления, приблизительно до 0,03 МПа (0,3 бар) превышающие атмосферное давление. Давление на выходе относится к давлению, которое ниже, чем давление в реакторе, но несколько выше или ниже атмосферного давления, при котором предварительно обработанную биомассу извлекают из находящегося под давлением реактора. Выходной клапан шлюзовой камеры может быть выполнен с возможностью невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы, путем обеспечения у него приблизительно такой же или большей площади поперечного сечения, чем площадь поперечного сечения шлюзовой камеры. Выпускное приспособление для биомассы относится к каналу или камере или сочетанию каналов, транспортных средств и камер, через которые извлекают предварительно обработанную биомассу из находящегося под давлением реактора. Выпускное приспособление для биомассы может быть выполнено с возможностью невзрывного выпуска путем обеспечения отверстия, ведущего к выходному клапану шлюзовой камеры, с приблизительно такой же или большей площадью поперечного сечения, чем у самого клапана. В некоторых воплощениях устройство для извлечения может быть снабжено выпускной камерой, которая выполнена с возможностью обеспечения условий переменных температуры и давления. Путем регулирования давления в выпускной камере предварительно обработанную биомассу, извлеченную из находящегося под давлением реактора, можно подвергнуть физико-химическим воздействиям, направленным на дополнительное снижение содержания ингибиторов брожения или других компонентов в предварительно обработанной биомассе перед ее дальнейшей переработкой. Например, в некоторых воплощениях устройство для извлечения можно снабдить выпускной камерой, которая обеспечивает давления ниже атмосферного предпочтительно в диапазоне приблизительно от 6,7 до 26,7 кПа (от 50 до 200 торр), при температуре выше приблизительно 140°С для дополнительной отгонки фурфурола из предварительно обработанной биомассы перед ее дальнейшей переработкой.
В предпочтительных воплощениях устройство выполнено с возможностью выпуска пара в ходе сброса давления в шлюзовой камере таким образом, чтобы предварительно обработанная биомасса внутри шлюзовой камеры перед извлечением из реактора подвергалась воздействию среды, в которой содержание фурфурола существенно ниже. Предпочтительно устройство снабжают вентиляционными клапанами, которые можно регулировать таким образом, чтобы выпускать пар из реактора и, таким образом, осуществлять сброс давления в шлюзовой камере в ходе процесса, который является относительно постепенным по сравнению с паровым взрывом. В предпочтительных воплощениях устройство можно снабдить отдельными системами вентиляционных клапанов, которые выпускают пар со снижением его давления от давления в реакторе, обычно 1-2 МПа (10-20 бар), до промежуточных уровней давления, например 0,3 МПа (3 бар), и от промежуточных уровней давления до давления на выходе. Легко можно понять, что отдельные вентиляционные системы могут включать две, три, четыре или более ступеней, например от 1,5 до 1,0 МПа (от 15 до 10 бар), от 1,0 до 0,8 МПа (от 10 до 8 бар), от 0,8 до 0,5 МПа (от 8 до 5 бар), от 0,5 до 0,3 МПа (от 5 до 3 бар) и от 0,3 до 0,1 МПа (от 3 до 1 бар). Пар, выпускаемый в каждой из этих отдельных систем, затем можно рециркулировать в различные производственные процессы, например в системы сушки, системы испарения, на подогрев биомассы и в другие процессы. В одном из предпочтительных воплощений устройство включает две системы вентиляционных клапанов: одна выпускает пар со снижением его давления с 1,5 до 0,3 МПа (с 15 до 3 бар), а вторая выпускает пар со снижением его давления с 0,3 МПа (3 бар) до атмосферного давления.
Любое из воплощений транспортирующих устройств, описанных в настоящем документе, может обеспечить подходящие устройства для извлечения путем соответствующей адаптации и расположения шлюзовой камеры и входного и выходного клапанов шлюзовой камеры и путем выполнения выхода реактора с возможностью невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы. Подходящие загрузочные и разгрузочные приспособления описаны ранее. Форма шлюзовой камеры не обязательно ограничена Ь-образными воплощениями; она может иметь любую подходящую конфигурацию. Входной и выходной поршневые клапаны шлюзовой камеры не обязательно ограничены поршневыми клапанами; они могут иметь любую подходящую конфигурацию. Любое из воплощений шлюзовых приспособлений, описанных в νθ 2003/013714, может обеспечить соответствующие устройства для извлечения путем соответствующей адаптации и расположения шлюзовой камеры и входного и выходного клапанов шлюзовой камеры и путем применения выпускного приспособления для биомассы, выполненного с возмож- 8 021027 ностью невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы.
На фиг. 6 показано воплощение, изображенное на фиг. 5, выполненное с возможностью применения в качестве устройства для извлечения по данному изобретению. Показаны загрузочное приспособление (17) шлюзовой камеры, шлюзовая камера (18), входной клапан (19) шлюзовой камеры, отверстие (20), ведущее в реактор, выходной клапан (21) шлюзовой камеры, отверстие (22), ведущее в атмосферу или в выпускное приспособление, разгрузочное приспособление (23) шлюзовой камеры и выпускное приспособление (24) для биомассы, выполненное с возможностью невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы.
В некоторых воплощениях данное изобретение обеспечивает способ извлечения предварительно обработанной биомассы из находящегося под давлением гидротермического реактора, включающий загрузку предварительно обработанной биомассы из находящегося под давлением реактора в шлюзовую камеру через открытый входной клапан, выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в реактор, в закрытом состоянии, в то время как выходной клапан, выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в атмосферу или в выпускное приспособление, в закрытом состоянии, закрыт;
закрытие входного клапана;
сброс давления в шлюзовой камере от давления в реакторе до атмосферного давления или давления на выходе;
открытие выходного клапана;
выгрузку предварительно обработанной биомассы при атмосферном давлении или давлении на выходе;
закрытие выходного клапана;
повышение давления в шлюзовой камере до давления в реакторе перед открытием входного клапана для осуществления дополнительного цикла извлечения.
Предпочтительные воплощения отличаются тем, что сброс давления в шлюзовой камере осуществляют таким образом, чтобы предварительно обработанная биомасса перед извлечением из реактора внутри шлюзовой камеры подвергалась воздействию среды, содержание фурфурола в которой существенно понижено. В предпочтительных воплощениях содержание фурфурола в нерастворимом волокне выгруженной биомассы составляет менее чем 50% от содержания фурфурола внутри реактора. В некоторых воплощениях сброс давления осуществляют с помощью отдельных систем вентиляционных клапанов, которые выпускают пар со снижением его давления от давления в реакторе, обычно 1,0-2,0 МПа (1020 бар), до промежуточных уровней давления, например 0,3 МПа (3 бар), и от промежуточных уровней давления до давления на выходе. В одном из предпочтительных воплощений сброс давления осуществляют с применением двух систем вентиляционных клапанов: одна выпускает пар со снижением его давления с 1,5 до 0,3 МПа (с 15 до 3 бар), а вторая выпускает пар со снижением его давления с 0,3 МПа (3 бар) до атмосферного давления. В предпочтительных воплощениях пар, выпускаемый в ходе сброса давления, рециркулируют для использования в дальнейших производственных процессах, например, в системах сушки, системах испарения или при подогреве биомассы. В некоторых воплощениях процесс дополнительно отличается тем, что выгруженную биомассу подвергают дополнительному регулированию давления и температуры в выпускной камере для биомассы. В предпочтительных воплощениях выгруженную биомассу подвергают воздействию давлений приблизительно от 6,7 до 26,7 кПа (от 50 до 200 торр) или приблизительно от 26,7 до 93,3 кПа (от 200 до 700 торр) и температур по меньшей мере 140°С. В предпочтительных воплощениях давление внутри шлюзовой камеры сбрасывают приблизительно с 1,5 до 0,03 МПа (с 15 до 0,3 бар) в течение приблизительно 40 с.
В некоторых воплощениях данное изобретение обеспечивает способ загрузки сырья на основе биомассы в находящийся под давлением реактор, включающий:
(a) принудительную загрузку биомассы в загрузочную камеру, которая сообщается с верхним вертикальным сегментом Ь-образной шлюзовой камеры, с достижением сжатия биомассы, когда входной клапан шлюза закрыт;
(b) регулирование давления в шлюзовой камере до давления загрузки, которое, по существу, равно атмосферному давлению или является промежуточным между атмосферным давлением и давлением в реакторе;
(c) открытие входного клапана шлюза;
(ά) принудительную загрузку некоторого количества биомассы в шлюзовую камеру при давлении загрузки;
(е) закрытие входного клапана шлюза;
(ί) доведение давления в шлюзовой камере до давления выгрузки, которое, по существу, равно давлению в реакторе или является промежуточным между атмосферным давлением и давлением в реакторе;
(д) принудительную подачу биомассы из верхнего вертикального сегмента шлюзовой камеры в нижний сегмент шлюзовой камеры, который сообщается с вертикальным входом реактора, возможно, с достижением сжатия биомассы, когда выходной клапан шлюза закрыт;
(й) открытие выходного клапана шлюза и
- 9 021027 (ί) принудительную выгрузку биомассы в вертикальный вход реактора, когда давление в шлюзовой камере уравновешено с давлением выгрузки.
В некоторых режимах работы можно загружать некоторое количество спрессованной биомассы в шлюзовую камеру при каждом цикле открытия входного клапана, в то время как некоторое ее количество остается в загрузочной камере. Этот оставшийся материал образует частичную пробку, которая при сжатии до плотности в диапазоне приблизительно 200-400 кг/м3 и имея объем по меньшей мере приблизительно 0,1 м3 может поддерживать герметичное уплотнение в продолжение одного цикла открытия входного клапана до разности давлений, составляющей приблизительно 0,3 МПа (3 бар).
Термин один цикл открытия входного клапана относится ко времени, необходимому для открытия входного клапана, принудительной загрузки части биомассы в шлюзовую камеру и закрытия входного клапана. В воплощении, изображенном на фиг. 2, один цикл открытия входного клапана обычно составляет приблизительно от 10 до 16 с. Количество биомассы, которое можно загрузить в течение одного цикла открытия входного клапана, составляет приблизительно от 75 до 150 кг сухого вещества. Легко можно представить и другие воплощения, которые могут перерабатывать более значительные количества биомассы.
Обеспечивая частично герметичное уплотнение, частичная пробка позволяет осуществлять гибридный напорно-шлюзовой режим работы. Это является преимуществом, поскольку в этом режиме можно загружать шлюзовую камеру при давлении загрузки, которое является промежуточным между давлением в реакторе и атмосферным давлением. Это уменьшает время цикла перекачивания, так как шлюзовую камеру можно загружать при давлении, которое не полностью сброшено до атмосферного давления. В воплощении, изображенном на фиг. 2, при рабочем давлении в реакторе 1,5 МПа (15 бар) из времени, необходимого для сброса давления с 1,5 до 0,03 МПа (с 15 до 0,3 бар), приблизительно 30% обычно требуется на сброс давления с 0,3 до 0,03 МПа (с 3 до 0,3 бар). Таким образом, загрузка при разности давлений 0,3 МПа (3 бар) значительно уменьшает время цикла.
Уменьшенное время цикла соответственно повышает производительность устройства.
Термин цикл перекачивания относится к общему процессу, включающему открытие входного клапана, принудительную загрузку биомассы, закрытие входного клапана, повторную загрузку загрузочной камеры, загрузку разгрузочного сегмента, повышение давления в шлюзе до давления выгрузки, открытие выходного клапана, принудительную выгрузку биомассы, закрытие выходного клапана и сброс давления в шлюзе до давления загрузки. Некоторые из этих функций можно выполнять параллельно, чтобы оптимизировать время цикла перекачивания.
В гибридном напорно-шлюзовом режиме работы между каждым циклом открытия входного клапана свежую биомассу загружают в загрузочную камеру позади частичной пробки, которая остается от предыдущего цикла.
Подобную частичную пробку можно оставлять в незагруженном сегменте шлюзовой камеры при каждом цикле открытия выходного клапана. Этот материал также образует частичную пробку, которая при сжатии до плотности в диапазоне приблизительно 200-400 кг/м3 и имея объем по меньшей мере приблизительно 0,1 м3 может поддерживать герметичное уплотнение в продолжение одного цикла открытия выходного клапана до величины разности давлений между давлением в реакторе и разгрузочным давлением шлюза, составляющей приблизительно 0,3 МПа (3 бар). В воплощении, изображенном на фиг. 2, при рабочем давлении в реакторе 1,5 МПа (15 бар) из времени, необходимого для повышения давления в шлюзовой камере с 0,03 до 1,5 МПа (с 0,3 до 15 бар), приблизительно 50% обычно требуется на повышение давления с 1,2 до 1,5 МПа (с 12 до 15 бар). Таким образом, выгрузка при разности давлений 0,3 МПа (3 бар) (например, при давлении 1,2 МПа (12 бар)) значительно уменьшает время цикла и повышает производительность устройства.
Устройства по данному изобретению также можно эффективно и рационально применять в стандартных шлюзовых режимах работы, когда загрузочную камеру и разгрузочный сегмент полностью опорожняют в каждом цикле открытия входного и выходного клапана. Однако в этих режимах давление в шлюзовой камере обычно доводят до давления загрузки, которое, по существу, равно атмосферному давлению, приблизительно на 0,03 МПа (0,3 бар) или менее превышая атмосферное давление, и до давления выгрузки, которое, по существу, равно давлению в реакторе, отличаясь от него приблизительно на 0,03 МПа (0,3 бар) или менее.
Устройства по данному изобретению можно применять для загрузки в реакторы, находящиеся под любыми давлениями, например от 0,5 до 4 МПа (от 5 до 40 бар) и выше. В гибридных напорношлюзовых режимах работы подходящее промежуточное давление загрузки обычно приблизительно на 0,03-0,3 МПа (0,3-3 бар) выше атмосферного давления, в то время как подходящее давление выгрузки обычно отличается от давления в реакторе приблизительно на 0,3-0,03 МПа (3-0,3 бар).
Фиг. 7А-7С представляют собой схематическую иллюстрацию гибридного напорно-шлюзового режима работы. Как показано на фиг. 7А, в начале цикла перекачивания в гибридном напорно-шлюзовом режиме работы частичные пробки (16а, Ь) остаются как в загрузочной камере (1), так и в разгрузочном сегменте (3В) шлюзовой камеры. Биомассу (15) принудительно загружают под действием шнека (2) загрузочного приспособления в загрузочную камеру позади частичной пробки (16Ь), когда как входной
- 10 021027 клапан (5А) шлюза, так и выходной клапан (5В) шлюза закрыты.
Как показано на фиг. 7В, в цикле загрузки входной клапан (5А) шлюзовой камеры открыт, выходной клапан (5В) шлюзовой камеры закрыт, а давление в шлюзовой камере (3А, 3В) доведено до загрузочного давления, которое приблизительно на 0,3 МПа (3 бар) выше атмосферного давления. Кратковременное уплотнение было обеспечено частичной пробкой, оставшейся в загрузочной камере от предыдущего загрузочного цикла, в сочетании с самой загруженной биомассой. Биомассу (15) принудительно загружают в вертикальный компонент (3А) шлюзовой камеры посредством перемещения поршня (2) загрузочного приспособления и дополнительно сжимают под действием шнека (4) разгрузочного приспособления в разгрузочном сегменте (3В) шлюзовой камеры позади частичной пробки (16а), оставшейся от предыдущего цикла выгрузки. Частичная пробка (16Ь) остается в загрузочной камере для следующего цикла загрузки.
Как показано на фиг. 7С, в цикле выгрузки выходной клапан (5В) шлюза открыт, входной клапан (5А) шлюза закрыт, а давление в шлюзовой камере (3А, 3В) доведено до давления выгрузки, которое приблизительно на 0,3 МПа (3 бар) ниже, чем давление в реакторе. Кратковременное уплотнение было обеспечено частичной пробкой, оставшейся от предыдущего цикла выгрузки, в сочетании с самой выгруженной биомассой. Биомассу (15) принудительно выгружают во вход (6) реактора посредством перемещения поршня (4) разгрузочного приспособления. Частичная пробка (16а) остается в разгрузочном сегменте (3В) для следующего цикла выгрузки. Одновременно биомассу (15) принудительно загружают под действием шнека (2) загрузочного приспособления в загрузочную камеру (1) позади частичной пробки (16Ь), оставшейся от предыдущего цикла загрузки.
Описание предпочтительных воплощений изобретения является только иллюстративным и не предполагает ограничение объема изобретения, определенного формулой изобретения.
Claims (29)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Устройство для загрузки зернистого материала в находящийся под давлением реактор, включающее:(a) загрузочную камеру;(b) загрузочное приспособление, которое расположено внутри загрузочной камеры;(c) шлюзовую камеру Ь-образной формы, включающую верхнюю вертикальную часть, сообщающуюся с загрузочной камерой, и нижнюю часть, сообщающуюся с вертикальным входом или выходом реактора;(ά) входной поршневой клапан шлюза, способный перемещаться в осевом направлении через вертикальную часть шлюзовой камеры и выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего из загрузочной камеры в вертикальную часть шлюзовой камеры;(е) разгрузочное приспособление, которое способно перемещаться в осевом направлении внутри горизонтальной части шлюзовой камеры;(ί) выходной поршневой клапан шлюза, способный перемещаться в осевом направлении через вертикальный вход или выход реактора и выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего из нижней части шлюзовой камеры к входу или выходу реактора.
- 2. Устройство по п.1, в котором загрузочное приспособление представляет собой шнековый конвейер или поршневой шнек.
- 3. Устройство по п.1, в котором разгрузочное приспособление представляет собой шнековый конвейер или поршневой шнек.
- 4. Устройство по п.1, в котором поршневые клапаны дополнительно включают вращающиеся диски.
- 5. Устройство по п.1, в котором загрузочная камера представляет собой контейнер, внутри которого действует загрузочное приспособление для принудительной загрузки биомассы в шлюзовую камеру и который представляет собой только емкость для загрузочного приспособления.
- 6. Устройство по п.1, дополнительно включающее предохранительную трубу.
- 7. Устройство по п.1, дополнительно включающее датчики уровня биомассы, выполненные с возможностью обнаружения накопления биомассы в шлюзовой камере.
- 8. Устройство по п.1, дополнительно включающее средства введения холодной водяной пыли в шлюзовую камеру.
- 9. Устройство по п.1, в котором вход реактора дополнительно включает разрыхлитель или другие приспособления для облегчения равномерного нагрева загруженной биомассы в реакторе.
- 10. Устройство по п.1, в котором загрузочная камера расположена приблизительно горизонтально и соединена с вертикальной частью шлюзовой камеры приблизительно перпендикулярно.
- 11. Устройство по п.1, в котором загрузочная камера снабжена загрузочным приспособлением, которое способно перемещаться в осевом направлении.
- 12. Способ загрузки сырья на основе биомассы в находящийся под давлением реактор с использованием устройства по любому из пп.1-11, включающий:- 11 021027 (a) доведение давления в шлюзовой камере до давления загрузки, которое, по существу, равно атмосферному давлению или является промежуточным между атмосферным давлением и давлением в реакторе;(b) открытие входного клапана шлюза;(c) принудительную загрузку некоторого количества биомассы из загрузочной камеры, которая сообщается с верхним вертикальным сегментом Ь-образной шлюзовой камеры, в шлюзовую камеру при давлении загрузки;(ά) закрытие входного клапана шлюза;(е) доведение давления в шлюзовой камере до давления выгрузки, которое, по существу, равно давлению в реакторе или является промежуточным между атмосферным давлением и давлением в реакторе;(ί) принудительную выгрузку биомассы из верхнего вертикального сегмента шлюзовой камеры в нижний сегмент шлюзовой камеры, который сообщается с вертикальным входом реактора, возможно, с достижением сжатия биомассы, когда выходной клапан шлюза закрыт;(д) открытие выходного клапана шлюза и (к) принудительную выгрузку биомассы в вертикальный вход реактора, когда давление в шлюзовой камере уравновешено с давлением выгрузки.
- 13. Способ по п.12, дополнительно включающий сохранение внутри загрузочной камеры некоторого количества сжатой биомассы, которого достаточно для обеспечения эффективного герметичного уплотнения, противостоящего давлению загрузки в продолжение одного цикла открытия входного клапана.
- 14. Способ по п.12, дополнительно включающий сохранение внутри нижнего сегмента шлюзовой камеры некоторого количества сжатой биомассы, которого достаточно для обеспечения эффективного герметичного уплотнения, противостоящего давлению выгрузки в продолжение одного цикла открытия выходного клапана.
- 15. Способ по п.12, в котором давление загрузки приблизительно на 0,03-0,3 МПа (0,3-3 бар) выше атмосферного давления.
- 16. Способ по п.12, в котором разность давлений между давлением выгрузки и давлением в реакторе составляет приблизительно 0,03-0,3 МПа (0,3-3 бар).
- 17. Способ по п.12, дополнительно включающий принудительную загрузку биомассы в загрузочную камеру, осуществляя сжатие биомассы, когда входной клапан шлюза закрыт.
- 18. Способ по п.12, в котором биомассу загружают без значительного сжатия через открытый входной клапан шлюза.
- 19. Устройство для извлечения предварительно обработанной биомассы из находящегося под давлением гидротермического реактора, включающее:(a) загрузочное приспособление шлюзовой камеры;(b) шлюзовую камеру;(c) входной клапан шлюзовой камеры, выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в реактор, в закрытом состоянии;(ά) выходной клапан шлюзовой камеры, выполненный с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в атмосферу или в выпускное приспособление, в закрытом состоянии и выполненный с возможностью невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы;(е) разгрузочное приспособление шлюзовой камеры и (ί) выпускное приспособление для биомассы, выполненное с возможностью невзрывного выпуска предварительно обработанной биомассы.
- 20. Устройство по п.19, дополнительно включающее отдельные системы вентиляционных клапанов, которые предназначены для выпуска пара, снижая его давление от давления в реакторе до промежуточных уровней давления и от промежуточных уровней давления до давления на выходе.
- 21. Устройство по п.20, в котором отдельные системы вентиляционных клапанов предназначены для осуществления выпуска в две ступени давления.
- 22. Устройство по п.19, в котором шлюзовая камера имеет Ь-образную форму.
- 23. Устройство по п.19, в котором загрузочное приспособление шлюзовой камеры включает шнековый конвейер.
- 24. Устройство по п.19, в котором разгрузочное приспособление шлюзовой камеры включает поршневой шнек.
- 25. Способ извлечения предварительно обработанной биомассы из находящихся под давлением гидротермических реакторов с использованием устройства по любому из пп.19-24, включающий:(a) загрузку предварительно обработанной биомассы из находящегося под давлением реактора в шлюзовую камеру через открытый входной клапан, который выполнен с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в реактор, в закрытом состоянии, в то время как выходной клапан, который выполнен с возможностью герметичного закрытия отверстия, ведущего в атмосферу или в выпускное приспособление, в закрытом состоянии, закрыт;(b) закрытие входного клапана;(c) сброс давления в шлюзовой камере до атмосферного давления или давления на выходе;- 12 021027 (ά) открытие выходного клапана;(е) выгрузку предварительно обработанной биомассы при атмосферном давлении или давлении на выходе;(ί) закрытие выходного клапана и (д) повышение давления в шлюзовой камере перед открытием входного клапана для осуществления дополнительного цикла извлечения.
- 26. Способ по п.25, в котором предварительно обработанная биомасса в реакторе содержит фурфурол, при этом содержание фурфурола во фракции нерастворимых волокон выгруженной биомассы составляет менее чем приблизительно 50% от содержания фурфурола в реакторе.
- 27. Способ по п.25, в котором сброс давления осуществляют с помощью отдельных систем вентиляционных клапанов, которые выпускают пар, снижая его давление от давления в реакторе до промежуточных уровней давления и от промежуточных уровней давления до давления на выходе.
- 28. Способ по п.25, в котором пар, выпускаемый в ходе сброса давления, рециркулируют для использования в дополнительных производственных процессах, таких как системы сушки, системы испарения или подогрев биомассы.
- 29. Способ по п.25, дополнительно включающий воздействие на биомассу путем регулирования температуры и давления в выпускной камере.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US23730109P | 2009-08-27 | 2009-08-27 | |
| US31843110P | 2010-03-29 | 2010-03-29 | |
| PCT/IB2010/053864 WO2011024145A2 (en) | 2009-08-27 | 2010-08-27 | Particle pump methods and devices |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201290109A1 EA201290109A1 (ru) | 2013-01-30 |
| EA021027B1 true EA021027B1 (ru) | 2015-03-31 |
Family
ID=43088348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201290109A EA021027B1 (ru) | 2009-08-27 | 2010-08-27 | Способы и устройства для перекачивания частиц |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US9211515B2 (ru) |
| EP (2) | EP2470295B1 (ru) |
| JP (2) | JP5759460B2 (ru) |
| KR (1) | KR20120069696A (ru) |
| CN (1) | CN102596384B (ru) |
| AU (1) | AU2010288136B2 (ru) |
| BR (1) | BR112012004072A2 (ru) |
| CA (1) | CA2772201A1 (ru) |
| DK (1) | DK2470295T3 (ru) |
| EA (1) | EA021027B1 (ru) |
| ES (1) | ES2514644T3 (ru) |
| IN (1) | IN2012DN02430A (ru) |
| MX (1) | MX2012002407A (ru) |
| MY (1) | MY161262A (ru) |
| PL (1) | PL2470295T3 (ru) |
| WO (1) | WO2011024145A2 (ru) |
| ZA (1) | ZA201202202B (ru) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA021027B1 (ru) * | 2009-08-27 | 2015-03-31 | Инбикон А/С | Способы и устройства для перекачивания частиц |
| WO2012012620A2 (en) * | 2010-07-21 | 2012-01-26 | Bastlab, Inc. | Waterless degumming system |
| ITUD20110095A1 (it) * | 2011-06-20 | 2012-12-21 | Toffola Daniele Della | Apparecchiatura e procedimento per la decomposizione termochimica a ciclo continuo di una biomassa |
| US9970424B2 (en) * | 2012-03-13 | 2018-05-15 | General Electric Company | System and method having control for solids pump |
| WO2015014364A1 (en) | 2013-08-01 | 2015-02-05 | Inbicon A/S | Methods of processing lignocellulosic biomass using single-stage autohydrolysis pretreatment and enzymatic hydrolysis |
| EA026271B9 (ru) * | 2012-08-01 | 2017-07-31 | Инбикон А/С | Способы переработки лигноцеллюлозной биомассы путем применения одностадийного аутогидролиза и ферментативного гидролиза с отводом c5 и постгидролизом |
| KR20150047576A (ko) * | 2012-09-19 | 2015-05-04 | 안드리츠 인코포레이티드 | 스팀 폭발 전처리 공정을 위해 스팀을 추가하는 장치 및 방법 |
| US9809867B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-11-07 | Sweetwater Energy, Inc. | Carbon purification of concentrated sugar streams derived from pretreated biomass |
| US10336027B2 (en) | 2013-04-08 | 2019-07-02 | Thermochem Recovery International, Inc. | Hydraulic feeder system having compression stage with multi-cylinder hydraulic circuit |
| WO2014168615A1 (en) * | 2013-04-10 | 2014-10-16 | Thermochem Recovery International, Inc. | Synchronous single- and double-acting piston feeder system and method |
| FR3020764B1 (fr) * | 2014-05-07 | 2016-07-01 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif pour alimenter ou soutirer en continu un procede sous pression en solides divises |
| WO2015172787A1 (en) | 2014-05-13 | 2015-11-19 | Biofuel Technology A/S | Methods and devices for hydrothermal pretreatment of lignocellulosic biomass |
| BR112017012364B1 (pt) | 2014-12-09 | 2022-02-22 | Sweetwater Energy, Inc | Sistema para pré-tratamento em escala industrial de pelo menos uma tonelada seca de biomassa por dia e método compreendendo utilizar o sistema |
| CN107406779B (zh) * | 2015-03-05 | 2020-06-16 | 申克普若赛斯欧洲有限公司 | 用于输送散料的装置和方法 |
| GB2546243B (en) * | 2015-12-23 | 2018-07-11 | Aerothermal Green Energy Ltd | Biomass, thermal pressure hydrolysis and anaerobic digestion |
| CN105425837A (zh) * | 2016-01-14 | 2016-03-23 | 苏州市职业大学 | 一种散粒状材料定量出料装置 |
| CN105836487A (zh) * | 2016-04-21 | 2016-08-10 | 扬州大学 | 浸没式微量细粉螺旋给粉器 |
| BR112019009111A2 (pt) | 2016-11-04 | 2019-10-15 | Inbicon A/S | método para a preparação de açúcares fermentáveis a partir de biomassa lignocelulósica |
| CN106395410B (zh) * | 2016-11-10 | 2018-06-05 | 武汉高斯生态能源技术有限公司 | 生物质加压进料装置 |
| BR112019017106A2 (pt) | 2017-02-16 | 2020-04-28 | Sweetwater Energy, Inc. | formação de zona de alta pressão para pré-tratamento |
| CA3083387A1 (en) | 2017-12-06 | 2019-06-13 | Eco Environmental Energy Research Institute Limited | System and method for continuously preparing furfural using lignocellulosic raw material |
| SE542682C2 (en) * | 2018-10-31 | 2020-06-23 | Valmet Oy | A discharge screw arrangement for discharging lignocellulosic material from a lignocellulosic treatment reactor |
| AU2020412611A1 (en) | 2019-12-22 | 2022-07-14 | Apalta Patents OÜ | Methods of making specialized lignin and lignin products from biomass |
| EP3858969A1 (en) * | 2020-02-03 | 2021-08-04 | Sekab E-Technology AB | Pretreatment arrangement comprising a scraping device |
| EP3858968A1 (en) * | 2020-02-03 | 2021-08-04 | Sekab E-Technology AB | Pretreatment arrangement comprising a sluice vessel |
| US12359131B2 (en) * | 2023-03-28 | 2025-07-15 | Clean Carbon Reactor, LLC | Biomass reactor |
| CN117922944B (zh) * | 2024-03-22 | 2024-06-14 | 佛山市华希盛化工有限公司 | 防潮密封输送设备及密封包装系统 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4544374A (en) * | 1980-12-27 | 1985-10-01 | Kernforschungsanlage Julich Gmbh | Apparatus for burning organic materials |
| DE3705275A1 (de) * | 1987-02-19 | 1988-09-01 | Hoelter Heinz | Schubkolbenzuteiler zur befuellung von unter druck stehenden reaktionsraeumen |
| EP0431639A1 (en) * | 1989-12-07 | 1991-06-12 | A. Ahlstrom Corporation | Method and apparatus for feeding fuel into a pressurized space |
| US6506282B2 (en) * | 1998-12-30 | 2003-01-14 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Steam explosion treatment with addition of chemicals |
| WO2003013714A1 (en) * | 2001-08-11 | 2003-02-20 | Sicco K/S | Method for transfer of particulate solid products between zones of different pressure. |
| WO2009147512A2 (en) * | 2008-06-04 | 2009-12-10 | Inbicon A/S | Devices and methods for discharging pretreated biomass from higher to lower pressure regions |
Family Cites Families (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1481088A (en) | 1924-01-15 | Tsuneichi fujiyama | ||
| US2321015A (en) * | 1942-05-30 | 1943-06-08 | Lummus Co | Catalytic reactor |
| US3042229A (en) * | 1960-09-07 | 1962-07-03 | Dorries A G O | Feed arrangement |
| JPS5144107B1 (ru) | 1967-12-02 | 1976-11-26 | ||
| GB1338114A (en) * | 1971-05-12 | 1973-11-21 | Louise Gmbh Maschbau | Apparatus for emptying or removing bulk material from containers bunkers and the like in which a positive or negative pressure prevails with respect to atmosphere pressure |
| US3841465A (en) | 1972-03-06 | 1974-10-15 | Awt Systems Inc | Solids feed to a pressurized reactor |
| US3776150A (en) * | 1972-03-06 | 1973-12-04 | Awt Systems Inc | Fluidized bed system for solid wastes |
| US4043471A (en) * | 1975-08-25 | 1977-08-23 | Battelle Memorial Institute | Method of particle feeding |
| US4186658A (en) | 1977-01-24 | 1980-02-05 | Stake Technology Ltd. | Apparatus for conveying particulate material |
| US4125063A (en) * | 1977-12-02 | 1978-11-14 | Jelks James W | Continuous digester |
| SE419875B (sv) | 1978-02-10 | 1981-08-31 | Mo Och Domsjoe Ab | Forfarande anordning for att med roterbar, med rivorgan forsedd mothallsanordning sonderdelad fibrost cellulosamateial |
| US4461648A (en) | 1980-07-11 | 1984-07-24 | Patrick Foody | Method for increasing the accessibility of cellulose in lignocellulosic materials, particularly hardwoods agricultural residues and the like |
| SE456645B (sv) | 1983-02-28 | 1988-10-24 | Christopher Sylwan | Foerfarande och trycksluss foer inmatning av icke sjaelvrinnande fast substans i hoegtrycksreaktor |
| JPS61124440A (ja) | 1984-11-21 | 1986-06-12 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 粉粒体の供給・排出装置 |
| JPS61257598A (ja) * | 1985-05-08 | 1986-11-15 | 機動建設工業株式会社 | 土砂搬出機 |
| US4922650A (en) * | 1987-12-14 | 1990-05-08 | Kikkoman Corporation | System for manufacturing solid medium |
| DE3842825A1 (de) | 1988-01-08 | 1989-07-20 | Krupp Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von furfural |
| DE3930769A1 (de) * | 1989-09-14 | 1991-03-28 | Babcock Werke Ag | Vorrichtung zum ausschleusen von feinkoernigen feststoffen |
| SE469070B (sv) | 1991-06-20 | 1993-05-10 | Sydkraft Ab | Apparat foer inmatning av bulkmaterial i ett utrymme under oevertryck |
| SE469536B (sv) | 1991-12-05 | 1993-07-19 | Vattenfall Energisyst Ab | Saett och anordning foer inmatning av fragmenterat material till behaallare under tryck |
| FI92250C (fi) | 1992-03-30 | 1994-10-10 | Kone Oy | Menetelmä ja laitteisto aineen syöttämiseksi paineistettuun tilaan |
| SE500516C2 (sv) | 1992-11-13 | 1994-07-11 | Vattenfall Energisyst Ab | Anordning för inmatning av material till en trycksatt behållare, försedd med en strypanordning för intermittent komprimering av det inmatade materialet |
| SE507367C2 (sv) | 1996-09-19 | 1998-05-18 | Sunds Defibrator Ind Ab | Pluggskruvmatare |
| JP4342133B2 (ja) * | 2001-11-29 | 2009-10-14 | 株式会社荏原製作所 | 処理物の供給装置及び方法 |
| WO2003050450A1 (en) | 2001-12-11 | 2003-06-19 | Sugar Research Limited | Feeder for injecting fibrous biomass fuels into a reactor at atmospheric pressure or into a pressurized reactor |
| DE10304629B4 (de) * | 2003-02-05 | 2008-10-30 | British American Tobacco (Germany) Gmbh | Druckkonditionierungsverfahren |
| AT412787B (de) * | 2003-03-10 | 2005-07-25 | Andritz Ag Maschf | Verfahren und vorrichtung zum austragen von lignozellulosem rohmaterial aus einem kocher und zur förderung des rohmaterials zu einem refiner |
| MY138555A (en) | 2003-06-02 | 2009-06-30 | Jgc Corp | High-pressure treatment apparatus and method for operating high-pressure treatment apparatus |
| EP1678280B1 (en) | 2003-10-31 | 2021-04-21 | Air Products and Chemicals, Inc. | Method for stripping toxigas from a powder |
| JP2006112341A (ja) | 2004-10-15 | 2006-04-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 流動性搬送物搬送装置 |
| US20060272557A1 (en) * | 2005-06-06 | 2006-12-07 | Freight Pipeline Company | Method to feed biomass tablets and logs into burners |
| NZ601075A (en) | 2005-07-19 | 2014-01-31 | Inbicon As | Method and apparatus for conversion of cellulosic material to ethanol |
| SE531163C2 (sv) | 2007-06-29 | 2009-01-07 | Metso Paper Inc | Anordning för matning av cellulosamassa/flis |
| US7976259B2 (en) * | 2007-07-16 | 2011-07-12 | Joe David Craig | System for feeding biomass into a pressurized vessel |
| CA2731715A1 (en) * | 2007-07-21 | 2009-01-29 | Larry E. Pearson | Apparatus to convey material to a pressurized vessel and method for the same |
| US8328947B2 (en) * | 2008-08-29 | 2012-12-11 | Iogen Energy Corporation | Method for low water hydrolysis or pretreatment of polysaccharides in a lignocellulosic feedstock |
| DK2356277T3 (da) * | 2008-11-21 | 2020-07-20 | Ibus Innovation As | Fremgangsmåder og apparater til kontinuerlig overførsel af partikelformet og/eller fibrøst materiale mellem to zoner med forskellige temperaturer og tryk |
| NZ578113A (en) * | 2009-07-01 | 2010-07-30 | Lignotech Developments Ltd | Processing of lignocellulosic and related materials |
| EA021027B1 (ru) * | 2009-08-27 | 2015-03-31 | Инбикон А/С | Способы и устройства для перекачивания частиц |
| EP2336344A1 (en) * | 2009-12-21 | 2011-06-22 | Sekab E-Technology AB | Pre-treatment of cellulosic material |
-
2010
- 2010-08-27 EA EA201290109A patent/EA021027B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2010-08-27 AU AU2010288136A patent/AU2010288136B2/en not_active Ceased
- 2010-08-27 KR KR20127007689A patent/KR20120069696A/ko not_active Ceased
- 2010-08-27 DK DK10754993T patent/DK2470295T3/da active
- 2010-08-27 ES ES10754993.3T patent/ES2514644T3/es active Active
- 2010-08-27 MY MYPI2010006144A patent/MY161262A/en unknown
- 2010-08-27 CA CA 2772201 patent/CA2772201A1/en not_active Abandoned
- 2010-08-27 US US13/062,522 patent/US9211515B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2010-08-27 CN CN201080048530.3A patent/CN102596384B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2010-08-27 IN IN2430DEN2012 patent/IN2012DN02430A/en unknown
- 2010-08-27 EP EP20100754993 patent/EP2470295B1/en not_active Not-in-force
- 2010-08-27 EP EP20120195019 patent/EP2564920A1/en not_active Withdrawn
- 2010-08-27 PL PL10754993T patent/PL2470295T3/pl unknown
- 2010-08-27 BR BR112012004072A patent/BR112012004072A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2010-08-27 JP JP2012526175A patent/JP5759460B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2010-08-27 WO PCT/IB2010/053864 patent/WO2011024145A2/en not_active Ceased
- 2010-08-27 MX MX2012002407A patent/MX2012002407A/es active IP Right Grant
-
2011
- 2011-03-09 US US13/043,486 patent/US9056294B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-03-26 ZA ZA2012/02202A patent/ZA201202202B/en unknown
-
2015
- 2015-06-05 JP JP2015114544A patent/JP2015199612A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4544374A (en) * | 1980-12-27 | 1985-10-01 | Kernforschungsanlage Julich Gmbh | Apparatus for burning organic materials |
| DE3705275A1 (de) * | 1987-02-19 | 1988-09-01 | Hoelter Heinz | Schubkolbenzuteiler zur befuellung von unter druck stehenden reaktionsraeumen |
| EP0431639A1 (en) * | 1989-12-07 | 1991-06-12 | A. Ahlstrom Corporation | Method and apparatus for feeding fuel into a pressurized space |
| US6506282B2 (en) * | 1998-12-30 | 2003-01-14 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Steam explosion treatment with addition of chemicals |
| WO2003013714A1 (en) * | 2001-08-11 | 2003-02-20 | Sicco K/S | Method for transfer of particulate solid products between zones of different pressure. |
| WO2009147512A2 (en) * | 2008-06-04 | 2009-12-10 | Inbicon A/S | Devices and methods for discharging pretreated biomass from higher to lower pressure regions |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20120069696A (ko) | 2012-06-28 |
| BR112012004072A2 (pt) | 2019-09-24 |
| EP2564920A1 (en) | 2013-03-06 |
| CN102596384A (zh) | 2012-07-18 |
| CN102596384B (zh) | 2016-01-27 |
| MX2012002407A (es) | 2012-06-28 |
| ES2514644T3 (es) | 2014-10-28 |
| AU2010288136B2 (en) | 2015-01-15 |
| WO2011024145A3 (en) | 2011-05-05 |
| JP2013503092A (ja) | 2013-01-31 |
| DK2470295T3 (da) | 2014-10-13 |
| ZA201202202B (en) | 2012-11-28 |
| US20110197992A1 (en) | 2011-08-18 |
| JP5759460B2 (ja) | 2015-08-05 |
| EP2470295B1 (en) | 2014-07-30 |
| JP2015199612A (ja) | 2015-11-12 |
| IN2012DN02430A (ru) | 2015-08-21 |
| CA2772201A1 (en) | 2011-03-03 |
| WO2011024145A4 (en) | 2011-06-30 |
| US9211515B2 (en) | 2015-12-15 |
| PL2470295T3 (pl) | 2015-01-30 |
| EP2470295A2 (en) | 2012-07-04 |
| US20110162741A1 (en) | 2011-07-07 |
| US9056294B2 (en) | 2015-06-16 |
| AU2010288136A1 (en) | 2012-03-29 |
| EA201290109A1 (ru) | 2013-01-30 |
| WO2011024145A2 (en) | 2011-03-03 |
| MY161262A (en) | 2017-04-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA021027B1 (ru) | Способы и устройства для перекачивания частиц | |
| JP5759384B2 (ja) | プロセス反応器への物質の送込み方法および装置 | |
| JP4896519B2 (ja) | 高圧処理装置及び高圧処理装置の運転方法 | |
| US12139853B2 (en) | Reactor discharge | |
| CN113613772A (zh) | 用于在进一步加工成增值产品之前处理有机材料的蒸汽爆破设备和方法 | |
| AU2009287318A1 (en) | Method for low water hydrolysis or pretreatment of polysaccharides in a lignocellulosic feedstock | |
| EP2612842A1 (en) | Apparatus for heating biomass sludge | |
| WO2014132410A1 (ja) | 原料供給装置及びバイオマスの分解装置 | |
| CN107208372B (zh) | 木质纤维素原料的预处理工艺 | |
| US9920293B2 (en) | Saccharification reaction apparatus | |
| Elander | Experimental pretreatment systems from laboratory to pilot scale | |
| US11155962B2 (en) | Steam saving device | |
| US8662426B2 (en) | Method for processing brown coal | |
| JP7381001B2 (ja) | 水熱処理装置 | |
| RU2429731C1 (ru) | Реактор баротермической обработки концентрированных кормов | |
| FI20170161A1 (fi) | Menetelmä ominaisuuksiltaan ongelmallisten jauheiden työkaasun avulla tapahtuvaan prosessointiin, jossa jauheita mikronisoidaan ja/tai mikroluokitellaan | |
| EP0912793A1 (en) | Feeding device for moist material at high gas pressure |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): RU |