EP0128078A1 - Procédé et installation pour la production en continu de cristaux de sucre à partir de jus sucrés - Google Patents

Procédé et installation pour la production en continu de cristaux de sucre à partir de jus sucrés Download PDF

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EP0128078A1
EP0128078A1 EP84401051A EP84401051A EP0128078A1 EP 0128078 A1 EP0128078 A1 EP 0128078A1 EP 84401051 A EP84401051 A EP 84401051A EP 84401051 A EP84401051 A EP 84401051A EP 0128078 A1 EP0128078 A1 EP 0128078A1
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EP
European Patent Office
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juice
crystals
capacity
mixture
evaporation
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EP84401051A
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German (de)
English (en)
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EP0128078B1 (fr
Inventor
Paul Credoz
Hubert Leluc
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Fives Cail Babcock SA
Original Assignee
Fives Cail Babcock SA
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Publication date
Application filed by Fives Cail Babcock SA filed Critical Fives Cail Babcock SA
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B30/00—Crystallisation; Crystallising apparatus; Separating crystals from mother liquors ; Evaporating or boiling sugar juice
    • C13B30/02—Crystallisation; Crystallising apparatus
    • C13B30/022—Continuous processes, apparatus therefor

Definitions

  • the present invention relates to the continuous production of sugar crystals from sugary juices by vacuum evaporation according to a process consisting in introducing concentrated syrup and small crystals into the first of a series of cells communicating with each other. and passing this mixture successively through all the cells where it receives an additional sweet juice and where it is heated to cause the evaporation of part of the juice, the juice supply rates of the cells being adjusted automatically to maintain the syrup in a stable supersaturation state so that the crystallization of the sugar causes the crystals introduced into the first cell to grow, without the formation of new crystals.
  • the particle size of the crystals produced according to this process essentially depends on the number and dimensions of the crystalline germs introduced into the first cell and it is therefore necessary to be able to control these parameters to produce good quality sugar.
  • the mixture of syrup and intro crystals duit in the first cell is generally constituted by a magma produced, from a fraction of the juice to be treated, in a crystallization apparatus with discontinuous operation in the same way as the boiled pot in a conventional cooking boiler.
  • maintaining this discontinuous operation in a continuous production process requires the provision of storage tanks upstream and downstream and does not make it possible to fully benefit from the advantages linked to the use of a continuous-running crystallization apparatus: greater flexibility of use, optimization of energy consumption, optimization of equipment.
  • the present invention makes it possible to continuously produce a seed magma for feeding the first cell of a continuous crystallization installation of the same quality as that conventionally produced in a discontinuous crystallization apparatus.
  • the process which is the subject of the present invention is characterized in that a fraction of the juice to be treated is concentrated in order to bring it into a supersaturation state, crystals constituting seeds of crystallization are continuously added to this concentrated fraction of the juice, circulate the mixture of concentrated juice and crystals in a capacity the dimensions of which are chosen so that the residence time of the mixture is between 3 and 15 minutes, and the magma thus formed is introduced into the first cell of the installation where the juice concentration is maintained in a stable supersaturation state by adding undersaturated juice.
  • the crystals constituting the crystalline seeds have very small dimensions, of the order of 10 microns, and the quantity of sugar necessary for their reduction compared to the ton of mass-cooked produced is much lower than in the known process described above. above. During their stay in said capacity, these crystals get bigger and their dimensions become uniform.
  • the juice may be brought into a state of supersaturation of induced germination before the addition of the germs.
  • the state of supersaturation of induced germination is characterized by the fact that a crystal introduced into the supersaturated juice causes on its passage the formation of microcrystals, the number of which depends on the value of the supersaturation, on the size of the crystal introduced. and the importance of stirring the juice.
  • the number of crystals contained in the magma will therefore be a high multiple of the number of crystals introduced in the concentrated juice and, consequently, the volume of crystals serving as germs, compared to the ton of mass-cooked produced, will be much lower than in the known method described above.
  • a tubular capacity will be used, that is to say a capacity whose longitudinal dimensions are clearly greater than the transverse dimensions.
  • this solution risks leading to unacceptable pressure drops and this is why we prefer to use a relatively large cross-sectional tubular capacity divided into a large number of compartments by transverse partitions pierced with orifices making the successive compartments communicate with each other.
  • each compartment being provided with a stirring device constituted, for example, by arms or blades fixed on a longitudinal shaft arranged in the axis of the capacity and driven in rotation.
  • the concentration of the juice up to the state of induced supersaturation of germination will preferably be carried out in two stages: a first stage during which a first evaporation is carried out by addition of heat without reaching saturation and a second stage during which evaporation by expansion, without heat input, provides the desired concentration.
  • the first concentration step will advantageously be carried out under a pressure higher than the pressure in the cells of the crystallization installation; this arrangement allows the steam produced to be used to stir the mass-cooked in the cells or for any other application.
  • the temperature of the mixture of supersaturated juice and crystals can be lowered, for example to the temperature prevailing in the crystallization apparatus, to promote the maintenance of supersaturation and crystallization.
  • the capacity may be provided with a double envelope in which a fluid at a suitable temperature will be circulated, preferably against the current with respect to the mixture contained in the capacity.
  • the installation for implementing the invention comprises, in addition to the continuous-running crystallization apparatus consisting of a closed tank, arranged horizontally and divided by transverse partitions into a series of compartments constituting said cells, a unit of steam-heated evaporation, a flash-off evaporation flask, a device for assaying crystalline germs and a capacity the inlet of which is connected to the outlet of the said flask and the outlet of which is connected to the inlet of the first compartment of the 'crystallization apparatus, and is equipped with a regulation system which controls the flow of heating vapor of the evaporation unit to maintain at a set value the concentration of the juice leaving said unit.
  • the evaporation unit can consist of a steam heated exchanger and an evaporator.
  • the crystallization apparatus can be provided with steam injection pipes which will advantageously be connected to said evaporator.
  • Said capacity can be formed of several tubes connected in series and arranged horizontally. It can be lined and provided with several juice inlets distributed over its entire length or over only part of it.
  • This installation essentially consists of a continuous-running crystallization apparatus 10, an exchanger 12, a concentrator evaporator, a flash-off evaporation flask 16 and a tubular capacity 18.
  • the device 10 consists of a cylindrical tank, closed and arranged horizontally. In the lower part of the tank are placed heating elements, such as hollow plates or tubes, supplied with steam by a pipe 20. This part of the tank is divided by transverse partitions into several compartments communicating with each other by openings provided in The dividers. Juice supply pipes 22 and steam injection pipes 24 are provided in each compartment. The first compartment is also provided with an inlet 26 for a seed magma. A mass-cooked outlet 27 is provided in the last compartment.
  • the exchanger 12 is of the plate or tube type in which the juice is heated by indirect exchange with steam. The outlet of this exchanger is connected to the inlet of the evaporator 14 by a pipe 28.
  • This consists of a vertical body surmounted by a grille in which the vapor which is released from the hot juice is collected.
  • a juice outlet is provided at the lower end of the evaporator; it is connected to the suction of a pump 30 which discharges the juice into the balloon 16 through a pipe 32.
  • a pipe 34 connected to the pipe 32 allows a fraction of the juice to be returned to the inlet of the exchanger 12 leaving the evaporator and, consequently, increasing the flow of juice circulating in the exchanger and the evaporator to intensify the heat exchanges and the evolution of vapor; a valve 36 makes it possible to adjust the flow rate of recycled juice.
  • the vapor outlet of the evaporator 14 is connected to the steam injection pipes 24 of the device 10; a valve 37 placed on this outlet makes it possible to adjust the pressure in the shell of the evaporator.
  • the flask 16 is a simple closed container provided with an inlet and an outlet for juice and a steam outlet.
  • a valve 38 placed on the steam outlet makes it possible to adjust the pressure in the balloon 16.
  • the outlet of the juice from the flask 16 is connected to the suction of a pump 40 by a pipe 42.
  • a semen metering device constituted by a tank 44 provided with an agitator and a metering pump 46.
  • the small sugar crystals constituting the seed are suspended in a liquid, such as alcohol, in which the sugar is not soluble.
  • the mixture of concentrated juice and semen constituting the seed magma is forced back by the pump 40 into the tubular capacity 18.
  • This is formed by one or more two or more tubes, arranged approximately horizontally and if necessary connected together in series. The number of tubes and 3ajrs dimensions are chosen according to the flow of the mixture so that it remains there for the required time.
  • Each tube is divided by transverse partitions into several compartments communicating with one another through orifices provided in the partitions.
  • a shaft arranged in the axis of each tube and carrying arms or blades placed in the different compartments can be rotated by a motor 48.
  • the output of the capacity 18 is connected to the input 26 of the first compartment of the device 10.
  • Control chains are provided to maintain the vapor pressures in the apparatus 10, in the evaporator 14 and in the flask 16 and the juice levels in the evaporator and in the flask equal to values of instructions. Furthermore, a regulator 50 maintains the temperature or the conductivity of the juice in the evaporator 14 equal to a set value by controlling, by means of the valve 52, the flow of heating vapor from the exchanger 12. A system of regulation is also provided to maintain the flow of sowing magma proportional to the flow of juice to be treated in the apparatus 10.
  • the juice to be treated is divided into two fractions; approximately 15 to 20% of the total flow is directed to the exchanger 12 and the rest is sent to the apparatus 10 where it is distributed to the various compartments by the pipes 22.
  • the juice is heated and concentrated by evaporation.
  • the heating steam flow rate of the exchanger 12 and the pressure in the shell of the evaporator 14 are adjusted so that the juice leaving the evaporator has a concentration close to saturation and is not supersaturated.
  • the pressure in the evaporator 14 is higher than the pressure in the flask 16, which is substantially equal to the pressure in the apparatus 10, so that another part of the juice is evaporated by expansion when entering the flask.
  • the difference in pressures is adjusted so that the juice is brought to the state of supersaturation of germination induced in the flask 16.
  • a volume of semen proportional to the flow of juice is injected into the supersaturated juice.
  • This mixture is discharged into capacity 18 where it remains for 3 to 15 minutes, preferably about 10 minutes. During this stay, micro-crystals are formed, the number of which depends on the degree of supersaturation and the seed flow.
  • the supersaturated juice could be introduced into the capacity 18 at several points distributed over its entire length or over only part of it; in this case the seed would be introduced directly into the capacity 18 at the level of the first entry of the supersaturated juice.
  • This mode of supply of the capacity 18 makes it possible to increase the residence time of the semen and, consequently, the time of magnification of the crystals, for the same volume of the capacity, since the total flow rate of supersaturated juice circulates only in the last compartment (s) of the capacity. It also makes it possible to maintain a lower juice / weight ratio of crystals weight throughout the capacity and to limit the spontaneous formation of new germs of crystallization.
  • the magma obtained containing an amount of crystals which represents from 1 to 10% of the amount of commercial sugar to be produced, feeds the first compartment of the apparatus 10 where the concentrated juice is brought back to the state of stable supersaturation by addition of undersaturated juice, the flow rate of which is automatically adjusted, to achieve this result, by means of a valve placed on the pipe 22 and controlled by a regulation system not shown.
  • the supersaturation is maintained in the same way in the stable zone in all the other compartments so as to cause the magnification of the crystals introduced into the first compartment, without the formation of new crystals.
  • the massecuite obtained is continuously extracted from the last compartment.
  • the heat exchanger 12 - evaporator 14 assembly could be replaced by a single device, for example a descending evaporator heated by steam.
  • the tubular capacity 18 could have a different structure from that described. In particular, it could be heat-insulated or provided with a double envelope in which a fluid at an adequate temperature would be circulated, against the current with respect to the mixture contained in the capacity; this would, if necessary, lower the temperature of the mixture to a temperature close to that prevailing in the crystallization apparatus 10 which is favorable to maintaining the supersaturation and improves the crystallization throughout the capacity. It is understood that these modifications and all those using equivalent technical means are within the scope of the invention.

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Abstract

L'invention concerne la production en continu de cristaux de sucre à partir de jus sucrés par évaporation sous vide en utilisant un magma d'ensemencement qui est introduit dans la première d'une série de cellules communiquant entre elles.
Le but de l'invention est de produire en continu le magma d'ensemencement. Pour cela, on concentre une fraction du jus à traiter pour l'amener en état de sursaturation (12,14,16), on injecte des cristaux de petites dimensions dans le jus sursaturé (44, 46) et on fait circuler ce mélange de jus concentré et de cristaux dans un capacité (18) fermée dont les dimensions sont choisies pour que le temps de séjour du mélange soit compris entre 3 et 15 minutes.

Description

  • La présente invention a trait à la production en continu de cristaux de sucre à partir de jus sucrés par évaporation sous vide suivant un procédé consistant à introduire du sirop concentré et des cristaux de petites dimensions dans la première d'une série de cellules communiquant entre elles et à faire passer ce mélange successivement dans toutes les cellules où il reçoit un appoint de jus sucré et où il est chauffé pour provoquer l'évaporation d'une partie du jus, les débits d'alimentation en jus des cellules étant réglés automatiquement pour maintenir le sirop en état de sursaturation stable de façon que la cristallisation du sucre provoque le grossissement des cristaux introduits dans la première cellule, sans formation de nouveaux cristaux.
  • La granulométrie des cristaux produits selon ce procédé dépend essentiellement du nombre et des dimensions des germes cristallins introduits dans la première cellule et il faut donc pouvoir maitriser ces paramètres pour produire du sucre de bonne qualité.
  • On a essayé de produire ces germes par broyage et classification granulométrique mais on s'est apnrçu qu'il était pratiquement impossible d'obtenir par ce moyen les résultats cherchés lorsque la granulométrie des germes produits était très fine. Pour maitriser industriellement les paramètres définis ci-dessus, il est nécessaire d'utiliser des germes dont les dimensions sont au moins égalera 100 microns, ce qui conduit à traiter de grosses quantités de sucre et nécessite des matériels de broyage, tamisage, etc... de capacité relativement importante et, par conséquent, coûteux.
  • C'est pourquoi, le mélange de sirop et de cristaux introduit dans la première cellule est généralement constitué par un magma produit, à partir d'une fraction du jus à traiter, dans un appareil de cristallisation à marche discontinue de la même manière que le pied de cuite dans une chaudière à cuire classique. Mais le maintien de cette opération discontinue dans un procédé de production en continu oblige à prévoir des cuves de stockage en amont et en aval et ne permet pas de bénéficier entièrement des avantages liés à l'utilisation d'un appareil de cristallisation à marche continue : plus grande souplesse d'utilisation, optimisation de la consommation énergétique, optimisation des matériels.
  • La présente invention permet de produire en continu un magma d'ensemencement pour l'alimentation de la première cellule d'une installation de cristallisation en continu de même qualité que celui produit classiquement dans un appareil de cristallisation à marche discontinue.
  • Le procédé objet de la présente invention est caractérisé en ce qu'on concentre une fraction du jus à traiter pour l'amener en état de sursaturation, on ajoute en continu des cristaux constituant des germes de cristallisation dans cette fraction concentrée du jus, on fait circuler le mélange de jus concentré et de cristaux dans une capacité dont les dimensions sont choisies pour que le temps de séjour du mélange soit compris entre 3 et 15 minutes, et on introduit le magma ainsi formé dans la première cellule de l'installation où la concentration du jus est maintenue en état de sursaturation stable par addition de jus sous-saturé.
  • Les cristaux constituant les germes cristallins ont des dimensions très petites, de l'ordre de 10 microns, et la quantité de sucre nécessaire pour leur Réduction rapportée à la tonne de masse-cuite produite est beaucoup plus faible que dans le procédé connu décrit ci-dessus. Au cours de leur séjour dans ladite capacité, ces cristaux grossissent et leurs dimensions s'uniformisent.
  • Pour réduire encore la quantité de sucre utilisée pour la production des germes cristallins, le jus pourra être amené en état de sursaturation de germination induite avant l'addition des germes. On sait que l'état de sursaturation de germination induite est caractérisé par le fait qu'un cristal introduit dans le jus sursaturé provoque sur son passage la formation de microcristaux dont le nombre dépend de la valeur de la sursaturation, de la taille du cristal introduit et de l'importance de l'agitation du jus. Le nombre de cristaux contenus dans le magma sera donc un multiple élevé du nombre de cristaux introduits dans le jus concentré et, par conséquent, le volume de cristaux servant de germes, rapporté à la tonne de masse-cuite produite, sera beaucoup plus faible que dans le procédé connu décrit ci-dessus.
  • Avantageusement on utilisera une capacité tubulaire c'est-à-dire une capacité dont les dimensions longitudinales sont nettement supérieures aux dimensions transversales. On pourra, par exemple, utiliser un tube de petit diamètre et de grande longueur où le magma se déplacera à la manière d'un piston, avec la même vitesse sur toute la section du tube. Cette solution risque cependant de conduire à des pertes de charges inacceptables et c'est pourquoi on préférera utiliser une capacité tubulaire de section droite relativement importante divisée en un grand nombre de compartiments par des cloisons transversales percées d'orifices faisant communiquer les compartiments successifs entre eux, chaque compartiment étant muni d'un dispositif d'agitationconstitué, par exemple, par des bras ou des pales fixés sur un arbre longitudinal disposé dans l'axe de la capacité et entraîné en rotation.
  • De préférence, on utilisera de 15% à 20% du débit total du jus à traiter pour produire le magma d'ensemencement. La concentration du jus jusqu'à l'état de sursaturation de germination induite sera effectuée de préférence en deux étapes : une première étape au cours de laquelle une première évaporation est réalisée par apport de chaleur sans atteindre la saturation et une seconde étape au cours de laquelle une évaporation par détente, sans apport de chaleur, permet d'obtenir la concentration voulue. La première étape de concentration, sera avantageusement effectuée sous une pression supérieure à la pression dans les cellules de l'installation de cristallisation ; cette disposition permet d'utiliser la vapeur produite pour agiter la masse-cuite dans les cellules ou pour toute autre application.
  • Pendant son séjour dans ladite capacité, la température du mélange de jus sursaturé et de cristaux peut être abaissée, par exemple jusqu'à la température qui règne dans l'appareil de cristallisation, pour favoriser le maintien de la sursaturation et la cristallisation. Dans ce but, on pourra munir la capacité d'une double enveloppe dans laquelle on fera circuler un fluide à température adéquate, de préférence à contre-courant par rapport au mélange contenu dans la capacité.
  • L'installation pour la mise en oeuvre de l'invention comporte, outre l'appareil de cristallisation à marche continue constitué par une cuve fermée, disposée horizontalement et divisée par des cloisons transversales en une série de compartiments constituant lesdites cellulles, une unité d'évaporation chauffée à la vapeur, un ballon d'évaporation par détente, un dispositif de dosage des germes cristallins et une capacité dont l'entrée est reliée à la sortie dudit ballon et dont la sortie est reliée à l'entrée du premier compartiment de l'appareil de cristallisation, et est équipée d'un système de régulation qui contrôle le débit de vapeur de chauffage de l'unité d'évaporation pour maintenir à une valeur de consigne la concentration du jus sortant de ladite unité.
  • L'unité d'évaporation peut être constituée par un échangeur chauffé à la vapeur et par un évaporateur. L'appareil de cristallisation peut être muni de tuyauteries d'injection de vapeur qui seront avantageusement reliées audit évaporateur.
  • Ladite capacité peut être formée de plusieurs tubes reliés en série et disposés horizontalement. Elle pourra être chemisée et munie de plusieurs entrées de jus réparties sur toute sa longueur ou sur une partie seulement de celle-ci.
  • D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront à la lecture de la description qui suit se référant au dessin l'accompagnant qui montre, à titre d'exemple non- limitatif, un mode de réalisation de l'invention. L'unique figure de ce dessin est le schéma d'une installation de production de cristaux de sucre à partir de jus sucrés conforme à l'invention.
  • Cette installation est constituée essentiellement par un appareil de cristallisation à marche continue 10, un échangeur 12, un évaporateur concentrateur 14, un ballon d'évaporation par détente 16 et une capacité tubulaire 18.
  • L'appareil 10 est constitué par une cuve cylindrique, fermée et disposée horizontalement . Dans la partie inférieure de la cuve sont placés des éléments chauffants, tels que plaques creuses ou tubes, alimentés en vapeur par une tuyauterie 20. Cette partie de la cuve est divisée par des cloisons transversales en plusieurs compartiments communiquant entre eux par des ouvertures prévues dans les cloisons. Des tuyauteries d'alimentation en jus 22 et d'injection de vapeur 24 sont prévues dans chaque compartiment. Le premier compartiment est également muni d'une entrée 26 pour un magma d'ensemencement. Une sortie de masse-cuite 27 est prévue dans le dernier compartiment. L'échangeur 12 est du type à plaques ou à tubes dans lequel le jus est chauffé par échange indirect avec de la vapeur. La sortie de cet échangeur est reliée à l'entrée de l'évaporateur 14 par une tuyauterie 28. Celui-ci est constitué par un corps vertical surmonté d'une calandre dans laquelle la vapeur qui se dégage du jus chaud est collectée. Une sortie de jus est prévue à l'extrémité inférieure de l'évaporateur ; elle est reliée à l'aspiration d'une pompe 30 qui refoule le jus dans le ballon 16 à travers une tuyauterie 32. Une tuyauterie 34 branchée sur la tuyauterie 32 permet de renvoyer à l'entrée de l'échangeur 12 une fraction du jus sortant de l'éva- porteur et, par conséquent, d'augmenter le débit de jus circulant dans l'échangeur et l'évaporateur pour intensifier les échanges thermiques et le dégagement de vapeur ; une vanne 36 permet de régler le débit de jus recyclé.
  • La sortie de vapeur de l'évaporateur 14 est reliée aux tuyauteries d'injection de vapeur 24 de l'appareil 10 ; une vanne 37 placée sur cette sortie permet de régler la pression dans la calandre de l'évaporateur.
  • Le ballon 16 est un simple récipient fermé muni d'une entrée et d'une sortie de jus et d'une sortie de vapeur. Une vanne 38 placée sur la sortie de vapeur permet de régler la pression dans le ballon 16.
  • La sortie du jus du ballon 16 est reliée à l'aspiration d'une pompe 40 par une tuyauterie 42. Sur celle-ci est branchée la sortie d'un dispositif de dosage de semence constitué par un bac 44 muni d'un agitateur et une pompe doseuse 46. Les petits cristaux de sucre constituant la semence sont en suspension dans un liquide, tel que l'alcool, dans lequel le sucre n'est pas soluble.
  • Le mélange du jus concentré et de semence constituant le magma d'ensemencement est refoulé par la pompe 40 dans la capacité tubulaire 18. Celle-ci est formée par un ou deux tubes, ou plus, disposés à peu près horizontalement et le cas échéant reliés entre eux en série. Le nombre de tubes et 3ajrs dimensions sont choisis en fonction du débit du mélange pour que celui-ci y séjourne le temps voulu. Chaque tube est divisé par des cloisons transversales en plusieurs compartiments communiquant entre eux par des orifices prévus dans les cloisons. Un arbre disposé dans l'axe de chaque tube et portant des bras ou des pales placés dans les différents compartiments peut être entraîné en rotation par un moteur 48. La sortie de la capacité 18 est reliée à l'entrée 26 du premier compartiment de l'appareil 10.
  • Des chaines de régulation, non représentées, sont prévues pour maintenir les pressions de vapeur dans l'appareil 10, dans l'évaporateur 14 et dans le ballon 16 et les niveaux de jus dans l'évaporateur et dans le ballon égaux à des valeurs de consigne. Par ailleurs, un régulateur 50 maintient la température ou la conductivité du jus dans l'évaporateur 14 égale à une valeur de consigne en contrôlant, au moyen de la vanne 52, le débit de vapeur de chauffage de l'échangeur 12. Un système de régulation est également prévu pour maintenir le débit de magma d'ensemencement proportionnel au débit de jus à traiter dans l'appareil 10.
  • En fonctionnement, le jus à traiter est divisé en deux fractions ; environ 15 à 20% du débit total est dirigé vers l'échangeur 12 et le reste est envoyé à l'appareil 10 où il est distribué aux différents compartiments par les tuyauteries 22.
  • Dans l'unité constituée par l'échangeur 12 et l'évaporateur 14, le jus est chauffé et concentré par évaporation. Le débit de vapeur de chauffage de l'échangeur 12 et la pression dans la calandre de l'évaporateur 14 sont réglées de telle sorte que le jus sortant de l'évaporateur ait une concentration voisine de la saturation et ne soit pas sursaturé. La pression dans l'évaporateur 14 est supérieure à la pression dans le ballon 16, qui est sensiblement égale à la pression dans l'appareil 10, de telle sorte qu'une autre partie du jus est évaporée par détente en entrant dans le ballon. La différence des pressions est réglée pour que le jus soit amené à l'état de sursaturation de germination induite dans le ballon 16.
  • Au moyen de la pompe doseuse 46, on injecte dans le jus sursaturé un volume de semence proportionnel au débit de jus. Ce mélange est refoulé dans la capacité 18 où il séjourne de 3 à 15 minutes, de préférence environ 10 minutes. Pendant ce séjour il se forme des micro-cristaux dont le nombre dépend du dégré de sursaturation et du débit de semence.
  • En variante, le jus sursaturé pourrait être introduit dans la capacité 18 en plusieurs points répartis sur toute sa longueur ou sur une partie seulement de celle-ci ; dans ce cas la semence serait introduite directement dans la capacité 18 au niveau de la première entrée du jus sursaturé. Ce mode d'alimentation de la capacité 18 permet d'augmenter le temps de séjour de la semence et, par conséquent, le temps de grossissement des cristaux, pour un même volume de la capacité, puisque le débit total de jus sursaturé ne circule que dans le ou les derniers compartiments de la capacité. Il permet aussi de maintenir un rapport poids de jus/poids de cristaux plus faible tout au long de la capacité et de limiter la formation spontanée de nouveaux germes de cristallisation.
  • Le magma obtenu, contenant une quantité de cristaux qui représente de 1 à 10% de la quantité de sucre commercial à produire, alimente le premier compartiment de l'appareil 10 où le jus concentré est ramené à l'état de sursaturation stable par addition de jus sous-saturé dont le débit est réglé automatiquement, pour atteindre ce résultat, au moyen d'une vanne placée sur la tuyauterie 22 et commandée par un système de régulation non-représenté .
  • On maintient de la même façon la sursaturation dans la zone stable dans tous les autres compartiments de façon à provoquer le grossissement des cristaux introduits dans le premier compartiment, sans formation de nouveaux cristaux. La masse-cuite obtenue est extraite en continu du dernier compartiment.
  • A titre d'exemple, en premier jet de sucrerie, pour un débit total de jus à traiter de 83,3 t/h avec un brix de 75, on a utilisé 13 t/h de jus pour préparer le magma. A la sortie du ballon 16 le débit de jus sursaturé était de 11,9 t/h avec un brix de 82,4. La grosseur moyenne des cristaux dans le magma sortant de la capacité 18 était de 250 microns. Le débit de masse-cuite produite dans l'appareil de cristallisation 10 était de 70 t/h et son brix de 92,5.
  • En troisième jet, pour un débit total de jus à traiter de 21,8 t/h, on a utilisé 4,4 t/h de jus pour la préparation du magma. A la sortie du ballon 16 le débit de jus sursaturé était de 4 t/h avec un brix de 86,5. La grosseur moyenne des cristaux dans le magma sortant de la capacité 18 était de 110 microns et le débit de masse-cuite produite de 17,5 t/h et son brix de 97.
  • L'ensemble échangeur 12 - évaporateur 14 pourrait être remplacé par un appareil unique, par exemple un évaporateur à descendage chauffé par de la vapeur. La capacité tubulaire 18 pourrait avoir une structure différente de celle décrite. En particulier, elle pourrait être calorifugée ou munie d'une double enveloppe dans laquelle on ferait circuler, à contre-courant par rapport au mélange contenu dans la capacité, un fluide à une température adéquate ; cela permettrait, le cas échéant, d'abaisser la température du mélange jusqu'à une température voisine de celle régnant dans l'appareil de cristallisation 10 ce qui est favorable au maintien de la sursaturation et améliore la cristallisation tout le long de la capacité. Il est bien entendu que ces modifications et toutes célles faisant appel à des moyens techniques équivalents entrent dans le cadre de l'invention.

Claims (15)

1. Procédé pour la production en continu de cristaux de sucre à partir de jus sucrés par évaporation sous vide consistant à introduire un magma d'ensemencement dans la première d'une série de cellules communiquant entre elles et à faire passer ce magma successivement dans toutes les cellules où il reçoit un appoint de jus sucré et où il est chauffé pour provoquer l'évaporation d'une partie du jus, caractérisé en ce qu'on concentre une fraction du jus à traiter pour l'amener en état de sursaturation, on ajoute des cristaux de petites dimensions au jus sursaturé, on fait circuler ce mélange de jus concentré et de cristaux dans une capacité fermée dont les dimensions sont choisies pour que le temps de séjour du mélange dans ladite capacité soit compris entre 3 et 15 minutes, on introduit ce mélange comme magma d'ensemencement dans la première cellule et on maintient la concentration du jus en état de sursaturation stable par addition de jus sous-saturé dans la première cellule.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite fraction du jus à traiter est amenée en état de sursaturation de germination induite avant l'addition des cristaux.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on utilise de 15% à 20% du jus à traiter pour constituer le magma d'ensemencement.
4. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que la concentration du jus jusqu'à l'état de sursaturation est effectuée par évaporation en deux étapes : une première étape au cours de laquelle le jus est concentré pratiquement jusqu'à saturation par apport de chaleur extérieure et une seconde étape au cours de laquelle l'évaporation est produite par détente.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la vapeur produite au cours de la première étape de concentration du jus est injectée dans les cellules pour provoquer l'agitation du produit en cours de cristallisation.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le temps de séjour du dit mélange dans ladite capacité est d'environ 10 minutes.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la température dudit mélange est abaissée jusqu'à la température qui règne dans lesdites cellules pendant son séjour dans ladite capacité.
8. Installation pour la production en continu de cristaux de sucre à partir de jus sucrés comportant un appareil de cristallisation (10) constitué par une cuve fermée, disposée horizontalement et divisée par des cloisons transversales en plusieurs cellules ou compartiments, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre une unité d'évaporation (12,14) chauffée à la vapeur où une fraction du jus est concentré, un ballon d'évaporation par détente (16) où cette fraction du jus est portée à sursaturation, un dispositif de dosage des cristaux d'ensemencement (44, 46) et une capacité (18) munie d'au moins une entrée reliée à la sortie dudit ballon et audit dispositif de dosage des cristaux d'ensemencement et dont la sortie est reliée à l'entrée du premier compartiment de l'appareil de cristallisation (10), le volume de ladite capacité étant tel que le temps de séjour du mélange de jus sursaturé et de cristaux soit compris entre 3 et 15 minutes.
9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle est équipée d'un système de régulation (50) qui contrôle le chauffage de l'unité d'évaporation (12, 14) pour maintenir à une valeur de consigne la concentration du jus sortant de cette unité.
10. Installation pelon la revendication 8 ou 9, caractérisée en ce que l'unité d'évaporation est constituée d'un échangeur chauffé à la vapeur (12) et d'un évaporateur (14) muni d'une chambre de vapeur.
11. Installation selon la revendication 10, caractérisée en ce que les compartiments de l'appareil de cristallisation (10) sont munis de tuyauteries d'injection de vapeur (24) et en ce que ces tuyauteries sont reliées à la chambre de vapeur de l'évaporateur (14).
12. Installation selon la revendication 8, 9, 10 ou 11, caractérisée en ce que ladite capacité (18) est formée d'un ou plusieurs tubes reliés en série et disposés sensiblement horizontalement, l'intérieur de ces tubes étant divisé par des cloisons transversales en plusieurs compartiments communiquant entre eux par des orifices percés dans ces cloisons.
13. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que chaque tube comporte un arbre disposé dans l'axe du tube et muni de bras ou de pales placées dans les différents compartiments et des moyens sont prévus pour entraîner lesdits arbres en rotation.
14. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisée en ce que ladite capacité (18) comporte une double enveloppe et des moyens sont prévus pour faire circuler un fluide caloporteur dans cette double enveloppe.
15. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que ladite capacité (18) est munie de plusieurs entrées de jus sursaturé réparties sur toute sa longueur ou sur une partie de celle-ci.
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