<Desc/Clms Page number 1>
PROCEDES ET APPAREILS POUR LA CONVERSION D'AMIDONS ET'D'AUTRES
POLYSACCHARIDES.
L'invention a pour objet la conversion d'amidons et d'autres po- lysaccharides pour la production de substances contenant du dextrose tel que le produit appelé "glucose". Pour la commodité de l'exposé, la matière de ba- se soumise à la conversion sera désignée dans la description sous le nom d'"a- midon", mais il est entendu que, chaque fois que le contexte le permet, cette expression doit comprendre d'autres polysaccharides ou polymères du dextrose, tels que les produits appelés "First Greens" et "Hydrols", les dites liqueurs étant fréquemment soumises à la reconversion pour augmenter leur teneur en dextrose, c'est-à-dire pour dépolymériser les polysaccharides.
Le procédé adopté actuellement dans la plupart des usines pour la conversion de l'amidon est un procédé par fractions ou lots, c'est-à-dire discontinu, suivant lequel une quantité prédéterminée de liqueur d'amidon aci- difiée est d'abord chauffée dans un autoclave avec injection de vapeur, pen- dant une durée déterminée au moyen d'une analyse d'un petit volume de liquide soutiré de l'autoclave, la dite quantité prédéterminée de liqueur d'amidon étant alors déchargée de l'autoclave et neutralisée par un agent alcalin, puis raffinée grâce à un traitement par adsorption et filtration et enfin concen- trée.
Ce procédé présente des inconvénients très importants. Comme le coulis d'amidon relativement froid doit être pompé dans l'acide dilué bouil- lant se trouvant dans l'autoclave, à une vitesse assez lente pour que le con- tenu de l'autoclave continue à bouillir, ce qui prend un temps considérable, et en outre puisque le vidage de l'autoclave exige un certain temps durant lequel la conversion continue encore, il est difficile d'obtenir une conver- sion absolument uniforme dans tout le lot traité.
Il en résulte que, pour ob- tenir le degré moyen de conversion recherché, des parties de la liqueur d'a- midon doivent être sur-hydrolysées et d'autres parties sous-hydrolysées, ce qui peut exercer une influence néfaste sur le goût, la couleur, la transparen-
<Desc/Clms Page number 2>
ce et les autres propriétés du produit final, et, dans le cas du glucose cris- tallin, sur le rendement de l'opération. En outre, il est difficile de véri- fier d'une manière satisfaisante la marche du procédé de conversion, car les analyses, chimiques ou autres, d'une certaine quantité de liqueur d'amidon soutirée de l'autoclave, exigent un temps appréciable, durant lequel tout le lot peut devenir sur-hydrolysé.
Afin d'obtenir une circulation satisfaisante du contenu de l'au- toclave pour provoquer une transmission uniforme de la chaleur à toutes les parties du lot et par suite réaliser une hydrolyse uniforme, la concentration de la matière de base ne doit pas être trop élevée, et par suite la liqueur convertie devra contenir une quantité d'eau relativement importante qu'il faudra enlever dans le procédé d'évaporation consécutif.
En ce qui concerne la.neutralisation, des recherches récentes ont montré que, pour obtenir le pro- duit le meilleur possible, il est essentiel que la neutralisation soit exécu- tée d'une manière uniforme et pratiquement instantanée après que la liqueur convertie est sortie de la phase de conversion, et ceci est naturellement dif- ficile à exécuter lorsque la liqueur est déchargée par quantité fractionnée de l'autoclave, de sorte que le procédé par autoclave n'est pas non plus très satisfaisant à ce point de vue. En outre, il faut remarquer que le procédé par lots ou discontinu exige une main d'oeuvre relativement importante.
On a fait des essais variés pour exécuter tout le procédé de conversion, y compris le chauffage, dans un convertisseur tubulaire, mais l'on a éprouvé de grandes difficultés à obtenir un fonctionnement régulier du pro- cédé et un produit satisfaisant, particulièrement en ce qui concerne l'unifor- mité de l'hydrolysation et aucune des méthodes proposées jusqu'ici n'a pu rem- placer l'ancienne méthode par autoclave. On a aussi proposé une disposition modifiée, suivant laquelle un convertisseur tubulaire est combiné avec un ap- pareil de chauffage très semblable à un autoclave, dans lequel le chauffage est obtenu en injectant le milieu contenant l'amidon sous la forme d'une pul- vérisation dans la vapeur se trouvant dans l'autoclave.
Bien que cette métho- de élimine probablement quelques unes des difficultés des deux méthodes, par autoclave et par convertisseur tubulaire, pratiquées jusqu'à maintenant, elle présente encore des inconvénients variés, telle que la nécessité d'utiliser un produit de base relativement dilué, ou bien d'utiliser un pré-réchauffeur spécial, et en outre elle exige des appareils relativement chers et délicats et un réglage très précis des différentes parties constitutives.
Suivant la présente invention, on a trouvé que des résultats très satisfaisants peuvent être obtenus dans la conversion de l'amidon en uti- lisant un simple convertisseur tubulaire et en introduisant une pression éle- vée, comme facteur complémentaire intervenant dans le procédé d'hydrolyse.
Suivant une première'caractéristique de l'invention, le milieu contenant l'amidon susceptible de conversion est pompé de manière à obtenir - un débit continu traversant un réchauffeur et ensuite un convertisseur tubu- laire à une température élevée, supérieure à 100 C et à une pression sensible- ment au-dessus de celle de la vapeur saturée à la dite température élevée, c'est-à-dire deux fois cette température ou même plus.
Une telle pression a une influence très favorable sur la rapidité de l'hydrolyse, ce qui signifie que l'on peut utiliser avantageusement une quantité plus réduite d'acide ou autre catalyseur, qui suffira pour obtenir une vitesse donnée d'hydrolyse.Ce résultat est avantageux, car en utilisant moins d'acide ou autre catalyseur, on améliore la qualité, on diminue les dépenses et on supprime des difficultés et des complications au raffinage.
De plus, l'utilisation d'une pression éle- vée dans le procédé d'hydrolyse, comme facteur intervenant dans l'opération en outre des autres facteurs, c'est-à-dire la proportion d'acide ou de cataly- seur, la température et la durée du traitement, offre l'avantage que la pres- sion devient un facteur de l'opération, lequel est, d'une manière certaine, uniforme dans toute la masse traitée, alors que d'autre part la température peut varier d'un point à un autre de la matière par suite de la faible con- ductibilité thermique de celle-ci et la durée du traitement peut également va- rier par suite de la non uniformité de l'écoulement.
<Desc/Clms Page number 3>
Suivant une autre caractéristique de l'invention on fait passer le milieu d'amidon par le convertisseur tubulaire à une vitesse variable d'une manière rythmée, c'est-à-dire au moyen d'une pompe alternative., Puisque la pression dans le convertisseur tubulaire est considérablement au-dessus de celle de la vapeur d'eau saturée, la pulsation de l'écoulement de liquide n'en- traîne aucune risque d'ébullition périodique du mileu d'amidon, et d'autre part, la pulsation a pour résultat une agitation et un mélange particulière- ment efficace, de sorte qu'une vitesse moyenne uniforme d'écoulement est obte- nue pour toutes les parties du liquide, ce qui n'est pas le cas lorsque l'é- coulement est laminaire,
alors que les parties du liquide situées au centre du tube sont déplacées à une vitesse très supérieure à celle des parties du liqui- de adjacentes aux parois du tube.
On a constaté qu'en exécutant tout le procédé de conversion dans un convertisseur tubulaire, on rencontre des difficultés considérables dans la phase de chauffage initial. La raison de cette difficulté est que, lorsque le coulis d'amidon acidifié est utilisé comme matière de base et chauffé, il se gélatinise et présente une viscosité relativement élevée lorsqu'il traver- se un certain intervalle de températures, jusqu'à ce qu'il devienne finalement relativement liquide à une température élevée.
En conséquence, si l'on utilise une matière première de base ayant une concentration relativement élevée, lorsque cette matière traverse- ra l'intervalle de températures précité, elle peut obstruer tout l'appareil et, dans le cas le plus favorable, présente une résistance relativement éle- vée à son passage dans le convertisseur tubulaire, ayant ainsi tendance à trou- bler la continuité de l'écoulement et à diminuer la capacité de l'appareil.
En outre, le chauffage tend à devenir non uniforme, ce qui signifie encore que l'hydrolyse, qui commence déjà durant cette phase, se développera plus ra- pidement dans certaines parties du milieu que dans d'autres.
Pour surmonter ces difficultés, suivant une autre caractéristi- que de l'invention, le réchauffeur dans lequel le milieu contenant l'amidon est chauffé préalablement à la conversion est construit de telle manière que le dit milieu contenant l'amidon s'écoule en couches relativement minces et est chauffé des deux côtés, tout en étant soumis, de préférence, simultané- ment à un effet de malaxage ou d'agitation.
Afin de mieux faire comprendre l'invention en même temps qu'à titre d'exemple de réalisation nullement limitatif, une forme d'exécution est ci-après décrite et représentée schématiquement aux dessins annexés sui- vant lesquels:
Figure 1 est une vue schématique d'un mode de réalisation de convertisseur tubulaire d'amidon construit suivant les principes de l'inven- tion.
Figure 2 représente une construction légèrement modifiée de l'extrémité d'évacuation du convertisseur tubulaire de la figure 1.
Figure 3 est une coupe longitudinale partielle d'un mode de réalisation de réchauffeur faisant partie du convertisseur tubulaire.
Les figures 4 à 6 sont des coupes suivant respectivement IV-IV, V-V, VI-VI de la figure 3.
Figure 7 est une coupe longitudinale d'une partie du conduit tubulaire du convertisseur tubulaire destinée à réaliser la phase de neutra- lisation.
Figure 8 à 10 sont des coupes suivant VIII-VIII, IX-IX et X-X de la figure 7.
Suivant la figure 1, 2 est un récipient contenant un coulis ou liqueur d'amidon acidifiée 4, alimentant un conduit tubulaire 6 au moyen d'une pompe 8 reliée au fond du récipient 2 par un tube 10. Le coulis ou li- queur d'amidon peut être délivré au récipient 2, en provenant de toute sour- ce appropriée, non représentée, ou bien peut être préparé dans le récipient 2
<Desc/Clms Page number 4>
lui-même
L'acidification du coulis ou liqueur d'amidon est ordinairement réalisée au moyen d'acide chlorhydrique ou sulfurique comme dans les conver- tisseurs d'amidon ordinaires, mais d'autres acides peuvent être utilisés, ou encore l'acide peut être remplacé, en totalité ou en partie, par un autre in- grédient utilisable comme catalyseur dans le procédé d'hydrolyse, tels que certains sels métalliques.
La pompe 8 peut avantageusement être une pompe alternative, tel- le qu'une pompe à piston ou à diaphragme et elle peut être pourvue de moyens bien connus, suivant lesquels la course efficace de la pompe, et par suite, la quantité de liqueur délivrée au tube 6 à chaque coup, peut être réglée par exemple au moyen d'une manette de contrôle 12. Si on le désire, la pompe peut également être construite de façon à fonctionner à vitesse variable et réglable.
En quittant le conduit tubulaire 6, le milieu contenant l'amidon pénètre dans un réchauffeur représenté en 14, et de là va à un serpentin 15 constituant le convertisseur tubulaire et entouré d'une boîte isolante 16, laquelle contient aussi une partie du réchauffeur 14. En quittant l'extrémité de sortie du serpentin 15, le milieu contenant l'amidon qui a maintenant été converti traverse un élément de tube 17, où un agent neutralisant est intro- duit de manière continue au moyen d'une pompe 19 ou de tout autre appareil d'alimentation approprié, et de là traverse des moyens de contrôle de sortie, telle qu'une soupape de retenue 18, pour arriver à une chambre de vaporisa- tion 20, dans laquelle le liquide est refroidi par évaporation, la vapeur étant soutirée pour être utilisée si on le désire.
Finalement, en quittant la chambre de vaporisation 20, le liqui- de passe dans un tube de descente 21, où un agent décolorant ou clarifiant est ajouté de manière continue, grâce à un appareil d'alimentation approprié 23.
Le réchauffeur 14 est représenté de manière plus détaillée à la Figure 3. Comme on le voit sur cette figure, le réchauffeur 14 comprend un tube 23 pour le passage du milieu contenant l'amidon, le dit tube étant en- touré d'une chemise de chauffage 22, tandis qu'un tube intérieur de chauffage 24 s'étend le long du tube 13. Dans l'exemple représenté, la chemise de chauf- fage 22 et le tube intérieur de chauffage 24 sont reliés en série à une ali- mentation commune de vapeur, mais, naturellement, ils pourraient être reliés en parallèle à cette alimentation de vapeur, si on le préférait. De même, tout autre moyen de chauffage pourrait être utilisé, au moyen duquel la cha- leur serait fournie à la paroi du tube 13 de l'extérieur, de même qu'à la pa- roi du tube intérieur de chauffage 24 par l'intérieur.
De cette manière, tou- tes les parties de l'amidon àcidifié déplacées dans le tube 13 sont chauffées très rapidement, de sorte que l'intervalle de températures critiques, dans le- quel le milieu contenant l'amidon prend l'état de gélatine à viscosité élevée, est rapidement traversé.
On remarquera que le tube intérieur de chauffage 24 traverse le tube 13 suivant un trajet irrégulier. Ceci a pour effet d'exercer, sur le mi- lieu contenant l'amidon refoulé dans ce tube, un effet de malaxage ou d'agi- tation qui contribue grandement à obtenir un chauffage uniforme et rapide de toutes les particules du milieu contenant l'amidon.
Si on laissait le milieu contenant l'amidon s'écouler régulière- ment dans le tube 13, les particules de ce milieu en contact avec les parois intérieure et extérieure soumises au chauffage, auraient tendance à être écra- sées le long du tube dès qu'elles seraient liquéfiées, alors que la transmis- sion de chaleur aux particules éloignées des parois chauffées serait lente.
Cependant, grâce à l'effet de malaxage ou d'agitation provoqué par la force irrégulière du tube intérieur de chauffage, les particules chauffées par con- tact direct avec les parois chauffées seront mélangées constamment dans la masse du milieu contenant l'amidon en contribuant ainsi à transmettre la cha- leur aux autres particules de ce milieu.
Bien que le tube intérieur de chauf-
<Desc/Clms Page number 5>
fage puisse, si on le désire, présenter la forme d'une hélice, il est préfé- rable de le cintrer et l'enrouler alternativement d'un côté et de l'autre com- me on le voit sur la figure 3 et sur les trois coupes des figures 4 à 6. ce- pendant, toute irrégularité du tube intérieur de chauffage ou de la paroi du tube 13 aura une action au point de vue malaxage ou agitation du milieu con- tenant l'amidon, et présentera par suite des avantages par rapport à une for- me cylindrique régulière du tube intérieur de chauffage ou du tube 13 respec- tivement.
Il faut noter que, dans la suite de l'exposé, 'lorsqu'on se réfèrera aux éléments de parois irréguliers des chambres de chauffage intérieure et extérieure constituées dans l'exemple par, respectivement le tube 24 et le tu- be 13, on voudra comprendre par cette expression toutes formes des dites par- ties du tube autres que la forme cylindrique régulière. C'est ainsi que le tube 24 ou le tube 13 peuvent aussi être construits de façon à présenter des élargissements et des rétrécissements pour former les parties de paroi irré- gulières, bien que, de préférence, les sections d'écoulement doivent être sen- siblement constantes le long du tube 13. En outre, selon les dimensions de l'appareil, une pluralité de tubes 24 peuvent avoir subi ensemble une torsion et remplacer un tube unique 24.
Si la pompe 8 est construite, comme décrite ci-dessus, de façon, à être une pompe alternative communiquant au milieu contenant l'amidon un mou- vement de pulsations rythmées, cette particularité améliorera l'effet de ma- laxage ou d'agitation dans le passage situé entre le tube intérieur de chauf- fage 24 et la paroi du tube 13.
On comprend que, après le chauffage rapide du milieu contenant l'amidon a une température au-dessus de l'intervalle critique dans le.réchauf- feur 14, ce milieu est maintenu à une température élevée sur toute la longueur du serpentin convertisseur 15, laquelle est choisie de façon que le procédé de conversion soit amené au point d'achèvement désiré lorsque le milieu conte- nant l'amidon avance vers l'élément de tube 17 et de là vers les moyens de réglage de sortie 18.
Dans l'exemple représenté, les moyens de réglage de sortie 18 peuvent présenter la forme d'une vanne de détente réglée de façon à mainte- nir la pression dans le convertisseur tubulaire à une valeur prédéterminée.
Suivant une variante, les moyens 18 peuvent aussi présenter la forme d'une vanne, commandée par la pression en tout autre point du convertisseur tubulai- re qu'à l'extrémité de sortie. Des instruments appropriés pour vérifier l'é- tat du milieu contenant l'amidon, en ce qui concerne la température, la pres- sion et le pH, peuvent être branchés en des points appropriés du convertis- seur tubulaire, et en d'autres points de celui-ci on peut monter des vannes de soutirage, pour soutirer de petites quantités du milieu contenant l'ami- don en vue d'analyses chimiques ou autres.
L'appareil suivant l'invention présente un important avantage consistant en ce que, aucun contact n'existant entre la vapeur de chauffage et le milieu contenant l'amidon, la pression à l'intérieur du convertisseur tubulaire peut être maintenue à une valeur considérablement au-dessus de la pression de la vapeur saturée à la température régnant dans le convertisseur tubulaire. A ce sujet, on doit noter que la pression est un des facteurs dont la vitesse d'hydrolyse dépend, les autres facteurs étant la température et la teneur en acide ainsi que la durée du traitement.
Si les valeurs de ces derniers facteurs sont augmentées au delà d'une certaine limite, ils auront une influence désavantageuse sur le pro- duit résultant, tandis qu'il a été prouvé que la pression n'est pas un fac- teur critique. Alors qu'une pression s'élevant à environ 50 % au-dessus de celle de la pression de la vapeur saturée donne des résultats satisfaisants au point de vue industriel, on préfère utiliser une pression d'environ 100% supérieure à la dite pression de vapeur saturée.
C'est aussi un avantage important de l'appareil que toutes les particules du milieu contenant l'amidon soient soumises à exactement le même traitement uniforme, avec la même durée et sans s'arrêter à aucun moment.
De cette manière, la sur-hydrolyse des particules est pratiquement évitée.
<Desc/Clms Page number 6>
Par suite du mouvement ininterrompu de toutes les particules du milieu conte- nant l'amidon, le danger que le produit ne se dépose et obture peut être l'ap- pareil a été pratiquement éliminé. On pense aussi que le mouvement en lui-mê- me exerce une influence favorable sur l'hydrolyse. C'est ainsi que l'on a con- staté l'avantage particulier du mouvement pulsatoire rythmé, parce que ce mou- vement provoque une légère agitation intermittente du milieu contenant l'ami- don en tous points du convertisseur tubulaire. Un tel mouvement pulsatoire rythmé peut être obtenu, comme on l'a expliqué plus haut, en utilisant une pompe alternative 8, mais naturellement il serait également possible d'utili- ser une pompe continue et une vanne de sortie 18 actionnée de manière rythmée.
Il faut comprendre, cependant, que le mouvement pulsatoire rythmé n'est pas absolument nécessaire pour obtenir des résultats satisfaisants. Il serait éga- lement possible d'opérer avec un débit à vitesse constante, et dans de tels cas, la pompe pourrait également être construite de manière connue, de fagon à fournir la liqueur d'amidon à une pression prédéterminée, et en même temps la vanne de sortie 18 serait construite de façon à régler la vitesse du débit dans le convertisseur tubulaire indépendamment de la pression régnant dans ce dernier. Une disposition de ce dernier type peut naturellement être aussi utilisée, bien que ne présentant guère d'avantage dans le cas d'une pompe pul- satoire.
Par suite du fonctionnement continu du convertisseur tubulaire, il est très simple et très pratique de vérifier complètement la marche du pro- cédé et le produit résultant, puisqu'il est possible, sans interrompre le procédé ou sans intervenir dans son fonctionnement d'analyser une petite quan- tité du produit résultant et, si on le désire, d'analyser le produit en des points intermédiaires du convertisseur et d'apporter les légers réglages qui peuvent être nécessaires de fagon à assurer le caractère désiré du produit final.
On voit aussi que le procédé peut être exécuté avec une main d'oeuvre minimum, parce que tout l'appareil fonctionne automatiquement.
Un autre avantage est que, par suite du chauffage rapide et du malaxage et de l'agitation dans le réchauffeur, il est possible d'utiliser une matière première initiale relativement concentrée, de sorte qu'il y aura relativement peu d'eau à enlever du produit final, d'autant plus que le chauf- fage est effectué sans dilution provenant de la vapeur injectée.
La variante de l'appareil représentée à la figure 2 diffère du mode de réalisation de la figure 1, principalement en ce que la chambre de vaporisation 20 a été remplacée par une enveloppe de refroidissement 36, en- tourant un élément de tube 35 faisant suite immédiatement au serpentin du convertisseur.
En outre, sur cette figure, l'agent neutralisant se présentant sous la forme d'une solution ou d'une suspension, est branché sur le débit du milieu contenant l'amidon converti après le refroidissement de celui-ci, l'agent neutralisant, provenant d'un réservoir 40, étant pompé dans un élé- ment de tube 37, faisant suite à l'élément de tube 35 et à angle droit de celui-ci, au moyen d'une pompe 42, pourvue d'une manette de réglage 43.
Afin d'obtenir un mélange efficace du milieu contenant l'amidon qui a été converti et de l'agent de neutralisation dans l'élément de tube 17, figure 1, ou 37, figure 2, cet élément de tube peut être, par exemple, construit comme indiqué sur la figure 7-. Sur cette figure, on voit que dans cet élément de tube on a disposé une bande métallique 44, qui a subi une torsion de manière irrégulière, comme on le voit sur les coupes représen- tées aux figures 8 à 10. De préférence, la bande 44 a subi une torsion alter- nativement d'un côté et de l'autre et est dimensionnée de fagon à ce que, après torsion, elle ne remplisse pas toute la surface de la section du tube, mais vienne en contact avec ce dernier seulement en des points écartés l'un de l'autre.
De cette manière la bande 44 ne divise pas exactement en deux moi- tiés la section libre du tube, mais elle est très efficace en provoquant un état de débit irrégulier de fagon à exercer un effet de brassage ou d'agita- tion sur le milieu s'écoulant dans le tube.
<Desc/Clms Page number 7>
On comprend que la neutralisation continue, décrite ci-dessus, soit très supérieure à la neutralisation habituelle dans un récipient ou- vert, parce que, suivant cette dernière méthode, en dépit de toutes les pré- cautions, tel que l'usage d'un agent de neutralisation très dilué et d'une agitation violente du mélange pendant que l'on verse lentement ledit agent, il est extrêmement difficile d'éviter que des neutralisations exagérées lo- cales donnent naissance à une coloration défectueuse du produit final. D'au.-- tre part, dans la méthode suivant l'invention, la pression de l'agent de neutralisation dans toute longueur élémentaire du tube ne sera jamais supé- rieure à celle qui est nécessaire pour neutraliser la quantité de liqueur d'amidon converti présente dans la même longueur élémentaire du tube.
Comme il est bien connu, il est courant de clarifier et de dé- colorer le milieu d'amidon converti et neutralisé par un procédé d'adsorp- tion et de filtration, dans lequel les impuretés sont amenées à adhérer ou à être retenues par les particules d'un agent d'adsorption ou de filtration tel que le charbon activé ou la bentonite, lequel est ensuite enlevé par fil- tration.
Suivant la présente invention l'agent d'adsorption ou de filtra- tion peut être ajouté au milieu contenant l'amidon converti alors que ce dernier s'écoule encore dans la conduite tubulaire du convertisseur. On a dé- jà mentionné que ceci peut être effectué au moyen de l'appareil d'alimenta- tion 23 sur la figure 1. Suivant une variante, un agent d'adsorption ou de filtration peut être mélangé avec un agent de neutralisation et alimenté dans le débit du milieu contenant l'amidon converti en même temps que l'agent de neutralisation. Ainsi dans la variante de la figure 2, suivant laquelle l'a- gent de neutralisation est injecté sous forme d'un liquide provenant du ré- cipient 40, l'agent d'adsorption pourrait être introduit en suspension dans le liquide de neutralisation se trouvant dans le récipient.
La figure 2 représente aussi en lignes pointillées une suspen- sion de l'agent d'adsorption qui peut être branchée sur l'élément de tube 37, la suspension provenant d'un récipient séparé 46 étant délivrée par un tube 48 au moyen d'une pompe 50. Cette pompe, de même que les pompes 8 et 42, peut être une pompe continue, mais il est préférable quelle soit du ty- pe à pulsations et l'élément de tube 37 représenté sur la figure 7 assurera un mélange très intime de l'agent d'adsorption avec le milieu amidonné con- verti.
Quelle que soit la méthode utilisée pour introduire l'agent d'ad- sorption ou de filtration, le liquide quittant le convertisseur est prêt im- médiatement pour la filtration sans aucune nécessité d'ajouter l'agent d'ad- sorption ou de filtration par une opération distincte.
Il faut remarquer que, si on le désire, le procédé de filtra- tion peut être remplacé, en totalité ou en partie de manière bien connue par un traitement, dans un échangeur d'ions.
Exemple
Il est évident que les dimensions de l'appareil et les divers facteurs du procédé sont variables dans de très larges limites pour satis- faire aux besoins dans chaque cas particulier, et par suite, on ne peut pas donner des valeurs de base susceptibles d'une application générale. Cepen- dant, et seulement afin de donner une idée d'un ensemble de valeurs possi- ble,qui peut être utilisé dans un mode de réalisation bien précis de l'in- vention, l'exemple suivant est donné ci-dessous:
Matière première de base:' coulis d'amidon à 24 Baumé acidifié au moyen d'acide chlorhydrique dans la proportion de 0,06 % en poids d'ami- don calculé sous la forme d'amidôri commercial.
Température de conversion: 160 C (à l'intérieur de la boîte isolante).
Pression de conversion : 15-20 Kg par cm2,
<Desc/Clms Page number 8>
Conduit du convertisseur : diamètreintérieur 45 mm, longueur 40- 50 m (la plus grande partie étant à l'intérieur de la boîte isolante).
Conduit du réchauffeur: diamètre intérieur 75 mm.
Pompe du coulis: 40 courses du piston par minute, 30 litres par minute.
Agent de neutralisation : gr. de carbonate de soude anhydre (pris à l'état déshydraté) par litre d'eau. Neutralisation jusqu'à un pH de 5-6.