EP0338021A1 - Verkokungssystem und reaktoren - Google Patents

Verkokungssystem und reaktoren

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Publication number
EP0338021A1
EP0338021A1 EP88900879A EP88900879A EP0338021A1 EP 0338021 A1 EP0338021 A1 EP 0338021A1 EP 88900879 A EP88900879 A EP 88900879A EP 88900879 A EP88900879 A EP 88900879A EP 0338021 A1 EP0338021 A1 EP 0338021A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
reactor
heating
walls
coking
rigid side
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP88900879A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Gerd Nashan
Klaus Wessiepe
Heribert Bertling
Wolfgang Rohde
Manfred Blase
Manfred Galow
Ulrich Kochanski
Heinz Dürselen
Johannes Janicka
Dieter Stalherm
Joachim Hoitz
Jürgen TIETZE
Ralf Schumacher
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Bergwerksverband GmbH
Original Assignee
Bergwerksverband GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE19863643918 external-priority patent/DE3643918A1/de
Priority claimed from DE3643919A external-priority patent/DE3643919C1/de
Priority claimed from DE3643916A external-priority patent/DE3643916C1/de
Priority claimed from DE19863643917 external-priority patent/DE3643917A1/de
Application filed by Bergwerksverband GmbH filed Critical Bergwerksverband GmbH
Publication of EP0338021A1 publication Critical patent/EP0338021A1/de
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B5/00—Coke ovens with horizontal chambers
    • C10B5/10—Coke ovens with horizontal chambers with heat-exchange devices
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B5/00—Coke ovens with horizontal chambers
    • C10B5/02—Coke ovens with horizontal chambers with vertical heating flues
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Definitions

  • the invention relates to a coking system in which feed mixtures, preferably based on hard coal, are fed batchwise to a reactor which is indirectly heated with heat recovery in regenerators or recuperators
  • the invention further relates to reactors for carrying out the coking system.
  • the invention also relates to a plant in which several reactors are combined into blocks.
  • the chambers for the coking of hard coal are usually created in a battery design, in which the chambers and heating walls are arranged alternately next to one another. In this case, there is a heating wall between two chambers.
  • a certain pressure and filling rhythm is maintained for the operation of a coke oven battery, for example the 5/2 cycle, which means that the coke ovens with the numbers 1, 6, 11, 16 etc. ... 3, 8, 13, 18 etc. ... 5, 10, 15, 20 etc. ... 2, 7, 12, 17 etc. ... 4, 9, 14, 19 etc. are expressed empty and filled; in many cases the 2/1 cycle is also common, in which the coke ovens No. 1, 3, 5, 7 etc. ... 2, 4, 6, 8 etc. are operated in succession.
  • a further disadvantage of the conventional design of coke oven batteries is that there are many sealing elements which are subject to high thermal stresses and which often warp and thus lose their sealing function; The result is emissions at these sealing systems.
  • Another disadvantage of this design is that only the entire battery can be replaced. A renewal of battery parts, in which progressive techniques can be used at the same time, is generally not achievable with reasonable effort.
  • the invention is based on the object of proposing a coking system of the generic type which, in comparison with the known system, avoids wall damage caused by excessive propellants. pressures, a reduction in energy consumption and emissions, independence of the feed mixtures from the raw material asis, and improved control and regulation.
  • the invention is further based on the object of proposing suitable reactors which can be operated statically and independently of heating technology, and also systems in which a plurality of reactors are combined to form blocks which can be constructed using progressive construction techniques and can be partially renewed in a simple manner.
  • the reactor is designed as a large-scale coking reactor and has two rigid side walls;
  • the heating walls are provided with vertically arranged heating cables, separate control and / or regulating elements being provided for the heating cables.
  • the plane-parallel design has the further advantage that the heating can be set to a uniform, maximum stone temperature over the entire length of the chamber in order to achieve short coking times.
  • the amount of heat adapted to the particular cooking state of the chamber filling is supplied to the reactor chamber in a targeted manner and thus the energy consumption is reduced.
  • the chamber filling is coked evenly and completely at all points without causing undesired overheating.
  • the formation of NO in the combustion exhaust gas is kept within the prescribed limits.
  • the combustion media are preheated or cooled for each individual heating train in separate regenerator units or recuperator units, and the mass flows are individually controlled. This measure makes it possible to adapt the heat supply over the length of the reactor chamber to the local requirements of the chamber filling.
  • the large-scale coking reactor according to the invention expediently has a useful height of at least 8.5 and a useful length of at least 18 m and a width of the reactor chamber of at least 0.7 m. This corresponds to a usable reactor volume of 107 m and coke production of 71 t. Feasibility studies resulted in a reactor usable height of 12 m, a reactor usable length of 25 m and a chamber width of 0.85 m are possible, which corresponds to a reactor usable volume of 255 m and thus a coke production of 165 t.
  • the conventional chambers known to date have a maximum usable volume of 70 m, corresponding to a coke production of 45 t.
  • the regenerators or regenerators are arranged between the heating walls and the rigid side walls. This design allows a relatively low overall height.
  • the rigid side walls are expediently rigidly connected to one another in the ceiling area. This is advantageously achieved by the arrangement of spacer elements and longitudinal anchors between the rigid side walls. These spacers can e.g. B. be ceiling elements.
  • the rigid side walls of the large-scale coking reactor are advantageously provided with tension anchors, which are expediently cooled by the forced supply of a cooling medium.
  • the thickness of the rotor wall can be reduced to up to 50 mm, since according to the invention the static functions are transferred to or taken over by the rigid side walls, while the heating walls of the reactor chambers only take on thermal functions, so that they alone be designed according to thermal engineering considerations and can be built accordingly light. This improves the heat transfer to the coal located in the reactor chambers delimited by the heating walls. Not only is the structural design of the reactor with a large chamber volume simplified, but the operating mode is also significantly improved. Through the Reducing the rotor wall thickness also enables a further reduction in the NO formation due to the lowering of the heating draft temperature, without the need to extend the cooking time.
  • the rigid side walls absorbing the design and operational forces of the large-scale coking reactor are preferably positively connected to a base plate. This ensures that the base points of the rigid side walls are fixed.
  • transverse walls adjoin the binder walls, between which the regenerators or recuperators are arranged in the longitudinal direction of the chamber.
  • two regenerators with media flowing in the opposite direction can be arranged between the rigid side wall and the heating wall of the large-scale coking reactor, which are separated from one another by a longitudinal wall running in the direction of the chamber and are connected to one another via an upper or lower reversal point.
  • a vertical channel without heat exchange material can be arranged in order to further reduce the thermal load on the rigid side wall.
  • the insulating layer between the regenerator and the heating wall of the large-area coking reactor can be thicker or less thermally conductive in the cold area (top) of the regenerator than in the warm area ( below) and the insulating layer between the duct and the regenerator in the warm area (bottom) be thicker or less thermally conductive than in the cold area (top) of the regenerator.
  • the constructional and technical expenditure for the construction or restoration of a large-scale coking reactor is further reduced if it and / or its parts and / or the rigid side walls and / or parts of the rigid side walls consist of large-format or prefabricated large-volume parts, preferably refractory concrete parts.
  • the preferably made of concrete, e.g. B. refractory concrete, cast rigid side walls can be cooled reinforcements, z. B. tension anchors, to counteract the adverse effects of high temperatures and periodic temperature changes.
  • the heating trains of the heating walls can be designed in the manner of the twin-train, four-train or semi-divided heating system, each of the two heating walls of a reactor chamber being assigned its own, separately loadable regenerators for air, lean gas and waste heat. This enables a completely independent heating of the chamber lining from both chamber walls.
  • systems are proposed in which several large-scale coking reactors are combined to form a reactor block, these large-scale coking reactors being designed as modules and being able to be operated independently of neighboring modules and possibly. are interchangeable.
  • the individual large-scale coking reactors are mutually identical units, essentially consisting of reactor chamber, heating walls, heat recovery part and reactor ceiling, which or parts thereof can be replaced and, if necessary, repaired without production failure of the reactor block.
  • reactor block can moreover be flexibly designed with regard to its mode of operation and adapted to changing market conditions, since each large-scale coking reactor is a unit that is independent of the other reactors in terms of heat technology, construction technology and statics. By combining them into reactor blocks, however, the advantages of the earlier battery design in terms of operation are retained.
  • a completely new concept is thus proposed which allows the construction of large-scale coking reactors with usable dimensions which go beyond the previously customary chamber heights, chamber lengths and chamber widths. Since the heating walls are designed to be independent of each other in terms of heating technology, the individual large-scale coking reactors of the reactor blocks can be operated completely independently of one another, for example by program control, which was not possible in the previous battery design due to the design and heating technology coupling of adjacent chambers .
  • Another advantageous feature of the block construction is that only one rigid side wall is arranged between two adjacent large-scale coking reactors.
  • elongated anchors which are preferably on the reactor ceiling over the entire length of the Reactor block are enough to be used. In connection with the individual spacer elements, this results in a simplification in the longitudinal anchorage of the reactor block.
  • the invention therefore proposes an overall reactor block which combines large chamber volumes with simple construction and simple repair options, as well as economical, programmable and independent operation of the individual large-scale coking reactors.
  • One or more elongated openings can be arranged in the reactor ceiling. Both the charging and the leveling of the trimmings can be carried out through the elongated openings. Secondary entry systems, e.g. B. telescopic tubes that can be lowered into the reactor chamber
  • the drawing shows in .der
  • FIG. 1 shows a vertical section through a large-capacity coking reactor in which the regenerators are arranged between the heating walls and the rigid side walls, and in
  • FIG. 3 shows a corresponding vertical section of another embodiment of the object of FIG. 1 with a vertical channel arranged in the vicinity of the rigid side wall. 3 shows a development of the object of FIG. 3, in which the insulating layers are of different thicknesses.
  • FIG. 1 shows a large-scale coking reactor in vertical section, in which the regenerators are arranged below the heating walls and the reactor chamber.
  • Fig. 6 shows in vertical section a reactor block consisting of large-scale coking reactors with regenerators arranged between the heating walls and the rigid side walls.
  • Fig provides a Popeverkokungsreaktoren from be ⁇ stationary reactor block similar to Fig. 6 represents, in which only one rigid side wall between two adjacent ⁇ contemplatraumverkokungsreaktoren is ordered an ⁇ .
  • FIG. 8 shows a reactor block similar to FIG. 6, in which the regenerators are arranged below the heating walls.
  • a large-scale coking reactor 100 is shown in a vertical section in FIG. It consists of a reactor chamber 1, heating walls 3 with a rotor wall 11 and a partition wall 12, regenerators I and II, separated by a longitudinal wall 13, walls with insulating layer 14, a reactor ceiling 21 and a reactor floor 33. These elements are between two rigid side walls 2 arranged, which are connected below via a base plate 20 and above via spacer elements 22.
  • the reactor chamber 1 is in the usual way on its provided on the side and on the back with removable reactor doors (not shown here).
  • a spacer element 34 which delimits a reactor cellar 35 at the top, is attached below the reactor base 33. In the reactor cellar 35 there are supply and discharge channels 10 for the combustion media air L, gas G and waste heat A. They are connected to withdrawing heating elements 4a and burning heating elements 4b (FIG. 2).
  • Each individual heating cable 4a, 4b can be controlled or regulated via valves 19. However, several heating cables 4-a, 4b can also be controlled or regulated together.
  • FIG. 1 shows the direction of flow of air L or lean gas G via the supply channels 10 through the regenerators I and II and via a reversal point 15 to the lower end of a burning heater 4b (FIG. 2).
  • the withdrawal of the waste heat A from a withdrawing heating train 4a (FIG. 2) (not shown in FIG. 1) takes place in the opposite direction via the reversal point 15 and the regenerators I and II to the discharge channels 10 for waste heat A.
  • FIG. 2 ' the left half of the large-scale coking reactor 100 of FIG. 1 is shown in part in a horizontal partial section, in particular the cross connections from the rotor wall 11 via a hollow girder wall 5 or a full girder wall 6, the partition wall 12, a transverse wall 7 and the wall 14 with insulating layer up to the rigid side wall 2 can be seen.
  • FIG. 2 the channels A, L in the hollow binder walls 5 and the outlet openings in the heating cables 4a, 4b A, L, G for the height-graded supply of air L or weak gas G and the removal of the waste heat A is shown.
  • Arrows 8 indicate the reversal of the flow direction in the longitudinal direction of the chamber from the burning heating elements 4b to the exhausting heating elements 4a.
  • the reversal of the direction of flow at the upper reversal point (FIG. 1) from the regenerator (R) to be withdrawn, which is separated by the longitudinal wall 13, is illustrated by arrows 9.
  • FIG. 3 shows an embodiment with a single-pass regenerator (R) or recuperator, the combustion media via a vertical channel 18 arranged between the rigid side wall 2 and a wall with an insulating layer 16, the single-pass regenerator (R) and the Umledgestel ⁇ le 15 are supplied and removed.
  • the walls with insulating layers 16 and 17 can be made of material of different thermal conductivity over the height of the reactor chamber 1.
  • FIG. 4 shows an embodiment in which the insulating layer 16a is thicker than the insulating layer 17a in the hot region, that is to say in the lower region of the regenerator (R 1 ), while it is just the reverse in the upper region of the regenerator (R '). This leads to the inclined position of the regenerator (R ').
  • the individual elements arranged between the side walls 2 are also designed in a manner that allows simple replacement of the individual elements.
  • FIG. 5 shows a large-scale coking reactor 100 with a regenerator R located below the reactor chamber 1.
  • the rigid side walls 2 are connected to one another via spring-loaded longitudinal anchors 26 arranged horizontally in the reactor ceiling 21.
  • the rigid side walls 2 are also provided with cooled tensioning anchors 27 in the vertical direction.
  • regenerator (R) located below is supported on one or more intermediate plates 23 above a cellar 24, which in turn rest on projections 25 of the side walls 2.
  • heating walls 3, regenerator (R) and the reactor ceiling 21, with the exception of the intermediate plate 23, can have a continuous brick structure.
  • Individual parts, for example ceiling elements, wall elements or regenerator (R) can also consist entirely or partially of prefabricated refractory concrete parts which are largely independently replaceable in order to simplify and accelerate repair work.
  • the surfaces of the heating walls 3 delimiting the reactor chamber 1 run parallel to one another in the longitudinal direction of the chamber.
  • an insulating layer 28 can be provided on the outside in the rigid side walls 2.
  • the combustion media are fed to the heating wall 3 by the regenerators R via hollow binder channels 30 and height-graded outlet slots, of which only the upper outlet slot 31 is shown.
  • the combustion exhaust gases are discharged via an upper reversal point 32 and then in the opposite direction through the heating cables and the hollow binder channels 30 to the regenerators (R).
  • FIG. 6 shows a reactor block configuration in which only one rigid side wall 2 is arranged between two adjacent large-scale coking reactors 100 of the type shown in FIG. 1.
  • FIG. 8 several large-scale coking reactors 100 with regenerators (R) (corresponding to FIG. 5) arranged under the heating walls 3 and the reactor chamber 1 are combined to form a reactor block.

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Description

Verkokungssystem und Reaktoren
Die Erfindung betrifft ein Verkokungssystem, bei dem Einsatz¬ mischungen, vorzugsweise auf Basis von Steinkohle, chargen¬ weise einem Reaktor aufgegeben werden, der indirekt mit Wärme¬ rückgewinnung in Regeneratoren oder Rekuperatoren beheizt wird
Die Erfindung betrifft weiterhin Reaktoren zur Durchführung des Verkokungssystems.
Die Erfindung betrifft außerdem eine Anlage, bei der mehrere Reaktoren zu Blöcken zusammengefaßt sind.
Die Kammern zur Verkokung von Steinkohle werden üblicherweise in einer Batteriebauweise erstellt, bei der Kammern und Heiz¬ wände im Wechsel nebeneinander angeordnet sind. Hierbei liegt also jeweils eine Heizwand zwischen zwei Kammern.
Für den Betrieb einer Koksofenbatterie wird ein bestimmter Druck- und Füllrhythmus eingehalten, beispielsweise der 5/2- Turnus, der besagt, daß die Koksöfen mit den Nummern 1, 6, 11, 16 usw. ... 3, 8, 13, 18 usw. ... 5, 10, 15, 20 usw. ... 2 , 7, 12, 17 usw. ... 4, 9, 14, 19 usw. leer ausgedrückt und gefüllt werden; vielfach ist auch der 2/1-Turnus gebräuchlich, bei dem analog die Koksöfen Nr. 1, 3, 5, 7 usw. ... 2, 4, 6, 8 usw. nacheinander bedient werden. Gewollte Konsequenz die¬ ser Druckrhythmen ist der ungleiche Abgarungszustand benachbar¬ ter Koksofenchargen: Auf diese Weise wird verhindert, daß die Treibdruckspitze einer Ofencharge gerade dann auftritt, wenn die benachbarte Kammer entleert oder der Besatz schon weit¬ gehend abgegart und geschrumpft ist und kein Widerlager gegen den Treibdruck mehr bieten kann. Eine weitere Konsequenz ist aber auch, daß die Wärmezufuhr dem jeweiligen Bedarf des Kammer¬ besatzes nicht angepaßt werden kann; dies ist sehr nachtei¬ lig, da der Wärmebedarf einer Charge zum Ende der Abgarung sehr gering wird, so daß die Wärmezufuhr reduziert werden könn¬ te. Bei der bekannten Bau- und Betriebsweise von Koksofenbat¬ terien muß daher zwangsläufig ein höherer Wärmebedarf in Kauf genommen werden.
Auf der anderen Seite zwingt aber die geringe Stabilität der Heizωände dazu, einen bestimmten ausgeklügelten Druckrhyth¬ mus sorgfältig einzuhalten, um betriebliche Risiken durch trei¬ bende Koksofenchargen in Grenzen zu halten. Dennoch kommt es in den Kokereien immer wieder vor, daß Koksofenwände durch Einsatz treibgefährlicher Kohle deformiert bzw. zerstört wer¬ den. Daher wird in den Kokereibetrieben sorgsam darauf geach¬ tet, daß der Anteil treibender Kohlen in einer Mehrkomponen¬ ten-Einsatzmischung nicht zu hoch wird.
Ein weiterer Nachteil der konventionellen Bauweise von Koks¬ ofenbatterien besteht darin, daß viele thermisch hoch bean¬ spruchte Dichtelemente vorhanden sind, die sich häufig ver¬ ziehen und dadurch ihre Dichtungsfunktion einbüßen; Emissionen an diesen Dichtsystemen sind dann die Folge.
Ein weiterer Nachteil dieser Bauweise ist darin zu sehen, daß nur die gesamte Batterie ersetzt werden kann. Eine Erneuerung von Batterieteilen, bei der gleichzeitig fortschrittliche Tech¬ niken angewendet werden können, ist hierbei im allgemeinen mit einem vertretbaren Aufwand nicht realisierbar.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verkokungssystem der gattungsgemäßen Art vorzuschlagen, das gegenüber dem bekann¬ ten System eine Vermeidung der Wandschäden durch zu hohe Treib- drücke, eine Senkung des Energieverbrauchs und der Emissionen, eine Unabhängigkeit der Einsatzmischungen von der Rohstoff asis sowie eine verbesserte Steuerung und Regelung ermöglicht. Der Erfindung liegt weiterhin die Aufgabe zugrunde, geeignete Re¬ aktoren vorzuschlagen, die statisch und beheizungstechnisch unabhängig betreibbar sind, sowie Anlagen, bei denen mehrere Reaktoren zu Blöcken zusammengefaßt sind, die mit fortschritt¬ lichen Bautechniken errichtet und in einfacher Weise teilerneuert werden können.
Diese Aufgabe wird hinsichtlich des Verkokungssystems der ein¬ gangs genannten Gattung dadurch gelöst, daß
a) der Reaktor als Großraumverkokungsreaktor ausgebildet ist und zwei starre Seitenwände besitzt;
b) die die Reaktorkammer begrenzenden Heizwände planparallel angeordnet sind;
c) die Heizwände starr gegen die Seitenwände abgestützt sind;
d) die Heizwände mit senkrecht angeordneten Heizzügen verse¬ hen sind, wobei für die Heizzüge separate Steuer- und/oder Regelelemente vorgesehen sind.
Bei dem erfindungsgemäßen Verkokungssystem werden Großraumver- kokungsreaktoren verwendet, wodurch ein Rationalisierungspoten¬ tial erschlossen wird, das beträchtliche Produktivitätsstei¬ gerungen (t Koks je Druckvorgang) und Leistungssteigerungen
2 (t Koks/m . h) ermöglicht, ohne daß sich der In esti ionsbedarf insgesamt erhöht. Da die konstruktions- und betriebsbedingten Kräfte von starren Seitenwänden aufgenommen werden, können nämlich außerordentlich große Reaktordimensionen verwirklicht werden.
Durch die Vergrößerung der Reaktorkammer ist der Aufwand für Regelung und Steuerung sehr niedrig. Da weniger Dichtflächen, bezogen auf die Produktionsmenge, vorhanden sind, werden die Emissionen beträchtlich reduziert. Außerdem verringert sich die Anzahl der Druckvorgänge.
Mit dem erfindungsgemäßen Verkokungssystem können alle Kohlen¬ arten, auch vorerhitzte, problemlos verkokt werden. Treibschä¬ den werden gänzlich vermieden, weil die starren Seitenwände ein Auslenken der Heizwände verhindern. Das bisherige, nach¬ teilige nachgiebige System wird durch ein vorteilhafteres starres System abgelöst, das wesentlich höheren Verkokungsdrücken wi¬ dersteht. Dadurch wird die Kokserzeugung aus einer sehr brei¬ ten Kokskohlenpalette möglich, insbesondere aus den etwas höher inkohlten treibgefährlichen Fettkohlen bzw. oberen Eßkohlen. Bei diesem starren System dient die Reaktordecke nur zur Iso¬ lation und kann daher sehr leicht ausgeführt werden. Sie muß nicht, wie bei dem bisherigen nachgiebigen System, eine Halte¬ kraft in senkrechter Richtung auf die Heizwände ausüben.
Die planparallele Ausgestaltung der Heizwände führt zu einer erheblichen Vereinfachung der Bausteinformate sowie zu einer Verringerung des Aufwandes beim Aüfmauern. Zugleich kann im Gegensatz zu den bisher üblichen Konstruktionen über der ge¬ samten Länge der Reaktorkammer eine gleichmäßige Wärmemenge zugeführt werden, und die bekannten Probleme bei der Verteilung der in Kammerlängsrichtung zuzuführenden Gasmengen für die Unterfeuerung treten nicht mehr auf.
Überraschenderweise hat sich gezeigt, daß sich bei breiteren Kammern die Kammerfüllung aufgrund der Schrumpfung hinreichend weit von den Kammerwänden absetzt, so daß es keine Schwierig¬ keiten beim Ausdrücken des Kokses gibt. Außerdem können von den Heizwänden nunmehr auch Reibungskräfte aufgenommen wer¬ den .
Die planparallele Ausführung hat weiterhin den Vorteil, daß über die gesamte Kammerlänge die Beheizung auf eine einheit¬ liche, maximale Steintemperatur eingestellt werden kann, um kurze Verkokungszeiten zu erreichen.
Bei dem erfindungsgemäßen Verkokungssystem wird der Reaktor¬ kammer gezielt die dem jeweiligen Garungszustand der Kammer¬ füllung angepaßte Wärmemenge zugeführt und somit der Energie¬ verbrauch reduziert. Gleichzeitig wird die Kammerfüllung an allen Stellen gleichmäßig und vollständig verkokt, ohne daß es zu unerwünschten Überhitzungen kommt. Durch die Vermeidung von zu hohen Temperaturen wird hierbei auch die Bildung von NO im Verbrennungsabgas in den vorgeschriebenen Grenzen gehal¬ ten.
Die Verbrennungsmedien werden für jeden einzelnen Heizzug in getrennten Regeneratoreinheiten oder Rekuperatoreinheiten vor¬ gewärmt bzw. abgekühlt und die Mengenströme jeweils indivi¬ duell gesteuert. Durch diese Maßnahme ist es möglich, die Wärme¬ zufuhr über die Länge der Reaktorkammer dem örtlichen Bedarf der Kammerfüllung anzupassen.
Zweckmäßig weist der er indungsgemäße Großraumverkokungsreaktor eine Nutzhöhe von mindestens 8,5 und eine Nutzlänge von min¬ destens 18 m sowie eine Breite der Reaktorkammer von mindestens 0,7 m auf. Dies entspricht einem Reaktornutzvolumen von 107 m und einer Kokserzeugung von 71 t. Machbarkeitsstudien hatten zum Ergebnis, daß eine Reaktornutzhöhe von 12 m, eine Reak¬ tornutzlänge von 25 m sowie eine Kammerbreite von 0,85 m noch möglich sind, was einem Reaktornutzvolumen von 255 m und somit einer Kokserzeugung von 165 t entspricht. Die bisher bekanntge¬ wordenen herkömmlichen Kammern haben maximal ein Nutzvolumen von 70 m , entsprechend einer Kokserzeugung von 45 t.
Bei einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Großraumverkokungsreaktors sind die Regeneratoren oder Reku¬ peratoren zwischen den Heizwänden und den starren Seitenwänden angeordnet. Durch diese Ausführung ist eine relativ niedrige Gesamtbauhöhe möglich.
Die starren Seitenwände werden zweckmäßig im Deckenbereich starr miteinander verbunden. Dies wird vorteilhaft durch die Anordnung von Abstandselementen und Längsankerπ zwischen den starren Seitenwänden verwirklicht. Diese Abstandselemente können z. B. Deckenelemente sein.
Die starren Seitenwände des Großraumverkokungsreaktors werden vorteilhaft mit Spannankern versehen, die zweckmäßig gekühlt werden durch zwangsweise Zuführung eines Kühlmediums.
Bei dem erfindungsgemäßen Großraumverkokungsreaktor kann die Dicke der Läuferwand auf bis zu 50 mm verringert werden, da gemäß der Erfindung die statischen Funktionen auf die starren Seitenwände übertragen bzw. von diesen übernommen werden, während die Heizwände der Reaktorkammern lediglich wärmetechnische Funktionen übernehmen, so daß sie alleine nach wärmetechnischen Gesichtspunkten ausgelegt werden und entsprechend leicht gebaut sein können. Damit wird die Wärmeübertragung auf die in der von den Heizwänden begrenzten Reaktorkammern befindliche- Kohle verbessert. Es wird also nicht nur der konstruktive Aufbau des Reaktors mit großen Kammervolumen vereinfacht, sondern auch noch die Betriebsweise wesentlich verbessert. Durch die Verringerung der Läuferwanddicke ist außerdem eine weitere Verminderung der NO -Bildung aufgrund der Erniedrigung der Heizzugtemperatur möglich, ohne daß eine Verlängerung der Ga- rungsdauer erforderlich ist.
Die die konstruktions- und betriebsbedingten Kräfte des Gro߬ raumverkokungsreaktors aufnehmenden starren Seitenwände sind vorzugsweise formschlüssig mit einer Grundplatte verbunden. Dadurch wird sichergestellt, daß die Fußpunkte der starren Seitenwände festliegen.
Zur Übertragung der Kräfte von der Reaktorkammer auf die starren Seitenwände des Großraumverkokungsreaktors schließen sich an die Binderwände zweckmäßig Querwände an, zwischen denen die Regeneratoren oder Rekuperatoren in Kammerlängsrichtung an¬ geordnet sind.
Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung können zwischen starrer Seitenwand und Heizwand des Großraumverkokungsreaktors zwei Regeneratoren mit in entgegengesetzter Richtung strömenden Medien angeordnet sein-, die durch eine in Kammerläπgsrichtung verlaufende Längswand voneinander getrennt sind und über eine obere oder untere Umkehrstelle miteinander in Verbindung stehen.
Statt des einen Regenerators in der Nähe der starren Seitenwand des Großraumverkokungsreaktors kann ein senkrechter Kanal ohne Wärmeaustauschmaterial angeordnet sein, um die thermische Be¬ lastung der starren Seitenwand weiter zu verringern.
Dabei kann, um die Reaktorbreite zu verringern, in einer- be¬ sonderen Ausführungsform der Erfindung die Isolierschicht zwi¬ schen Regenerator und der Heizwand des Großraumverkokungsreak¬ tors im kalten Bereich (oben) des Regenerators dicker bzw. weniger wärmeleitend sein als im warmen Bereich (unten) und die Isolierschicht zwischen dem Kanal und dem Regenerator im warmen Bereich (unten) dicker bzw. weniger wärmeleitend sein als im kalten Bereich (oben) des Regenerators.
Der konstruktive und bautechnische Aufwand zur Errichtung bzw. Wiederherstellung eines Großraumverkokungsreaktors wird noch weiter verringert, wenn dieser und/oder dessen Teile und/oder die starren Seitenwände und/oder Teile der starren Seitenwände aus großformatigen oder vorgefertigten großvolumigen Teilen, vorzugsweise Feuerfestbetonteilen bestehen. Die vorzugsweise aus Beton, z. B. Feuerfestbeton, gegossenen starren Seiten¬ wände können gekühlte Armierungen, z. B. Spannanker, aufweisen, um den Beeinträchtigungen der hohen Temperaturen und des pe¬ riodischen Temperaturwechsels entgegenzuwirken.
Die Heizzüge der Heizwände können nach Art des Zwillingszug-, Vierzug- oder halbgeteilten Beheizungssystems ausgebildet wer¬ den, wobei jeder der beiden .Heizwände einer Reaktorkammer ei¬ gene, getrennt beaufschlagbare Regeneratoren für Luft, Schwachgas und Abhitze zugeordnet sind. Dies ermöglicht eine vollkommen unabhängige Beheizung des Kammerbesatzes von beiden Kammer¬ wänden her.
In einzelnen Fällen kann es vorteilhaft sein, wenn der Wärme¬ rückgewinnungsteil eines Großraumverkokungsreaktors in Form" von Regeneratoren oder Rekuperatoren unterhalb der Heizwände und/oder der Reaktorkammer angeordnet ist. Dadurch benötigt der Reaktor eine kleinere Grundfläche.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung werden Anlagen vorgeschlagen, bei denen mehrere Grαßraumver- kokungsreaktoren zu einem Reaktorblock zusammengefaßt sind, wobei diese Großraumverkokuπgsreaktoren als Module ausgeführt sind und unabhängig von Nachbarmαdulen betreibbar und ggfs. auswechselbar sind. Die einzelnen Großraumverkokungsreaktoren sind untereinander gleiche, im wesentlichen aus Reaktorkammer, Heizwänden, Wärmerückgewinπungsteil und Reaktordecke bestehende Baueinheiten (Module), die oder deren Teile ohne Produktions¬ ausfall des Reaktorblockes ausgewechselt und erforderlichenfalls repariert werden können.
Der Betrieb eines Reaktorblockes kann darüber hinaus hinsichtlic seiner Betriebsweise flexibel gestaltet und an geänderte Markt¬ gegebenheiten angeglichen werden, da jeder Großraumverkokungs¬ reaktor in wärmetechnischer, bautechnischer und statischer Hinsicht eine von den anderen Reaktoren unabhängige Einheit ist. Durch die Zusammenfassung zu Reaktorblöcken bleiben jedoch die Vorteile der früheren Batteriebauweise hinsichtlich der Bedienung erhalten.
Damit wird ein völlig neues Konzept vorgeschlagen, welches den Bau von Großraumverkokungsreaktoren mit über die bisher üblichen Kammerhöhen, Kammerlängen und Kammerbreiten hinaus¬ gehenden Nutzmaßen zuläßt. Da die Heizwände beheizungstechnisch unabhängig voneinander ausgebildet sind, lassen sich die ein¬ zelnen Großraumverkokungsreaktoren der Rεaktorblöcke beispiels¬ weise durch eine Programmsteuerung völlig unabhängig voneinan¬ der betreiben, was bei der bisherigen Batteriebauweise wegen der konstruktiven- und beheizungstechnischen Kopplung benach¬ barter Kammern nicht möglich war.
Ein weiteres vo teilhaftes Merkmal der Blockbauweise besteht darin, daß jeweils nur eine starre Seitenwand zwischen zwei benachbarten Großraumverkokungsreaktoren angeordnet ist.
Im Gegensatz zu den zwischen den starren Seitenwänden vorge¬ schlagenen EinzelVerankerungen können auch Langsanker, die vorzugsweise auf der Reaktordecke über die gesamte Länge des Reaktorblockes reichen, verwendet werden. In Verbindung mit den einzelnen Abstandselementen ergibt sich dadurch eine Ver¬ einfachung in der Läπgsverankerung des Reaktorblockes.
Mit der Erfindung wird daher insgesamt ein Reaktorblock vorge¬ schlagen, welcher große Kammervolumina bei einfachem Aufbau und einfacher Reparaturmöglichkeit sowie eine wirtschaftliche, programmierbare und selbständige Betriebsweise der einzelnen Großraumverkokungsreaktoren in sich vereinigt.
In der Reaktordecke können eine oder mehrere längliche Öffnungen angeordnet sein. Durch die länglichen Öffnungen kann sowohl das Chargieren als auch das Einebnen des Besatzes vorgenommen werden. Vorteilhaft können sekundäre Eintragsysteme, z. B. in die Reaktorkammer abseπkbare Teleskoprohre, eingesetzt werden
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung näher be¬ schrieben:
Die Zeichnung zeigt in .der
Fig. 1 einen Vertikalschnitt durch einen Großraumverko¬ kungsreaktor, bei dem die Regeneratoren zwischen den Heizwänden und den starren Seitenwänden an¬ geordnet sind, und in
Fig, einen waagerechten Teilschnitt nach der Linie X-X von Fig. 1.
Fig. 3 zeigt einen entsprechenden Vertikalschπitt einer anderen Ausführuπgsform des Gegenstandes der Fig. 1 mit einem in der Nähe der starren Seiteπwand an¬ geordneten senkrechten Kanal. Fig, zeigt eine Weiterbildung des Gegenstandes der Fig. 3, bei der die Isolierschichten unterschiedlich dick ausgebildet sind.
Fig, zeigt einen Großraumverkokungsreaktor im Vertikal¬ schnitt, bei dem die Regeneratoren unterhalb der Heizwande und der Reaktorkammer angeordnet sind.
Fig . 6 stellt im Vertikalschni einen aus Großraumver¬ kokungsreaktoren mit zwischen den Heizwänden und den starren Seitenwänden angeordneten Regeneratoren bestehenden Reaktorblock dar.
Fig stellt einen aus Großraumverkokungsreaktoren be¬ stehenden Reaktorblock ähnlich Fig. 6 dar, bei dem nur jeweils eine starre Seitenwand zwischen ■ zwei benachbarten Großraumverkokungsreaktoren an¬ geordnet ist .
Fig. 8 stellt einen Reaktorblock ähnlich Fig. 6 dar, bei dem die Regeneratoren unterhalb der Heizwände ange¬ ordnet sind .
In Figur 1 ist ein Großraumverkokungsreaktor 100 in einem Ver¬ tikalschnitt dargestellt. Er besteht aus einer Reaktorkammer 1, Heizwänden 3 mit einer Läuferwand 11 und einer Trennwand 12, Regeneratoren I und II, getrennt durch eine Längswand 13, Wänden mit Isolierschicht 14, einer Reaktordecke 21 und einem Reaktorboden 33. Diese Elemente sind zwischen zwei starren Seitenwänden 2 angeordnet, die unten über eine Grundplatte 20 und oben über Abstandselemente 22 miteinander verbunden sind. Die Reaktorkammer 1 ist in üblicher Weise an ihrer Vor- derseite und an ihrer Rückseite mit abnehmbaren Reaktortüren (hier nicht dargestellt) versehen. Unterhalb des Reaktorbodens 33 ist ein Abstandselement 34 angebracht, das einen Reaktor¬ keller 35 nach oben hin begrenzt. Im Reaktorkeller 35 sind Zu- und Abfuhrkanäle 10 für die Verbrennungsmedien Luft L, Gas G und Abhitze A untergebracht. Sie sind an abziehende Heiz¬ züge 4a und aufbrennende Heizzüge 4b angeschlossen (Fig. 2). Jeder einzelne Heizzug 4a, 4b, kann über Ventile 19 gesteuert bzw. geregelt werden. Es können aber auch mehrere Heizzüge 4-a, 4b, gemeinsam gesteuert bzw. geregelt werden.
Zwischen den starren Seitenwänden 2 sind somit alle zur Be¬ heizung einer Reaktorkammer 1 gehörigen Elemente angeordnet, so daß jede einzelne Reaktorkammer 1 unabhängig von der be¬ nachbarten betrieben werden kann, wenn mehrere Großraumverko¬ kungsreaktoren 100 zu einem Reaktorblock (Fig. 6, 7, 8) zu¬ sammengefaßt sind. In der Figur 1 ist die Strömungsrichtung von Luft L bzw. Schwachgas G über die Zuführungskanäle 10 durch die Regeneratoren I und II und über eine Umkehrstelle 15 zum unteren Ende eines aufbrennenden Heizzuges 4b (Fig. 2) dar¬ gestellt. Der in Fig. 1 nicht gezeichnete Abzug der Abhitze A aus einem abziehenden Heizzug 4a (Fig. 2) erfolgt in umge¬ kehrter Richtung über die Umkehrstelle 15 und die Regeneratoren I und II zu den Abführungskanälen 10 für Abhitze A.
In der Figur 2' ist die linke Hälfte des Großraumverkokungsre¬ aktors 100 der Figur 1 im waagerechten Teilschnitt auszugsweise dargestellt, wobei insbesondere die Querverbindungen von der Läuferwand 11 über eine Hohlbinderwand 5 oder eine Vollbinderwand 6, die Trennwand 12, eine Querwand 7 und die Wand 14 mit Iso¬ lierschicht bis zur starren Seitenwand 2 ersichtlich sind.
Weiterhin sind in der Figur 2 in den Hohlbinderwänden 5 die Kanäle A, L und in den Heizzügen 4a, 4b, die Austrittsöffnungen A, L, G für die höhengestufte Zuführung von Luft L bzw. Schwach¬ gas G und die Abführung der Abhitze A dargestellt. Mit Pfeilen 8 ist dabei die Umkehrung der Strömungsrichtuπg in Kammerlängs¬ richtung von den aufbrennenden Heizzügen 4b zu den abziehen¬ den Heizzügen 4a angedeutet. Die Umkehrung der Strömungsrichtung an der oberen Umkehrstelle (Fig. 1) vom auf- zum abziehenden Regenerator (R), die durch die Längswand 13 getrennt sind, ist durch Pfeile 9 verdeutlicht.
In der Figur 3 ist eine Ausführungsform mit einem einzügigen Regenerator (R) bzw. Rekuperator dargestellt, wobei die Ver¬ brennungsmedien über einen zwischen der starren Seitenwand 2 und einer Wand mit Isolierschicht 16 angeordneten senkrechten Kanal 18, den einzügigen Regenerator (R) und die Umkehrstel¬ le 15 zu- und abgeführt werden. Die Wände mit Isolierschichten 16 und 17 können über der Höhe der Reaktorkammer 1 aus Material unterschiedlicher Wärmeleitfähigkeit ausgeführt sein.
In der Figur 4 ist eine Ausgestaltung dargestellt, bei der im heißen, d. h. im unteren Bereich des Regenerators (R1 ) die Isolierschicht 16a dicker ausgebildet ist als die Isolierschicht 17a, während es im oberen Bereich des Regenerators (R' ) gerade umgekehrt ist. Das führt zu der dargestell en Schrägstellung des Regenerators (R' ). Bei dieser Ausgestaltung sind außerdem die zwischen den Seitenwänden 2 angeordneten einzelnen Elemente in einer Bauweise ausgeführt, die einen einfachen Austausch der Einzelelemente erlaubt.
In der Figur 5 ist ein Großraumverkokungsreaktor 100 mit un¬ terhalb der Reaktorkammer 1 liegendem Regenerator R abgebil¬ det. Die starren Seitenwände 2 sind bei dieser Ausgestaltung über horizontal in der Reaktordecke 21 angeordnete federbelaste e Längsanker 26 miteinander verbunden. Die starren Seitenwände 2 sind weiterhin in senkrechter Richtung mit gekühlten Spann¬ ankern 27 versehen.
Der unten liegende Regenerator (R) stützt sich auf eine oder mehrere Zwischenplatten 23 oberhalb eines Kellers 24 ab, welche ihrerseits auf Vorsprüngen 25 der Seitenwände 2 aufliegen.
Bei dem hier dargestellten Großraumverkokungsreaktor 100 können Heizwände 3, Regenerator (R) und der Reaktordecke 21, ausge¬ nommen die Zwischenplatte 23, einen durchgehenden gemauerten Aufbau aufweisen. Einzelteile, beispielsweise Deckenelemente, Wandelemente oder Regenerator (R) können aber auch ganz oder teilweise aus vorgefertigten Feuerfestbetonteilen bestehen, die weitgehend selbständig austauschbar sind, um Reparatur¬ arbeiten zu vereinfachen und zu beschleunigen. Die die Reak¬ torkammer 1 begrenzenden Flächen der Heizwände 3 verlaufen in Kammerlängsrichtung parallel zueinander.
Zur Vermeidung von zu großen Temperaturunterschieden In den starren Seitenwänden 2 kann außen eine Isolierschicht 28 ange¬ bracht sein. Die Verbrennungsmedien werden von den Regeneratoren R über Hohlbinderkanäle 30 und höhengestufte Austrittsschlitze, von denen nur der obere Austrittsschlitz 31 dargestellt ist, der Heizwand 3 zugeführt. Die Verbrennungsabgase werden über eine obere Umkehrstelle 32 und dann in umgekehrter Richtung durch die Heizzüge und die Hohlbinderkanäle 30 zu den Rege¬ neratoren (R) abgeführt.
In der Figur 6 sind beispielhaft drei einzelne Großraumver¬ kokungsreaktoren 100, wie sie In der Figur 1 dargestellt sind, zu einem Reaktorblock zusammengefaßt. Zwischen zwei benachbarten starren Seitenwänden 2 befindet sich jeweils ein Kühlspalt 29. Da die Großraumverkokungsreaktoren 100 unabhängig voneinander hetreibbar sind, können in einem Reaktorblock beliebig viele Reaktoren zusammengefaßt werden. In der Figur 7 ist eine Reaktorblockausgestaltuπg abgebildet, bei der zwischen zwei benachbarten Großraumverkokungsreaktoren 100 der Gattung gemäß Figur 1 jeweils nur eine starre Seitenwand 2 angeordnet ist.
In Figur 8 sind mehrere Großraumverkokungsreaktoren 100 mit unter den Heizwäπden 3 und der Reaktorkammer 1 angeordneten Regeneratoren (R) (entsprechend Fig. 5) zu einem Reaktorblock zusammengefaßt .
Dabei befindet sich, wie in der Figur 7, zwischen zwei benach¬ barten Großraumverkokungsreaktoren 100 nur jeweils eine starre Seitenwand 2, die in senkrechter Richtung mit gekühlten Spann¬ ankern 27 versehen sind. Die äußere starre Seitenwand 2 am Ende des Reaktorblockes ist mit einer Isolierschicht 28 ver¬ sehen.
B E Z U G S Z E I C H E N L I S T E
Großraumverkokungsreaktor Reaktorkammer starre Seitenwand Heizwände a Heizzug (abziehend) b Heizzug (aufbrennend) Hohlbinderwand Vollbinderwand Querwand Strömungsrichtungspfeil zwischen 4a und 4b Strömungsrichtungspfeil zwischen I und II Zu- und Abführungskanäle für A, L, G Läuferwand Trennwand Längswand Wand mit Isolierschicht Umkehrstelle ,16a Wand mit Isolierschicht ,17a Wand mit Isolierschicht senkrechter Kanal Ventile Grundplatte Reaktordecke Abstandselemente Zwischenplatte Keller Vαrsprünge federbelastete Längsanker gekühlte Spannanker Isolierschicht 29 Kühlspalt 30 Hohlbinderkanäle 31 oberer Austrittsschlitz 32 obere Umkehrstelle 33 Reaktorboden 34 Abstandselement 35 Reaktorkeller
I Regenerator nahe 2 II Regenerator nahe 3
R, R' Regenerator oder Rekuperator L Luft G Schwachgas A Abhitze

Claims

Patentansprüche:
1. Verkokungssystem, bei dem Einsatzmischungen, vorzugsweise auf Basis von Steinkohle, chargenweise einem Reaktor aufge¬ geben werden, der indirekt mit Wärmerückgewinnuπg in Rege¬ neratoren oder Rekuperatoren beheizt wird, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß
a) der Reaktor als Großraumverkokungsreaktor (100) ausgebil¬ det ist und zwei starre Seitenwände (2) besitzt;
b) die die Reaktorkammer (1) begrenzenden Heizwände (3) planparallel angeordnet sind;
c) die Heizwände (3) starr gegen die Seitenwände (2) ab¬ gestützt sind;
d) die Heizwände (3) mit senkrecht angeordneten Heizzügen versehen sind, wobei für die Heizzüge separate Steuer- und/oder Regelelemente (19) vorgesehen sind.
2. Großraumverkokungsreaktor nach Anspruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß er eine Nutzhöhe von mindestens 8,5 m und eine Nutzläπge von mindestens 18 m aufweist, bei einer Breite der Reaktorkammer (1) von mindestens 0,7 m.
3. Großraumverkokungsreaktor nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet , daß die Regeneratoren (R) oder Rekupera¬ toren zwischen den Heizwänden (3) und den starren Seiten¬ wänden (2) angeordnet sind.
4. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der An¬ sprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die starren Seitenwände (2) des Reaktors im Deckenbereich über Abstands¬ elemente (22) und Längsanker (26) starr miteinander verbunden sind .
5. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der An¬ sprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die starren Seitenwände (2) des Reaktors mit gekühlten Spannankern (27) versehen sind.
6. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der An¬ sprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Dicke der Läuferwände (11) auf bis zu 50 mm verringert ist.
7. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der An¬ sprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die starren Seitenwände (2) des Reaktors formschlüssig mit einer Grund¬ platte (20) verbunden sind.
8. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der An¬ sprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß sich zur Über¬ tragung der Kräfte von der Reaktorkammer (1) auf die starren Seitenwände (2) des Reaktors Querwände (7) an die Binderwände (5, 6) anschließen, zwischen denen in Kammerlängsrichtung die Regeneratoren (R) bzw. Rekuperatoren angeordnet sind.
9. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen starrer Seitenwand (2) und Heizwand (3) des Reaktors zwei Regeneratoren (I, II) mit in entgegengesetzter Richtung strömenden Medien angeordnet sind, die durch eine in Kammer¬ längsrichtung verlaufende Längswand (13) voneinander getrennt sind und über eine obere oder untere Umkehrstelle (15) miteinander in Verbindung stehen.
10. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der
Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß statt des einen Regenerators (I) in der Nähe der starren Seitenwand (2) des Reaktors ein senkrechter Kanal (18) ohne Wärme¬ austauschmaterial angeordnet ist.
11. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Iso¬ lierschicht (17a) zwischen Regenerator (R1) und der Heiz.wand (3) des Reaktors im kalten Bereich (oben) des Regenerators (R1) dicker bzw. weniger wärmeleitend ist als im warmen Bereich (unten) und daß die Isolierschicht (16a) zwischen dem Kanal (18) und dem Regenerator (R') im warmen Bereich (unten) dicker bzw. weniger wärmeleitend ist als im kalten Bereich (oben) des Regenerators (R1).
12. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß dieser und/oder dessen Teile und/oder die starren Seitenwände (2) und/oder Teile der starren Seitenwände (2) aus gro߬ formatigen oder vorgefertigten großvolumigen Teilen bestehen,
13. Großraumverkokungsreaktor nach Anspruch 12, dadurch ge¬ kennzeichnet , daß die großformatigen oder vorgefertigten großvolumigen Teile aus Feuerfestbeton bestehen.
14. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der
Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Heizzüge der Heizwände (3) in an sich bekannter Weise nach Art des Zwillingszug-, Vierzug- oder halbgeteilten Beheizungssystems ausgebildet sind, wobei jeder der beiden Heizwände (3) einer Reaktorkammer (1) eigene, getrennt beaufschlagbare Regeneratoren (R) für Luft, Schwachgas und Abgas zugeordnet sind .
15. Großraumverkokungsreaktor nach einem oder mehreren der Ansprüche 1, 2, 4 bis 7 sowie 12 bis 14, dadurch gekenn¬ zeichnet , daß die Regeneratoren (R) oder Rekuperatoren unterhalb der Heizwände (3) und/oder der Reaktorkammer (1) angeordnet sind.
16. Anlage nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Großraumverkokungs¬ reaktoren (100) zu einem Reaktorblock zusammengefaßt sind, wobei diese Großraumverkokungsreaktoren (100) als Module ausgeführt sind und unabhängig von Nachbarmodulen betreibbar und gegebenenfalls auswechselbar sind.
17. Reaktorblαck nach Anspruch I G , dadurch gekennzeichnet, daß nur jeweils eine starre Seitenwand (2) zwischen zwei benachbarten Großraumverkokungsreaktoren (100) angeordnet ist.
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