EP0382702A2 - Procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue - Google Patents

Procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue Download PDF

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EP0382702A2
EP0382702A2 EP90870018A EP90870018A EP0382702A2 EP 0382702 A2 EP0382702 A2 EP 0382702A2 EP 90870018 A EP90870018 A EP 90870018A EP 90870018 A EP90870018 A EP 90870018A EP 0382702 A2 EP0382702 A2 EP 0382702A2
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mold
secondary cooling
thin
steel
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Stéphan Wilmotte
Paul Naveau
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling

Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing a thin steel slab by continuous casting.
  • a thin slab is a rectangular product having the usual width of a continuous casting slab, but the thickness of which is less than 100 mm and more precisely is between 60 mm and 20 mm.
  • the continuously cast slabs have a significantly greater thickness, which is generally of the order of 200 mm. They are intended for the manufacture of flat products, such as strips or sheets of various thicknesses.
  • the conventional way of this production consists in reducing the thickness of the slab to the desired final value, by a series of rolling operations ranging from roughing to finishing. These multiple rolling operations require prior reheating, powerful and bulky installations, and are ultimately very expensive.
  • a thin slab constitutes an intermediate product the production of which requires the execution of several of the abovementioned operations, namely at least the roughing operations.
  • the casting speed of current continuous casting machines is limited to around 3 m / min. It will be recalled that the casting speed is in fact the speed with which the slab is extracted from the casting mold. On the one hand, it is necessary to ensure the formation of a solidified skin of sufficient thickness to leaving the mold and on the other hand guaranteeing the complete solidification of the slab before cutting and preferably before the straightening point.
  • the casting speed could be increased while ensuring the formation of the required solidified skin, by appropriately increasing the length of the mold.
  • this increases the friction forces on the slab and increases the risk of breakthrough by tearing the solidified skin.
  • An increase in the casting speed also leads to an increase in the metallurgical length, that is to say the length of the liquid well. To keep this metallurgical length within the desired limits, it is therefore necessary to ensure complete solidification of the slab in a shorter time. In this respect, an increase in the length of watered has little effect; on the other hand, an increase in the flow rate of the nozzles in the secondary cooling zone intensifies the cooling and reheating cycles to which the skin of the slab is subjected alternately and increases the risk of cracking of the solidified skin.
  • the object of the present invention is to propose a method for manufacturing a thin steel slab by continuous casting, which allows on the one hand to substantially increase the speed of casting while avoiding the aforementioned drawbacks and on the other hand to eliminate several of the costly rolling operations mentioned above.
  • the method of the invention also makes it possible to manufacture a thin slab capable of directly feeding a hot rolling train of steel strips.
  • a method of manufacturing a thin steel slab by continuous casting in which the steel is poured into a mold where it undergoes primary cooling, is characterized in that the steel is poured in one mold at least the outlet section of which has a width less than or equal to 60 mm, in that a slab having a thickness less than 60 mm and having a solidified skin is extracted from the mold, in that it is then subjected the slab to a secondary cooling during which an uninterrupted layer of pressurized coolant is formed on at least a part of the surface of the slab and in that the flow of the coolant is ensured on the surface of the slab in the direction of its progression.
  • This layer of coolant allows the application on the outer face of the solidified skin, of a pressure at least partially compensating for the ferrostatic pressure existing on the inner face and therefore achieves support for this skin.
  • the pressure applied by the liquid layer on the product can be adjusted between 0.2 bar and 2 bar.
  • the casting speed is greater than 3 m / min, and preferably between 6 m / min and 20 m / min.
  • the thin slab is cooled, during secondary cooling, to a surface temperature below 800 ° C, and preferably below 600 ° C.
  • said uninterrupted layer of coolant is kept under pressure for a period such that the solidified thickness is at least equal to 5 mm, and preferably greater than 7 mm for a slab 20 mm thick and 10 mm for a slab 40 mm thick.
  • cooling in accordance with the invention therefore makes it possible to increase the casting speed, without risk of breakthrough, while retaining the same metallurgical length.
  • the surface temperature of the slab is substantially between 750 ° C and 900 ° C. This temperature level is much lower than that which is encountered with traditional cooling by sprinklers, where the temperature is usually of the order of 1150 ° C. to 1250 ° C.
  • An additional feature is to laminate the thin slab into a hot strip, either while the core is still in a pasty state, or immediately after the slab is fully solidified, said rolling preferably being carried out continuously.
  • FIG 1 illustrates the principle of the method of the invention by means of an implementation device, shown very schematically.
  • This ingot mold 1 is conventionally made of copper and cooled with water. It can also be in the form of 2 wheels or 2 strips, cooled with water between which the steel flows.
  • the steel undergoes in primary mold 1 primary cooling (zone A) which causes the solidification of a thin surface film, then it leaves the mold 1 in the form of a thin slab 2, 40 mm thick, with a thin solid film with a thickness of at least 3 mm.
  • the slab 2 then enters the secondary cooling zone B where it is subjected to intense and continuous cooling by means of an uninterrupted layer 3 of pressurized coolant liquid.
  • This layer 3 is here formed by means of a device 4 known per se, which is not part of the present invention and which it is not necessary to describe in detail. However, it should be noted that this device does not touch the slab at any point and that it does not therefore cause any friction force.
  • the secondary cooling zone B is symbolized here by a single device 4; it goes without saying that this zone B could, as necessary, comprise several separate devices 4, possibly separated by support rollers.
  • the slab 2 At the exit from the secondary cooling zone B, the slab 2 has a thicker solidified skin and the cooling by the pressurized liquid ceases. The slab then moves in the air while continuing its solidification (zone C).
  • the slab 2 can then be transmitted, preferably directly, to a hot rolling stand symbolized by the cylinders 5.
  • Figure 2 illustrates the evolution of the slab surface temperature (T s - left vertical axis) and the thickness of the solidified skin (e - right vertical axis) as a function of the distance from the meniscus (L - horizontal axis).
  • Curves (b) and (d) show that the metallurgical length is the same in both cases.
  • Figure 2 shows that conventional secondary cooling has little effect on the temperature reached at the outlet of the ingot mold (curve a); surface temperature at the point of soli total dification is of the order of 1200 ° C. This very high value, as well as the low speed value, are unfavorable elements for direct rolling.
  • cooling according to the invention causes a rapid reduction in this surface temperature, followed by heating in zone C to a temperature of around 850 ° C (curve c), which, combined with a high casting speed is a favorable element for direct rolling of the slab.
  • the method of the invention therefore makes it possible to manufacture thin steel slabs by continuous casting at a speed significantly higher than the usual speed, and to supply these slabs under temperature and structural conditions favorable to direct rolling.
  • the slabs thus produced are less prone to segregation.
  • their manufacture by the process of the invention makes it possible to avoid numerous rolling operations, in particular roughing, as well as the reheating which precedes them.

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Abstract

On coule l'acier dans un moule (1) dont au moins la section de sortie présente une largeur inférieure ou égale à 60 mm, et on extrait de ce moule une brame (2) ayant une épaisseur inférieure à 60 mm et présentant une peau solidifiée. On soumet la brame à un refroidissement secondaire au cours duquel on forme une couche in­interrompue de liquide de refroidissement sous pression (3) sur au moins une partie de la surface de la brame, et on assure l'écoule­ment du liquide de refroidissement sur la surface de la brame dans le sens de la progression de celle-ci.
La vitesse de coulée est supérieure à 3 m/min, et est de préférence comprise entre 6 m/min et 20 m/min.
On refroidit la brame, pendant le refroidissement secondaire, jusqu'à une température de surface inférieure à 800°C, et de préférence inférieure à 600°C. La brame mince peut être directement laminée à chaud.

Description

  • La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue.
  • Au sens de la présente invention, une brame mince est un produit parallélépipédique ayant la largeur usuelle d'une brame de coulée continue, mais dont l'épaisseur est inférieure à 100 mm et plus précisément est comprise entre 60 mm et 20 mm.
  • Actuellement, les brames coulées en continu ont une épaisseur nettement supérieure, qui est généralement de l'ordre de 200 mm. Elles sont destinées à la fabrication de produits plats, tels que des bandes ou des tôles d'épaisseurs diverses. La voie classique de cette fabrication consiste à réduire l'épaisseur de la brame jusqu'à la valeur finale désirée, par une série d'opérations de laminage allant du dégrossissage à la finition. Ces multiples opérations de laminage exigent un réchauffage préalable, des installations puissantes et encombrantes, et sont en définitive très coûteuses.
  • Dans cette voie classique, une brame mince constitue un produit intermédiaire dont l'obtention nécessite l'exécution de plusieurs des opérations précitées, à savoir au moins les opérations de dégrossissage.
  • Par ailleurs, la vitesse de coulée des machines de coulée continue actuelles est limitée à environ 3 m/min. On rappelle que la vitesse de coulée est en fait la vitesse avec laquelle la brame est extraite du moule de coulée. Il faut en effet d'une part assurer la formation d'une peau solidifiée d'une épaisseur suffisante à la sortie du moule et d'autre part garantir la solidification complète de la brame avant la découpe et de préférence avant le point de redressement.
  • En principe, on pourrait augmenter la vitesse de coulée tout en assurant la formation de la peau solidifiée requise, en augmentant de façon appropriée la longueur du moule. Toutefois, on augmente ainsi les efforts de frottement sur la brame et on multiple les risques de percée par déchirure de la peau solidifiée.
  • Une augmentation de la vitesse de coulée entraîne également un accroissement de la longueur métallurgique, c'est-à-dire de la longueur du puits liquide. Pour maintenir cette longueur métallurgique dans les limites désirées, il faut donc assurer la solidification complète de la brame en un temps plus court. A cet égard, une augmentation de la longueur arrosée n'a que peu d'effet; d'autre part, un accroissement du débit des gicleurs dans la zone de refroidissement secondaire intensifie les cycles de refroidissement et de réchauffage auxquels la peau de la brame est soumise en alternance et aggrave le risque de fissuration de la peau solidifiée.
  • La présente invention a pour objet de proposer un procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue, qui permet d'une part d'augmenter sensiblement la vitesse de coulée tout en évitant les inconvénients précités et d'autre part de supprimer plusieurs des coûteuses opérations de laminage mentionnées plus haut. Le procédé de l'invention permet également de fabriquer une brame mince pouvant alimenter directement un train de laminage à chaud de bandes d'acier.
  • Conformément à la présente invention, un procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue, dans lequel on coule l'acier dans un moule où il subit un refroidissement primaire, est caractérisé en ce que l'on coule l'acier dans un moule dont au moins la section de sortie présente une largeur inférieure ou égale à 60 mm, en ce que l'on extrait du moule une brame ayant une épaisseur inférieure à 60 mm et présentant une peau solidifiée, en ce que l'on soumet ensuite la brame à un refroidis­sement secondaire au cours duquel on forme une couche ininterrompue de liquide de refroidissement sous pression sur au moins une partie de la surface de la brame et en ce que l'on assure l'écoulement du liquide de refroidissement sur la surface de la brame dans le sens de la progression de celle-ci.
  • Cette couche de liquide de refroidissement permet l'application sur la face extérieure de la peau solidifiée, d'une pression compensant au moins partiellement la pression ferrostatique existant sur la face intérieure et de ce fait réalise un soutien de cette peau. Par réglage des conditions d'injection, on peut ajuster la pression appliquée par la couche de liquide sur le produit entre 0,2 bar et 2 bar.
  • Egalement selon l'invention, la vitesse de coulée est supérieure à 3 m/min, et de préférence comprise entre 6 m/min et 20 m/min.
  • Ces valeurs de la vitesse de coulée permettent de former à la sor­tie du moule une peau solidifiée d'une épaisseur suffisante pour supporter l'application de la couche de liquide, sans risque de percée. Cette épaisseur est, pour fixer les idées, égale au moins à 3 mm.
  • Selon une variante intéressante du procédé de l'invention, on re­froidit la brame mince, pendant le refroidissement secondaire, jusqu'à une température de surface inférieure à 800°C, et de préférence inférieure à 600°C.
  • Toujours selon l'invention, on maintient ladite couche ininter­rompue de liquide de refroidissement sous pression pendant une durée telle que l'épaisseur solidifiée soit au moins égale à 5 mm, et de préférence supérieure à 7 mm pour une brame de 20 mm d'épais­seur et à 10 mm pour une brame de 40 mm d'épaisseur.
  • Il est en effet apparu qu'un refroidissement secondaire intense et continu de la brame mince dans ces conditions permettait, pour une même vitesse de coulée, de réduire la longueur métallurgique. In­versément, un refroidissement conforme à l'invention permet donc d'augmenter la vitesse de coulée, sans risque de percée, tout en conservant une même longueur métallurgique. En outre, on a constaté qu'à la fin de la longueur métallurgique, c'est-à-dire lorsque la brame est entièrement solidifiée, la température de surface de la brame est comprise sensiblement entre 750°C et 900°C. Ce niveau de température est nettement inférieur à celui que l'on rencontre avec un refroidissement traditionnel par gicleurs, où la température est habituellement de l'ordre de 1150°C à 1250°C.
  • Une caractéristique supplémentaire consiste à laminer la brame mince en une bande à chaud, soit alors que le coeur est encore à l'état pâteux, soit immédiatement après que la brame soit entiè­rement solidifiée, ledit laminage étant de préférence effectué en continu.
  • On va maintenant décrire un exemple de mise en oeuvre du procédé de l'invention, en faisant référence aux dessins annexés, dans les­quels la
    • Figure 1 illustre le principe du procédé au moyen d'un dispositif de mise en oeuvre; et la
    • Figure 2 montre l'évolution de l'épaisseur solidifiée et de la température de surface de la brame mince, refroidie d'une part suivant une méthode classique et d'autre part suivant le procédé de l'invention.
  • La Figure 1 illustre le principe du procédé de l'invention au moyen d'un dispositif de mise en oeuvre, représenté de manière très schématique.
  • Un acier est coulé dans une lingotière 1 de coulée continue de brames. Cette lingotière 1 est classiquement en cuivre et refroidie à l'eau. Elle peut également se présenter sous la forme de 2 roues ou de 2 bandes, refroidies à l'eau entre lesquelles s'écoule l'a­cier. La lingotière présente à sa sortie une largeur 1 = 40 mm. L'acier subit dans la lingotière 1 un refroidissement primaire (zone A) qui provoque la solidification d'une mince pellicule su­perficielle, puis il quitte la lingotière 1 sous la forme d'une brame mince 2, de 40 mm d'épaisseur, avec une fine pellicule solide d'une épaisseur au moins égale à 3 mm. La brame 2 pénètre alors dans la zone de refroidissement secondaire B où elle est soumise à un refroidissement intense et continu au moyen d'une couche inin­terrompue 3 de liquide de refroidlssement sous pression. Cette couche 3 est ici formée au moyen d'un dispositif 4 connu en soi, qui ne fait pas partie de la présente invention et qu'il n'est pas nécessaire de décrire en détail. On précise toutefois que ce dis­positif ne touche la brame en aucun point et qu'il ne suscite dès lors aucun effort de frottement.
  • La zone de refroidissement secondaire B est symbolisée ici par un seul dispositif 4; il va de soi que cette zone B pourrait, selon les besoins, comporter plusieurs dispositifs 4 distincts, éven­tuellement séparés par des rouleaux de support.
  • A la sortie de la zone de refroidissement secondaire B, la brame 2 présente une peau solidifiée plus épaisse et le refroidissement par le liquide sous pression cesse. La brame se déplace ensuite dans l'air tout en poursuivant sa solidification (zone C).
  • La brame 2 peut alors être transmise, de préférence directement, à une cage de laminage à chaud symbolisée par les cylindres 5.
  • On peut également laisser le liquide de refroidissement de la zone B s'écouler librement sur la brame dans la zone C, et même jus­ qu'aux cylindres de laminoir 5. Ce ruissellement ne modifie pas sensiblement la fin de la solidification de la brame 2. En re­vanche, le liquide peut utilement contribuer à réduire la charge thermique des cylindres de laminoir 5, car cette charge thermique est relativement élevée en raison de la faible vitesse de rotation des cylindres 5.
  • La Figure 2 illustre l'évolution de la température de surface de la brame (Ts - axe vertical gauche) et de l'épaisseur de la peau solidifiée (e - axe vertical droit) en fonction de la distance à partir du ménisque (L - axe horizontal).
  • La figure compare les deux cas suivants :
    • 1) Coulée continue d'une brame de 40 mm d'épaisseur dans une lingotière 1 longue de 1 m (zone A), refroidissement secondaire classique par gicleurs et rouleaux de support sur une longueur de 3,4 m (zone B) puis refroidissement dans l'air jusqu'à solidi­fication complète (zone C); la vitesse de coulée était de 6 m/min. Les courbes correspondantes sont les courbes a, b en trait plein.
    • 2) Coulée continue d'une brame de 40 mm d'épaisseur dans une lingo­tière 1 longue de 1 m (zone A), refroidissement secondaire in­tense et continu sur une longueur de 3,4 m immédiatement à la sortie de la lingotière 1 (zone B), puis refroidissement dans l'air jusqu'à solidification sensiblement complète (zone C); la vitesse de coulée était de 12 m/min. Les courbes correspondantes sont les courbes c, d en trait interrompu.
  • Les courbes (b) et (d) montrent que la longueur métallurgique est la même dans les deux cas.
  • Par ailleurs, en ce qui concerne la température de surface de la brame, la Figure 2 montre que le refroidissement secondaire clas­sique a peu d'effet sur la température atteinte à la sortie de la lingotière (courbe a); la température de surface au point de soli­ dification totale est de l'ordre de 1200°C. Cette valeur très éle­vée, de même que la faible valeur de la vitesse, sont des éléments défavorables pour un laminage direct. Par contre, un refroidis­sement suivant l'invention provoque une diminution rapide de cette température de surface, suivie d'un réchauffement dans la zone C jusqu'à une température d'environ 850°C (courbe c), ce qui, combiné à une vitesse de coulée élevée, est un élément favorable pour un laminage direct de la brame.
  • Le procédé de l'invention permet donc de fabriquer des brames minces en acier par coulée continue à une vitesse nettement su­périeure à la vitesse habituelle, et de fournir ces brames dans des conditions de température et de structure favorables au lami­nage direct. Les brames ainsi fabriquées sont moins sujettes à la ségrégation. En outre, leur fabrication par le procédé de l'inven­tion permet d'éviter de nombreuses opérations de laminage, notam­ment de dégrossissage, ainsi que le réchauffage qui les précède.

Claims (8)

1. Procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue, dans lequel on coule l'acier dans un moule où il subit un refroidissement primaire, caractérisé en ce que l'on coule l'acier dans un moule dont au moins la section de sortie présente une largeur inférieure ou égale à 60 mm, en ce que l'on extrait du moule une brame ayant une épaisseur inférieure à 60 mm et présentant une peau solidifiée, en ce que l'on soumet ensuite la brame à un refroidissement secondaire au cours duquel on forme une couche ininterrompue de liquide de refroidissement sous pression sur au moins une partie de la surface de la brame, et en ce que l'on assure l'écoulement du liquide de refroidissement sur la surface de la brame dans le sens de la progression de celle-ci.
2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la vitesse de coulée est supérieure à 3 m/min.
3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la vitesse de coulée est comprise entre 6 m/min et 20 m/min.
4. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on refroidit la brame, pendant le refroidissement secondaire, jusqu'à une température de surface inférieure à 800°C.
5. Procédé suivant la revendication 4, caractérisé en ce que l'on refroidit la brame, pendant le refroidissement secondaire, jusqu'à une température de surface inférieure à 600°C.
6. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'on maintient ladite couche ininterrompue de liquide de refroidissement sous pression pendant une durée telle que l'épaisseur de la peau solidifiée soit au moins égale à 5 mm.
7. Procédé d'utilisation d'une brame mince fabriquée conformément à l'une ou l'autre des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on lamine directement ladite brame mince en une bande à chaud.
8. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que ledit laminage est effectué en continu.
EP90870018A 1989-02-10 1990-02-05 Procédé de fabrication d'une brame mince en acier par coulée continue Revoked EP0382702B1 (fr)

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EP0382702A3 EP0382702A3 (fr) 1991-06-12
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EP0382702B1 (fr) 1997-04-09
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ATE151321T1 (de) 1997-04-15

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