ES2266621T3 - Metodo para preparar polioles alcalinos y termoestables. - Google Patents
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Abstract
Método para preparar polioles termoestables y básicos en el cual: - los alcoholes azúcares son tratados con reactivos para obtener un jarabe estabilizado de alcohol azúcar, y - el jarabe estabilizado de alcohol azúcar se somete a una etapa de purificación haciendo pasar el jarabe de alcohol azúcar estabilizado por al menos una resina de intercambio iónico, caracterizado porque el jarabe estabilizado de alcohol azúcar se purifica por medio de un doble paso por una configuración de intercambio catiónico aniónico (CACA), que comprende al menos una primera resina de intercambio catiónico de ácido débil y una segunda resina de intercambio aniónico básica fuerte, media o débil.
Description
Método para preparar polioles alcalinos y
termoestables.
La invención se refiere a un método para
preparar polioles alcalinos termoestables en el cual los alcoholes
azúcares se tratan con reactivos para obtener un jarabe estabilizado
de alcohol azúcar gracias a los reactivos y el jarabe de alcohol
estabilizado se somete a una etapa de purificación, haciendo pasar
el jarabe de alcohol azúcar estabilizado por una resina de
intercambio iónico.
Por polioles se entienden jarabes de alcoholes
azúcares, con lo cual se hace referencia a los productos de
hidrogenación de hidrolizados de polisacáridos, que comprenden, sin
limitarse a, los hidrolizados obtenidos a partir de almidón,
xilanos, arabinoxilanos, celulosa o de otros polisacáridos
vegetales. Hidrolizados de almidón típicos son, por ejemplo,
dextrosa, jarabes de glucosa de alta ED, jarabes alta maltosa,
jarabes de glucosa estándar y maltodextrinas, incluidas las
maltodextrinas de baja ED.
La estabilidad térmica y básica de los alcoholes
azúcares es importante en numerosas aplicaciones industriales y
alimenticias, tal como se demuestra en la JP 63/079844 y en la EP 0
711 743. En estos documentos de patente la estabilidad térmica y
básica se alcanza tratando los alcoholes azúcares con reactivos de
modo tal que se elimine la mayor cantidad posible de componentes
cromógenos.
En la JP 63/079844 los jarabes de alcoholes
azúcares se tratan a pH = 9,5 - 13 a alta temperatura y durante un
período que oscila entre 30 minutos y 2 horas.
En la EP 0 711 743, la estabilización se
consigue mediante una etapa de fermentación, oxidación o
caramelización.
A continuación el jarabe de alcohol azúcar así
estabilizado se somete a una etapa de purificación con el fin de
obtener el producto final.
En la JP 63/079844 esta etapa de purificación
comprende el tratamiento del jarabe tratado con resinas de
intercambio iónico. Aquí, el jarabe, que se enfrió a 50ºC, pasa
primero por una resina catiónica de ácido fuerte, luego por una
resina aniónica básica débil o media y finalmente por un lecho mixto
compuesto por las mismas resinas catiónicas y aniónicas que las que
mencionadas anteriormente en una proporción 1:2. La temperatura a la
cual se utilizan estas resinas no se menciona en este documento de
patente.
En el Ejemplo 1 de la EP 0 711 743, el jarabe
estabilizado se purifica por medio de una resina catiónica de ácido
fuerte y una resina aniónica básica fuerte. Aquí tampoco se hace
referencia a la temperatura a la cual se utilizan estas resinas de
intercambio iónico.
En la EP 1 095 925 se considera un método
mejorado para purificar los jarabes de alcoholes azúcares que ya
habían sido sometidos a un tratamiento de estabilización térmica y
básica. En este método, la purificación se realiza gracias a como
mínimo un paso del jarabe de alcohol azúcar estabilizado a través de
una resina catiónica de ácido fuerte a una temperatura por debajo
de 50ºC, en una forma preferente por debajo de 40ºC y en la forma
todavía más preferente la temperatura se sitúa entre 20ºC y
30ºC.
En la EP 1 095 925 se menciona la importancia de
la temperatura de trabajo de las resinas en cuanto al nivel de
reducción de los azúcares deseados después de la purificación. A
partir de este dato es evidente que temperaturas de trabajo por
debajo de 30ºC provocan que los productos tengan una excelente
estabilidad térmica y básica, tal como se requiere para numerosas
aplicaciones.
La temperatura es lo más importante cuando el
contenido en alcohol azúcar hidrolizable del jarabe, por ejemplo
maltitol, maltotriitol y oligosacáridos hidrogenados, aumenta.
Ya en la US 5.254.174 se tiene en cuenta la
importancia de la temperatura de trabajo de las resinas catiónicas
de ácido fuerte en cuanto a la hidrólisis del sustrato tratado. Así,
con respecto al tratamiento de oligosacáridos, se sugiere utilizar
resinas catiónicas de ácido fuerte a temperaturas situadas entre
25ºC y 35ºC para impedir la hidrólisis de los oligosacáridos.
En la US 4.329.183 se considera cómo la reacción
de inversión de la sacarosa durante la descationización se impide
controlando la temperatura de la resina catiónica de ácido fuerte
entre 25ºC y 30ºC.
La utilización de resinas catiónicas de ácido
fuerte durante el refinado de los jarabes estabilizados de alcoholes
azúcares, sin embargo, tiene el inconveniente de que, cuando se
necesitan productos con un bajo contenido en azúcar reductor, es
necesario trabajar a temperaturas entre 20ºC y 30ºC. Con el fin de
enfriar los jarabes a estas temperaturas relativamente bajas, se
han de utilizar equipos de enfriamiento y energía adicionales. A
consecuencia de estas temperaturas más bajas, la viscosidad de estos
jarabes relativamente concentrados aumenta, con lo cual se complica
aún más el tratamiento (aumento brusco de la presión en las
resinas). En especial éste es el caso de los jarabes obtenidos a
través de la hidrogenación de, entre otros, los hidrolizados de
almidón que están compuestos principalmente de di-,
tri-oligosacáridos y oligosacáridos superiores (por
ejemplo, jarabes de media y alta maltosa, maltodextrinas). Otro
inconveniente de las resinas de ácido fuerte se basa en el hecho de
que es necesario un gran exceso de ácido para regenerar estas
resinas.
En la EP 0 262 711 se tiene considera la
utilización de una combinación de una resina catiónica de ácido
débil y una aniónica básica débil o media para la purificación de
un jugo claro de azúcar de remolacha.
Se debe observar que este método tiene como
objetivo la desmineralización parcial del jugo claro de azúcar de
remolacha (tal como se describe en los ejemplos). Sin embargo, a
partir de estos ejemplos se evidencia que la eliminación de los
cationes y del color está lejos de ser total.
El objeto de la invención consiste en
proporcionar un método para preparar polioles básicos y
termoestables que no presente los inconvenientes mencionados
anteriormente.
Este objeto se alcanza proporcionando un método
para preparar polioles básicos y termoestables, en el cual:
- -
- los alcoholes azúcares se tratan con reactivos para producir un jarabe estabilizado de alcohol azúcar, y
- -
- el jarabe estabilizado de alcohol de azúcar se somete a una etapa de purificación haciendo pasar el jarabe de alcohol azúcar estabilizado a través de al menos una resina de intercambio iónica,
y en el cual el jarabe de alcohol
azúcar estabilizado se purifica por medio de un doble paso por una
configuración de intercambio catiónico o aniónico (CACA), que
comprende al menos una primera resina de intercambio catiónico de
ácido débil y una segunda resina de intercambio aniónico básica
fuerte, media o
débil.
En un método preferente según la invención se
utiliza una temperatura que oscila entre 20ºC y 60ºC.
En un método preferente según la invención la
configuración CACA utiliza un sistema en "tiovivo", que
comprende al menos 3 pares de columnas, componiéndose cada par de
columnas de una columna llena de resina de intercambio catiónico y
una columna llena de resina de intercambio aniónico. Se utilizan al
menos dos pares de columnas para la purificación del jarabe
estabilizado de alcohol azúcar mientras se regenera al menos un
tercer par de columnas.
Un sistema de este tipo tiene la ventaja de que
el refinado del jarabe estabilizado de alcohol azúcar puede
realizarse de forma continua.
En un método específico preferente según la
invención dicha resina de intercambio catiónico de la columna se
compone de dos capas, consistiendo la capa de resina de intercambio
iónico a la salida de la columna en una resina de intercambio
iónico de ácido fuerte.
En un método más específico según la invención
dicha resina de intercambio de ácido fuerte constituye del 0,5% al
50% del volumen de la resina de intercambio catiónico de la
columna.
En un método todavía más específico según la
invención dicha capa de resina de intercambio de ácido fuerte
representa del 5% al 25% del volumen de la resina catiónica en la
columna.
En un método preferente de la invención se
utiliza una temperatura que oscila entre 30ºC y 50ºC.
En un método específico preferente según la
invención se utiliza una temperatura que oscila entre 35ºC y
45ºC.
En un método particular según la invención el
tratamiento de los alcoholes azúcares para obtener un jarabe
estabilizado de los mismos implica, en una primera etapa, la
hidrogenación de un hidrolizado del polisacárido correspondiente
para producir un jarabe hidrogenado de alcohol azúcar, después de lo
cual se lleva a cabo un tratamiento alcalino y térmico del jarabe
hidrogenado para obtener tal jarabe estabilizado de alcohol
azúcar.
En un método muy particular según la invención
la reacción de hidrogenación se interrumpe cuando el contenido en
peso seco de azúcares reductores residuales cae por debajo del
0,2%.
En un método todavía más particular según la
invención la reacción de hidrogenación se interrumpe cuando el
contenido en peso seco de azúcares reductores residuales cae por
debajo del 0,1%.
En un método ventajoso de acuerdo con la
invención, la conductividad de los jarabes refinados de alcoholes
azúcares es inferior al 1% de la conductividad original.
En un método más ventajoso de acuerdo con la
invención, la conductividad de los jarabes refinados de alcoholes
azúcares es inferior al 0,5% de la conductividad original.
Preferentemente, en el método según la invención
se utilizan alcoholes azúcares que, después de la hidrólisis,
tienen un contenido total en azúcares reductores que oscila entre el
3,5% y el 98%, tal como se determina por medio del método de
Bertrand.
Con más preferencia, en el método según se
utilizan alcoholes azúcares que, después de la hidrólisis, tienen
un contenido total en azúcares reductores que oscila entre el 40% y
el 95%, tal como se determina por medio del método de Bertrand.
En especial, en el método según la invención se
utilizan alcoholes azúcares que, después de la hidrólisis, tienen
un contenido total en azúcares reductores que oscila entre el 50% y
el 92%, tal como se determina por medio del método de Bertrand.
En un método preferente según la invención,
dichos alcoholes azúcares se obtienen por hidrogenación de los
jarabes de media a alta maltosa.
Las características y particularidades de la
presente invención se explican más detalladamente a continuación en
base a un ejemplo llevado a la práctica y con referencia a la figura
adjunta. Se debe observar que los aspectos específicos de este
ejemplo se describen a modo de ejemplo preferente sólo en referencia
al alcance de la descripción general de la invención mencionada
anteriormente y bajo ningún concepto se puede interpretar como una
limitación del alcance de la invención como tal y tal como se
expresa en las siguientes reivindicaciones.
En la figura, la Figura 1 es una representación
esquemática de un sistema en "tiovivo" según la invención.
El método según la invención comprende una
primera etapa de hidrogenación de un hidrolizado del polisacárido
correspondiente (también denominado alcohol azúcar), a continuación
un tratamiento alcalino y térmico del jarabe hidrogenado de alcohol
azúcar con el fin de obtener un jarabe estabilizado de alcohol
azúcar y, finalmente, la purificación o el refinado del jarabe
estabilizado de alcohol azúcar, después de lo cual se obtiene un
jarabe de alcohol azúcar que alcalino y resistente al calor.
El método de acuerdo con la invención es
ventajoso para los jarabes de alcoholes azúcares que tienen un
contenido total en azúcares reductores, después de la hidrólisis,
que oscila entre el 3,5 y el 98%, tal como se determina por medio
del método de Bertrand. Posteriormente se descubrió también que este
método también da muy buenos resultados cuando se tratan los
jarabes de alcoholes azúcares que tienen un contenido total en
azúcares reductores, después de la hidrólisis, que se amplían a
entre el 40% y el 95%, preferentemente entre el 50 y el 92%, tal
como se determina por medio del método de Bertrand. Se obtienen
jarabes típicos similares de alcoholes azúcares tal como los que se
han mencionado anteriormente mediante hidrogenación de jarabes de
media a alta malto-
sa.
sa.
La hidrogenación se lleva a cabo con la ayuda de
métodos que son generalmente conocidos en el estado de la técnica.
La hidrogenación se interrumpe cuando el contenido en peso seco del
azúcar reductor residual cae por debajo del 0,2%, preferentemente
por debajo del 0,1%.
A continuación, el jarabe hidrogenado de alcohol
azúcar se somete a un tratamiento alcalino y térmico con el fin de
obtener un jarabe estabilizado de alcohol azúcar, adquiriendo dicho
jarabe estabilizado una coloración durante este proceso.
En la siguiente etapa, este jarabe estabilizado
de alcohol azúcar se purifica o refina con el fin de eliminar los
componentes de color presentes. La etapa de purificación consiste en
un doble paso (CACA) por una configuración de intercambio catiónico
o aniónico (CA). En el proceso, se hace uso de una resina catiónica
de ácido débil y de una resina aniónica básica fuerte, media o
débil, todo ello a una temperatura de entre 20ºC y 60ºC, y en un
método aún más preferente la temperatura oscila entre 30ºC y 50ºC,
en particular entre 35ºC y 45ºC.
Por tanto, es de suma importancia que después
del tratamiento CACA los jarabes estén desmineralizados y sean
incoloros en sustancia al completo. Además, estos jarabes deben
permanecer sustancialmente incoloros cuando se les somete a un
tratamiento alcalino y térmico adicional.
En un método ventajoso se utiliza la
configuración CACA en un sistema en "tiovivo" tal como se
muestra en la Figura 1. Un sistema similar consiste en 3 pares de
columnas (o una pluralidad de las mismas), componiéndose cada par
de columnas de una columna llena de resina catiónica y otra columna
llena de resina aniónica. Además, se utilizan dos pares de columnas
para purificar el jarabe tratado (CACA), mientras se regenera el
tercer par de columnas. Después de haber pasado el segundo conjunto
de columnas de CA, se recoge entonces el jarabe refinado. Así,
cuando se agota el primer par de columnas, la alimentación cambia al
segundo par de columnas y el jarabe refinado es recogido entonces
después del tercer conjunto de columnas de CA. Al mismo tiempo, el
primer conjunto de resinas entonces se depura y regenera.
En una variante de un método según la invención,
la resina catiónica en la columna comprende dos capas, componiéndose
la capa de resina a la salida de la columna de una resina catiónica
de ácido fuerte. Esta capa representa del 0,5% al 50% del volumen
de resina catiónica, preferentemente entre el 5% y el 25%.
Después del tratamiento, la conductividad de los
jarabes refinados de alcohol azúcar es inferior al 1%,
preferentemente inferior al 0,5%, de la conductividad original.
Los jarabes de alcoholes azúcares obtenidos por
medio del método según la invención son muy adecuados para preparar
productos con un pH alcalino o productos que contienen un componente
alcalino o que están tratados u obtenidos mediante un tratamiento
térmico.
A continuación se explica además la invención
por medio de diversos ejemplos, que, sin embargo, no deben ser
interpretados en modo alguno como una limitación del alcance de la
invención como tal y tal como se expresa en las reivindicaciones
adjuntas.
Ejemplo
1
Se hidrogena un jarabe de alta maltosa de
acuerdo con los procedimientos estándar hasta que el contenido en
peso seco de azúcares reductores residuales se encuentre por debajo
del 0,2%.
El jarabe hidrogenado (aproximadamente el 50% en
peso seco), que tiene una composición según se indica a
continuación, se somete entonces a un tratamiento alcalino y
térmico, llevándose el jarabe a un pH = 11, y luego se calienta
durante 2 horas a 100ºC.
La composición del jarabe es como sigue (% en
peso seco):
| - Sorbitol | 6,5% | |
| - Maltitol | 62,5% | |
| - Maltotriitol | 18,5% | |
| - Polioles DP superiores | 12,4% |
Después del tratamiento alcalino y térmico, se
enfría el jarabe hidrogenado a una temperatura de entre 35ºC y
40ºC, y se somete a una etapa de purificación por medio de
intercambios iónicos. El sistema se compone de tres pares de
columnas. Cada par consiste en una columna llena de una resina
catiónica y otra columna llena de una resina aniónica. La resina
catiónica utilizada es una resina catiónica de ácido débil (Lewatit
58528) y la resina aniónica es una resina básica fuerte (Lewatit
OC1074). Las resinas llenan las columnas de vidrio de doble pared
que tienen un diámetro interno de 25 mm. El volumen de la resina
asciende a 100 ml de Lewatit S8528 y a 100 ml de Lewatit OC1704. Se
calientan las columnas a 35ºC y el caudal es de 200 ml/hora.
La alimentación al primer par de columnas se
interrumpe después de que 3.100 ml de jarabe hayan sido tratados
por este primer par de columnas (etapa 1). La alimentación pasa
entonces al segundo par de columnas, el cual había sido utilizado
anteriormente como par "de acabado". Se conecta ahora el tercer
par de columnas como par "de acabado", mientras se depura y
regenera el primer par (etapa 2). Entonces la alimentación de este
segundo par de columnas se vuelve a interrumpir después de 3.100 ml
y la alimentación pasa al tercer par de columnas (etapa 3). De esta
forma, la operación continúa en una configuración en "tiovivo",
regenerándose siempre un par de columnas, junto al sistema de
refinado CACA que sigue funcionando. Se recoge el jarabe refinado a
la salida del segundo par de columnas de la configuración CACA.
El coeficiente de extinción del sustrato no
refinado tratado antes del tratamiento CACA asciende a 2,45 (cubeta
de 1 cm, 420 mm).
Después del tratamiento CACA durante la primera
etapa, el jarabe así refinado se somete a un ensayo de estabilidad
térmica y básica.
Este ensayo, denominado
ensayo-S, viene descrito detalladamente en la
EP711743. Una mayor estabilidad del alcohol azúcar viene reflejada
en bajos coeficientes de extinción, tal como se determina con este
ensayo-S (preferentemente < 0,1).
Se determinó el coeficiente de extinción (valor
S) del jarabe de alcohol azúcar mencionado anteriormente, después
del refinado, en los jarabes recogidos durante las etapas primera,
segunda y tercera, tal como se muestra en la Figura 1.
| Tratamiento CACA | Valor-S |
| Etapa 1 | 0,055 |
| Etapa 2 | 0,052 |
| Etapa 3 | 0,051 |
\newpage
Ejemplo Comparativo
1
El jarabe de malitol del Ejemplo 1 fue sometido
a una etapa de purificación por intercambio iónico utilizando las
siguientes combinaciones de resinas:
- (A)
- CA: básica media - ácido fuerte (Dowex CM15 y Purolite A847S)
- (B)
- CA: básica fuerte - ácido fuerte (Dowex CM15 y Lewatit OC1074)
Además, se llevó a cabo la etapa de purificación
a dos temperaturas diferentes: 23ºC y 35ºC. En la tabla siguiente,
los valores-S de los jarabes así tratados se
comparan con los valores-S de los productos
obtenidos por el método según la invención.
| Ejemplo 1 | (A) 23ºC | (A) 35ºC | (B) 23ºC | (B) 35ºC | |
| Valor-S | 0,051 | 0,089 | 0,095 | 0,075 | 0,085 |
Se puede concluir que los resultados obtenidos
por el tratamiento CACA de acuerdo con la invención son siempre
mejores que los que se obtuvieron por los métodos ya conocidos.
Ejemplo
2
El jarabe de maltitol utilizado en el Ejemplo 1
fue sometido a una etapa de purificación por intercambio iónico
utilizando un sistema CACA en "tiovivo" tal como se describe en
el Ejemplo 1, componiéndose la resina catiónica en la columna de un
lecho en capas de 90 ml de resina catiónica de ácido débil (IMAC
HP336) en la parte superior de una capa de 10 ml de resina
catiónica de ácido fuerte (Dowex CM15). La resina aniónica es una
resina básica media (Purolite A847S).
El jarabe de maltitol del Ejemplo 1 es refinado
en volúmenes iguales de resinas catiónica y aniónica a 35ºC. El
jarabe refinado tiene un valor-S de 0,063.
Claims (17)
-
\global\parskip0.920000\baselineskip
1. Método para preparar polioles termoestables y básicos en el cual:- -
- los alcoholes azúcares son tratados con reactivos para obtener un jarabe estabilizado de alcohol azúcar, y
- -
- el jarabe estabilizado de alcohol azúcar se somete a una etapa de purificación haciendo pasar el jarabe de alcohol azúcar estabilizado por al menos una resina de intercambio iónico,
caracterizado porque el jarabe estabilizado de alcohol azúcar se purifica por medio de un doble paso por una configuración de intercambio catiónico aniónico (CACA), que comprende al menos una primera resina de intercambio catiónico de ácido débil y una segunda resina de intercambio aniónico básica fuerte, media o débil. - 2. Método según la reivindicación 1, caracterizado porque se utiliza una temperatura que oscila entre 20ºC y 60ºC.
- 3. Método según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque la configuración CACA utiliza un sistema en "tiovivo" que comprende al menos 3 pares de columnas, cada par de columnas consistiendo en una columna llena de una resina de intercambio catiónico y una columna llena de una resina de intercambio aniónico, y al menos dos pares de columnas que se utilizan para purificar el jarabe estabilizado de alcohol azúcar mientras se regenera al menos un tercer par de columnas.
- 4. Método según la reivindicación 3, caracterizado porque dicha resina de intercambio catiónico en la columna está compuesta por dos capas, consistiendo la capa de resina de intercambio iónico a la salida de la columna en una resina de intercambio de ácido fuerte.
- 5. Método según la reivindicación 4, caracterizado porque dicha capa de resina de intercambio iónico de ácido fuerte representa del 0,5% al 50% del volumen de la resina de intercambio catiónico en la columna.
- 6. Método según la reivindicación 5, caracterizado porque dicha capa de resina de intercambio iónico de ácido fuerte representa del 5% al 25% del volumen de la resina catiónica en la columna.
- 7. Método según cualquiera de las reivindicaciones 2 a 6 inclusive, caracterizado porque se utiliza una temperatura que oscila entre 30ºC y 50ºC.
- 8. Método según cualquiera de las reivindicaciones 2 a 6 inclusive, caracterizado porque se utiliza una temperatura que oscila entre 35ºC y 45ºC.
- 9. Método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8 inclusive, caracterizado porque el tratamiento del alcohol azúcar para obtener un jarabe estabilizado de alcohol azúcar comprende, en una primera etapa, la hidrogenación de un hidrolizado del polisacárido correspondiente para producir un jarabe hidrogenado de alcohol azúcar, después de lo cual se lleva a cabo un tratamiento alcalino y térmico del jarabe hidrogenado con el fin de obtener dicho jarabe estabilizado de alcohol azúcar.
- 10. Método según la reivindicación 9, caracterizado porque la reacción de hidrogenación se interrumpe cuando el contenido en peso seco de azúcar reductor residual cae por debajo del 0,2%.
- 11. Método según la reivindicación 9, caracterizado porque la reacción de hidrogenación se interrumpe cuando el contenido en peso seco de azúcar reductor residual cae por debajo del 0,1%.
- 12. Método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11 inclusive, caracterizado porque la conductividad de los jarabes refinados de alcohol azúcar es inferior al 1% de la conductividad original.
- 13. Método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11 inclusive, caracterizado porque la conductividad de los jarabes refinados de alcohol azúcar es inferior al 0,5% de la conductividad original.
- 14. Método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13 inclusive, caracterizado porque se utilizan alcoholes azúcares que, después de la hidrólisis, tienen un contenido total en azúcar reducido que oscila entre el 3,5% y el 98%, tal como se determina por medio del método de Bertrand.
- 15. Método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13 inclusive, caracterizado porque se utilizan alcoholes azúcares que, después de la hidrólisis, tienen un contenido total en azúcar reducido que oscila entre el 40% y el 95%, tal como se determina por medio del método de Bertrand.
- 16. Método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13 inclusive, caracterizado porque se utilizan alcoholes azúcares que, después de la hidrólisis, tienen un contenido total en azúcar reducido que oscila entre el 50% y el 92%, tal como se determina por medio del método de Bertrand.
- 17. Método según cualquiera de las reivindicaciones 14 a 16 inclusive, caracterizado porque se obtienen alcoholes azúcares mediante hidrogenación de jarabes de media a alta maltosa.
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