ES2284942T3 - Metodo de produccion de cubiertas y maquina de moldear cubiertas. - Google Patents
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Abstract
Método de producción de cubiertas para producir una cubierta provista de un alma (B) del talón y de una carcasa (C) que se extiende toroidalmente entre cada una de las almas de los talones con una parte lateral plegada hacia atrás y hacia el exterior en la dirección radial por en torno al alma del talón, caracterizado por el hecho de que: se prepara de antemano una fórmula de estimación para estimar un primer componente armónico en la forma de onda de una fuerza radial que es ocasionada en una cubierta producida por una mutua desviación posicional o una desviación angular entre el eje geométrico de un elemento (C) que constituye la carcasa y el eje geométrico del alma (B) del talón cuando el alma del talón es montada en la periferia exterior del elemento que constituye la carcasa cilíndrica o un primer componente armónico en la forma de onda del salto radial ocasionada por esta desviación en una cubierta no vulcanizada; se mide un único ciclo de la fuerza radial de la cubierta producida o del salto radial de la cubierta no vulcanizada y se obtiene una forma de onda inversa con el primer componente armónico inverso para la propia forma de onda medida o forma de onda de tratamiento en la cual se aplica tratamiento escalar predeterminado a la forma de onda de medición de la fuerza radial de la cubierta producida; a continuación de ello se obtiene la mutua desviación posicional o la desviación angular entre el eje geométrico del elemento (C) que constituye la carcasa y el eje geométrico del alma (B) del talón que ocasiona esta forma de onda inversa mediante cálculo regresivo de la fórmula de estimación cuando debe ser moldeada una cubierta de las mismas dimensiones con una máquina de moldear (1) que moldeó esta cubierta; y el alma (B) del talón es montada en el elemento (C) que constituye la carcasa variando la posición o el ángulo del eje geométrico de al menos una de las almas de los talones en la dirección de desviación obtenida y en la cuantía de desviación obtenida.
Description
Método de producción de cubiertas y máquina de
moldear cubiertas.
La presente invención se refiere a un método de
producción de cubiertas y a una máquina de moldear cubiertas que
mejora el nivel de uniformidad de la cubierta, y más en particular
la variación (llamada de aquí en adelante "RFV") de la fuerza
en la dirección radial (llamada de aquí en adelante "RF").
La uniformidad de la cubierta es uno de los
puntos más importantes en materia de calidad, y el mejoramiento del
nivel de la misma constituye un importante desafío en materia de
desarrollo. Ha habido una amplia variedad de actividades para
investigar y abordar cada uno de los factores que empeoran la RFV en
su relación causal, y se han mantenido y controlado los resultados
a fin de mejorar este nivel, con lo cual se ha logrado un
mejoramiento hasta cierto punto.
Sin embargo, hay incontables factores que
empeoran la RFV, y es extremadamente difícil tomar medidas contra
cada uno de los ellos y mantenerlo y controlarlo, y se hace difícil
tomar medidas contra un factor individual y mejorar adicionalmente
la RFV usando un método para mantenerla y reprimirla. En el
entretanto, independientemente del factor, está siendo examinado un
método de este tipo para cubiertas de unas dimensiones requeridas en
el que una información basada en la forma de onda de la RF medida a
lo largo del desarrollo del proceso de producción es aportada como
realimentación a un proceso de fabricación y un predeterminado
factor de variación de la RFV es controlado a lo largo del
desarrollo del proceso de producción para mejorar la RFV, pero
puesto que no hay un método eficaz para controlar el factor de
variación de la RFV, dicho método no ha sido aún llevado a la
práctica.
La presente invención ha sido realizada en vista
del susodicho problema, y se refiere a un método de producción de
cubiertas en el cual una información basada en la forma de onda de
la RF medida a lo largo del desarrollo del proceso de producción es
aportada como realimentación a un proceso de fabricación para
controlar un predeterminado factor de variación de la RFV a lo
largo del desarrollo del proceso de producción, y su objetivo es el
de aportar un método eficaz para controlar el factor de variación
de la RFV y una máquina de moldear cubiertas que permita aplicar
dicho método para así mejorar el nivel de RFV.
Se llama asimismo la atención acerca de las
descripciones de los documentos
JP-10-A-291260A y
EP-A-0813952.
(1) Un método de producción de cubiertas de la
presente invención es el de producir una cubierta provista de un
alma del talón y de una carcasa que se extiende toroidalmente entre
cada una de las almas de los talones con una parte lateral plegada
hacia atrás y hacia el exterior en la dirección radial por en torno
al alma del talón, en el que:
se prepara de antemano una fórmula de estimación
para estimar un primer componente armónico en la forma de onda de
una fuerza radial que es ocasionada en una cubierta producida por
una mutua desviación posicional o una desviación angular entre el
eje geométrico de un elemento que constituye la carcasa y el eje
geométrico del alma del talón cuando el alma del talón es montada
en la periferia exterior del elemento que constituye la carcasa
cilíndrica o un primer componente armónico en la forma de onda del
salto radial ocasionada por esta desviación en una cubierta no
vulcanizada;
se mide un único ciclo de la fuerza radial de la
cubierta producida o del salto radial de la cubierta no vulcanizada
y se obtiene una forma de onda inversa con el primer componente
armónico inverso para la propia forma de onda medida o forma de
onda de tratamiento en la cual se aplica tratamiento escalar
predeterminado a la forma de onda de medición de la fuerza radial
de la cubierta producida;
a continuación de ello se obtiene la mutua
desviación posicional o la desviación angular entre el eje
geométrico del elemento que constituye la carcasa y el eje
geométrico del alma del talón que ocasiona esta forma de onda
inversa mediante cálculo regresivo de la fórmula de estimación
cuando debe ser moldeada una cubierta de las mismas dimensiones con
una máquina de moldear que moldeó esta cubierta; y
el alma del talón es montada en el elemento que
constituye la carcasa variando la posición o el ángulo del eje
geométrico de al menos una de las almas de los talones en la
dirección de desviación obtenida y en la cuantía de desviación
obtenida.
Aquí, el primer componente obtenido aplicando el
análisis de Fourier a la forma de onda es llamado en esta
descripción el primer componente armónico de la forma de onda.
Asimismo, la mutua desviación posicional entre el eje geométrico
del elemento que constituye la carcasa y el eje geométrico del alma
del talón significa una excentricidad paralela de cada uno de estos
ejes geométricos, y la mutua desviación angular entre estos ejes
geométricos significa la inclinación relativa de estos ejes
geométricos. Tanto la desviación posicional como la desviación
angular son magnitudes vectoriales con la respectiva dirección y
cantidad de desviación.
A fin de obtener resultados que constituyan un
efectivo mejoramiento aportando como realimentación al proceso de
fabricación información basada en la forma de onda de medición de la
RF medida a lo largo del desarrollo del proceso de producción y
controlando el predeterminado factor de variación de la RFV a lo
largo del desarrollo del proceso de producción, es necesario que
una operación de corrección para variar el factor de variación de
la RFV pueda ser singularmente relacionada con la variación de la
forma de onda de medición de la RF que se da como resultado de esta
operación de corrección, y que sea lo suficientemente grande una
ganancia, o sea la cuantía de variación de la forma de onda de
medición de la RF referida a la unidad de magnitud de la operación
de control del factor de variación de la RFV.
Al examinar detenidamente desde este punto de
vista el factor de variación de la RFV, que puede ser un objeto a
controlar, se averiguó que el primer componente armónico de la forma
de onda obtenida midiendo la longitud de cada uno de los hilos de
la carcasa que discurre entre ambas almas de los talones (a la que
se llama de aquí en adelante "longitud del trazado de los
hilos") guarda una obvia correlación con el primer componente
armónico de la forma de onda de medición de la RF de esta cubierta.
Esto quiere decir que se averiguó que las fases de estos primeros
componentes armónicos están en mutua coincidencia y que sus
amplitudes guardan entre sí una relación promocional. También se
averiguó que la amplitud y la fase del primer componente armónico
de esta forma de onda del trazado de los hilos están singularmente
relacionadas con la cuantía y la dirección de la desviación
posicional o la desviación angular del eje geométrico del alma del
talón con respecto al eje geométrico del elemento que constituye la
carcasa, respectivamente, montados en estado cilíndrico en el
proceso de moldeo.
Además, también se averiguó tras el análisis de
armónicos de la RF de una cubierta a producir que su primer
componente armónico afecta predominantemente a la RFV.
La presente invención se hizo con vistas a
lograr una reducción de la RFV mediante una operación de corrección
para variar la posición y el ángulo del eje geométrico del alma del
talón en el moldeo de una cubierta tras haber averiguado sobre la
base de los resultados del susodicho estudio que cuando se va a
montar el alma del talón en la periferia exterior del elemento que
constituye la carcasa cilíndrica, por medio de la mutua desviación
posicional o angular entre el eje geométrico del elemento que
constituye la carcasa y el eje geométrico del alma del talón puede
obtenerse una fórmula de estimación para estimar el primer
componente armónico de la forma de onda de la RF que se da en una
cubierta producida.
Se explica a continuación este enfoque sobre la
base de los gráficos de cada una de las formas de onda que se
ilustran en las Figs. 1 y 2 con la posición circunferencial sobre el
eje horizontal. En cuanto al origen del eje horizontal, el mismo se
estandariza para que coincida en una posición predeterminada en un
tambor de moldeo cuando está montado el elemento que constituye la
carcasa, por ejemplo, para que dichas formas de onda puedan ser
relacionadas entre sí haciendo que esta posición coincidente sea un
origen común a todas las formas de onda. Una forma de onda X1 que
se ilustra en la Fig. 1(a) es una forma de onda de medición
de la RF de una cubierta, y la RFV de esta cubierta es Vx1.
Mediante análisis de Fourier de la forma de onda de medición de la
Fig. 1(a) puede obtenerse un primer componente armónico Y1 de
la Fig. 1(b), y este primer componente armónico Y1 puede
especificarse mediante una amplitud Vy1 y una fase \varphiy1.
Invirtiendo esta forma de onda se obtiene entonces una forma de
onda inversa Z1. Ésta es la que se muestra en la Fig. 2(a), y
su amplitud y fase son Vy1 y (\varphiy1 - 180º).
Como se ha mencionado anteriormente, la cuantía
y la dirección de la desviación posicional o la desviación angular
del eje geométrico del alma del talón que genera esta forma de onda
inversa pueden ser obtenidas mediante cálculo regresivo partiendo
de la fórmula de estimación establecida de antemano. Cuando debe ser
moldeada por la misma máquina de moldear una cubierta de las mismas
dimensiones como la cubierta medida en la Fig. 1(a), para el
moldeo el eje geométrico del alma del talón se varía en la dirección
y en la cuantía obtenidas mediante cálculo regresivo partiendo de
la fórmula de estimación, y puede ser generada una forma de onda de
medición de la RF X2 que se muestra en la Fig. 2(b), a la
cual están añadidas la forma de onda que se muestra en la Fig.
1(a) y la forma de onda que se muestra en la Fig.
2(a). En el caso de este ejemplo, sin esta operación, la RFV
de la cubierta cuya RFV se prevé que sea Vx1 puede ser reducida
hasta Vx2 por este método.
Esta condición previa se basa en el supuesto de
que la cubierta moldeada por la misma máquina de moldear presente
la misma forma de onda de la RF, pero en la realidad y en la mayoría
de los casos las otras condiciones de fabricación son distintas
entre la cubierta para la cual fue medida la RF y la cubierta a la
que debe efectuársele la operación de corrección, aunque dichas
cubiertas sean producidas por la misma máquina de moldear. En este
caso, si puede captarse una relación entre la forma de onda de
medición de la RF XX de la cubierta para la cual se midió de hecho
la RF y la forma de onda de la RF estimada YY de la cubierta a la
que debe efectuársele la operación de corrección suponiendo que no
sea aplicada la operación de corrección, se prepara de antemano una
fórmula de tratamiento escalar para obtener la forma de onda YY de
la forma de onda XX, se calcula la forma de onda de tratamiento YY
aplicando este tratamiento escalar predeterminado a la forma de onda
XX, y la susodicha operación de corrección es aplicada a esta forma
de onda de tratamiento YY, con lo cual puede lograrse una operación
de corrección que produce un mayor efecto de corrección en
comparación con el caso en el que no se ejecuta el tratamiento
escalar.
En la anterior explicación, quedó de manifiesto
que la RFV puede ser mejorada controlando la posición o postura del
talón en la máquina de moldear sobre la base de la forma de onda de
la RF de una cubierta producida, pero en lugar de la forma de onda
de la RF de la cubierta producida se mide la forma de onda del salto
radial de una cubierta no vulcanizada, y la posición o postura del
talón en la máquina de moldear puede ser también controlada sobre
la base de esta forma de onda (llamada de aquí en adelante "forma
de onda del salto radial (RR) de una cubierta no vulcanizada
(GT)"). La forma de onda del salto radial (RR) de una cubierta no
vulcanizada (GT) se refiere a la forma de onda de una variación
radial en un punto central a lo ancho de la periferia exterior de
una parte que constituye la carcasa de la cubierta no vulcanizada
medida por un sensor de distancia o por un dispositivo similar
cuando la cubierta no vulcanizada se monta en una llanta y se aplica
una presión interna a la cubierta no vulcanizada y se pone entonces
en rotación la llanta. Esta forma de onda del salto radial de la
cubierta no vulcanizada guarda una alta correlación con la forma de
onda de la RF debida al factor de moldeo, que será mencionada más
adelante, y puesto que también se comprueba que la forma de onda de
la RF debida al factor de moldeo guarda una alta correlación con la
posición o postura del talón en la máquina de moldear, puede ser
reducida la amplitud de la forma de onda de la RF debida al factor
de moldeo, y por consiguiente puede reducirse la RFV de la cubierta
producida controlando la posición o postura del talón en la máquina
de moldear sobre la base del susodicho argumento para generar la
forma de onda inversa del primer componente armónico de la forma de
onda del salto radial de la cubierta no vulcanizada medida.
Un método para controlar la posición o postura
del talón en la máquina de moldear usando la forma de onda del
salto radial de la cubierta no vulcanizada es el de medirlas antes
de un proceso de vulcanización para vulcanizar una cubierta, y
puesto que las mismas son medidas inmediatamente después del moldeo
de una cubierta y pueden ser aportadas como realimentación para
controlar la posición y postura del talón en una etapa temprana,
puede producirse una cubierta que tenga un excelente nivel de RFV
sin vulcanizar inútilmente cubiertas.
En el método de producción de cubiertas de la
presente invención, se mide para 1 ciclo la fuerza radial de una
cubierta producida o el salto radial de una cubierta no vulcanizada,
se obtiene una forma de onda inversa con su primer componente
armónico inverso para la propia forma de onda medida o una forma de
onda de tratamiento en la cual se aplica tratamiento escalar
predeterminado a la forma de onda de medición de la fuerza radial
de la cubierta producida, y cuando una cubierta de las mismas
dimensiones debe ser moldeada por una máquina de moldear que moldeó
esta cubierta después de ello, mediante cálculo regresivo de la
fórmula de estimación se obtiene una mutua desviación posicional o
desviación angular entre el eje geométrico de un elemento que
constituye la carcasa y el eje geométrico de un alma del talón que
como tal desviación genera esta forma de onda inversa, y se varía
en la dirección de desviación obtenida y en la cuantía de desviación
obtenida la posición o el ángulo del eje geométrico de al menos una
de las almas de los talones para así montar el alma del talón en el
elemento que constituye la carcasa de forma tal que, como se ha
explicado anteriormente, puede mejorarse drásticamente el nivel de
RFV y puede reducirse la fluctuación entre cubiertas con RFV.
(2) Según un método de producción de cubiertas
preferido de la presente invención, el tratamiento escalar en la
invención que se ha descrito en (1) es un tratamiento que consiste
en restar de la forma de onda de medición de la fuerza radial una
forma de onda de la variación tras el moldeo estimada y preparada de
antemano, que indica la variación de la fuerza radial ocasionada
por un proceso tras haber sido concluido el moldeo.
Para la cubierta moldeada por la máquina de
moldear, su uniformidad es medida tras haber sido dicha cubierta
vulcanizada por una máquina de vulcanizar. El proceso de
vulcanización presenta factores de variación de la RF que fluctúan
según la máquina de vulcanización, tales como la redondez de un
molde, por ejemplo, e incluso en una cubierta moldeada con
totalmente el mismo material y en las mismas condiciones la forma de
onda de medición de la RF varía según la máquina de vulcanizar que
se utilice para la vulcanización.
Esto significa que, si no puede ignorarse el
factor de variación de la RF en el proceso de vulcanización, no
puede obtenerse un resultado favorable cuando una cubierta moldeada
con operación de corrección es vulcanizada por una distinta máquina
de vulcanizar según la forma de onda de la RF de la cubierta
vulcanizada por una determinada máquina de vulcanizar por un método
según el anterior punto (1).
A fin de abordar este problema, en el método de
producción de cubiertas según el anterior punto (2) se aplica
tratamiento a la forma de onda de medición de la RF para restar una
forma de onda de la variación tras el moldeo que indica la
variación de la RF ocasionada por el proceso tras haber sido
concluido el moldeo, incluyendo el proceso de vulcanización, y
puede ejecutarse una eficaz operación de corrección y la RFV puede
ser ventajosamente mejorada con el mismo método incluso para una
cubierta moldeada por la misma máquina de moldear y vulcanizada por
una distinta máquina de vulcanizar solamente si dicha cubierta es
moldeada por la misma máquina de moldear.
Se explica detalladamente a continuación este
método de producción de cubiertas a base de los gráficos de formas
de onda que se ilustran en las Figs. 3 y 4 con las posiciones
circunferenciales sobre el eje horizontal. El origen del eje
horizontal está establecido de la misma manera como en las Figs. 1 y
2. Asimismo, en la siguiente explicación y en aras de la sencillez
de la misma, se llama a la forma de onda que indica la variación de
la RF ocasionada por el proceso tras la conclusión del moldeo
"forma de onda debida al factor de vulcanización", mientras
que se llama a la forma de onda que indica la variación de la RF
ocasionada por el proceso antes de la conclusión del moldeo
"forma de onda debida al factor de moldeo".
Una forma de onda M1 que se muestra en la Fig.
3(a) ilustra un primer componente armónico de la forma de
onda debida al factor de moldeo de una cubierta moldeada por una
determinada máquina de moldear. Una forma de onda A1 que se muestra
en la Fig. 3(b) ilustra un primer componente armónico de la
forma de onda debida al factor de vulcanización cuando esta
cubierta es vulcanizada por una máquina de vulcanizar A, y una forma
de onda B1 que se muestra en la Fig. 3(c) ilustra un primer
componente armónico de la forma de onda debida al factor de
vulcanización cuando esta cubierta es vulcanizada por una máquina de
vulcanizar B, respectivamente. En aras de la sencillez, supóngase
que las amplitudes de las formas de onda M1, A1 y B1 son todas ellas
Va, y que las fases son de 0º, 90º y -90º, respectivamente.
Se muestra en la Fig. 4(a) una forma de
onda de medición real X3 de la RF de la cubierta medida tras la
vulcanización de una cubierta moldeada efectuada por la máquina de
vulcanizar A. Este primer componente armónico Y3 es un compuesto de
la forma de onda M1 y la forma de onda A1, y su amplitud y fase son
de 2^{1/2}Va y de 45º, respectivamente.
Si la cubierta moldeada tras la susodicha
operación de corrección para variar el eje geométrico del alma del
talón sobre la base la forma de onda Z3 que se muestra en la Fig.
4(b) en la cual al primer componente armónico Y3 de la forma
de onda de medición de la RF real X3 no se le da tratamiento escalar
sino que simplemente se le invierte es vulcanizada por la máquina
de vulcanizar B, una forma de onda de medición de la RF prevista
para esta cubierta es una forma de onda X4 que se muestra en la Fig.
5(a). Esto quiere decir que el primer componente armónico Y4
de X4 es el de Z3 superpuesta al compuesto de M1 y B1. La amplitud y
la fase de Y4 devienen 2Va y 90º, respectivamente, y efectuando
esta operación de corrección, la RFV deviene 2^{1/2} veces mayor
que la forma de onda de medición de la RF que se prevé cuando no se
ejecuta la operación de corrección.
Al propio tiempo, si se ejecuta para crear una
forma de onda de tratamiento el tratamiento escalar para eliminar
la forma de onda debida al factor de vulcanización, o sea el
tratamiento para restar la forma de onda A1 debida al factor de
vulcanización en el caso de la vulcanización con la máquina de
vulcanizar A del primer componente armónico Y3 de la forma de onda
de medición real X3 de la RF que se muestra en la Fig. 4(a),
como es obvio a la luz de la anterior explicación esta forma de
onda de tratamiento deviene M1, y si una cubierta es moldeada tras
la operación de corrección para generar una forma de onda inversa de
esta M1, será de esperar que la forma de onda debida al factor de
moldeo devenga cero en conjunto, y si se sintetiza a esto la forma
de onda B1 debida al factor de vulcanización cuando esta cubierta
es vulcanizada por la máquina de vulcanizar B, la forma de onda
sintetizada Y5 deviene la misma como la forma de onda B1. Por
consiguiente, puede preverse que la forma de onda de medición de la
RF de la cubierta moldeada tras la operación de corrección basada en
la forma de onda de tratamiento a la cual se aplica el tratamiento
escalar para eliminar la forma de onda debida al factor de
vulcanización sea, como se muestra en la Fig. 5(b), una forma
de onda de medición de la RF X5 que tenga la forma de onda Y5 como
primer componente armónico. La amplitud y la fase de esta Y5 son Va
y -90º, respectivamente, y la RFV puede quedar reducida de
2^{1/2} Va a Va.
(3) Según otro método de producción de cubiertas
preferido de la presente invención, en la invención que se describe
en el punto (1) o en el punto (2), en un método de moldeo en el cual
solamente se agranda el diámetro de una parte central en la
dirección axial del elemento que constituye la carcasa cilíndrica, y
un alma del talón es aplicada a presión perpendicularmente a la
dirección axial y desde el exterior en la dirección axial contra
una superficie en escalón generada entre la misma y el resto del
elemento que constituye la carcasa, y el alma del talón es montada
en el elemento que constituye la carcasa,
es variada la posición del eje geométrico de al
menos una de las almas de los talones, y el alma del talón es
montada en el elemento que constituye la carcasa.
Según este método de producción de cubiertas, si
la posición del eje geométrico de una de las almas de los talones
es desviada paralelamente al eje geométrico del elemento que
constituye la carcasa, por ejemplo, la longitud del trazado de los
hilos situada en la dirección de la desviación deviene menor,
mientras que la longitud del trazado de los hilos en el lado
opuesto deviene mayor, y la variación en la dirección
circunferencial del trazado de los hilos puede ser controlada con
eficacia, y así puede mejorarse la RFV de la cubierta.
(4) Según un preferido método alternativo de
producción de cubiertas de la presente invención, en la invención
que se describe en el punto (1) o en el punto (2), en un método de
moldeo en el cual ambas almas de los talones son posicionadas en
una predeterminada posición de espera situada hacia el exterior en
la dirección radial del elemento que constituye la carcasa
cilíndrica, el diámetro de al menos una parte del elemento que
constituye la carcasa es agrandado sobre la superficie
circunferencial interior del alma del talón, y el alma del talón es
montada en el elemento que constituye la carcasa,
se varía el ángulo del eje geométrico de al
menos una de las almas de los talones, y el alma del talón es
montada en el elemento que constituye la carcasa.
Según este método de producción de cubiertas,
puesto que el eje geométrico de una de las almas de los talones es
inclinado y el ángulo es desviado hacia el eje geométrico del
elemento que constituye la carcasa, puede hacerse que sea más largo
el trazado de los hilos en la dirección de desplazamiento hacia el
exterior en la dirección axial en virtud de esta operación de
inclinación, mientras que puede hacerse que sea más corto el
trazado de los hilos en la dirección de desviación hacia la parte
central en la dirección axial, con lo cual puede controlarse
efectivamente la variación del trazado de los hilos en la dirección
circunferencial.
(5) Una máquina de moldear cubiertas de la
presente invención está provista de un tambor de moldeo para montar
un elemento que constituye la carcasa sobre la superficie
circunferencial exterior y para agrandar el diámetro de solamente
la parte central en la dirección axial del elemento que constituye
la carcasa montada, y de
dispositivos de montaje de los talones que
tienen cada uno un componente sostenedor para sostener a una de las
de una pareja de almas de los talones para desplazar a cada uno de
los componentes sostenedores en la dirección axial y aplicar a
presión desde el exterior en la dirección axial el alma del talón
sostenida contra una superficie en escalón generada en la parte
lateral de la parte central del elemento que constituye la carcasa
cuyo diámetro fue
agrandado,
agrandado,
estando previsto un mecanismo de control del
descentraje para descentrar en la dirección requerida y solamente
en la cuantía correspondiente al intervalo requerido el eje
geométrico del componente sostenedor de al menos uno de los
dispositivos de montaje de los talones con respecto al eje
geométrico del tambor de moldeo.
Puesto que esta máquina de moldear cubiertas
está provista de un mecanismo de control del descentraje para
descentrar en paralelo en la dirección requerida y en la cuantía
correspondiente al intervalo requerido el eje geométrico del
componente sostenedor de al menos uno de los dispositivo de montaje
de los talones con respecto al eje geométrico del tambor de moldeo,
el eje geométrico del alma del talón sostenida por el componente
sostenedor puede ser análogamente descentrado con respecto al eje
geométrico del elemento que constituye la carcasa y está montado
sobre la periferia exterior del tambor de moldeo, y usando esta
máquina de moldear puede realizarse el método de producción de
cubiertas según el anterior punto (3), lo cual puede mejorar la
RFV.
Aquí, el componente sostenedor no necesariamente
está formado concéntricamente con respecto al eje geométrico del
componente sostenedor, y está definido como el eje geométrico del
componente sostenedor el eje geométrico de un aro normalizado
cuando es sostenido por el componente sostenedor un aro normalizado
redondo del mismo tamaño como el alma del talón. Esto es también de
aplicación a la siguiente explicación en esta descripción.
Asimismo, esta máquina de moldear cubiertas
ejerce efectos favorables en el punto que se explica a continuación.
En la calidad de la cubierta, el equilibrio de la cubierta es
también importante además de la uniformidad, pero si se toman
medidas para mejorar la RFV, puede empeorar el equilibrio, mientras
que si se toman medidas para mejorar el equilibrio, puede por el
contrario empeorar la RFV, y hay una situación en la que no pueden
lograrse al mismo tiempo ambos mejoramientos. Si se usa esta máquina
de moldear cubiertas para controlar la longitud del trazado de los
hilos, la misma no influencia de manera importante al equilibrio, y
por consiguiente pueden mejorarse tanto el equilibrio como la
RFV.
Esto quiere decir que, en primer lugar, tras
haber sido tomadas medidas para mejorar el equilibrio, esta máquina
de moldear cubiertas es usada para ajustar el eje geométrico del
alma del talón, y la RFV puede ser reducida sin afectar al
equilibrio mejorado, y por consiguiente esta máquina de moldear
cubiertas logra el mejoramiento tanto del equilibrio como de la RFV
de una cubierta y ejerce un efecto ventajoso.
(6) Otra máquina de moldear cubiertas de la
presente invención está provista de dispositivos de transferencia
de las almas de los talones que tienen cada uno un componente
sostenedor para sostener una de las de una pareja de almas de los
talones y para desplazar a cada uno de los componentes sostenedores
en la dirección axial y disponer el alma del talón sostenida
separada en la dirección axial por un intervalo predeterminado, y
de
un tambor de moldeo para montar un elemento que
constituye la carcasa sobre la superficie periférica exterior,
insertar el elemento que constituye la carcasa montada dentro de la
dirección radial de ambas almas de los talones dispuestas como se
ha indicado anteriormente, agrandar el diámetro de al menos una
parte del elemento que constituye la carcasa en la dirección axial,
y engarzar el elemento que constituye la carcasa en la superficie
circunferencial interior del alma del talón,
estando previsto un mecanismo de control de la
inclinación para inclinar el eje geométrico del componente
sostenedor de al menos uno de los dispositivos de transferencia de
las almas de los talones con respecto al eje geométrico del tambor
de moldeo en la dirección requerida y solamente al ángulo
requerido.
Según esta máquina de moldear cubiertas, puesto
que el mecanismo de control de la inclinación está previsto para
inclinar el eje geométrico del componente sostenedor de al menos uno
de los dispositivos de montaje de los talones hacia el eje
geométrico del tambor de moldeo en la dirección requerida y al
ángulo requerido, el eje geométrico del alma del talón sostenida
por el componente sostenedor puede ser análogamente inclinado hacia
el eje geométrico del elemento que constituye la carcasa y está
montado sobre periférica exterior del tambor de moldeo, y usando
esta máquina de moldear puede realizarse el método de producción de
cubiertas según el anterior punto (4), y por consiguiente puede
mejorarse la RF.
Queda asimismo claramente de manifiesto a la luz
de la explicación anterior que esta máquina de moldear cubiertas
ejerce un efecto ventajoso al mejorar al mismo tiempo tanto el
equilibrio de la cubierta como el nivel de RFV de la cubierta.
Se describe a continuación más ampliamente la
invención haciendo referencia a los dibujos acompañantes, en los
cuales:
La Fig. 1 es una forma de onda de la RF que
explica un método de producción de cubiertas según la presente
invención.
La Fig. 2 es una forma de onda de la RF que
explica un método de producción de cubiertas según la presente
invención.
La Fig. 3 es una forma de onda de la RF que
explica un método de producción de cubiertas según la presente
invención.
La Fig. 4 es una forma de onda de la RF que
explica un método de producción de cubiertas según la presente
invención.
La Fig. 5 es una forma de onda de la RF que
explica un método de producción de cubiertas según la presente
invención.
La Fig. 6 es una vista frontal esquemática que
muestra una primera realización de una máquina de moldear cubiertas
según la presente invención.
La Fig. 7 es una vista frontal que muestra un
dispositivo de montaje del talón.
La Fig. 8 es una vista lateral que muestra un
dispositivo de montaje del talón.
La Fig. 9 es una vista lateral que muestra un
dispositivo de montaje del talón.
La Fig. 10 es una vista frontal esquemática que
muestra una segunda realización de una máquina de moldear cubiertas
según la presente invención.
La Fig. 11 es una vista lateral de un
dispositivo de transferencia del alma del talón.
La Fig. 12 es una vista en sección transversal
de un dispositivo de trasferencia del alma del talón.
La Fig. 13 es una vista en planta de un
dispositivo de transferencia del alma del talón.
La Fig. 14 es una vista en sección transversal
de un dispositivo de trasferencia del alma del talón.
La Fig. 15 es una vista frontal esquemática que
muestra una tercera realización de una máquina de moldear cubiertas
según la presente invención.
La Fig. 16 es una vista esquemática de un
dispositivo de transferencia del alma del talón.
La Fig. 17 es una vista frontal de un segmento
sujetador del alma del talón.
La Fig. 18 es una vista lateral de un segmento
sujetador del alma del talón.
La Fig. 19 es una vista en sección transversal
de un segmento sujetador del alma del talón.
La Fig. 20 es una vista esquemática de un
dispositivo de transferencia del alma del talón.
Se explica a continuación a base de las Figs. 6
a 9 una primera realización de una máquina de moldear cubiertas
según la presente invención. La Fig. 6 es una vista frontal
esquemática que muestra una máquina 1 de moldear cubiertas según la
presente invención.
Una máquina 1 de moldear cubiertas está provista
de un cuerpo 2 de la máquina de moldear, un tambor de moldeo 3 que
es soportado en voladizo por el cuerpo 2 de la máquina de moldear y
puesto en rotación para montar un elemento de la cubierta que
incluye un elemento que constituye la carcasa, sendos dispositivos
4A, 4B de montaje de los talones dispuestos a ambos lados en la
dirección axial del tambor de moldeo 3 y móviles en la dirección
axial, un carril fijo 5 orientado en la dirección axial, y guías de
traslación 7A, 7B que están montadas en los dispositivos 4A, 4B de
montaje de los talones y se trasladan por sobre el carril 5 mientras
los soportan.
La Fig. 6 muestra la máquina 1 de moldear
cubiertas en el estado en el que, tras haber sido montado en el
tambor de moldeo 3 el elemento C que constituye la carcasa, es
agrandado el diámetro de una parte central 3A del tambor de moldeo
3 y es agrandada una parte central del elemento que constituye la
carcasa, y queda formada una superficie en escalón D en ambas
superficies laterales de la parte central del elemento C que
constituye la carcasa.
Cada uno de los dispositivos 4A, 4B de montaje
de los talones está provisto del correspondiente componente
sostenedor 6A, 6B para sostener las almas B de los talones,
respectivamente, y es capaz de desplazar los componentes
sostenedores 6A, 6B hacia el centro en la dirección axial y aplicar
a presión desde el exterior en la dirección axial el alma B del
talón contra la superficie en escalón D del elemento C que
constituye la carcasa para así montar el alma B del talón en el
elemento C que constituye la carcasa.
Esta máquina 1 de moldear cubiertas puede
desplazar a un eje geométrico L1 del componente sostenedor 6A del
dispositivo 4A de montaje del talón izquierdo en las superficies
tanto horizontal como vertical y en la cuantía requerida,
respectivamente, paralelamente a un eje geométrico L0 de la máquina
de moldear, y mediante el desplazamiento del eje geométrico L1 en
ambas de estas superficies horizontal y vertical puede controlarse
para que se mantenga dentro de los valores requeridos la amplitud y
la fase del primer componente armónico de la "forma de onda del
trazado de los hilos". Se explicarán a continuación los detalles
de este mecanismo. Es fijo un eje geométrico L2 del componente
sostenedor 6B del dispositivo 4B de montaje del talón derecho.
La Fig. 7 es una vista frontal del dispositivo
4A de montaje del talón izquierdo de la Fig. 6 visto en la
dirección de las flechas VII-VII, la Fig. 8 es una
vista lateral de este dispositivo 4A de montaje del talón visto en
la dirección de las flechas VIII-VIII de la Fig. 7,
y la Fig. 9 es una vista lateral según se mira en la dirección de
las flechas IX-IX de la Fig. 7. El dispositivo 4A de
montaje del talón está provisto de una base 11, una placa fija 13
montada en la base 11 a través de un anillo intermedio 12, un
servomotor 15 montado en la placa fija 12 por medio de un soporte
14, un eje roscado vertical 16 que es soportado por el soporte 14 y
puesto en rotación por el servomotor 15, un patín móvil 17 que está
enroscado en el eje roscado 16 y es desplazado alternativamente en
la dirección vertical con la rotación del eje roscado 16, y una
placa 21 desplazable hacia la derecha y la izquierda que va guiada
por una espiga de guía 19 que está prevista en la placa fija 13 y
es desplazada alternativamente en la dirección horizontal. Asimismo,
una guía en inclinación 22 que discurre con ligera inclinación en
la dirección vertical está fijada y prevista en la placa 21
desplazable hacia la derecha y la izquierda, y está fijada y
prevista en el patín móvil 17 una parte 23 de acoplamiento con la
guía inclinada que como tal parte de acoplamiento se desplaza en
acoplamiento con esta guía en inclinación 22.
Además, esta placa 21 desplazable hacia la
derecha y la izquierda está provista de un servomotor 35 que está
montado por medio de un soporte 34, un eje roscado 36 que discurre
horizontalmente y es soportado por el soporte 34 y puesto en
rotación por el servomotor 35, un patín móvil 37 que está enroscado
en el eje roscado 36 y es desplazado alternativamente en la
dirección horizontal con la rotación del eje roscado 36, una placa
41 que es desplazable verticalmente y va guiada por una espiga de
guía 39 que está prevista en la placa 21 desplazable hacia la
derecha y la izquierda y es desplazada alternativamente en la
dirección vertical y un componente sostenedor 6B fijado a la placa
41 desplazable verticalmente, y además está prevista y fijada a la
placa 41 desplazable verticalmente una guía en inclinación 42 que
discurre con ligera inclinación en la dirección horizontal, y está
fijada y prevista en el patín móvil 37 una parte 43 de acoplamiento
con la guía en inclinación que como tal parte de acoplamiento se
desplaza en acoplamiento con esta guía en inclinación 42.
En el dispositivo 4A de montaje del talón,
cuando es accionado el servomotor 15 y es puesto en rotación el eje
roscado 16, el patín móvil 17 es desplazado en la dirección
vertical. El desplazamiento de la placa 21 desplazable hacia la
derecha y la izquierda está limitado solamente a la dirección
horizontal, y la guía en inclinación 22 que está montada en la
placa 21 desplazable hacia la derecha y la izquierda está en
acoplamiento con la parte 23 del patín móvil 17 que es la parte de
acoplamiento con la guía en inclinación, y poniendo en rotación al
eje roscado 16 puede desplazarse horizontalmente la placa 21
desplazable hacia la derecha y la izquierda.
Cuando es \alpha un ángulo de inclinación de
la guía en inclinación 22 con respecto a la dirección vertical, la
distancia de desplazamiento horizontal de la placa 21 desplazable
hacia la derecha y la izquierda es tg \alpha por la distancia de
desplazamiento vertical del patín móvil 17, y controlando el ángulo
de rotación del servomotor puede descentrarse en la dirección
horizontal y en la cuantía requerida y paralelamente al eje
geométrico del tambor de moldeo 3 el eje geométrico del componente
sostenedor 6A que está montado en la placa 21 desplazable hacia la
derecha y la izquierda a través de la placa 41 desplazable
verticalmente. Asimismo, si se hace que sea menor la tg \alpha,
se ve mejorada en esa cuantía la precisión de la posición de paro
de la placa 21 desplazable hacia la derecha y la izquierda, y puede
hacerse con precisión el posicionamiento a la derecha y a la
izquierda del eje geométrico L1 del componente sostenedor 6A.
Asimismo, con una acción similar, accionando al
servomotor 35 que está montado en la placa 21 desplazable hacia la
derecha y la izquierda, la placa 41 desplazable verticalmente puede
ser desplazada en la dirección vertical con respecto a esta placa
21 desplazable hacia la derecha y la izquierda, y además se puede
parar con alta precisión en la posición requerida, y este eje
geométrico L1 puede ser posicionado verticalmente con alta
precisión desplazando el componente sostenedor 6A en la dirección
vertical.
Por medio de la susodicha acción, accionando
tanto al servomotor 15 como al servomotor 35, el eje geométrico del
componente sostenedor 6A puede ser desplazado en las direcciones
tanto horizontal como vertical y posicionado con alta
precisión.
En esta máquina 1 de moldear cubiertas es fijo
el eje geométrico L2 del componente sostenedor 6B del dispositivo
4B de montaje del talón derecho, mientras que solamente el eje
geométrico L1 del componente sostenedor 6A del dispositivo 4A de
montaje del talón izquierdo es desplazado en las superficies tanto
horizontal como vertical con la requerida cantidad de
desplazamiento paralelamente al eje geométrico L0 de la máquina de
moldear para así controlar la "forma de onda del trazado de los
hilos", pero como alternativa a ello, la "forma de onda del
trazado de los hilos" puede ser controlada desplazando el eje
geométrico L1 del componente sostenedor 6A del dispositivo 4A de
montaje del talón izquierdo en la superficie horizontal y solamente
con la requerida cantidad de desplazamiento y paralelamente al eje
geométrico L0 de la máquina de moldear y desplazando análogamente
el eje geométrico L2 del componente sostenedor 6B del dispositivo 4B
de montaje del talón derecho en la superficie vertical.
Asimismo, en la anterior explicación, en lugar
de los servomotores 15, 35 puede usarse un motor normal, y el
control se hace haciendo que dicho motor efectúe tan sólo una
cantidad de rotación predeterminada para así desplazar al eje
geométrico L1 del componente sostenedor 6A.
Se explica a continuación a base de las Figs. 10
a 14 una segunda realización de la máquina de moldear cubiertas
según la presente invención. La fig. 10 es una vista frontal
esquemática que muestra una máquina 51 de moldear cubiertas. La
máquina 51 de moldear cubiertas está provista de un cuerpo 52 de la
máquina de moldear cubiertas, un tambor de moldeo 53 que es
soportado en voladizo por el cuerpo 52 de la máquina de moldear y es
puesto en rotación para montar un elemento de la cubierta que
incluye un elemento C que constituye la carcasa, sendos
dispositivos 54A, 54B de transferencia de las almas de los talones
dispuestos a ambos lados en la dirección axial del tambor de moldeo
53 y desplazables en la dirección axial, y un carril 55 que los
soporta y los guía en la dirección axial.
Cada uno de los dispositivos 54A, 54B de
transferencia de las almas de los talones está provisto de la
respectiva parte 57A, 57B que constituye la base de traslación y
soporta al respectivo componente sostenedor 56A, 56B que sostiene
el alma B del talón y se desplaza por sobre el carril. La Fig. 10
muestra la máquina 51 de moldear cubiertas en el estado en el que,
tras el montaje del elemento C que constituye la carcasa sobre el
tambor de moldeo 53, los dispositivos 54A, 54B de transferencia de
las almas de los talones que sostienen la respectiva alma B del
talón son desplazados en la dirección axial y dispuestos en una
posición predeterminada en la dirección axial sobre la periferia
exterior del tambor de moldeo 53.
Tras este estado, el alma B del talón puede ser
montada en el elemento C que constituye la carcasa agrandando el
diámetro del tambor de moldeo 53 y aplicando al elemento C que
constituye la carcasa a presión contra la superficie
circunferencial interior del alma B del talón sostenida por los
componentes sostenedores 56A, 56B.
Esta máquina 51 de moldear cubiertas puede
inclinar el eje geométrico L1 del componente sostenedor 56A del
dispositivo 54A de transferencia del alma del talón izquierdo en la
superficie vertical y con la requerida cantidad de inclinación, y
también puede ser inclinado en la superficie horizontal el eje
geométrico L2 del componente sostenedor 56A del dispositivo 54A de
transferencia del alma del talón derecho. Este mecanismo será
descrito detalladamente a continuación, e inclinando cada uno de los
componentes sostenedores 56A, 56B en la superficie vertical y en la
superficie horizontal, respectivamente, al requerido ángulo de
inclinación, pueden controlarse para que presenten el valor
requerido la amplitud y la fase del primer componente armónico de
la "forma de onda del trazado de los hilos".
La Fig. 11 es una vista lateral que muestra una
parte 57A que constituye la base de traslación del dispositivo 54A
de transferencia del alma del talón izquierdo que se muestra en la
Fig. 10, y la Fig. 12 es una vista en sección practicada por el
plano de sección XII-XII de la Fig. 11. La parte 57A
que constituye la base de traslación del dispositivo 54A de
transferencia del alma del talón está provista de una zapata 61A que
corre por sobre el carril 55 y de un patín base 62A que está fijado
a la zapata 61A. Un eje 69A del centro de rotación que discurre
horizontalmente está fijado y montado en el patín base 62A, y el
componente sostenedor 56A está montado en torno al eje 69A del
centro de rotación pudiendo efectuar una oscilación. Esto quiere
decir que el componente sostenedor 56A puede oscilar en la
superficie vertical en torno al eje 69A del centro de rotación que
está previsto en la parte 57A que constituye la base de
traslación.
Asimismo, están previstos en el patín base 62A
un servomotor 63A, un sinfín 64A que está conectado a un eje de
salida del servomotor 63A y una corona sinfín 65A que está en
engrane con el sinfín 64A y conectada directamente a un eje de
accionamiento 66A para ponerlo en rotación. El eje de accionamiento
66A que discurre paralelamente al eje 69A del centro de rotación
está soportado rotativamente por el patín base 62A y fijado y
conectado al componente sostenedor 56A.
Haciendo que el servomotor 63A efectúe una
rotación que abarque un ángulo predeterminado y poniendo al eje de
accionamiento 66A en rotación a través del sinfín 64A y de la corona
sinfín 65A, puede hacerse que el componente sostenedor 56A oscile
en torno al eje 69A del centro de rotación, y entonces el eje
geométrico del componente sostenedor 56A puede ser inclinado en la
superficie vertical y al ángulo requerido.
Al propio tiempo, se muestra en una vista en
planta en la Fig. 13 la parte 57B que constituye la base de
traslación del dispositivo 54B de transferencia del alma del talón
derecho que se muestra en la Fig. 10. Asimismo, la Fig. 14 es una
vista en sección practicada por el plano de sección
XIV-XIV de la Fig. 13. Esta parte 57B que
constituye una base de traslación está provista de una zapata 61B
que corre sobre dos carriles 55 y de sendos patines base 62B
fijados a la zapata 61A. Sobre ambos patines base 62B está prevista
una placa fija 67B que se extiende entre ellos.
Está montado en la placa fija 67B un eje 69B del
centro de rotación que está orientado verticalmente, y una base 68B
del componente sostenedor 56B queda fijada por este eje 69B del
centro de rotación pudiendo efectuar una oscilación. Esto quiere
decir que el componente sostenedor 56A puede oscilar en la
superficie horizontal en torno al eje 69B del centro de rotación
que está previsto en la parte 57B que constituye la base de
traslación.
Están previstos en la placa fija 67B un
servomotor 63B, un sinfín 64B montado en un eje de salida del
servomotor 63B y una corona sinfín 65B que está en engrane con el
sinfín 64B y conectada directamente a un eje de accionamiento 66B
para ponerlo en rotación. El eje de accionamiento 66B que discurre
paralelamente a un eje 69B del centro de rotación está fijado y
conectado al componente sostenedor 56B y soportado por la placa fija
67B.
Haciendo que el servomotor 63B efectúe una
rotación que abarque un ángulo predeterminado y poniendo al eje de
accionamiento 66B en rotación a través del sinfín 64B y de la corona
sinfín 65B, puede hacerse que el componente sostenedor 56B oscile
en torno al eje 69B del centro de rotación, y entonces el eje
geométrico del componente sostenedor 56B puede ser inclinado en la
superficie horizontal y al ángulo requerido.
Esta máquina de moldear cubiertas de la segunda
realización controla la "forma de onda del trazado de los
hilos" inclinando el eje geométrico L1 del componente sostenedor
56A del dispositivo 54A de transferencia del alma del talón
izquierdo en la superficie vertical en la requerida cantidad de
inclinación e inclinando el eje geométrico L2 del componente
sostenedor 56A del dispositivo 54A de transferencia del alma del
talón derecho en la superficie horizontal, pero en lugar de esto la
"forma de onda del tratado de los hilos" puede ser controlada
con la constitución en la que el eje geométrico del componente
sostenedor de uno de los dispositivos de transferencia del alma del
talón derecho y del alma del talón izquierdo no es inclinado sino
que es fijo, mientras que solamente el eje geométrico del
componente sostenedor del otro dispositivo de transferencia del
alma del talón puede ser inclinado en la superficie tanto horizontal
como vertical. Además, si no hay limitaciones de espacio o de
costes, es favorable hacer que el eje geométrico del componente
sostenedor de cada uno de los dispositivos de transferencia del
alma del talón derecho y del alma del talón izquierdo pueda ser
inclinado en la superficie horizontal o en la superficie vertical,
y mediante esto puede corregirse un error ocasionado por una
variación secular incluyendo un error de fabricación, un error de
instalación y una deformación al cambiar medidas de la máquina de
moldear con el eje geométrico del tambor de moldeo como referencia,
y puede mejorarse la calidad de la cubierta.
Asimismo, en la explicación anterior se usa el
servomotor para inclinar el eje geométrico, pero en lugar de ello
un motor normal que sea capaz de efectuar un posicionamiento puede
también alcanzar el objetivo perseguido como en el caso de la
explicación de la primera realización.
Se explica a continuación a base de las Figs. 15
a 19 una tercera realización de la máquina de moldear cubiertas
según la presente invención. La Fig. 15 es una vista frontal
esquemática que muestra una máquina 71 de moldear cubiertas. La
máquina 71 de moldear cubiertas está provista de un cuerpo 72 de la
máquina de moldear, un tambor de moldeo 73 que es soportado en
voladizo por el cuerpo 72 de la máquina de moldear y puesto en
rotación para montar un elemento de la cubierta que incluye un
elemento que constituye la carcasa, sendos dispositivos 74 de
transferencia de las almas de los talones dispuestos a ambos lados
en la dirección axial del tambor de moldeo 73 y desplazables en la
dirección axial, y un carril 75 que los soporta y los guía en la
dirección axial.
Cada uno de los dispositivos 74 de transferencia
de las almas de los talones tiene un componente sostenedor 76 que
sostiene el alma B del talón y una parte 77 que constituye la base
de traslación y soporta al componente sostenedor 76 y se traslada
por sobre el carril 75, y en la máquina de moldear de esta tercera
realización, al igual como en el caso de la máquina de moldear de
la segunda realización, tras haber montado el elemento C que
constituye la carcasa sobre el tambor de moldeo 73, desplazando el
dispositivo 74 de transferencia del alma del talón que como tal
dispositivo sostiene el alma B del talón en la dirección axial y
disponiendo cada uno de los componentes sostenedores 76 en una
posición predeterminada en la dirección axial sobre la periferia
exterior del tambor de moldeo 73 y agrandando entonces el diámetro
del tambor de moldeo 73 y aplicando al elemento C que constituye la
carcasa a presión contra la superficie circunferencial interior del
alma B del talón sostenida, puede montarse el alma B del talón en
el elemento C que constituye la carcasa.
La Fig. 16 es una vista esquemática que muestra
uno de los dispositivos 74 de transferencia de las almas de los
talones de esta máquina de moldear 71, siendo la Fig. 16(a)
una vista frontal y siendo la Fig. 16(b) una vista lateral
del mismo. El componente sostenedor 76 de este dispositivo 74 de
transferencia del talón consta de 6 segmentos 78 sujetadores del
alma del talón para sostener el alma B del talón y dilatarse y
contraerse como conjunto en la dirección radial y de un
portasegmentos 79 que los sostiene y guía a los segmentos cuando el
conjunto formado por los mismos es dilatado/contraído en la
dirección radial.
Se explica a continuación en detalle el segmento
78 sujetador del alma del talón a base de las Figs. 17 a 19. La
Fig. 17 es una vista frontal de cada uno de los segmentos 78
sujetadores del alma del talón, la Fig. 18 es una vista lateral, y
la Fig. 19 es una vista en sección practicada por el plano de
sección XIX-XIX de la Fig. 17.
El segmento 78 sujetador del alma del talón está
provisto de un sujetador 82 del alma del talón para atraer al alma
B del talón con un imán 81 para el sostenimiento, una base 83 del
segmento que está en acoplamiento con el portasegmentos 79 y es
desplazable en la dirección radial y un patín trapezoidal 84 que
está en acoplamiento con el sujetador 82 del alma del talón y la
base 83 del segmento, respectivamente, y es desplazable en la
dirección que cruza al eje geométrico del componente sostenedor
76.
El sujetador 82 del alma del talón es guiado por
dos espigas de guía 85 que están previstas en la base 83 del
segmento y puede ser desplazado solamente en dirección paralela al
eje geométrico del componente sostenedor 76.
El patín trapezoidal 84 está montado en un patín
roscado 88 que está conectado al eje de salida de un motor 86, está
en acoplamiento con un eje roscado 87 que es puesto en rotación por
el motor 86 y es desplazado a lo largo del eje roscado 87. Puesto
que una superficie de acoplamiento entre el patín trapezoidal 84 y
el sujetador 82 del alma del talón está inclinada hacia la
superficie de acoplamiento con esta base 83 del segmento, el
sujetador 82 del alma del talón puede ser desplazado paralelamente
al eje geométrico del componente sostenedor 76 con el
desplazamiento del patín trapezoidal 84. Controlando el ángulo de
rotación desde la puesta en marcha hasta el paro del motor 86,
puede controlarse la cantidad de desplazamiento del sujetador 82 del
alma del talón en la dirección axial del componente sostenedor 76.
Cuanto menor sea el ángulo de inclinación ajustado del patín
trapezoidal 84 con respecto a la superficie de acoplamiento con la
base 83 del segmento y la superficie de acoplamiento con el
sujetador 82 del alma del talón, tanto más alta será la precisión de
la cantidad de desplazamiento.
Variando la cantidad de desplazamiento de cada
uno de los sujetadores 82 de las almas de los talones en la
dirección axial en proporción a la posición en la dirección vertical
de cada uno de estos 6 segmentos 78 sujetadores del alma del talón
manejados de esta manera, puede inclinarse en la superficie vertical
el eje geométrico del alma B del talón sostenida, y variando la
cantidad de desplazamiento de cada uno de los sujetadores 82 de las
almas de los talones en la dirección axial en proporción a la
posición en la dirección de desplazamiento hacia la derecha y hacia
la izquierda de cada uno de los 6 segmentos 78 sujetadores del alma
del talón, puede inclinarse en la superficie horizontal el eje
geométrico del alma B del talón sostenida. Además, si el eje
geométrico del alma B del talón debe ser inclinado en una dirección
requerida distinta de la dirección horizontal o de la dirección
vertical, esto puede lograrse variando la cantidad de desplazamiento
del sujetador 82 del alma del talón del segmento 78 sujetador del
alma del talón en la dirección axial en proporción a la posición en
la dirección en la que debe efectuarse la inclinación.
De esta manera, en la máquina 71 de moldear
cubiertas de esta tercera realización también puede inclinarse el
eje geométrico del alma B del talón, y por consiguiente puede
controlarse la inclinación del eje geométrico del componente
sostenedor 76 del dispositivo 74 de transferencia del alma del
talón.
Puesto que la "forma de onda del trazado de
los hilos" puede ser controlada a base de controlar solamente
uno de los miembros del grupo que consta de los sujetadores 82 de
las almas de los talones de ambos dispositivos 74 de transferencia
de las almas de los talones, puede hacerse que en cada uno de los
sujetadores 82 del alma del talón del otro dispositivo de
transferencia del alma del talón esté fijado el desplazamiento en la
dirección axial.
En esta tercera realización, la inclinación del
eje geométrico es controlada controlando la cantidad de
desplazamiento en la dirección axial de cada uno de los sujetadores
82 del alma del talón de los 6 segmentos 78 sujetadores del alma
del talón, pero como alternativa, la "forma de onda del trazado de
los hilos" puede ser también controlada usando un dispositivo 74
de transferencia del alma del talón de un mecanismo como el que se
muestra en la Fig. 20. La Fig. 20 es una vista esquemática que
muestra uno de los dispositivos 74 de transferencia del alma del
talón de la máquina de moldear 71 que se muestra en la Fig. 15,
siendo la Fig. 20(a) una vista frontal y siendo la Fig.
20(b) una vista lateral del mismo.
Están montados en un asiento 74Z 6 segmentos 78X
sujetadores del alma del talón. El asiento 74Z está soportado por
un anillo 74Y rotativamente en torno a un eje horizontal P2, y el
anillo 74Y está soportado por un bastidor 74X que está fijado a una
parte 77 que constituye la base de traslación rotativamente en torno
a un eje vertical P1. Girando el anillo 74Y con respecto al
bastidor 74X en torno a P1 recorriendo con ello un ángulo
predeterminado y girando el asiento 74Z con respecto al anillo 74Y
en torno a P2 recorriendo con ello un ángulo predeterminado y
usando para ello un motor o un dispositivo similar, puede
controlarse vertical y horizontalmente la inclinación del eje
geométrico del componente sostenedor 76 del dispositivo 74 de
transferencia del alma del talón.
Ejemplo
1
Con un método convencional en el cual los
resultados de medición de la RF de una cubierta no son aportados
como realimentación al proceso de moldeo como ejemplo comparativo y
un método de producción en el cual los resultados de la medición de
la RF son aportados como realimentación al proceso de moldeo en las
condiciones que se indican a continuación como Ejemplo 1, fueron
comparados los valores de promedio de la RFV de las cubiertas
producidas por los respectivos métodos usando la misma máquina de
moldear y produciendo el mismo número de cubiertas de las mismas
dimensiones en los respectivos métodos.
Las condiciones de producción del Ejemplo 1 son
las siguientes:
(1) Dimensiones de la cubierta: 205/60R15
(2) Número de cubiertas producidas: 3900
(3) Método de realimentación: El factor de
vulcanización es retirado de las respectivas formas de onda de
medición de la RF de las cubiertas producidas el día antes del día
en el que las mismas deben ser moldeadas, promediadas en cuanto a
la forma de onda debida al factor de moldeo, y con esta forma de
onda de promedio se efectúa la realimentación.
(4) Mecanismo de control del eje geométrico del
alma del talón de la máquina de moldear: Según la primera
realización.
El nivel de RFV de la RFV de promedio de la
cubierta producida por el método del Ejemplo 1 pudo ser mejorado en
10,4 N en comparación con la RFV de promedio de la cubierta
producida por el método del ejemplo comparativo.
\newpage
Ejemplo
2
Con un método convencional en el cual los
resultados de medición de la forma de onda del salto radial de la
cubierta no vulcanizada no son aportados como realimentación al
proceso de moldeo como ejemplo comparativo y un método de
producción en el cual los resultados de medición de la forma de onda
del salto radial de la cubierta no vulcanizada son aportados como
realimentación al proceso de moldeo en las condiciones que se
indican a continuación como Ejemplo 2, los valores de promedio de
la RFV de las cubiertas producidas por los respectivos métodos
fueron comparados usando la misma máquina de moldear y produciendo
el mismo número de cubiertas de las mismas dimensiones en los
respectivos métodos.
Las condiciones de producción del Ejemplo 2 son
las siguientes:
(1) Dimensiones de la cubierta: 205/60R15
(2) Número de cubiertas producidas: 3900
(3) Método de realimentación: Inmediatamente
después de haber sido moldeada una cubierta no vulcanizada por una
máquina de moldear, se mide en esta máquina de moldear la forma de
onda del salto radial de la cubierta no vulcanizada, se toma la
forma de onda del salto radial a cada número predeterminado de
cubiertas, y se efectúa la realimentación con la forma de onda de
promedio.
(4) Mecanismo de control del eje geométrico del
alma del talón de la máquina de moldear: Según la primera
realización.
El nivel de RFV de la RFV de promedio de la
cubierta producida por el método del Ejemplo 2 pudo ser mejorado en
12,5 N en comparación con la RFV de promedio de la cubierta
producida por el método del ejemplo comparativo.
Como queda claramente de manifiesto a la luz de
la anterior descripción, según la presente invención, puesto que se
prepara de antemano una fórmula de estimación para estimar un primer
componente armónico en la forma de onda de una fuerza radial que es
ocasionada en una cubierta producida por una mutua desviación
posicional o una desviación angular entre el eje geométrico de un
elemento que constituye la carcasa y el eje geométrico del alma del
talón cuando el alma del talón es montada en la periferia exterior
del elemento que constituye la carcasa cilíndrica o un primer
componente armónico en la forma de onda del salto radial en una
cubierta no vulcanizada ocasionada por esta desviación;
se mide un único ciclo de la fuerza radial de la
cubierta producida o del salto radial de la cubierta no vulcanizada
y se obtiene una forma de onda inversa con el primer componente
armónico inverso para la propia forma de onda de medición o forma
de onda de tratamiento en la cual es aplicado tratamiento escalar
predeterminado a la forma de onda de medición de la fuerza radial
de la cubierta producida, la mutua desviación posicional o la
desviación angular entre el eje geométrico del elemento que
constituye la carcasa y el eje geométrico del alma del talón que
ocasiona esta forma de onda inversa es obtenida a continuación de
ello mediante cálculo regresivo de la susodicha fórmula de
estimación cuando una cubierta de las mismas dimensiones debe ser
moldeada con la máquina de moldear que moldeó esta cubierta, y el
alma del talón es montada en el elemento que constituye la carcasa
variando la posición o el ángulo del eje geométrico de al menos una
de las almas de los talones en la dirección de desviación obtenida
y en la cuantía de desviación obtenida, puede mejorarse el nivel de
RFV de la cubierta a moldear, y por consiguiente puede reducirse la
variación RFV entre las cubiertas.
Claims (6)
1. Método de producción de cubiertas para
producir una cubierta provista de un alma (B) del talón y de una
carcasa (C) que se extiende toroidalmente entre cada una de las
almas de los talones con una parte lateral plegada hacia atrás y
hacia el exterior en la dirección radial por en torno al alma del
talón, caracterizado por el hecho de que:
se prepara de antemano una fórmula de estimación
para estimar un primer componente armónico en la forma de onda de
una fuerza radial que es ocasionada en una cubierta producida por
una mutua desviación posicional o una desviación angular entre el
eje geométrico de un elemento (C) que constituye la carcasa y el eje
geométrico del alma (B) del talón cuando el alma del talón es
montada en la periferia exterior del elemento que constituye la
carcasa cilíndrica o un primer componente armónico en la forma de
onda del salto radial ocasionada por esta desviación en una
cubierta no vulcanizada;
se mide un único ciclo de la fuerza radial de la
cubierta producida o del salto radial de la cubierta no vulcanizada
y se obtiene una forma de onda inversa con el primer componente
armónico inverso para la propia forma de onda medida o forma de
onda de tratamiento en la cual se aplica tratamiento escalar
predeterminado a la forma de onda de medición de la fuerza radial
de la cubierta producida;
a continuación de ello se obtiene la mutua
desviación posicional o la desviación angular entre el eje
geométrico del elemento (C) que constituye la carcasa y el eje
geométrico del alma (B) del talón que ocasiona esta forma de onda
inversa mediante cálculo regresivo de la fórmula de estimación
cuando debe ser moldeada una cubierta de las mismas dimensiones con
una máquina de moldear (1) que moldeó esta cubierta; y
el alma (B) del talón es montada en el elemento
(C) que constituye la carcasa variando la posición o el ángulo del
eje geométrico de al menos una de las almas de los talones en la
dirección de desviación obtenida y en la cuantía de desviación
obtenida.
2. Método de producción de cubiertas como el
reivindicado en la reivindicación 1, en el que el tratamiento
escalar es un tratamiento que consiste en restar de la forma de onda
de medición de la fuerza radial una forma de onda de la variación
tras el moldeo estimada y preparada de antemano, que indica la
variación de la fuerza radial ocasionada por un proceso tras haber
sido concluido el moldeo.
3. Método de producción de cubiertas como el
reivindicado en la reivindicación 1 o 2, en el que en un método de
moldeo en el cual solamente se agranda el diámetro de una parte
central en la dirección axial del elemento (C) que constituye la
carcasa cilíndrica, y un alma (B) del talón es aplicada a presión
perpendicularmente a la dirección axial y desde el exterior en la
dirección axial contra una superficie en escalón generada entre la
misma y el resto del elemento que constituye la carcasa, y el alma
del talón es montada en el elemento que constituye la carcasa,
es variada la posición del eje geométrico de al
menos una de las almas de los talones, y el alma del talón es
montada en el elemento que constituye la carcasa.
4. Método de producción de cubiertas como el
reivindicado en la reivindicación 1 o 2, en el que en el método de
moldeo en el cual ambas almas (B) de los talones son posicionadas en
una predeterminada posición de espera situada hacia el exterior en
la dirección radial del elemento (C) que constituye la carcasa
cilíndrica, el diámetro de al menos una parte del elemento que
constituye la carcasa es agrandado sobre la superficie
circunferencial interior del alma del talón, y el alma del talón es
montada en el elemento que constituye la carcasa,
se varía el ángulo del eje geométrico de al
menos una de las almas de los talones, y el alma del talón es
montada en el elemento que constituye la carcasa.
5. Máquina (1) de moldear cubiertas que está
provista de un tambor de moldeo (3) para montar un elemento (C) que
constituye la carcasa sobre la superficie circunferencial exterior y
para agrandar el diámetro de solamente la parte central (3A) en la
dirección axial del elemento que constituye la carcasa montada, y de
dispositivos (4A, 4B) de montaje de los talones que tienen cada uno
un componente sostenedor (6A, 6B) para sostener a una de las de una
pareja de almas (B) de los talones para desplazar a cada uno de los
componentes sostenedores en la dirección axial y aplicar a presión
desde el exterior en la dirección axial el alma del talón sostenida
contra una superficie en escalón (D) generada en la parte lateral de
la parte central del elemento que constituye la carcasa cuyo
diámetro fue agrandado; caracterizada por el hecho de que
está previsto un mecanismo de control del
descentraje para descentrar en la dirección requerida y solamente
en la cuantía correspondiente al intervalo requerido el eje
geométrico (L1) del componente sostenedor (6A) de al menos uno (4A)
de los dispositivos de montaje de los talones con respecto al eje
geométrico (L0) del tambor de moldeo (3).
6. Máquina (51) de moldear cubiertas que está
provista de dispositivos (54A, 54B) de transferencia de las almas
de los talones que tienen cada uno un componente sostenedor (56A,
56B) para sostener una de las de una pareja de almas (B) de los
talones y para desplazar a cada uno de los componentes sostenedores
en la dirección axial y disponer el alma del talón sostenida
separada en la dirección axial por un intervalo predeterminado, y
de
un tambor de moldeo (53) para montar un elemento
(C) que constituye la carcasa sobre la superficie periférica
exterior, insertar el elemento que constituye la carcasa montada
dentro de la dirección radial de ambas almas (B) de los talones
dispuestas como se ha indicado anteriormente, agrandar el diámetro
de al menos una parte del elemento que constituye la carcasa en la
dirección axial, y engarzar el elemento que constituye la carcasa
en la superficie circunferencial interior del alma del talón;
caracterizada por el hecho de que
está previsto un mecanismo de control de la
inclinación para inclinar el eje geométrico del componente
sostenedor (56A) de al menos uno (54A) de los dispositivos de
transferencia de las almas de los talones con respecto al eje
geométrico (L0) del tambor de moldeo (53) en la dirección requerida
y solamente al ángulo requerido.
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