ES2299875T3 - Procedimiento y aparato para extraer gases no condensables en un sistema de refrigeracion. - Google Patents
Procedimiento y aparato para extraer gases no condensables en un sistema de refrigeracion. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2299875T3 ES2299875T3 ES04785547T ES04785547T ES2299875T3 ES 2299875 T3 ES2299875 T3 ES 2299875T3 ES 04785547 T ES04785547 T ES 04785547T ES 04785547 T ES04785547 T ES 04785547T ES 2299875 T3 ES2299875 T3 ES 2299875T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- refrigerant
- pressure
- heat
- fluid
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 title description 28
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 131
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 59
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 21
- 239000000284 extract Substances 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 31
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- 239000003570 air Substances 0.000 description 13
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 8
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 8
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 8
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 7
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 6
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 6
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 5
- RVZRBWKZFJCCIB-UHFFFAOYSA-N perfluorotributylamine Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)N(C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)C(F)(F)F RVZRBWKZFJCCIB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 2
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 2
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B23/00—Machines, plants or systems, with a single mode of operation not covered by groups F25B1/00 - F25B21/00, e.g. using selective radiation effect
- F25B23/006—Machines, plants or systems, with a single mode of operation not covered by groups F25B1/00 - F25B21/00, e.g. using selective radiation effect boiling cooling systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
- F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
- F28D15/0266—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with separate evaporating and condensing chambers connected by at least one conduit; Loop-type heat pipes; with multiple or common evaporating or condensing chambers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
- F25B43/04—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat for withdrawing non-condensible gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2265/00—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction
- F28F2265/14—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction for preventing damage by freezing, e.g. for accommodating volume expansion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2265/00—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction
- F28F2265/18—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction for removing contaminants, e.g. for degassing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Cooling Or The Like Of Electrical Apparatus (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
Un procedimiento, que comprende: circulación a través de un bucle de flujo (23, 24) de un fluido de refrigeración que incluye un refrigerante fluido, pasando dicho bucle fluido (23, 24) a través de una estructura generadora de calor (16, 17) dispuesta en un entorno que tiene una presión ambiente, teniendo dicho refrigerante fluido una temperatura de ebullición en el intervalo de 60ºC a 75ºC y al menos una presión en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia); reducción de una presión de dicho fluido de refrigeración en un lugar seleccionado (62) a lo largo de dicho bucle de flujo (23, 24) a una presión subambiente a la que dicho fluido de refrigeración tiene una temperatura de ebullición menor que una temperatura de dicha estructura generadora de calor (16, 17); conducción de dicho fluido de refrigeración a dicha presión subambiente en comunicación térmica con dicha estructura generadora de calor (16, 17), de manera que dicho refrigerante hierve y se evapora para absorber así calor de dicha estructura generadora de calor (16, 17), con la presión subambiente en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia); suministro de dicho fluido de refrigeración de dicha estructura generadora de calor (16, 17) a un dispositivo (41) que elimina calor de dicho refrigerante de manera que se condensa sustancialmente la totalidad de dicho refrigerante en un líquido; y posteriormente extracción de dicho bucle de flujo (23, 24) de una parte seleccionada de dicho fluido de refrigeración que ha sido enfriado por dicho dispositivo (41), siendo dicha parte un vapor que incluye un gas no condensable; en la que dicha parte seleccionada incluye algo de vapor de dicho refrigerante, y que incluye: aumento de una presión de dicha parte seleccionada a una presión seleccionada por encima de dicha presión subambiente; suministro de dicha parte seleccionada a dicha presión seleccionada a un intercambiador de calor (114) que elimina calor de dicha parte seleccionada para condensar en un líquido sustancialmente la totalidad de dicho vapor de dicho refrigerante que está presente en dicha parte seleccionada; posteriormente separación de dicho gas no condensable de dicho refrigerante líquido de dicha parte seleccionada; descarga a dicho entorno de dicho gas no condensable separado del refrigerante líquido de dicha parte seleccionada; y devolución de dicho refrigerante líquido de dicha parte seleccionada a dicho bucle de flujo.
Description
Procedimiento y aparato para extraer gases no
condensables en un sistema de refrigeración.
Esta invención se refiere en general a técnicas
de refrigeración y, más en particular, a un procedimiento y aparato
para refrigerar un sistema que genera una cantidad sustancial de
calor.
Algunos tipos de circuitos electrónicos usan
relativamente escasa potencia, y producen escaso calor. Los
circuitos de este tipo pueden enfriarse usualmente de modo
satisfactorio a través de un enfoque pasivo, como refrigeración por
conducción. En contraste, existen otros circuitos que consumen
grandes cantidades de potencia, y producen grandes cantidades de
calor. Un ejemplo es la circuitería usada en un sistema de antenas
controlado por fase.
Más específicamente, un sistema moderno de
antenas controlado por fase puede producir fácilmente de 25 a 30
kilovatios de calor, o incluso más, y requiere así aproximadamente
de 25 a 30 kilovatios de refrigeración. Los sistemas existentes
para refrigerar este tipo de circuitería usan un enfoque de
refrigeración activa, en el que se hace circular un refrigerante
fluido. Los sistemas de refrigeración existentes de este tipo
perderán refrigerante en puntos de fuga potenciales, y la fuga de
refrigerante puede ser causa de que el sistema deje de funcionar.
Un enfoque más reciente, que puede manejar mejor la circuitería más
novedosa y que produce grandes cantidades de calor residual,
implica un sistema de refrigeración que usa transferencia de calor
por ebullición, que incluye un sistema en el que la presión en el
bucle de refrigerante es inferior a la presión ambiente con el fin
de promover la ebullición a temperaturas más bajas. Una ventaja de
este último tipo de sistema es que, como el bucle de refrigeración
está a presión subambiente, el refrigerante no tiene tendencia a
fugarse del bucle. Aunque las unidades existentes de este tipo han
sido adecuadas generalmente para sus fines pretendidos, no han sido
satisfactorias en todos los aspectos.
Por ejemplo, en el caso de un sistema de
refrigeración subambiente con un refrigerante de dos fases, el
refrigerante no tiende a fugarse del bucle, pero gases como el aire
del entorno ambiental que pueden introducirse en el bucle y hacerse
presentes en el refrigerante puede reducir la capacidad de
refrigeración del sistema. Los sistemas existentes de este tipo
carecen de la capacidad, durante el funcionamiento del sistema, de
extraer el aire que se ha introducido en el bucle cerrado del
sistema de manera que se garantice un funcionamiento a plena
capacidad a la vez que se elimina la necesidad de cerrar el sistema
para mantenimiento. Los esfuerzos anteriores para mejorar la
recuperación de refrigerante pueden encontrarse en el documento
US-5.815.811.
A partir de lo anterior, puede apreciarse que ha
surgido una necesidad de un procedimiento y aparato para eliminar
eficientemente los gases no deseados del refrigerante de un sistema
de refrigeración.
La invención proporciona un procedimiento que
comprende circulación a través de un bucle de flujo de un fluido de
refrigeración que incluye un refrigerante fluido, pasando dicho
bucle de flujo a través de una estructura generadora de calor
dispuesta en un entorno que tiene una presión ambiente, teniendo
dicho refrigerante fluido una temperatura de ebullición en el
intervalo de 60ºC a 75ºC y al menos una presión en el intervalo de
13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia); reducción de una presión de
dicho fluido de refrigeración en un lugar seleccionado a lo largo
de dicho bucle de flujo a una presión subambiente en la que dicho
fluido de refrigeración tiene una temperatura de ebullición
inferior a una temperatura de dicha estructura generadora de calor;
conducción de dicho fluido de refrigeración a dicha presión
subambiente en comunicación térmica con dicha estructura generadora
de calor, de manera que dicho refrigerante hierve y se evapora para
absorber así calor de dicha estructura generadora de calor, con la
presión subambiente en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa
(8 psia); suministro de dicho fluido de refrigeración desde dicha
estructura generadora de calor a un dispositivo que elimina calor
de dicho refrigerante de manera que se condensa sustancialmente la
totalidad de dicho refrigerante en líquido; y posteriormente
extracción a partir de dicho bucle de flujo de una parte
seleccionada de dicho fluido de refrigeración que ha sido enfriada
por dicho dispositivo, siendo dicha parte seleccionada un vapor que
incluye un gas no condensable; en el que dicha parte seleccionada
incluye algo de vapor de dicho refrigerante, e incluyendo: aumento
de una presión de dicha parte seleccionada a una presión
seleccionada mayor que dicha presión subambiente; suministro de
dicha parte seleccionada a dicha presión seleccionada a un
intercambiador de calor que elimina el calor de dicha parte
seleccionada para condensar en un líquido sustancialmente la
totalidad de dicho vapor de dicho refrigerante que está presente en
dicha parte seleccionada; posteriormente, separación de dicho gas
no condensable de dicha parte seleccionada desde dicho refrigerante
líquido de dicha parte seleccionada; descarga a dicho entorno de
dicho gas no condensable separado del refrigerante líquido de dicha
parte seleccionada; y devolución de dicho refrigerante líquido de
dicha parte seleccionada a dicho bucle de flujo.
La invención proporciona también un aparato, que
comprende: estructura generadora de calor dispuesta en un entorno
que tiene una presión ambiente; definiendo una primera parte un
bucle de flujo que pasa a través de dicha estructura generadora de
calor, teniendo dicho bucle de flujo un fluido de refrigeración que
circula a su través, e incluyendo dicho fluido de refrigeración un
refrigerante fluido que tiene una temperatura de ebullición en el
intervalo de 60ºC a 75ºC y al menos una presión en el intervalo de
13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia); una segunda parte que reduce
una presión de dicho fluido de refrigeración en un lugar
seleccionado a lo largo de dicho bucle de flujo a un presión
subambiente a la que dicho fluido de refrigeración tiene una
temperatura de ebullición menor que una temperatura de dicha
estructura generadora de calor, moviéndose dicho fluido de
refrigeración a dicha presión subambiente a lo largo de dicho bucle
de flujo en comunicación térmica con dicha estructura generadora de
calor, de manera que dicho refrigerante hierve y se evapora para así
absorber calor de dicha estructura generadora de calor, con la
presión subambiente en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa
(8 psia); una tercera parte a lo largo de dicho bucle de flujo que
recibe dicho fluido de refrigeración de dicha estructura generadora
de calor y que elimina calor de dicho refrigerante de manera que se
condensa sustancialmente la totalidad de dicho refrigerante en un
líquido; y una cuarta parte que extrae de dicho bucle de flujo una
parte seleccionada de dicho fluido de refrigeración que ha sido
enfriado por dicho dispositivo, incluyendo dicha parte seleccionada
algo de vapor de dicho refrigerante; una quinta parte que aumenta
una presión de dicha parte seleccionada a una presión seleccionada
mayor que dicha presión subambiente; un intercambiador de calor que
recibe dicha parte seleccionada a dicha presión seleccionada y que
elimina calor de dicha parte seleccionada para condensar en un
líquido sustancialmente la totalidad de dicho vapor de dicho
refrigerante que está presente en dicha parte seleccionada; una
sexta parte que separa dicho gas no condensable de dicha parte
seleccionada de dicho refrigerante líquido de dicha parte
seleccionada; una séptima parte que descarga a dicho entorno dicho
gas no condensable separado del refrigerante líquido de dicha parte
seleccionada: y una octava parte para devolver posteriormente a
dicho bucle de flujo dicho refrigerante líquido de dicha parte
seleccionada.
Se obtendrá una mejor comprensión de la presente
invención a partir de la descripción detallada que se ofrece a
continuación, tomada en conjunción con el dibujo anexo, que es un
diagrama de bloques de un aparato que incluye un sistema de antenas
controlado por fase, y una disposición de refrigeración asociada que
engloba aspectos de la presente invención.
El dibujo es un diagrama de bloques de un
aparato 10 que incluye un sistema de antenas controlado por fase
12. El sistema de antena 12 incluye una pluralidad de partes
modulares idénticas que se conocen comúnmente como tablillas, dos
de las cuales se ilustran en 16 y 17. Una característica de la
presente invención implica técnicas para refrigeración de las
tablillas 16 y 17, de manera que se elimine el calor generado por la
circuitería electrónica en su interior.
La circuitería electrónica en el interior del
sistema de antenas 12 tiene una configuración conocida, y por tanto
no se ilustra y describe aquí en detalle. En su lugar, la
circuitería se describe aquí sólo brevemente, en la medida en que
facilita una comprensión de la presente invención. En particular, el
sistema de antenas 12 incluye una matriz bidimensional de los
elementos de antena no ilustrados, proporcionándose cada columna de
los elementos de antena en cada una de las tablillas respectivas,
incluyendo las tablillas 16 y 17. Cada tablilla incluye circuitería
separada y no ilustrada de emisión/recepción para cada elemento de
antena. Es la circuitería de emisión/recepción la que genera la
mayoría del calor que necesita extraerse de las tablillas. El calor
generado por la circuitería de emisión/recepción se muestra
esquemáticamente en el dibujo, por ejemplo por las flechas en 21 y
22.
Cada una de las tablillas 16 y 17 se configura
de manera que el calor que genera se transfiere a un tubo 23 ó 24
que se extiende a través de esa tablilla. Cada uno de los tubos 23 ó
24 podría ser alternativamente un canal o una pasarela que se
extiende a través de la tablilla asociada, en vez de un tubo
separado físicamente. Un refrigerante fluido fluye a través de cada
uno de los tubos 23 y 24. Como se expondrá más adelante, este
refrigerante fluido es un refrigerante en dos fases, que entra en la
tablilla en forma líquida. La absorción de calor desde la tablilla
causa que parte o la totalidad del refrigerante líquido hierva y se
evapore, de manera que parte o la totalidad del refrigerante que
sale de las tablillas 16 y 17 está en su fase de vapor. Este
refrigerante que se aleja fluye después sucesivamente a través de un
intercambiador de calor 41, una cámara de recogida 42, una bomba 46
y cada uno de dos orificios respectivos 47 y 48, con el fin de
alcanzar de nuevo los extremos de entrada de los tubos 23 y 24. La
bomba 46 hace que el refrigerante circule alrededor de este bucle
sin fin. En la forma de realización desvelada, la bomba 46 consume
sólo de 0,5 kilovatios a 2,0 kilovatios de potencia
aproximadamente.
Los orificios 47 y 48 facilitan una repartición
apropiada del refrigerante entre las tablillas respectivas, y
también ayuda a crear una gran caída de presión entre la salida de
la bomba 46 y los tubos 23 y 24 en los que se evapora el
refrigerante. Es posible que los orificios 47 y 48 tengan el mismo
tamaño, o que tengan diferentes tamaños con el fin de repartir el
refrigerante de una manera proporcional que facilite un perfil de
refrigeración deseado.
Se hace que el aire ambiente 56 fluya a través
del intercambiador de calor 41, por ejemplo, mediante un ventilador
no ilustrado de un tipo conocido. Alternativamente, si el aparato 10
estuviera en un barco, el flujo 56 podría ser agua de mar ambiente.
El intercambiador de calor 41 transfiere calor desde el refrigerante
al flujo de aire 56. El intercambiador de calor 41 enfría así el
refrigerante, haciendo así que la mayoría o la totalidad del
refrigerante que está en fase de vapor se condense de nuevo en su
fase líquida.
El refrigerante líquido que sale del
intercambiador de calor 41 entra en la cámara de recogida 42. La
bomba 46 extrae refrigerante líquido de la parte inferior de la
cámara de recogida 42. Un depósito de expansión 61 se comunica con
la conducción entre la cámara de recogida 42 y la bomba 46. El
depósito de expansión 61 está acoplado a su vez con un controlador
de presión 62. En la forma de realización desvelada, el controlador
de presión 62 es una bomba de vacío. Como los fluidos ocupan
normalmente más volumen en su fase de vapor que en su fase líquida,
se proporciona el depósito de expansión 61 con el fin de ocupar el
volumen de refrigerante líquido que se desplaza cuando parte o la
totalidad del refrigerante en el sistema cambia desde su fase
líquida a su fase de vapor. La cantidad de refrigerante que está en
esta fase de vapor puede variar con el tiempo, debido en parte al
hecho de que la cantidad de calor que está siendo producida por el
sistema de antenas 12 variará con el tiempo, conforme el sistema de
antenas funciona en diversos modos operativos.
Normalmente, la presión del aire ambiente será
aproximadamente la del aire atmosférico, que al nivel del mar es de
101,4 kPa (14,7 libras por pulgada al cuadrado de área, psia). En la
parte del bucle de refrigeración que está corriente abajo de los
orificios 47-48 y corriente arriba de la bomba 46,
el controlador de presión 62 mantiene el refrigerante a una presión
subambiente, o en otras palabras a una presión menor que la presión
del aire ambiente. En la forma de realización desvelada, el
controlador de presión 62 mantiene una presión subambiente dentro
de un intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia)
aproximadamente, por ejemplo 20,7 kPa (3 psia).
Volviendo ahora en más detalle al refrigerante,
una técnica altamente eficiente para eliminar el calor de una
superficie es hervir y evaporar un líquido que está en contacto con
la superficie. Cuando el líquido se evapora, inherentemente absorbe
calor. La cantidad de calor que puede ser absorbida por unidad de
volumen de un líquido se conoce comúnmente como calor latente de
vaporización del líquido. Cuanto más alto es el calor latente de
vaporización, mayor es la cantidad de calor que puede ser absorbida
por unidad de volumen de líquido que se está evaporando.
El refrigerante usado en la forma de realización
desvelada es agua. El agua absorbe una cantidad de calor sustancial
cuando se evapora, y así tiene un calor latente de vaporización muy
elevado. Sin embargo, a presión atmosférica de 101,4 kPa (14,7
psia), el agua hierve a una temperatura de 100ºC. Con el fin de
proporcionar una refrigeración adecuada para un aparato electrónico
como el sistema de antenas controlado por fase 12, el refrigerante
tiene que hervir a una temperatura de aproximadamente 60ºC. Cuando
el agua se somete a una presión subambiente de 20,7 kPa (3 psia)
aproximadamente, su temperatura de ebullición disminuye a
aproximadamente 60ºC. Así, en la forma de realización desvelada,
los orificios 47 y 48 permiten que la presión del refrigerante
corriente abajo desde los mismos sea sustancialmente menor que la
presión de refrigerante entre la bomba 46 y los orificios 47 y 48.
El controlador de presión 62 mantiene el refrigerante de agua a una
presión de aproximadamente 20,7 kPa (3 psia) a lo largo de la parte
del bucle que se extiende desde los orificios 47 y 48 a la bomba
46, en particular a través de los tubos 23 y 24, el intercambiador
de calor 41 y la cámara de recogida 42.
El agua que fluye desde la bomba 46 a los
orificios 47 y 48 tiene una temperatura de aproximadamente 65ºC a
70ºC, y una presión en el intervalo de aproximadamente 103,4 kPa (15
psia) a 689,5 kPa (100 psia). Después de pasar a través de los
orificios 47 y 48, el agua seguirá teniendo una temperatura de
aproximadamente 65ºC a 70ºC, pero tendrá una presión mucho menor,
en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia)
aproximadamente. Debido a esta presión reducida, parte o la
totalidad del agua hervirá conforme pasa a través y absorbe calor
de los tubos 23 y 24, y parte o la totalidad del agua, así, se
evaporará. Después de salir de las tablillas 16 y 17, el vapor de
agua (y cualquier agua líquida remanente) tendrá todavía la presión
reducida de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia) aproximadamente,
pero tendrá una temperatura aumentada en el intervalo de
aproximadamente 70ºC a 75ºC.
Cuando esta agua de refrigerante subambiente
llega al intercambiador de calor 41, el calor se transferirá desde
el agua al flujo de aire forzado 56. El flujo de aire 56 tiene una
temperatura menor que un máximo especificado de 55ºC, y normalmente
tiene una temperatura ambiente inferior a 40ºC aproximadamente.
Cuando se elimina el calor del refrigerante de agua, cualquier
parte del agua que está en su fase de vapor se condensará, de manera
que la totalidad del refrigerante de agua estará en forma líquida
cuando salga del intercambiador de calor 41 y entre en la cámara de
recogida 42. Este líquido tendrá una temperatura de aproximadamente
65ºC a 70ºC, y seguirá estando a la presión subambiente de
aproximadamente 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia). Este
refrigerante líquido fluirá a continuación a través de la bomba 46,
y la bomba tendrá el efecto de aumentar la presión del refrigerante
de agua, hasta un valor en el intervalo de aproximadamente 103,4 kPa
(15 psia) a 689,5 kPa (100 psia), según se menciona
anteriormente.
Según se menciona anteriormente, el refrigerante
usado en la forma de realización desvelada es agua. Sin embargo,
sería posible alternativamente usar cualquiera de a variedad de
otros refrigerantes, incluyendo pero sin limitarse a metanol, un
fluorinert, una mezcla de agua y metanol, o una mezcla de agua y
etilenglicol (EGL-A). Estos refrigerantes
alternativos tienen cada uno un calor latente de vaporización menor
que el del agua, lo que significa que debe hacerse fluir un volumen
mayor de refrigerante con el fin de obtener el mismo efecto de
refrigeración que puede obtenerse con agua. Como ejemplo, un
fluorinert tiene un calor latente de vaporización que es
normalmente aproximadamente el 5% del calor latente de vaporización
del agua. Así, para que un fluorinert alcance el mismo efecto de
refrigeración que un volumen o velocidad de flujo dados de agua, el
volumen o velocidad de flujo del fluorinert debería ser
aproximadamente veinte veces el volumen o la velocidad de flujo
dados del agua.
A pesar del hecho de que estos refrigerantes
alternativos tienen un calor latente de vaporización menor que el
agua, existen algunas aplicaciones en las que el uso de uno de estos
otros refrigerantes puede ser ventajoso, dependiendo de varios
factores, incluyendo la cantidad de calor que necesita disiparse.
Por ejemplo, en una aplicación en la que un refrigerante de agua
pura puede someterse a bajas temperaturas que podrían hacer que se
congelara cuando no estuviera en uso, una mezcla de agua y
etilenglicol (EGL-A) podría ser un refrigerante más
adecuado que el agua pura, aun cuando la mezcla de
EGL-A tenga un calor latente de vaporización que es
menor que el del agua pura.
Teóricamente, el bucle de refrigeración expuesto
anteriormente debería contener sólo refrigerante. Como cuestión
práctica, sin embargo, gases no condensables como aire externo
pueden posiblemente introducirse en el bucle de refrigeración. Los
gases no condensables también pueden originarse a partir de los
gases disueltos en la carga inicial de refrigerante líquido, o en
cantidades adicionales de refrigerante añadidas al sistema de vez
en cuando para reponer el refrigerante perdido durante el
funcionamiento normal. En la medida en que los gases no
condensables como el aire se acumulen dentro del sistema, pueden
reducir significantemente la capacidad de eliminación de calor. En
consecuencia, la forma de realización desvelada incluye una sección
de regeneración que se configura para eliminar los gases no
condensables del refrigerante. En más detalle, la cámara de recogida
42 tiene una salida 101 que está dispuesta encima del más alto
nivel permisible para el refrigerante líquido dentro de la cámara
de recogida 42. La salida 101 se acopla a una bomba 103, que se
acciona y se desacciona selectivamente mediante un conmutador de
nivel 106.
El conmutador de nivel 106 se dispone en la
cámara de recogida 42 a aproximadamente el nivel de la superficie
superior del refrigerante líquido en la parte inferior de la cámara
42. En la medida en que los gases no condensables como el aire
pueden introducirse progresivamente en el sistema con el tiempo,
ocuparán progresivamente una cantidad creciente de espacio en la
parte superior de la cámara 42. En consecuencia, el nivel del
refrigerante líquido en la parte inferior de la cámara de recogida
42 descenderá, dado que la cantidad creciente de gases no
condensables forzará parte del refrigerante líquido al depósito de
expansión 61. Cuando la superficie superior del refrigerante
líquido en la cámara de recogida 42 caiga por debajo del conmutador
de nivel 106, el conmutador de nivel 106 activará la bomba 103. La
bomba 103 retira entonces una mezcla de refrigerante vapor y gases
no condensables de la parte superior de la cámara de recogida 42,
mientras aumenta la presión de esta mezcla hasta que es mayor que
la presión ambiente.
La mezcla de refrigerante y gases no
condensables de la bomba 103 pasa a continuación a través de una
válvula de derivación 112, que se expone en más detalle más
adelante, hasta un intercambiador de calor auxiliar 114. Se hace
fluir el aire ambiente a 116 a través del intercambiador de calor
114, por ejemplo por un ventilador no ilustrado de un tipo
conocido. Alternativamente, si el aparato 10 estuviera en un barco,
el flujo 116 podría ser agua de mar ambiente. El intercambiador de
calor 114 transfiere calor al flujo de aire 116 desde la mezcla de
refrigerante y gases no condensables, con el fin de condensar
sustancialmente todo el vapor del refrigerante en la mezcla en
forma líquida, de manera que sólo permanezcan los gases no
condensables.
Desde el intercambiador de calor 14, el vapor y
el líquido fluyen hacia un tanque de recogida 126. El tanque 126
tiene un respiradero 128, que proporciona comunicación fluida entre
el entorno ambiente y la parte superior del tanque. Debido al
intercambiador de calor 14, virtualmente todo el refrigerante estará
en forma líquida. En consecuencia, los gases no condensables como
el aire saldrán del tanque de recogida 126 a través del respiradero
128, pero se perderá poco o ningún refrigerante a través del
respiradero 128. Los gases que salen a través del respiradero 128
estarán saturados a la temperatura del tanque 126, lo que a su vez
determinará la cantidad requerida de refrigerante de reposición
necesaria para el sistema.
El tanque 126 tiene también una salida 131 en
una parte inferior del mismo, y la salida 131 se comunica a través
de una válvula de llenado de regeneración 132 con la entrada a la
bomba 46. La válvula 132 es controlada por un conmutador de nivel
134, que es sensible al nivel del refrigerante líquido dentro del
tanque 126. Cuando la superficie superior del refrigerante líquido
está respectivamente por encima y por debajo del conmutador de
nivel 134, el conmutador de nivel 134 abre y cierra,
respectivamente, la válvula 132. Como es evidente de la exposición
precedente, la presión en el tanque 126 está en o por encima de la
presión del aire ambiente, y el controlador de presión 62 mantiene
una presión subambiente en la entrada a la bomba 46. En
consecuencia, cuando la válvula 132 está abierta, el diferencial de
presión en lados opuestos de la válvula 132 hace que el
refrigerante líquido fluya fácilmente desde el tanque 126 a la bomba
46. Cuando el nivel de la superficie superior del refrigerante
líquido en el tanque 126 cae por debajo del conmutador de nivel 134,
el conmutador de nivel 134 cierra la válvula 132.
Volviendo ahora más detalle a la válvula de
derivación 112, la válvula de derivación 112 puede ser accionada
selectivamente en cualquiera de dos modos operativos. En un modo
operativo, la válvula de derivación 112 toma la mezcla de
refrigerante y gases no condensables que recibe desde la bomba 103 y
suministra esta mezcla al intercambiador de calor 114, de la manera
expuesta anteriormente. En el otro modo de operación, la válvula
112 toma la mezcla que recibe de la bomba 103 y suministra esta
mezcla a un respiradero 141 que se comunica con el entorno
ambiente, de manera que toda la mezcla se agota directamente en el
entorno ambiente, y nada de la mezcla llega al intercambiador de
calor 114. Los gases no condensables en la cámara de recogida 42
están a una humedad relativa al 100%, o en otras palabras están
saturados con respecto al vapor de refrigerante. Cuando el entorno
ambiente es húmedo, por ejemplo al 95% de humedad relativa, el
ajuste de la válvula de derivación 112 para usar el respiradero 141
da como resultado una situación en la que el aire que se introduce
en el sistema está al 95% de humedad, y el aire expulsado a través
del respiradero 141 está al 100% de humedad. La diferencia del 5%
de humedad relativa representa que se pierde un volumen muy pequeño
de agua. Pueden darse circunstancias en las que es deseable aceptar
esta relativamente baja velocidad de pérdida de refrigerante, por
ejemplo para permitir el uso del sistema incluso cuando el
intercambiador de calor 114, el conmutador de nivel 134 o la
válvula 132 se rompen.
En la forma de realización desvelada, existe un
visor de vidrio no ilustrado, que es un tubo de vidrio vertical que
está en comunicación fluida con el bucle de flujo para el
refrigerante. Mirando el nivel de refrigerante dentro del visor de
vidrio, puede realizarse una determinación de la magnitud en que se
ha reducido la cantidad de refrigerante en el sistema, por ejemplo
a través de pérdida en pequeñas cantidades de vapor de refrigerante
a través del respiradero 128 o el respiradero 141. Entonces puede
añadirse más refrigerante líquido al sistema. Alternativamente,
sería posible calcular la cantidad requerida de refrigerante de
reposición con la ayuda de una tabla psicométrica, y con
conocimiento de la velocidad de flujo y la temperatura de los gases
saturados en vapor que salen del tanque 126 a través del
respiradero 128. La provisión del intercambiador de calor 114 ayuda
a convertir tanto refrigerante como sea posible a forma líquida,
reduciendo así al mínimo la cantidad de refrigerante perdido a
través del respiradero 128, lo que a su vez reduce la cantidad de
refrigerante que debe añadirse periódicamente para sustituir el
refrigerante perdido.
La presente invención proporciona una serie de
ventajas. Una de estas ventajas es que los gases no condensables se
eliminan del refrigerante, a través de una separación altamente
eficiente de los gases no condensables y el refrigerante, de manera
que se evita la pérdida significativa de refrigerante. Esto reduce a
su vez la cantidad de refrigerante de sustitución que debe añadirse
periódicamente al sistema. Además, la eliminación eficiente de los
gases no condensables asegura que el sistema continúa proporcionando
una capacidad óptima de eliminación de calor.
Aunque se ha ilustrado y descrito en detalle una
forma de realización, se entenderá que son posibles varias
sustituciones y alteraciones sin apartarse del ámbito de la presente
invención, según se define por las reivindicaciones adjuntas.
Claims (9)
1. Un procedimiento, que comprende:
circulación a través de un bucle de flujo (23,
24) de un fluido de refrigeración que incluye un refrigerante
fluido, pasando dicho bucle fluido (23, 24) a través de una
estructura generadora de calor (16, 17) dispuesta en un entorno que
tiene una presión ambiente, teniendo dicho refrigerante fluido una
temperatura de ebullición en el intervalo de 60ºC a 75ºC y al menos
una presión en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8
psia);
reducción de una presión de dicho fluido de
refrigeración en un lugar seleccionado (62) a lo largo de dicho
bucle de flujo (23, 24) a una presión subambiente a la que dicho
fluido de refrigeración tiene una temperatura de ebullición menor
que una temperatura de dicha estructura generadora de calor (16,
17);
conducción de dicho fluido de refrigeración a
dicha presión subambiente en comunicación térmica con dicha
estructura generadora de calor (16, 17), de manera que dicho
refrigerante hierve y se evapora para absorber así calor de dicha
estructura generadora de calor (16, 17), con la presión subambiente
en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia);
suministro de dicho fluido de refrigeración de
dicha estructura generadora de calor (16, 17) a un dispositivo (41)
que elimina calor de dicho refrigerante de manera que se condensa
sustancialmente la totalidad de dicho refrigerante en un líquido;
y
posteriormente extracción de dicho bucle de
flujo (23, 24) de una parte seleccionada de dicho fluido de
refrigeración que ha sido enfriado por dicho dispositivo (41),
siendo dicha parte un vapor que incluye un gas no condensable;
en la que dicha parte seleccionada incluye algo
de vapor de dicho refrigerante, y que incluye:
aumento de una presión de dicha parte
seleccionada a una presión seleccionada por encima de dicha presión
subambiente;
suministro de dicha parte seleccionada a dicha
presión seleccionada a un intercambiador de calor (114) que elimina
calor de dicha parte seleccionada para condensar en un líquido
sustancialmente la totalidad de dicho vapor de dicho refrigerante
que está presente en dicha parte seleccionada;
posteriormente separación de dicho gas no
condensable de dicho refrigerante líquido de dicha parte
seleccionada;
descarga a dicho entorno de dicho gas no
condensable separado del refrigerante líquido de dicha parte
seleccionada; y
devolución de dicho refrigerante líquido de
dicha parte seleccionada a dicho bucle de flujo.
2. Un procedimiento según la reivindicación 1,
que incluye la descarga de dicha parte seleccionada a dicho
entorno.
3. Un aparato, que comprende:
estructura generadora de calor (16, 17)
dispuesta en un entorno que tiene una presión ambiente;
una primera parte (23, 24) que define un bucle
de flujo (23, 24) que pasa a través de dicha estructura generadora
de calor (16, 17), teniendo dicho bucle de flujo (23, 24) un fluido
de refrigeración que circula a su través, e incluyendo dicho fluido
de refrigeración un refrigerante fluido que tiene una temperatura de
ebullición en el intervalo de 60ºC a 75ºC y al menos una presión en
el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a 55,2 kPa (8 psia);
una segunda parte (62) que reduce una presión de
dicho fluido de refrigeración en una lugar seleccionado a lo largo
de dicho bucle de flujo (23, 24) a una presión subambiente a la que
dicho fluido de refrigeración tiene una temperatura de ebullición
menor que una temperatura de dicha estructura generadora de calor
(16, 17), moviéndose dicho fluido de refrigeración a dicha presión
subambiente a lo largo de dicho bucle de flujo (23, 24) en
comunicación térmica con dicha estructura generadora de calor (16,
17), de manera que dicho refrigerante hierve y se evapora para
absorber así calor de dicha estructura generadora de calor (16, 17),
con la presión subambiente en el intervalo de 13,8 kPa (2 psia) a
55,2 kPa (8 psia);
una tercera parte (41) a lo largo de dicho bucle
de flujo (23, 24) que recibe dicho fluido de refrigeración de dicha
estructura generadora de calor (16, 17) y que elimina calor de dicho
refrigerante de manera que se condensa sustancialmente la totalidad
de dicho refrigerante en un líquido; y
una cuarta parte (101) que extrae de dicho bucle
de flujo (23, 24) una parte seleccionada de dicho fluido de
refrigeración que ha sido enfriado por dicho dispositivo (41),
incluyendo dicha parte seleccionada algo de vapor de dicho
refrigerante;
una quinta parte (103) que aumenta una presión
de dicha parte seleccionada a una presión seleccionada mayor que
dicha presión subambiente;
un intercambiador de calor (114) que recibe
dicha parte seleccionada a dicha presión seleccionada y que elimina
calor de dicha parte seleccionada para condensar en un líquido
sustancialmente la totalidad de dicho vapor de dicho refrigerante
que está presente en dicha parte seleccionada;
una sexta parte (126) que separa dicho gas no
condensable de dicha parte seleccionada de dicho refrigerante
líquido de dicha parte seleccionada;
una séptima parte (128) que descarga en dicho
entorno dicho gas no condensable separado del refrigerante líquido
de dicha parte seleccionada; y
una octava parte (131) para devolver
posteriormente a dicho bucle de flujo (23, 24) dicho refrigerante
líquido de dicha parte seleccionada.
4. Un aparato según la reivindicación 3, que
incluye una quinta (128) parte que descarga dicha parte seleccionada
a dicho entorno.
5. Un aparato según la reivindicación 3, en el
que dicha cuarta parte (101, 114, 126) incluye una bomba (103).
6. Un aparato según la reivindicación 5, en el
que dicha tercera parte (41) incluye una cámara (42) para recibir
dicho refrigerante líquido, e incluye un conmutador de nivel (106)
que se acopla a dicha bomba (103) y que responde a un nivel de
dicho refrigerante líquido en dicha cámara (42) para accionar
selectivamente dicha bomba (103).
7. Un aparato según la reivindicación 3, que
incluye entre dichas partes cuarta (101, 114, 126) y quinta (103)
una válvula (112, 141) que es accionable selectivamente en los modos
operativos primero y segundo, en el que en dicho primer modo
operativo dicha válvula (112, 141) descarga dicha parte seleccionada
de dicha cuarta parte (101, 114, 126) a dicho entorno, y en el que
en dicho segundo modo operativo dicha válvula (112, 141) suministra
dicha parte seleccionada desde dicha cuarta parte (101, 114, 126) a
dicha quinta parte (103).
8. Un aparato según la reivindicación 3, en el
que dicha séptima parte (126, 128) incluye una cámara (126) que
recibe dicho refrigerante líquido, y que tiene una abertura (128)
que proporciona comunicación fluida entre un interior de dicha
cámara (126) y dicho entorno.
9. Un aparato según la reivindicación 8, en el
que dicha octava parte (131) incluye una válvula (132), e incluye
un conmutador de nivel (134) acoplado a dicha válvula (132) y que
responde a un nivel de dicho refrigerante líquido en dicha cámara
(126) para accionar selectivamente dicha válvula (132).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US440716 | 1995-05-15 | ||
| US10/440,716 US6957550B2 (en) | 2003-05-19 | 2003-05-19 | Method and apparatus for extracting non-condensable gases in a cooling system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2299875T3 true ES2299875T3 (es) | 2008-06-01 |
Family
ID=33449849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES04785547T Expired - Lifetime ES2299875T3 (es) | 2003-05-19 | 2004-05-13 | Procedimiento y aparato para extraer gases no condensables en un sistema de refrigeracion. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6957550B2 (es) |
| EP (1) | EP1627192B1 (es) |
| AT (1) | ATE384920T1 (es) |
| DE (1) | DE602004011509T2 (es) |
| ES (1) | ES2299875T3 (es) |
| WO (1) | WO2004104497A1 (es) |
Families Citing this family (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7000691B1 (en) | 2002-07-11 | 2006-02-21 | Raytheon Company | Method and apparatus for cooling with coolant at a subambient pressure |
| US6967628B2 (en) * | 2003-06-13 | 2005-11-22 | Harris Corporation | Dynamically reconfigurable wire antennas |
| US6952345B2 (en) * | 2003-10-31 | 2005-10-04 | Raytheon Company | Method and apparatus for cooling heat-generating structure |
| US20050262861A1 (en) * | 2004-05-25 | 2005-12-01 | Weber Richard M | Method and apparatus for controlling cooling with coolant at a subambient pressure |
| US20050274139A1 (en) * | 2004-06-14 | 2005-12-15 | Wyatt William G | Sub-ambient refrigerating cycle |
| US8341965B2 (en) * | 2004-06-24 | 2013-01-01 | Raytheon Company | Method and system for cooling |
| US7254957B2 (en) * | 2005-02-15 | 2007-08-14 | Raytheon Company | Method and apparatus for cooling with coolant at a subambient pressure |
| US20070119199A1 (en) * | 2005-11-30 | 2007-05-31 | Raytheon Company | System and method for electronic chassis and rack mounted electronics with an integrated subambient cooling system |
| US20070119568A1 (en) * | 2005-11-30 | 2007-05-31 | Raytheon Company | System and method of enhanced boiling heat transfer using pin fins |
| US20070119572A1 (en) | 2005-11-30 | 2007-05-31 | Raytheon Company | System and Method for Boiling Heat Transfer Using Self-Induced Coolant Transport and Impingements |
| US20070209782A1 (en) * | 2006-03-08 | 2007-09-13 | Raytheon Company | System and method for cooling a server-based data center with sub-ambient cooling |
| US7908874B2 (en) | 2006-05-02 | 2011-03-22 | Raytheon Company | Method and apparatus for cooling electronics with a coolant at a subambient pressure |
| US7450384B2 (en) * | 2006-07-06 | 2008-11-11 | Hybricon Corporation | Card cage with parallel flow paths having substantially similar lengths |
| US8651172B2 (en) | 2007-03-22 | 2014-02-18 | Raytheon Company | System and method for separating components of a fluid coolant for cooling a structure |
| US20090071630A1 (en) * | 2007-09-17 | 2009-03-19 | Raytheon Company | Cooling System for High Power Vacuum Tubes |
| US7921655B2 (en) * | 2007-09-21 | 2011-04-12 | Raytheon Company | Topping cycle for a sub-ambient cooling system |
| US9644869B2 (en) * | 2007-10-25 | 2017-05-09 | Raytheon Company | System and method for cooling structures having both an active state and an inactive state |
| JP2011511241A (ja) * | 2008-01-18 | 2011-04-07 | エフィシェント・エナージー・ゲーエムベーハー | 蒸発させることおよび熱ポンプのためのシステムであって、システムから気体を除去するための装置および方法 |
| US7934386B2 (en) | 2008-02-25 | 2011-05-03 | Raytheon Company | System and method for cooling a heat generating structure |
| US7907409B2 (en) | 2008-03-25 | 2011-03-15 | Raytheon Company | Systems and methods for cooling a computing component in a computing rack |
| EP2307824B1 (de) | 2008-06-23 | 2016-04-06 | Efficient Energy GmbH | Vorrichtung und verfahren zum effizienten kondensieren |
| JP5594597B2 (ja) * | 2008-09-02 | 2014-09-24 | 株式会社ラスコ | 冷却装置 |
| US8055453B2 (en) * | 2008-09-19 | 2011-11-08 | Raytheon Company | Sensing and estimating in-leakage air in a subambient cooling system |
| US7935180B2 (en) * | 2008-10-10 | 2011-05-03 | Raytheon Company | Removing non-condensable gas from a subambient cooling system |
| DE102009006924B3 (de) * | 2009-02-02 | 2010-08-05 | Knürr AG | Betriebsverfahren und Anordnung zum Kühlen von elektrischen und elektronischen Bauelementen und Moduleinheiten in Geräteschränken |
| US20110041892A1 (en) * | 2009-08-21 | 2011-02-24 | Alexander Levin | Heat sink system for large-size photovoltaic receiver |
| US7924564B1 (en) * | 2009-10-30 | 2011-04-12 | Raytheon Company | Integrated antenna structure with an embedded cooling channel |
| US9010141B2 (en) * | 2010-04-19 | 2015-04-21 | Chilldyne, Inc. | Computer cooling system and method of use |
| DE102010028950B4 (de) * | 2010-05-12 | 2020-04-09 | Efficient Energy Gmbh | Vorrichtung zum Kühlen und Rechner-Racks |
| US20120211051A1 (en) * | 2011-02-22 | 2012-08-23 | Alexander Levin | Heat sink systems for large-size photovoltaic receiver |
| DE102011014955A1 (de) * | 2011-03-24 | 2012-09-27 | Airbus Operations Gmbh | Kühlsystem und Verfahren zum Betreiben eines Kühlsystems |
| US8888898B1 (en) * | 2012-07-30 | 2014-11-18 | Google Inc. | Vacuum filling and degasification system |
| US20140112428A1 (en) * | 2012-10-24 | 2014-04-24 | Babcock & Wilcox Technical Services Group, Inc. | System and method for cooling via phase change |
| US8820351B1 (en) * | 2013-06-25 | 2014-09-02 | Chilldyne, Inc. | No drip hot swap connector and method of use |
| US9331430B2 (en) | 2013-10-18 | 2016-05-03 | JTech Solutions, Inc. | Enclosed power outlet |
| SE1551369A1 (sv) * | 2015-10-22 | 2017-04-23 | Qtf Sweden Ab | Förfarande för att avgasa vätskeblandningar med låg kokpunkti slutna system |
| US10205283B2 (en) | 2017-04-13 | 2019-02-12 | JTech Solutions, Inc. | Reduced cross-section enclosed power outlet |
| USD843321S1 (en) | 2018-03-26 | 2019-03-19 | JTech Solutions, Inc. | Extendable outlet |
| USD841592S1 (en) | 2018-03-26 | 2019-02-26 | JTech Solutions, Inc. | Extendable outlet |
| CN112902548B (zh) * | 2019-11-19 | 2022-11-04 | 英业达科技有限公司 | 冷却装置 |
| USD999742S1 (en) | 2021-04-01 | 2023-09-26 | JTech Solutions, Inc. | Safety interlock outlet box |
| TWI779985B (zh) * | 2022-01-10 | 2022-10-01 | 長聖儀器股份有限公司 | 液汽態複合式散熱系統 |
| US12368293B2 (en) | 2022-01-11 | 2025-07-22 | JTech Solutions, Inc. | Safety interlocks for outlets |
| TWI832543B (zh) * | 2022-11-08 | 2024-02-11 | 英業達股份有限公司 | 壓力控制模組及兩相浸入式冷卻系統 |
Family Cites Families (49)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2321964A (en) * | 1941-08-08 | 1943-06-15 | York Ice Machinery Corp | Purge system for refrigerative circuits |
| NL265668A (es) | 1960-06-08 | 1964-07-10 | ||
| US3131548A (en) * | 1962-11-01 | 1964-05-05 | Worthington Corp | Refrigeration purge control |
| US3174540A (en) * | 1963-09-03 | 1965-03-23 | Gen Electric | Vaporization cooling of electrical apparatus |
| US3371298A (en) * | 1966-02-03 | 1968-02-27 | Westinghouse Electric Corp | Cooling system for electrical apparatus |
| US3609991A (en) * | 1969-10-13 | 1971-10-05 | Ibm | Cooling system having thermally induced circulation |
| US3586101A (en) * | 1969-12-22 | 1971-06-22 | Ibm | Cooling system for data processing equipment |
| US3774677A (en) * | 1971-02-26 | 1973-11-27 | Ibm | Cooling system providing spray type condensation |
| US3756903A (en) * | 1971-06-15 | 1973-09-04 | Wakefield Eng Inc | Closed loop system for maintaining constant temperature |
| US5333677A (en) * | 1974-04-02 | 1994-08-02 | Stephen Molivadas | Evacuated two-phase head-transfer systems |
| US3989102A (en) * | 1974-10-18 | 1976-11-02 | General Electric Company | Cooling liquid de-gassing system |
| US4019098A (en) * | 1974-11-25 | 1977-04-19 | Sundstrand Corporation | Heat pipe cooling system for electronic devices |
| US4003213A (en) * | 1975-11-28 | 1977-01-18 | Robert Bruce Cox | Triple-point heat pump |
| JPS55118561A (en) * | 1979-03-05 | 1980-09-11 | Hitachi Ltd | Constant pressure type boiling cooler |
| US4511376A (en) * | 1980-04-07 | 1985-04-16 | Coury Glenn E | Method of separating a noncondensable gas from a condensable vapor |
| US4381817A (en) * | 1981-04-27 | 1983-05-03 | Foster Wheeler Energy Corporation | Wet/dry steam condenser |
| US4495988A (en) * | 1982-04-09 | 1985-01-29 | The Charles Stark Draper Laboratory, Inc. | Controlled heat exchanger system |
| FR2602035B1 (fr) | 1986-04-23 | 1990-05-25 | Michel Bosteels | Procede et installation de transfert de chaleur entre un fluide et un organe a refroidir ou rechauffer, par mise en depression du fluide par rapport a la pression atmospherique |
| DE3771405D1 (de) | 1986-05-30 | 1991-08-22 | Digital Equipment Corp | Vollstaendiges waermerohr-modul. |
| US4794984A (en) * | 1986-11-10 | 1989-01-03 | Lin Pang Yien | Arrangement for increasing heat transfer coefficient between a heating surface and a boiling liquid |
| US4998181A (en) * | 1987-12-15 | 1991-03-05 | Texas Instruments Incorporated | Coldplate for cooling electronic equipment |
| US4851856A (en) * | 1988-02-16 | 1989-07-25 | Westinghouse Electric Corp. | Flexible diaphragm cooling device for microwave antennas |
| JPH06100408B2 (ja) * | 1988-09-09 | 1994-12-12 | 日本電気株式会社 | 冷却装置 |
| US4938280A (en) * | 1988-11-07 | 1990-07-03 | Clark William E | Liquid-cooled, flat plate heat exchanger |
| US5168919A (en) * | 1990-06-29 | 1992-12-08 | Digital Equipment Corporation | Air cooled heat exchanger for multi-chip assemblies |
| DE4118196C2 (de) * | 1990-06-29 | 1995-07-06 | Erno Raumfahrttechnik Gmbh | Verdampfungswärmetauscher |
| US5128689A (en) * | 1990-09-20 | 1992-07-07 | Hughes Aircraft Company | Ehf array antenna backplate including radiating modules, cavities, and distributor supported thereon |
| CA2053055C (en) | 1990-10-11 | 1997-02-25 | Tsukasa Mizuno | Liquid cooling system for lsi packages |
| US5148859A (en) * | 1991-02-11 | 1992-09-22 | General Motors Corporation | Air/liquid heat exchanger |
| US5239443A (en) * | 1992-04-23 | 1993-08-24 | International Business Machines Corporation | Blind hole cold plate cooling system |
| US5501082A (en) * | 1992-06-16 | 1996-03-26 | Hitachi Building Equipment Engineering Co., Ltd. | Refrigeration purge and/or recovery apparatus |
| US5261246A (en) * | 1992-10-07 | 1993-11-16 | Blackmon John G | Apparatus and method for purging a refrigeration system |
| US5493305A (en) * | 1993-04-15 | 1996-02-20 | Hughes Aircraft Company | Small manufacturable array lattice layers |
| US5515690A (en) * | 1995-02-13 | 1996-05-14 | Carolina Products, Inc. | Automatic purge supplement after chamber with adsorbent |
| US5960861A (en) * | 1995-04-05 | 1999-10-05 | Raytheon Company | Cold plate design for thermal management of phase array-radar systems |
| US5943211A (en) * | 1997-04-18 | 1999-08-24 | Raytheon Company | Heat spreader system for cooling heat generating components |
| US5841564A (en) * | 1996-12-31 | 1998-11-24 | Motorola, Inc. | Apparatus for communication by an electronic device and method for communicating between electronic devices |
| US5806322A (en) * | 1997-04-07 | 1998-09-15 | York International | Refrigerant recovery method |
| US5818692A (en) * | 1997-05-30 | 1998-10-06 | Motorola, Inc. | Apparatus and method for cooling an electrical component |
| US6055154A (en) * | 1998-07-17 | 2000-04-25 | Lucent Technologies Inc. | In-board chip cooling system |
| US6018192A (en) * | 1998-07-30 | 2000-01-25 | Motorola, Inc. | Electronic device with a thermal control capability |
| SE9901501L (sv) | 1999-04-27 | 2000-06-26 | Abb Ab | Anordning vid elektriska apparater med en kylinrättning samt förfarande för undvikande av förlust av kylmedium |
| US6297775B1 (en) * | 1999-09-16 | 2001-10-02 | Raytheon Company | Compact phased array antenna system, and a method of operating same |
| US6519955B2 (en) * | 2000-04-04 | 2003-02-18 | Thermal Form & Function | Pumped liquid cooling system using a phase change refrigerant |
| US6292364B1 (en) | 2000-04-28 | 2001-09-18 | Raytheon Company | Liquid spray cooled module |
| US7017651B1 (en) | 2000-09-13 | 2006-03-28 | Raytheon Company | Method and apparatus for temperature gradient control in an electronic system |
| US6498725B2 (en) * | 2001-05-01 | 2002-12-24 | Mainstream Engineering Corporation | Method and two-phase spray cooling apparatus |
| JP3946018B2 (ja) * | 2001-09-18 | 2007-07-18 | 株式会社日立製作所 | 液冷却式回路装置 |
| US7000691B1 (en) | 2002-07-11 | 2006-02-21 | Raytheon Company | Method and apparatus for cooling with coolant at a subambient pressure |
-
2003
- 2003-05-19 US US10/440,716 patent/US6957550B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-05-13 DE DE602004011509T patent/DE602004011509T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-05-13 ES ES04785547T patent/ES2299875T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-05-13 AT AT04785547T patent/ATE384920T1/de not_active IP Right Cessation
- 2004-05-13 EP EP04785547A patent/EP1627192B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-05-13 WO PCT/US2004/015086 patent/WO2004104497A1/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2004104497A1 (en) | 2004-12-02 |
| EP1627192A1 (en) | 2006-02-22 |
| DE602004011509T2 (de) | 2009-01-29 |
| ATE384920T1 (de) | 2008-02-15 |
| US20040231351A1 (en) | 2004-11-25 |
| EP1627192B1 (en) | 2008-01-23 |
| DE602004011509D1 (de) | 2008-03-13 |
| US6957550B2 (en) | 2005-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2299875T3 (es) | Procedimiento y aparato para extraer gases no condensables en un sistema de refrigeracion. | |
| US9137931B2 (en) | Data center module | |
| ES2271608T3 (es) | Condensador combinado refrigerado por aire. | |
| ES2740050T3 (es) | Dispositivo de control de temperatura y humedad del aire | |
| ES2759926T3 (es) | Sistema de aire acondicionado desecante líquido | |
| CN101715535B (zh) | 摩托车空气调节系统 | |
| ES2579455T3 (es) | Tratamiento térmico de material particulado con calor indirecto | |
| ES2586914T3 (es) | Intercambiador de calor | |
| ES2841000T3 (es) | Método y sistema para calentar y deshumidificar | |
| ES2981856T3 (es) | Sistema de enfriamiento activo/pasivo | |
| ES2200961T3 (es) | Sistema de control ambiental por ciclo de aire dotado de un subsistema por ciclo de liquido. | |
| ES2914078T3 (es) | ORC para transformar calor residual de una fuente de calor en energía mecánica y sistema de refrigeración que hace uso de tal ORC | |
| ES2934733T3 (es) | Sistema de gestión térmica basado en vacío | |
| CN113544446A (zh) | 具有吸收冷却器的气候控制系统 | |
| ES2773020T3 (es) | Sistema de refrigeración y procedimiento de refrigeración que proporciona la recuperación de calor | |
| EP2833084B1 (en) | Refrigeration apparatus and method | |
| ES2587030T3 (es) | Sistema de bomba de calor | |
| ES2212754A1 (es) | Procedimiento para el aprovechamiento del calor de aire caliente a temperatura elevada y central termica solar de torre, para su aplicacion. | |
| JP5782368B2 (ja) | 真空乾燥装置 | |
| KR101902082B1 (ko) | 흡수식 히트펌프를 이용한 폐열회수 시스템 | |
| TWI770482B (zh) | 除濕機 | |
| ES2986478T3 (es) | Instalación compresora y método de suministro de gas comprimido | |
| ES2643499T3 (es) | Método para regular continuamente el nivel de los compuestos para la disminución del punto de congelación en un sistema energético, tal como los sistemas de recuperación de calor en edificios | |
| JP2004232925A (ja) | 冷水の製造方法及びその装置 | |
| JPH0244155A (ja) | 濃度差蓄冷熱発生装置 |