ES2328249T3 - Lente para gafas progresivas para ambos lados. - Google Patents
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Abstract
Lente de poder progresivo de tipo biasférico con una acción de poder de refracción progresivo asignada de manera dividida a una primera superficie de refracción que es una superficie del lado de objeto y una segunda superficie de refracción que es una superficie del lado de globo ocular, en la que una combinación de las superficies de refracción primera y segunda proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de prescripción, caracterizada porque cuando un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una posición F1 de medición de dioptrías de visión lejana en la primera superficie de refracción, son DHf y DVf respectivamente, y un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1 de medición de dioptrías de visión cercana en la primera superficie de refracción, son DHn y DVn respectivamente, se expresa una fórmula relacional mediante DVn - DVf > ADD/2, las componentes de astigmatismo superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están compensadas por la segunda superficie de refracción, y en una posición arbitraria en un rectángulo rodeado por dos líneas horizontales ubicadas en vertical a ñ 4 mm de un centro en una posición del 50% de un cambio de la dioptría seccional en la dirección vertical desde F1 hasta la misma posición en altura que N1, estando el centro y la misma posición en altura en la curva seccional en la dirección vertical que pasa a través de F1, y dos líneas verticales ubicadas en horizontal a ñ 15 mm de una línea recta vertical que pasa a través de F1, un valor absoluto de un valor diferencial vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial horizontal, en cuanto a un valor diferencial de una cantidad de astigmatismo superficial en dicha primera superficie de refracción, y en una posición arbitraria en dicho rectángulo, el valor absoluto de un valor diferencial vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial horizontal, en cuanto al valor diferencial de una dioptría promedio superficial en dicha primera superficie de refracción, en la que una distribución de astigmatismo de transmisión en una parte cercana de la lente de poder progresivo de tipo biasférico está dispuesta de modo que un lado de nariz es denso y un lado de sien es poco denso.
Description
Lente para gafas progresiva a ambos lados.
La presente invención se refiere a una lente de
poder progresivo de tipo biasférico, usada como, por ejemplo, una
lente de poder progresivo para unas gafas para presbicia que está
configurada de modo que una acción de poder de refracción
progresivo está asignada de manera dividida a una primera superficie
de refracción que es una superficie del lado de objeto y una
segunda superficie de refracción que es una superficie del lado de
globo ocular, y una combinación de la primera superficie y la
segunda superficie proporciona una dioptría de hipermetropía (Df,
farsightedness diopter) y una dioptría de adición (ADD,
addition diopter) basándose en valores de prescripción, y a
un método de diseño de la misma.
En general se usa ampliamente una lente de poder
progresivo debido a una ventaja porque en aspecto difícilmente se
diferencia de otras como unas gafas para ancianos en lugar de una
lente para gafas para presbicia, ventaja que permite al usuario
mirar claramente de manera continua desde una distancia lejana hasta
una distancia cercana sin discontinuidad, etcétera. Sin embargo,
debido a la necesidad de disposición de una pluralidad de campos
visuales tales como un campo para mirar lejos, un campo para mirar
cerca y un campo para mirar a una distancia intermedia entre las
dos, sin una línea divisoria existente dentro de una zona de lente
limitada, cada campo visual no siempre es suficientemente amplio.
Además, se conoce ampliamente que presenta desventajas específicas
para la lente de poder progresivo de modo que existe una región
principalmente en un campo visual lateral lo que provoca que el
usuario perciba distorsión o ladeo de una imagen.
Se han realizado diversas propuestas desde hace
tiempo para mejorar las desventajas específicas para la lente de
poder progresivo, y la mayoría de tales lentes de poder progresivo
convencionales tienen una estructura superficial creada mediante
una combinación de una "superficie progresiva" dispuesta sobre
una superficie del lado de objeto y una "superficie esférica"
o una "superficie de astigmatismo" dispuesta sobre una
superficie del lado de globo ocular. A la inversa que éstas, Atoral
Variplas como una lente de poder progresivo, que se caracteriza
porque se añade una "acción progresiva" a la superficie del
lado de globo ocular, se comercializó en 1970 por Essel Optical Co.
(ahora Essilor), Francia.
Además, las técnicas anteriores propuestas
recientemente incluyen, por ejemplo, las tecnologías descritas en
el documento de patente 1 y el documento de patente 2, etcétera, que
se denominan en general progresión de la superficie trasera (o
progresión de la superficie cóncava). La estructura superficial en
la progresión de la superficie trasera propuesta en el documento de
patente 1 tiene el fin principal de mejorar la distorsión y el
ladeo de una imagen asignando una parte o toda una dioptría de
adición necesaria de una superficie del lado de objeto a una
superficie del lado de globo ocular para reducir la diferencia de
aumento de una imagen entre una parte distante y una parte
cercana.
Específicamente, en el documento de patente 1,
la superficie del lado de objeto se fabrica como una superficie
esférica o una superficie asférica rotacionalmente simétrica para
compensar completamente la "acción progresiva", y una
"superficie progresiva" que proporciona una dioptría de adición
predeterminada se añade (fusiona) sólo a la superficie del lado de
globo ocular. Además, el documento de patente 2 propone que la
dioptría de adición en la "superficie progresiva" que es la
superficie del lado de objeto se haga menor que un valor
predeterminado y una "superficie progresiva" que proporciona
una deficiencia en la dioptría de adición se añada (fusione) a una
"superficie esférica" o "superficie de astigmatismo" en el
lado de superficie trasera.
Aunque tengan diferentes fines y motivos, otras
técnicas anteriores de la lente de poder progresivo que tienen una
estructura de añadir la "acción progresiva" a la superficie del
lado de globo ocular incluyen, por ejemplo, el documento de patente
3, el documento de patente 4, el documento de patente 5, el
documento de patente 6, etcétera, y además, las técnicas anteriores
en las que la "acción progresiva" se proporciona a ambas
superficies de una lente tal como en una descrita en el documento
de patente 2 incluyen, por ejemplo, el documento de patente 7 y el
documento de patente 8. Comúnmente, en estas técnicas anteriores,
una combinación de dos superficies del lado de objeto y el lado de
globo ocular de una lente proporciona una dioptría de adición
necesaria.
[Documento de patente 1] Documento
WO97/19382.
[Documento de patente 2] Documento
WO97/19383.
[Documento de patente 3] Publicación de patente
japonesa n.º Sho 47-23943.
[Documento de patente 4] Solicitud de patente
japonesa abierta a consulta por el público n.º Sho
57-10112.
[Documento de patente 5] Solicitud de patente
japonesa abierta a consulta por el público n.º Hei
10-206805.
[Documento de patente 6] Solicitud de patente
japonesa abierta a consulta por el público n.º
2000-21846.
[Documento de patente 7] Solicitud de patente
japonesa abierta a consulta por el público n.º
2000-338452.
[Documento de patente 8] Solicitud de patente
japonesa abierta a consulta por el público n.º Hei
6-118353.
El documento WO 03/079095 A2 da a conocer una
lente de poder progresivo de tipo biasférico según el preámbulo de
la reivindicación 1. Esta lente tiene dos superficies asféricas y en
particular progresivas, es decir superficies que contribuyen al
aumento en la dioptría de adición desde la posición F1 de medición
de dioptrías de visión lejana hasta la posición N1 de medición de
dioptrías de visión cercana.
Las técnicas anteriores descritas anteriormente
tienen un fin principal de mejorar la distorsión y el ladeo de una
imagen debido a la diferencia de aumento asignando una parte o toda
una dioptría de adición necesaria para la lente de poder progresivo
desde la superficie del lado de objeto hasta la superficie del lado
de globo ocular de una lente para reducir la diferencia de aumento
entre una parte distante y una parte cercana. Sin embargo, una
descripción clara sobre los motivos de sus efectos mejorados
difícilmente puede encontrarse, y sólo se encuentra una descripción
parcial de los mismos justo en el documento de patente 2 (a
continuación en el presente documento, también descrito como
técnica anterior 1) o similares. Concretamente, el documento de
patente 2 da a conocer las siguientes ecuaciones de cálculo para un
aumento SM de lente mostrado en de la ecuación (1) a la ecuación
(3), que se usa como parámetro de evaluación básico para el diseño
de una lente.
En este caso, se cita la descripción del
documento de patente 2.
``El aumento SM de lente se expresa generalmente
mediante la siguiente ecuación.
...(1),SM =
Mp\ x\
Ms
en la que Mp se denomina factor de
poder y Ms se denomina factor de forma. Cuando la distancia desde un
vértice de una superficie del lado de globo ocular (vértice
interno) de una lente hasta un globo ocular es una distancia L
entre vértices, un poder de refracción en el vértice interno (poder
de refracción del vértice interno) es Po, un espesor en el centro
de la lente es t, un índice de refracción de la lente es n y una
curva base (poder de refracción) de la superficie del lado de
objeto de la lente es Pb, Mp y Ms se expresan tal como
sigue.
...(2)Mp =
1/(1 - L\ x\
Po)
...(3)Ms =
1/(1 - (t\ x\
Pb)/n)
Debe observarse que para los cálculos de la
ecuación (2) y la ecuación (3), dioptría (D) se usa para el poder
Po de refracción del vértice interno y la curva Pb base y metro (m)
se usa para la distancia L y el espesor t, respectivamente''.
Entonces, en el documento de patente 2, estas
ecuaciones de cálculo para el aumento SM de lente se usan para
calcular una diferencia en el aumento entre una parte distante y una
parte cercana. Se considera que la distorsión y el ladeo de una
imagen se mejoran debido a una pequeña diferencia de aumento.
El estudio por parte del inventor de la
invención muestra que aunque se reconocen algunos efectos en la
técnica anterior 1 descrita anteriormente en comparación con las
otras técnicas anteriores, es necesario tratar los siguientes
puntos para diseñar una lente con mayor rendimiento.
a. Los parámetros de evaluación básicos usados
en la técnica anterior 1 descrita anteriormente incluyen un
parámetro que debe aplicarse esencialmente sólo a una parte cerca
del centro de una lente. Esto resulta evidente a partir de la
descripción de "la distancia L desde un vértice de una superficie
del lado de globo ocular de una lente hasta un globo ocular" y
"un espesor t en el centro de la lente". Más específicamente,
en un ejemplo del documento de patente 2, el parámetro de
evaluación básico que ha de aplicarse sólo a una parte distante
cerca del centro de la lente, se aplica también a una parte cercana
ubicada a una gran distancia por debajo del centro de la lente, y
por tanto sigue habiendo una posibilidad de generación de
errores.
b. En la técnica anterior 1, el aumento SM de
lente se calcula usando cinco parámetros de evaluación básicos, que
son los mencionados anteriormente L, t, Po, Pb además del "índice
n de refracción de la lente". Sin embargo, tal como se encuentra
instantáneamente cuando se inclina hacia delante y hacia atrás una
lente que tiene una dioptría real, se considera que el tamaño de
una imagen está influenciado enormemente por un "ángulo entre una
línea de visión y la superficie de una lente". Por tanto, esto
conduce a una consideración de que el "ángulo entre una línea de
visión y la superficie de una lente" no es insignificante
particularmente en el cálculo del aumento de la parte cercana
ubicada a una gran distancia por debajo del centro de la lente. Por
consiguiente, el diseño de la lente de la técnica anterior 1 tiene
una posibilidad de error provocada por el cálculo del aumento de la
lente sin consideración del "ángulo entre una línea de visión y la
superficie de una lente".
c. El "aumento" en la técnica anterior 1
carece de una idea de dirección distinta de una descripción de un
ejemplo de aplicación para una lente para astigmatismo. Debido a la
ausencia de esta idea, puede existir un caso en el que, por
ejemplo, "los aumentos en la dirección vertical y la dirección
horizontal son diferentes" en la parte cercana ubicada a una
gran distancia por debajo del centro de la lente, lo que provoca una
posibilidad de error.
d. Para calcular de manera precisa el aumento
para la parte cercana, la distancia hasta un objetivo visual, es
decir, una "distancia a un objeto" debe añadirse como factor de
cálculo. Sin embargo, en la técnica anterior 1, la "distancia a
un objeto" no se tiene en cuenta. Por consiguiente, no puede
negarse una posibilidad de error debida a la ausencia de esta
consideración.
e. En la técnica anterior 1, la influencia por
la acción de prisma no se tiene en cuenta en los cálculos de
aumento. Por consiguiente, existe también una posibilidad de error
debido a la ausencia de esta consideración.
Tal como se describió anteriormente, la técnica
anterior 1 no siempre es suficiente desde un punto de vista de
calcular de manera más precisa el "aumento".
Con el fin de solucionar el problema descrito
anteriormente se proporciona la presente invención, y su objeto es
proporcionar una lente de poder progresivo de tipo biasférico
considerando una influencia por el "ángulo entre una línea de
visión y la superficie de una lente" mencionado anteriormente y
"una distancia a un objeto", y reduciendo una diferencia de
aumento de imágenes entre una parte distante y una parte cercana de
una lente, y proporcionando una excelente corrección de la agudeza
visual para valores de prescripción y un amplio campo visual eficaz
con menos distorsión al usarla.
\vskip1.000000\baselineskip
Con el fin de solucionar los problemas descritos
anteriormente, la presente invención propone una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según la reivindicación 1. Las
realizaciones preferidas pueden tener las siguientes
estructuras.
\vskip1.000000\baselineskip
Primera
estructura
En una lente de poder progresivo de tipo
biasférico con una acción de poder de refracción progresivo asignada
de manera dividida a una primera superficie de refracción que es
una superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DHf + DHn <
DVf + DVn\ y\ DHn <
DVn,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de hipermetropía (Df) y una dioptría de
adición (ADD) basándose en valores de
\hbox{prescripción,
y}
una distribución de astigmatismo en la primera
superficie de refracción es bilateralmente simétrica con respecto a
un meridiano que pasa a través de la posición F1 de medición de
dioptrías de hipermetropía, una distribución de astigmatismo sobre
la segunda superficie de refracción es bilateralmente asimétrica con
respecto a un meridiano que pasa a través de una posición F2 de
medición de dioptrías de hipermetropía de la segunda superficie de
refracción, y una posición de una posición N2 de medición de
dioptrías de miopía sobre la segunda superficie de refracción se
desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia
predeterminada.
Según esta estructura, un campo visual en la
dirección horizontal puede aumentarse fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección horizontal de
la superficie del lado de globo ocular, una línea de visión puede
moverse fácilmente entre las partes distante y cercana fijando más
alta una razón de participación de una acción progresiva en la
dirección vertical de la superficie del lado de objeto, y puede
proporcionarse una lente de poder progresivo que tiene un gran campo
visual binocular con menos astigmatismo y que tiene menos ladeo y
distorsión al usarla.
\newpage
\global\parskip0.980000\baselineskip
Segunda
estructura
En la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según la primera estructura,
una distribución de astigmatismo de transmisión
en una parte cercana de la lente de poder progresivo de tipo
biasférico está dispuesta de modo que un lado de nariz es denso y un
lado de sien es poco denso.
Según esta estructura, además del efecto de la
primera estructura, el astigmatismo de transmisión particularmente
desde la parte cercana hasta el lado pasa a ser aproximado entre los
ojos izquierdo y derecho, y puede obtenerse una excelente visión
binocular.
\vskip1.000000\baselineskip
Tercera
estructura
En un método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico con una acción de poder de refracción
progresivo asignada de manera dividida a una primera superficie de
refracción que es una superficie del lado de objeto y una segunda
superficie de refracción que es una superficie del lado de globo
ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DHf + DHn <
DVf + DVn\ y\ DHn <
DVn,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de hipermetropía (Df) y una dioptría de
adición (ADD) basándose en valores de
\hbox{prescripción,
y}
una distribución de astigmatismo en la primera
superficie de refracción es bilateralmente simétrica con respecto a
un meridiano que pasa a través de la posición F1 de medición de
dioptrías de hipermetropía, una distribución de astigmatismo sobre
la segunda superficie de refracción es bilateralmente asimétrica con
respecto a un meridiano que pasa a través de una posición F2 de
medición de dioptrías de hipermetropía de la segunda superficie de
refracción, y una posición de una posición N2 de medición de
dioptrías de miopía sobre la segunda superficie de refracción se
desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia
predeterminada.
Según esta estructura, un campo visual en la
dirección horizontal puede aumentarse fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección horizontal de
la superficie del lado de globo ocular, una línea de visión puede
moverse fácilmente entre las partes distante y cercana fijando más
alta una razón de participación de una acción progresiva en la
dirección vertical de la superficie del lado de objeto, y puede
proporcionarse un método de diseño que puede obtener una lente de
poder progresivo que tiene un gran campo visual binocular con menos
astigmatismo y que tiene menos ladeo y distorsión al usarla.
\vskip1.000000\baselineskip
Cuarta
estructura
En el método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según la tercera estructura,
una distribución de astigmatismo de transmisión
en una parte cercana de la lente de poder progresivo de tipo
biasférico está dispuesta de modo que un lado de nariz es denso y un
lado de sien es poco denso.
Según esta estructura, además del efecto de la
tercera estructura, el astigmatismo de transmisión particularmente
desde la parte cercana hasta el lado pasa a ser aproximado entre los
ojos izquierdo y derecho, y puede obtenerse una excelente visión
binocular.
\vskip1.000000\baselineskip
Quinta
estructura
En una lente de poder progresivo de tipo
biasférico con una acción de poder de refracción progresivo asignada
de manera dividida a una primera superficie de refracción que es
una superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
\global\parskip1.000000\baselineskip
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DHf + DHn <
DVf + DVn\ y\ DHn <
DVn
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de hipermetropía (Df) y una dioptría de
adición (ADD) basándose en valores de
\hbox{prescripción,
y}
una distribución de dioptrías promedio en la
primera superficie de refracción es bilateralmente simétrica con
respecto a un meridiano que pasa a través de la posición F1 de
medición de dioptrías de hipermetropía, una distribución de
dioptrías promedio sobre la segunda superficie de refracción es
bilateralmente asimétrica con respecto a un meridiano que pasa a
través de una posición F2 de medición de dioptrías de hipermetropía
de la segunda superficie de refracción, y una posición de una
posición N2 de medición de dioptrías de miopía sobre la segunda
superficie de refracción se desplaza hacia dentro hacia una nariz
una distancia predeterminada.
Según esta estructura, un campo visual en la
dirección horizontal puede aumentarse fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección horizontal de
la superficie del lado de globo ocular, una línea de visión puede
moverse fácilmente entre las partes distante y cercana fijando más
alta una razón de participación de una acción progresiva en la
dirección vertical de la superficie del lado de objeto, y puede
proporcionarse una lente de poder progresivo que tiene un gran campo
visual binocular con una dioptría promedio apropiada y que tiene
menos ladeo, distorsión y borrosidad al usarla.
\vskip1.000000\baselineskip
Sexta
estructura
En la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según la quinta estructura, tal como en cada lente según
la invención,
una distribución de astigmatismo de transmisión
en una parte cercana de la lente de poder progresivo de tipo
biasférico está dispuesta de modo que un lado de nariz es denso y un
lado de sien es poco denso.
Según esta estructura, además del efecto de la
quinta estructura, el astigmatismo de transmisión particularmente
desde la parte cercana hasta el lado pasa a ser aproximado entre los
ojos izquierdo y derecho, y puede obtenerse una excelente visión
binocular.
\vskip1.000000\baselineskip
Séptima
estructura
En un método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico con una acción de poder de refracción
progresivo asignada de manera dividida a una primera superficie de
refracción que es una superficie del lado de objeto y una segunda
superficie de refracción que es una superficie del lado de globo
ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DHf + DHn <
DVf + DVn\ y\ DHn <
DVn,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de hipermetropía (Df) y una dioptría de
adición (ADD) basándose en valores de
\hbox{prescripción,
y}
una distribución de dioptrías promedio en la
primera superficie de refracción es bilateralmente simétrica con
respecto a un meridiano que pasa a través de la posición F1 de
medición de dioptrías de hipermetropía, una distribución de
dioptrías promedio sobre la segunda superficie de refracción es
bilateralmente asimétrica con respecto a un meridiano que pasa a
través de una posición F2 de medición de dioptrías de hipermetropía
de la segunda superficie de refracción, y una posición de una
posición N2 de medición de dioptrías de miopía sobre la segunda
superficie de refracción se desplaza hacia dentro hacia una nariz
una distancia predeterminada.
\newpage
Según esta estructura, un campo visual en la
dirección horizontal puede aumentarse fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección horizontal de
la superficie del lado de globo ocular, una línea de visión puede
moverse fácilmente entre las partes distante y cercana fijando más
alta una razón de participación de una acción progresiva en la
dirección vertical de la superficie del lado de objeto, y puede
proporcionarse un método de diseño que puede obtener una lente de
poder progresivo que tiene un gran campo visual binocular con una
dioptría promedio apropiada y que tiene menos ladeo, distorsión y
borrosidad al usarla.
\vskip1.000000\baselineskip
Octava
estructura
En el método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según la séptima estructura, tal como
con cada lente según la invención,
una distribución de astigmatismo de transmisión
en una parte cercana de la lente de poder progresivo de tipo
biasférico está dispuesta de modo que un lado de nariz es denso y un
lado de sien es poco denso.
Según esta estructura, además del efecto de la
séptima estructura, el astigmatismo de transmisión particularmente
desde la parte cercana hasta el lado pasa a ser aproximado entre los
ojos izquierdo y derecho, y puede obtenerse una excelente visión
binocular.
\vskip1.000000\baselineskip
Novena
estructura
En una lente de poder progresivo de tipo
biasférico con una acción de poder de refracción progresivo asignada
de manera dividida a una primera superficie de refracción que es
una superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición N1 de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn
respectivamente, la relación de DHn y DVn se expresa mediante,
DVn - DHn >
ADD/2,
una componente de astigmatismo
superficial en N1 de la primera superficie de refracción está
compensada por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de miopía (Dn) basándose en valores de
prescripción.
Según esta estructura, un campo visual en la
dirección horizontal puede aumentarse fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección horizontal de
la superficie del lado de globo ocular particularmente en la parte
cercana, y al mismo tiempo, se aumenta una razón de participación de
una acción progresiva en la dirección vertical de la superficie del
lado de objeto, y puede proporcionarse una lente de poder
progresivo que permite que una línea de visión se mueva fácilmente
entre las partes distante y cercana y tenga menos ladeo y
distorsión al usarla.
\vskip1.000000\baselineskip
Décima
estructura
En la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según la novena estructura,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, la relación de DHf y DVf se expresa
mediante
DHf + DHn <
DVf + DVn\ y\ DVn - DVf > ADD/2\ y\ DHn - DHf <
ADD/2,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de hipermetropía (Df) y una dioptría de
adición (ADD) basándose en valores de prescrip-
ción.
ción.
Según esta estructura, además del efecto de la
novena estructura, puede proporcionarse una lente de poder
progresivo en la que se reducen el ladeo y la distorsión en la parte
distante y también en toda la superficie de la lente.
\newpage
\global\parskip0.940000\baselineskip
11ª
estructura
En la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según la novena estructura o la décima estructura,
la primera superficie de refracción es
bilateralmente simétrica con respecto a un meridiano que pasa a
través de la posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía,
la segunda superficie de refracción es bilateralmente asimétrica
con respecto a un meridiano que pasa a través de una posición F2 de
medición de dioptrías de hipermetropía de la segunda superficie de
refracción, y una posición de una posición N2 de medición de
dioptrías de miopía sobre la segunda superficie de refracción se
desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia
predeterminada.
Según esta estructura, además del efecto de la
novena estructura o la décima estructura, puede proporcionarse una
mayor visión binocular particularmente cuando se mueve una línea de
visión desde la parte distante hasta la parte cercana.
\vskip1.000000\baselineskip
12ª
estructura
En la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según una cualquiera de la novena estructura a la 11ª
estructura,
la primera superficie de refracción es una
superficie de rotación con un meridiano que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía como línea
generatriz, la segunda superficie de refracción es bilateralmente
asimétrica con respecto a un meridiano que pasa a través de una
posición F2 de medición de dioptrías de hipermetropía sobre la
segunda superficie de refracción, y una disposición de una posición
N2 de medición de dioptrías de miopía sobre la segunda superficie de
refracción se desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia
predeterminada.
Según esta estructura, además del efecto de una
cualquiera de la novena estructura a la 11ª estructura, es posible
evitar la generación de deformación de una superficie, lo que puede
provocar el ladeo de una imagen, en la superficie del lado de
objeto. Además, puede proporcionarse una mayor visión binocular
cuando se mueve una línea de visión desde la parte distante hasta
la parte cercana.
\vskip1.000000\baselineskip
13ª
estructura
En la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según una cualquiera de la novena estructura a la 11ª
estructura,
en la primera superficie de refracción, una
curva seccional en la dirección horizontal que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía no es un
círculo perfecto pero tiene un cambio de poder de refracción
predeterminado, y una curva seccional de una sección transversal en
la dirección vertical que incluye una línea normal en una posición
arbitraria sobre la curva seccional en la dirección horizontal es
sustancialmente igual a un meridiano que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía.
Según esta estructura, además del efecto de una
cualquiera de la novena estructura a la 11ª estructura, puede
atenuarse la distorsión en ambos lados izquierdo y derecho, y puede
mejorarse una visión lateral adoptando la estructura descrita
anteriormente.
\vskip1.000000\baselineskip
14ª
estructura
En la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según una cualquiera de la novena estructura a la 13ª
estructura,
en una estructura de una combinación de las
superficies de refracción primera y segunda que proporciona la
dioptría de hipermetropía (Df) y la dioptría de adición (ADD)
basándose en los valores de prescripción y que proporciona en caso
necesario un poder de refracción de prisma (Pf), se realiza una
corrección asférica en al menos uno o más elementos de
acontecimiento de astigmatismo y un error de dioptrías y un
acontecimiento de distorsión de una imagen en un campo visual
periférico, debido al hecho de que la línea de visión en un estado
de uso y la superficie de una lente no pueden intersecar en ángulos
rectos.
Según esta estructura, puede proporcionarse una
lente de poder progresivo, en la que se reducen el acontecimiento
de astigmatismo de transmisión y el error de dioptrías de
transmisión, la distorsión de una imagen en una visión periférica y
similares mediante la corrección asférica descrita anteriormente,
además del efecto de una cualquiera de la novena estructura a la
13ª estructura.
\vskip1.000000\baselineskip
15ª
estructura
En un método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico con una acción de poder de refracción
progresivo asignada de manera dividida a una primera superficie de
refracción que es una superficie del lado de objeto y una segunda
superficie de refracción que es una superficie del lado de globo
ocular,
\global\parskip1.000000\baselineskip
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición N1 de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn
respectivamente, la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DVn - DHn >
ADD/2,
y una componente de astigmatismo
superficial en N1 de la primera superficie de refracción está
compensada por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de miopía (Dn) basándose en valores de
prescripción.
Según esta estructura, un campo visual en la
dirección horizontal puede aumentarse fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección horizontal de
la superficie del lado de globo ocular particularmente en la parte
cercana, y al mismo tiempo, se aumenta una razón de participación de
una acción progresiva en la dirección vertical de la superficie del
lado de objeto, y puede proporcionarse un método de diseño que
puede obtener una lente de poder progresivo que permite que una
línea de visión se mueva fácilmente entre las partes distante y
cercana y tenga menos ladeo y distorsión al usarla.
\vskip1.000000\baselineskip
16ª
estructura
En el método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según la 15ª estructura,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, la relación de DHf y DVf se expresa
mediante
DHf + DHn <
DVf + DVn\ y\ DVn - DVf > ADD/2\ y\ DHn - DHf <
ADD/2,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de hipermetropía (Df) y una dioptría de
adición (ADD) basándose en valores de prescrip-
ción.
ción.
Según esta estructura, además del efecto de la
15ª estructura, puede proporcionarse un método de diseño que puede
obtener una lente de poder progresivo en la que se reducen el ladeo
y la distorsión en la parte distante y también en toda la
superficie de la lente.
\vskip1.000000\baselineskip
17ª
estructura
En el método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según la 15ª estructura o la 16ª
estructura,
la primera superficie de refracción es
bilateralmente simétrica con respecto a un meridiano que pasa a
través de la posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía,
la segunda superficie de refracción es bilateralmente asimétrica
con respecto a un meridiano que pasa a través de una posición F2 de
medición de dioptrías de hipermetropía de la segunda superficie de
refracción, y una posición de una posición N2 de medición de
dioptrías de miopía sobre la segunda superficie de refracción se
desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia
predetermi-
nada.
nada.
Según esta estructura, además del efecto de la
15ª estructura o la 16ª estructura, puede proporcionarse una mayor
visión binocular particularmente cuando se mueve una línea de visión
desde la parte distante hasta la parte cercana.
\vskip1.000000\baselineskip
18ª
estructura
En el método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según una cualquiera de la 15ª
estructura a la 17ª estructura,
la primera superficie de refracción es una
superficie de rotación con un meridiano que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía como línea
generatriz, la segunda superficie de refracción es bilateralmente
asimétrica con respecto a un meridiano que pasa a través de una
posición F2 de medición de dioptrías de hipermetropía sobre la
segunda superficie de refracción, y una posición de una posición N2
de medición de dioptrías de miopía sobre la segunda superficie de
refracción se desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia
predeterminada.
\newpage
Según esta estructura, además del efecto de una
cualquiera de la 15ª estructura a la 17ª estructura, es posible
evitar la generación de deformación de una superficie, lo que puede
provocar el ladeo de una imagen, en la superficie del lado de
objeto. Además, puede proporcionarse una mayor visión binocular
cuando se mueve una línea de visión desde la parte distante hasta
la parte cercana.
\vskip1.000000\baselineskip
19ª
estructura
En el método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según una cualquiera de la 15ª
estructura a la 17ª estructura,
en la primera superficie de refracción, una
curva seccional en la dirección horizontal que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía no es un
círculo perfecto pero tiene un cambio de poder de refracción
predeterminado, y una curva seccional de una sección transversal en
la dirección vertical que incluye una línea normal en una posición
arbitraria sobre la curva seccional en la dirección horizontal es
sustancialmente igual a un meridiano que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía.
Según esta estructura, además del efecto de una
cualquiera de la 15ª estructura a la 17ª estructura, puede
atenuarse la distorsión en ambos lados izquierdo y derecho, y se
mejora una visión lateral, adoptando la estructura descrita
anteriormente.
\vskip1.000000\baselineskip
20ª
estructura
En el método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según una cualquiera de la 15ª
estructura a la 19ª estructura,
en una estructura de una combinación de las
superficies de refracción primera y segunda que proporciona la
dioptría de hipermetropía (Df) y la dioptría de adición (ADD)
basándose en los valores de prescripción y que proporciona en caso
necesario un poder de refracción de prisma (Pf), se realiza una
corrección asférica en al menos uno o más elementos de
acontecimiento de astigmatismo y un error de dioptrías, y un
acontecimiento de distorsión de una imagen en un campo visual
periférico, debido al hecho de que una línea de visión y la
superficie de una lente en un estado de uso intersecan en ángulos
rectos.
Según esta estructura, puede proporcionarse una
lente de poder progresivo, en la que se reducen el acontecimiento
de astigmatismo de transmisión y el error de dioptrías de
transmisión, la distorsión de una imagen en una visión periférica y
similares mediante la corrección asférica descrita anteriormente,
además del efecto de una cualquiera de la 15ª estructura a la 19ª
estructura.
\vskip1.000000\baselineskip
21ª
estructura
En una lente de poder progresivo de tipo
biasférico con una acción de poder de refracción progresivo asignada
de manera dividida a una primera superficie de refracción que es
una superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DVn - DVf >
ADD/2
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de
prescripción,
y
sobre una curva seccional en la dirección
vertical que pasa a través de F1, en una posición arbitraria en un
rectángulo rodeado por dos líneas horizontales ubicadas a \pm 4 mm
en la dirección vertical, con una posición que proporciona el 50%
de un cambio de una dioptría seccional en la dirección vertical que
oscila desde F1 hasta la misma altura que N1 que es el centro, y
dos líneas verticales ubicadas a \pm 15 mm en la dirección
horizontal desde una línea recta en la dirección vertical que pasa a
través de F1,
\newpage
una dioptría seccional superficial en la
dirección vertical en la primera superficie de refracción tiene
valores diferenciales de modo que el valor absoluto de un valor
diferencial en la dirección vertical es mayor que el valor absoluto
de un valor diferencial en la dirección horizontal.
Según esta estructura, puede reducirse la
deformación de una superficie en la superficie del lado de objeto y
pueden reducirse el ladeo y la distorsión de una imagen
particularmente en una región de centro usada frecuentemente de la
lente de poder progresivo fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección vertical de
la superficie del lado de objeto.
\vskip1.000000\baselineskip
22ª
estructura
En una lente de poder progresivo de tipo
biasférico con una acción de poder de refracción progresivo asignada
de manera dividida a una primera superficie de refracción que es
una superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DVn - DVf >
ADD/2,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de
prescripción,
y
sobre una curva seccional en la dirección
vertical que pasa a través de F1, en una posición arbitraria en un
rectángulo rodeado por dos líneas horizontales ubicadas a \pm 4 mm
en la dirección vertical, con una posición que proporciona el 50%
de un cambio de una dioptría seccional en la dirección vertical que
oscila desde F1 hasta la misma altura que N1 que es el centro, y
dos líneas verticales ubicadas a \pm 15 mm en la dirección
horizontal desde una línea recta en la dirección vertical que pasa a
través de F1,
una cantidad de astigmatismo superficial en la
primera superficie de refracción tiene valores diferenciales de
modo que el valor absoluto de un valor diferencial en la dirección
vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial en
la dirección horizontal, y
en una posición arbitraria en el rectángulo,
una dioptría promedio superficial en la primera
superficie de refracción tiene valores diferenciales de modo que el
valor absoluto de un valor diferencial en la dirección vertical es
mayor que el valor absoluto de un valor diferencial en la dirección
horizontal.
Según esta estructura, puede reducirse la
deformación de una superficie en la superficie del lado de objeto y
pueden reducirse el ladeo y la distorsión de una imagen
particularmente en una región de centro usada frecuentemente de la
lente de poder progresivo fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección vertical de
la superficie del lado de objeto. Además, la evaluación de un
rendimiento óptico de una lente pasa a ser fácil usando la cantidad
de astigmatismo superficial y la dioptría promedio superficial como
índices.
\vskip1.000000\baselineskip
23ª
estructura
En un método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico con una acción de poder de refracción
progresivo asignada de manera dividida a una primera superficie de
refracción que es una superficie del lado de objeto y una segunda
superficie de refracción que es una superficie del lado de globo
ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
\newpage
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DVn - DVf >
ADD/2
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de
prescripción,
y
sobre una curva seccional en la dirección
vertical que pasa a través de F1, en una posición arbitraria en un
rectángulo rodeado por dos líneas horizontales ubicadas a \pm 4 mm
en la dirección vertical, con una posición que proporciona el 50%
de un cambio de una dioptría seccional en la dirección vertical que
oscila desde F1 hasta la misma altura que N1 que es el centro, y
dos líneas verticales ubicadas a \pm 15 mm en la dirección
horizontal desde una línea recta en la dirección vertical que pasa a
través de F1,
una dioptría seccional superficial en la
dirección vertical en la primera superficie de refracción tiene
valores diferenciales de modo que el valor absoluto de un valor
diferencial en la dirección vertical es mayor que el valor absoluto
de un valor diferencial en la dirección horizontal.
Según esta estructura, puede reducirse la
deformación de una superficie en la superficie del lado de objeto y
pueden reducirse el ladeo y la distorsión de una imagen
particularmente en una región de centro usada frecuentemente de la
lente de poder progresivo fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección vertical de
la superficie del lado de objeto.
\vskip1.000000\baselineskip
24ª
estructura
En un método de diseño de una lente de poder
progresivo de tipo biasférico con una acción de poder de refracción
progresivo asignada de manera dividida a una primera superficie de
refracción que es una superficie del lado de objeto y una segunda
superficie de refracción que es una superficie del lado de globo
ocular,
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DHn y DVn se expresa mediante
DVn - DVf >
ADD/2,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de
prescripción,
y
sobre una curva seccional en la dirección
vertical que pasa a través de F1, en una posición arbitraria en un
rectángulo rodeado por dos líneas horizontales ubicadas a \pm 4 mm
en la dirección vertical, con una posición que proporciona el 50%
de un cambio de una dioptría seccional en la dirección vertical que
oscila desde F1 hasta la misma altura que N1 que es el centro, y
dos líneas verticales ubicadas a \pm 15 mm en la dirección
horizontal desde una línea recta en la dirección vertical que pasa a
través de F1, una cantidad de astigmatismo superficial en la
primera superficie de refracción tiene valores diferenciales de modo
que el valor absoluto de un valor diferencial en la dirección
vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial en
la dirección horizontal, y
en una posición arbitraria en el rectángulo,
una dioptría promedio superficial en la primera
superficie de refracción tiene valores diferenciales de modo que el
valor absoluto de un valor diferencial en la dirección vertical es
mayor que el valor absoluto de un valor diferencial en la dirección
horizontal.
Según esta estructura, puede reducirse la
deformación de una superficie en la superficie del lado de objeto y
pueden reducirse el ladeo y la distorsión de una imagen
particularmente en una región de centro usada frecuentemente de la
lente de poder progresivo fijando más alta una razón de
participación de una acción progresiva en la dirección vertical de
la superficie del lado de objeto. Además, la evaluación de un
rendimiento óptico de una lente pasa a ser fácil usando la cantidad
de astigmatismo superficial y la dioptría promedio superficial como
índices.
Según la presente invención, una acción
progresiva de una lente de poder progresivo se divide en la
dirección vertical y la dirección horizontal de una lente y
entonces una razón de participación óptima entre las dos
superficies frontal y trasera del lado de objeto y el lado de globo
ocular se fija en cada dirección para configurar una lente de poder
progresivo de tipo biasférico, una razón de participación de una
acción progresiva en la dirección horizontal de una superficie
trasera (superficie del lado de globo ocular) se fija más alta de
manera que puede obtenerse una ventaja de aumentar el campo visual
en la dirección horizontal, una razón de participación de una
acción progresiva en la dirección vertical de una superficie frontal
(superficie del lado de objeto) se fija más alta de manera que
puede restringirse una desventaja de aumentar el ángulo de giro del
globo ocular entre las partes distante y cercana en la dirección
vertical.
Además, puede proporcionarse un amplio campo
visual eficaz con menos distorsión en su uso reduciendo una
diferencia de aumento de una imagen entre la parte distante y la
parte cercana en la lente de poder progresivo.
Además, es posible usar un "producto
semiterminado bilateralmente simétrico" como superficie del lado
de objeto de la lente de poder progresivo y también es posible
mecanizar sólo la superficie del lado de globo ocular tras recibir
una orden en una superficie curvada bilateralmente asimétrica que
corresponde a una acción de convergencia de un ojo en miopía, y
pueden reducirse el tiempo y el coste de mecanizado.
A continuación en el presente documento, se
describirá una realización de la presente invención con referencia
a los dibujos. Obsérvese que en la descripción, se describirá en
primer lugar el proceso de aclaración por parte de los presentes
inventores y posteriormente se describirá una lente de poder
progresivo de tipo biasférico según la presente invención basándose
en la aclaración.
En este caso, la figura 1 es una vista
explicativa de diversos poderes de refracción superficiales en
posiciones sobre una superficie de lente para gafas, la figura 2 es
una vista explicativa de una relación posicional entre un globo
ocular, líneas de visión y una lente, la figura 3-1,
la figura 3-2 y la figura 3-3 y la
figura 4-1, la figura 4-2 y la
figura 4-3 son vistas explicativas sobre un aumento
M\gamma de un prisma, que son vistas explicativas sobre una
diferencia entre una lente positiva y una lente negativa y sobre una
diferencia en el aumento en la observación usando principalmente
una parte cercana que es una parte inferior de una lente, la figura
5-1 es una vista explicativa de un diseño óptico de
lente de poder progresivo, que es una vista frontal de la lente de
poder progresivo cuando se observa desde una superficie del lado de
objeto, la figura 5-2 es una vista explicativa del
diseño óptico de la lente de poder progresivo, que es una vista
lateral que ilustra una sección transversal en la dirección
vertical, la figura 5-3 es una vista explicativa del
diseño óptico de la lente de poder progresivo, que es una vista en
alzado que ilustra una sección transversal en la dirección
transversal, y la figura 6 es una vista explicativa que ilustra la
diferencia de definición sobre "dioptría de adición".
Obsérvese que en estos dibujos, el símbolo F designa una posición de
medición de dioptrías de hipermetropía, el símbolo N designa una
posición de medición de dioptrías de miopía y el símbolo Q designa
una posición de medición de dioptrías de prisma. Además, otros
símbolos mostrados en la figura 1, etcétera, designan,
DVf: poder de refracción superficial en F de una
línea curvada seccional en la dirección vertical que pasa a través
de F,
DVn: poder de refracción superficial en N de una
línea curvada seccional en la dirección vertical que pasa a través
de N,
DHf: poder de refracción superficial en F de una
línea curvada seccional en la dirección horizontal que pasa a
través de F, y
DHn: poder de refracción superficial en N de una
línea curvada seccional en la dirección horizontal que pasa a
través de N. Además, el sufijo 1 se añade a todos los símbolos
cuando la superficie de refracción de un dibujo es una primera
superficie de refracción que es la superficie del lado de objeto, y
el sufijo 2 se añade a todos los símbolos cuando la superficie es
una segunda superficie de refracción que es la superficie del lado
de globo ocular para el reconocimiento.
Además, los símbolos F1 y F2 designan posiciones
de medición de dioptrías de hipermetropía en la superficie del lado
de objeto y la superficie del lado de globo ocular, y de manera
similar los símbolos N1 y N2 designan posiciones de medición de
dioptrías de miopía en la superficie del lado de objeto y la
superficie del lado de globo ocular. Además, el símbolo E es un
globo ocular, el símbolo C un centro de rotación del globo ocular,
el símbolo S una superficie de referencia alrededor de C, los
símbolos Lf y Ln líneas de visión que pasan a través de la posición
de medición de dioptrías de hipermetropía y la posición de medición
de dioptrías de miopía respectivamente. Además, el símbolo M es una
línea curvada denominada línea de visión principal a través de la
cual pasa una línea de visión cuando uno mira con ambos ojos desde
una parte frontal superior hasta una frontal inferior. Entonces,
los símbolos F1, N1, F2, N2 y N3 indican posiciones, sobre las
cuales se coloca la abertura de un medidor de lentes, que difieren
dependiendo de la definición de la "dioptría de adición".
El presente inventor decidió obtener, tal como
se explicará más adelante, una ecuación de cálculo de un aumento
que corresponde a la parte cercana mejorada mediante "los
parámetros correspondientes a la parte cercana" que es el
problema (a) y "considerando la distancia a un objeto" que es
el problema (d), que se explican en la técnica anterior descrita
anteriormente. Concretamente, cuando Mp es un factor de poder y Ms
es un factor de forma, un aumento SM de una imagen se expresa
mediante
...(1').SM =
Mp\ x\
Ms
En este caso, cuando el poder de objetivo (la
inversa de la distancia a un objeto expresada en una unidad de m)
para un objetivo visual es Px, la distancia desde la superficie del
lado de globo ocular en la parte cercana de la lente hasta el globo
ocular es L, el poder de refracción en la parte cercana (poder de
refracción del vértice interno en la parte cercana) es Po, el
espesor en la parte cercana de la lente es t, el índice de
refracción de la lente es n, y la curva base (poder de refracción)
de la
\hbox{superficie del lado de objeto en la parte cercana
de la lente es Pb, se establece la siguiente relación.}
...(2')Mp = (1
- (L + t)\ Px)/(1 - L\ x\
Po)
...(3')Ms =
1/(1 - t\ x\ (Px +
Pb)/n)
Estas ecuaciones, en las que se hace que
correspondan los parámetros con la parte distante, y 0 que es un
valor que corresponde a infinito se sustituye por Px que indica el
poder de la distancia a un objeto, coinciden con las ecuaciones de
la técnica anterior 1 descrita anteriormente. En otras palabras,
puede considerarse que las ecuaciones usadas en la técnica anterior
1 son "ecuaciones dedicadas a la hipermetropía que tiene una
distancia a un objeto infinita". Además, aunque la ecuación (1')
en este caso es idéntica a la ecuación de la técnica anterior 1
descrita anteriormente, la distancia a un objeto en miopía es
generalmente de aproximadamente 0,3 m a aproximadamente 0,4 m, y
por tanto Px que es la inversa de la misma pasa a ser un valor desde
aproximadamente -2,5 hasta aproximadamente -3,0. Por consiguiente,
el valor de Mp aumenta en la ecuación (2') porque aumenta el valor
del numerador, y el valor de Ms disminuye en la ecuación (3') porque
aumenta el valor del denominador. Esto muestra que la influencia
por el factor Ms de forma en la miopía es menor que la de por los
cálculos de la técnica anterior 1. Por ejemplo, cuando Pb = -Px, es
decir, la curva base (poder de refracción) de la superficie en el
lado de objeto de una lente tiene un valor que oscila desde
aproximadamente +2,5 hasta aproximadamente +3,0, Ms = 1, lo que
muestra que el factor de forma en la miopía es completamente
irrelevante para el aumento de una imagen.
De la manera descrita anteriormente, se han
obtenido las ecuaciones de cálculo para el aumento teniendo en
cuenta los parámetros correspondientes a la parte cercana y la
"distancia a un objeto". Sin embargo, también es necesario
tener en cuenta el "ángulo entre una línea de visión y la
superficie de una lente" que es el problema (b) de la técnica
anterior 1 descrita anteriormente para calcular un aumento en la
miopía real. Lo que es importante en este caso es que el "ángulo
entre una línea de visión y la superficie de una lente" tenga
una propiedad direccional. Entonces, tener en cuenta el "ángulo
entre una línea de visión y la superficie de una lente" no es
más que simultáneo a tener en cuenta la propiedad direccional del
"aumento de una imagen" que es el problema (c) de la técnica
anterior 1 descrita anteriormente.
Revisando la primera ecuación de cálculo de las
ecuaciones (1') a (3') descritas anteriormente en este punto de
vista, tiene como factores de cálculo influidos por el "ángulo
entre una línea de visión y la superficie de una lente", el
poder Po de refracción del vértice interno en la parte cercana y la
curva Pb base (poder de refracción) de la superficie del lado de
objeto en la parte cercana. En este caso, cuando se usan las muy
conocidas ecuaciones aproximadas de Martin, siendo \alpha el
ángulo formado entre la línea de visión en miopía y el eje óptico
de la región en la parte cercana y siendo \beta el ángulo formado
entre la línea de visión en la miopía y la línea normal en la
superficie del lado de objeto en la parte cercana,
el poder de refracción del vértice interno en la
dirección vertical en la parte cercana: Pov = Po x (1 +
sen^{2}\alpha x 4/3),
el poder de refracción del vértice interno en la
dirección horizontal en la parte cercana: Poh = Po x (1 +
sen^{2}\alpha x 1/3),
el poder de refracción de la sección vertical en
la superficie del lado de objeto en la parte cercana: Pbv = Pb x (1
+ sen^{2}\beta x 4/3), y
el poder de refracción de la sección transversal
en la superficie del lado de objeto en la parte cercana: Pbh = Pb x
(1 + sen^{2}\beta x 1/3).
Siempre que los ángulos \alpha y \beta y Po
y Pb no sean cero, los poderes de refracción, los factores de poder
y los factores de forma tienen diferentes valores entre las
direcciones vertical y horizontal tal como se describió
anteriormente, dando como resultado una diferencia en el aumento que
se produce entre la dirección vertical y la dirección
horizontal.
Mientras que las ecuaciones aproximadas se usan
en este caso para explicar simplemente el hecho de que "el poder
de refracción varía dependiendo de la dirección de la línea de
visión", estos valores se obtienen de manera deseable mediante
un cálculo de trazado de rayos preciso en el diseño óptico real. En
un ejemplo no limitativo del método de cálculo se describirá
esto.
En primer lugar, se calcula un camino óptico a
lo largo de la línea de visión usando la ley de Snell para calcular
L, t y la distancia desde la superficie de refracción del lado de
objeto hasta un punto del objeto. Entonces, a lo largo de este
camino óptico, la primera forma fundamental, la segunda forma
fundamental, las fórmulas de Weingarten, o similares en geometría
diferencial pueden usarse para calcular el poder de refracción con
la influencia de refracción sobre el camino óptico en la superficie
de refracción del lado de objeto y la superficie de refracción del
lado de globo ocular de una lente tenida en cuenta. Estas ecuaciones
y fórmulas y métodos de cálculo se conocen desde hace mucho tiempo
y se describen en la bibliografía conocida, por ejemplo,
"Differential Geometry" (escrita por Kentaro Yano, publicada
por Asakura Shoten Kabusikikaisya, primera edición, 1949) etcétera,
y por tanto se omite la descripción de la misma.
Además, realizando tales cálculos de trazado de
rayos precisos, se tienen en cuenta cuatro factores de cálculo L,
Po, t y Pb que son los problemas (a) a (d) en la técnica anterior 1
descrita anteriormente, y pueden ser posibles cálculos de aumento
precisos en todas las direcciones de las líneas de visión así como
en la parte cercana ubicada a una gran distancia por debajo del
centro de la lente.
De esa manera, los elementos descritos
anteriormente,
el poder de refracción del vértice interno en la
dirección vertical en la parte cercana: Pov,
el poder de refracción del vértice interno en la
dirección horizontal en la parte cercana: Poh,
el poder de refracción de la sección vertical en
la superficie del lado de objeto en la parte cercana: Pbv, y
el poder de refracción de la sección transversal
en la superficie del lado de objeto en la parte cercana: Pbh,
pueden obtenerse con una precisión
mucho mayor que la de en un caso usando las ecuaciones aproximadas
de
Martin.
Se entenderá fácilmente que todos los cálculos
de aumento descritos anteriormente de una imagen tienen que
corresponder a la diferencia en la dirección de la línea de visión
por el hecho de que "el poder de refracción varía de acuerdo con
la dirección de la línea de visión", tal como se describió
anteriormente. En este caso, cuando Mp es el factor de poder y Ms
es el factor de forma, y se añade el sufijo v para la dirección
vertical y se añade el sufijo h para la dirección horizontal para
expresar el aumento SM de una imagen, las ecuaciones (1') a (3')
descritas anteriormente se reescriben tal como sigue:
...(1v')SMv =
Mpv\ x\ Msv
\hskip2,6cm
...(1h')SMh =
Mph\ x\ Msh
\hskip2,6cm
...(2v')Mpv =
(1 - (L + t)\ Px)/(1 - L\ x\
Pov)
...(2h')Mph =
(1 - (L + t)\ Px)/(1 - L\ x\
Poh)
...(3v')Msv =
1/(1 - t\ x\ (Px + Pbv)/n)
\hskip0,8cm
...(3h')Msh =
1/(1 - t\ x\ (Px + Pbh)/n)
\hskip0,8cm
La manera anterior puede hacer frente a los
problemas (a) a (d) descritos anteriormente de la técnica anterior
1.
Finalmente, se describirá la "influencia por
la acción de prisma" que es el problema (e) descrito
anteriormente de la técnica anterior 1 en el cálculo del aumento en
la miopía real.
Aunque un prisma por sí mismo no tiene poder de
refracción a diferencia de una lente, el aumento M\gamma del
prisma varía dependiendo del ángulo de incidencia y el ángulo de
salida de los rayos hacia/desde el prisma. En este caso, se
considera un aumento \gamma de ángulo cuando un rayo que incide
desde un vacío hasta un medio con un índice n de refracción, tal
como se muestra en el lado izquierdo en la figura
3-1 y la figura 4-1, se refracta
sobre la superficie del medio. Cuando el ángulo de incidencia es i y
el ángulo de refracción es r en este caso,
n = sen\
i/sen\
r
\newpage
según la bien conocida ley de
Snell. Además, el aumento \gamma de ángulo por la refracción se
expresa
mediante
\gamma = cos\
i/cos\
r.
Puesto que n \geq 1, generalmente i \geq r y
\gamma \leq 1. En este caso, \gamma pasa a ser un valor
máximo 1 cuando i = r = 0, es decir, en el caso de una incidencia
normal. Cuando el ángulo r de refracción es
n = 1/sen\ r,
\gamma\ \text{pasa a ser un valor mínimo
teórico,}
\gamma =
0.
En ese momento,
i =
\pi/2,
y por tanto r es igual a un ángulo
crítico de reflexión total cuando un rayo sale del
medio.
Por otra parte, un aumento \gamma' de ángulo
cuando un rayo sale desde un medio con un índice de refracción de n
hasta un vacío, tal como se muestra en el lado derecho en la figura
3-1 y la figura 4-1, pasa a ser
completamente inverso a lo anterior. Más específicamente, cuando el
ángulo de incidencia de un rayo, que se refracta sobre una
superficie del medio y sale desde el interior del medio hasta un
vacío, es i' y el ángulo de refracción es r',
1/n = sen\
i'/sen\
r'
según la ley de Snell, y el aumento
de ángulo se expresa
mediante
\gamma' = cos\
i'/cos\
r'.
Puesto que n \geq 1, generalmente r' \geq i'
y \gamma' \geq 1. En este caso, \gamma' pasa a ser un valor
máximo 1 cuando
i' = r' =
0,
es decir, en el caso de una
incidencia normal. Cuando el ángulo i' de incidencia
es
n = 1/sen\
i',
\gamma' pasa a ser un valor
máximo teórico, \gamma' = \infty. En ese momento, r' = \pi/2,
y por tanto i' es igual a un ángulo crítico de reflexión total
cuando un rayo sale del
medio.
Tal como se muestra en la figura
3-3 y la figura 4-3, se considera un
caso en el que un rayo que incide en la superficie del lado de
objeto de una lente para gafas pasa a través del interior de la
lente, sale de la superficie del lado de globo ocular y alcanza un
globo ocular (a continuación en el presente documento, debe
considerarse convenientemente que el índice de refracción del aire
se aproxima a 1 que es el mismo que en un vacío para simplificar la
descripción). Cuando el índice de refracción de una lente para gafas
es n, el ángulo de incidencia de un rayo que incide en la
superficie del lado de objeto es i, el ángulo de refracción es r,
el ángulo de incidencia de un rayo desde el interior de la lente que
alcanza la superficie del lado de globo ocular es i', y el ángulo
de refracción de un rayo emergente es r', el aumento M\gamma de
ángulo que pasa a través de las dos superficies de la lente para
gafas se expresa mediante un producto de las dos clases de aumentos
de ángulo descritas anteriormente,
M\gamma =
\gamma\ x\ \gamma' = (cos\ i\ x\ cos\ i')/(cos\ r\ x\ cos\
r').
Esto es irrelevante para el poder de refracción
sobre la superficie de una lente y se conoce como aumento de un
prisma.
En este caso, cuando se considera un caso de i =
r' y r = i' tal como se muestra en la figura 3-1 y
la figura 4-1,
M\gamma =
\gamma\ x\ \gamma' =
1,
\newpage
lo que significa que no existe
ningún cambio en el aumento de una imagen observada a través de un
prisma. Mientras tanto, cuando un rayo incide perpendicularmente en
la superficie del lado de objeto de la lente para gafas tal como se
muestra en la figura
3-2,
M\gamma =
\gamma' = cos\ i'/cos\ r' \geq
1,
y a la inversa, cuando un rayo sale
perpendicularmente de la superficie del lado de globo ocular de la
lente para gafas tal como se muestra en la figura
4-2,
M\gamma =
\gamma = cos\ i/cos\ r \leq
1.
En este caso, lo que es importante es que los
aumentos M\gamma de un prisma tengan una propiedad direccional.
Más específicamente, cuando se considera la distribución de prismas
en una lente de poder progresivo, varía naturalmente dependiendo de
la dioptría y el valor de prisma de prescripción, en el que
generalmente los prismas en la hipermetropía cerca del centro de la
lente son pequeños y los prismas en la dirección vertical en la
miopía ubicada en una parte inferior de la lente son grandes. Por
tanto, puede decirse que el aumento M\gamma del prisma tiene un
gran influencia especialmente sobre la dirección vertical en la
miopía.
No sólo una lente de poder progresivo, sino
también una lente para gafas típica tiene una forma de menisco en
la que la superficie del lado de objeto es convexa y la superficie
del lado de globo ocular es cóncava, y por tanto teniendo en cuenta
que la línea de visión en miopía está en una dirección descendente,
puede decirse que la miopía a través de la lente de poder
progresivo que tiene un poder de refracción positivo en la parte
cercana tal como se muestra en la figura 3-3, es
similar a la forma en la figura 3-2 de M\gamma
\geq 1 más que en la figura 3-1 de M\gamma = 1,
y al menos M\gamma > 1. De manera similar, puede decirse que
la miopía a través de la lente de poder progresivo que tiene un
poder de refracción negativo en la parte cercana tal como se
muestra en la figura 4-3, es similar a la forma en
la figura 4-2 de M\gamma \leq 1 más que en la
figura 4-1 de M\gamma = 1, y al menos M\gamma
< 1. Por consiguiente, M\gamma > 1 en la miopía a través de
la lente de poder progresivo que tiene un poder de refracción
positivo en la parte cercana, y M\gamma < 1 en la miopía a
través de la lente de poder progresivo que tiene un poder de
refracción negativo en la parte cercana.
Como resultado, mientras que el aumento SM de la
lente en la técnica anterior 1 se tiene en cuenta sólo como un
producto del factor Mp de poder y el factor Ms de forma tal como se
describió anteriormente, la presente invención pretende multiplicar
adicionalmente el producto por el aumento M\gamma de un prisma
para obtener un aumento correcto de una lente.
El aumento M\gamma por un prisma se denomina
"factor de prisma" a diferencia de Mp y Ms, y cuando se añade
el sufijo v para la dirección vertical, y se añade el sufijo h para
la dirección horizontal para expresar el aumento SM de una imagen,
las ecuaciones (1v') y (1h') descritas anteriormente se reescriben
tal como sigue:
...(1v'')SMv =
Mpv\ x\ Msv\ x\ M\gamma
v
...(1h'')SMh =
Mph\ x\ Msh\ x\ M\gamma
v
Debe observarse que estos M\gammav y
M\gammah pueden obtenerse en el proceso de los cálculos de
trazados de rayos precisos descritos anteriormente. Esto puede
solucionar el problema de la influencia por la acción de prisma en
los cálculos de aumento de unas gafas.
En una lente de poder progresivo de superficie
convexa típica, la parte distante es inferior a la parte cercana en
el poder de refracción superficial de una "superficie
progresiva" que es la superficie del lado de objeto. A
diferencia de esto, en la lente de poder progresivo de la técnica
anterior 1, la parte distante se fija igual a la parte cercana en
el poder de refracción superficial de una "superficie
progresiva" que es la superficie del lado de objeto, cambiando
de ese modo la razón en el factor de forma entre las partes distante
y cercana y reduciendo la diferencia de aumento de una imagen entre
las partes distante y cercana, para mejorar la distorsión y el
ladeo de una imagen mediante la lente de poder progresivo.
Sin embargo, en el estudio en la presente
invención se muestra que aunque una reducción en la diferencia de
poder de refracción superficial entre las partes distante y cercana
de una "superficie progresiva" que es la superficie del lado
de objeto presenta una ventaja de una disminución en la diferencia
de aumento de una imagen entre las partes distante y cercana en la
dirección horizontal, esta ventaja tiene algunos problemas en la
disminución de la diferencia de poder de refracción superficial en
la dirección vertical.
Un primer problema es la influencia por el
factor M\gammav de prisma en la dirección vertical.
El factor M\gammav de prisma en la dirección
vertical es M\gammav < 1 cuando la parte cercana tiene un
poder de refracción negativo, y M\gammav > 1 cuando la parte
cercana tiene un poder de refracción positivo tal como se describió
anteriormente, y esta tendencia se potencia reduciendo la diferencia
de poder de refracción superficial en la dirección vertical, con lo
cual M\gammav se desvía de M\gammav = 1, que es un aumento de
un ojo descubierto, en cualquier caso de que la dioptría en la parte
cercana sea positiva o negativa. Mientras tanto, el factor
M\gammah de prisma en la dirección horizontal no recibe tal
influencia, y por tanto se mantiene como M\gammah = 1. Como
resultado, surge una diferencia entre las direcciones vertical y
horizontal en el aumento de una imagen especialmente en una parte
desde la parte cercana hasta una parte inferior a ésta, provocando
de ese modo la desventaja de que un elemento que debería verse
cuadrado en condiciones apropiadas se ve más largo que ancho en un
dioptría positiva y más ancho que largo en una dioptría
negativa.
Un segundo problema es uno que se produce sólo
cuando la parte cercana tiene un poder de refracción positivo
especialmente en la dirección vertical. Específicamente, cuando la
diferencia de poder de refracción superficial en la dirección
vertical se reduce, el ángulo entre la línea de visión y la
superficie de la lente en la miopía se aumenta adicionalmente, con
lo cual el factor Mpv de poder en la dirección vertical se aumenta y
actúa doblemente con el aumento en el factor M\gammav de prisma
en la dirección vertical, que es el primer problema, aumentar el
aumento SMv en la dirección vertical, dando como resultado una
desventaja de que la diferencia de aumento de una imagen entre las
partes distante y cercana aumenta.
En resumen, se muestra que la reducción en la
diferencia de poder de refracción superficial entre las partes
distante y cercana de una superficie progresiva que es la superficie
del lado de objeto es una ventaja en la dirección horizontal pero a
la inversa es un deterioro en la dirección vertical. Por tanto, en
una lente de poder progresivo de superficie convexa de tipo
convencional, los problemas descritos anteriormente pueden
solucionarse dividiendo la superficie progresiva que es la
superficie del lado de objeto en la dirección vertical y la
dirección horizontal, y reduciendo la diferencia de poder de
refracción superficial entre las partes distante y cercana sólo en
la dirección horizontal.
Esto se aplica completamente al hecho de que
"el campo visual se ensancha" lo que se considera generalmente
como un mérito de la progresión de la superficie trasera (o la
progresión de la superficie cóncava) que es el lado de globo ocular
de una lente tal como se describe más adelante.
Se sabe generalmente que un excelente campo
visual en la dirección horizontal tiene sus límites puesto que
existe astigmatismo en la parte periférica de la "superficie
progresiva". Entonces, si la "superficie progresiva" se
coloca sobre la superficie del lado de globo ocular, la propia
"superficie progresiva" se aproxima al ojo presentando la
ventaja de que el excelente campo visual se ensancha en la dirección
horizontal. Por otra parte, esto da como resultado a la inversa una
distancia adicional entre las regiones visuales distante y cercana
en la dirección vertical presentando la desventaja de que aumenta el
trabajo de rotación del ojo desde la hipermetropía hasta la miopía.
En otras palabras, la progresión de la superficie trasera (o
progresión de la superficie cóncava), en comparación con la
progresión de la superficie frontal convencional (o progresión de
la superficie convexa), presenta la ventaja de ensanchar el campo
visual en la dirección horizontal pero la desventaja de aumentar el
ángulo de giro del globo ocular desde la hipermetropía hasta la
miopía en la dirección vertical.
Sin embargo, la presente invención incluye la
superficie de refracción progresiva que cumple las ecuaciones
relacionales DHf + DHn < DVf + DVn y DHn < DVn, o DVn - DVf
> ADD/2 y DHn - DHf < ADD/2 tal como se describió
anteriormente, y por tanto la presente invención tiene
características creadas por la progresión de la superficie trasera
(o progresión de la superficie cóncava) mayores que las creadas por
la progresión de la superficie frontal convencional (o progresión
de la superficie convexa) en la dirección horizontal, y
características creadas por la progresión de la superficie frontal
convencional (o progresión de la superficie convexa) mayores que
las creadas por la progresión de la superficie trasera (o progresión
de la superficie cóncava) en la dirección vertical. Por tanto,
según la presente invención, es posible restringir la desventaja de
aumentar el ángulo de giro del globo ocular entre las partes
distante y cercana en la dirección vertical mientras que recibe la
ventaja de aumentar el campo visual en la dirección horizontal.
Particularmente, tal como se muestra en el
ejemplo 1, que se describirá posteriormente, cuando DVn - DVf = ADD
y DHn - DHf = 0, una lente tiene progresiones idénticas a la
progresión de la superficie frontal convencional (o progresión de
la superficie convexa) en la dirección vertical y a la progresión de
la superficie trasera (o progresión de la superficie cóncava) en la
dirección horizontal. Por tanto, este caso presenta un resultado
extremadamente excelente de que puede obtenerse la ventaja en la
dirección horizontal mientras que se evita la desventaja en la
dirección vertical.
Lo anterior también es eficaz para reducir la
diferencia de aumento de una imagen entre la parte distante y la
parte cercana y mejorar la distorsión y el ladeo de la imagen tal
como se describió anteriormente, y por tanto puede decirse que son
efectos de la presente invención.
Tal como se ha descrito, la característica más
importante de la presente invención es que una acción progresiva de
una lente de poder progresivo se divide en la dirección vertical y
la dirección horizontal de la lente, y entonces se fija una razón
de participación óptima entre las dos superficies frontal y trasera
en cada dirección para configurar una lente de poder progresivo de
tipo biasférico. En este caso, la razón de participación de la
acción progresiva en la dirección vertical de la superficie del lado
de objeto y la razón de participación de la acción progresiva en la
dirección horizontal de la superficie del lado de globo ocular de la
lente pueden fijarse de forma que superen al menos el 50%. Por
ejemplo, también es posible fijar una razón de participación de
modo que toda la acción progresiva en la dirección vertical se
proporciona por la superficie del lado de objeto de la lente, y
toda la acción progresiva en la dirección horizontal se proporciona
por la superficie del lado de globo ocular de la lente.
Cuando se adopta esta estructura, cualquiera de
las dos caras frontal y trasera de la lente no funciona como una
superficie progresiva normal sólo por una superficie, y no puede
especificarse la dioptría de adición como una superficie
progresiva. Entonces, una superficie cilíndrica o similar se combina
con esta superficie basándose en una
prescripción.
prescripción.
Por el contrario, aunque todas las diversas
técnicas anteriores descritas anteriormente son diferentes en la
razón de participación de dioptría de adición, el "valor" de
una dioptría de adición requerida como superficie progresiva se
asigna en primer lugar a las dos superficies frontal y trasera
respectivamente, y después de imaginar una superficie progresiva
real para la que se proporciona cada dioptría de adición asignada,
se configura según se requiera una superficie combinada con una
superficie cilíndrica. En otras palabras, la presente invención no
tiene una estructura de modo que la acción progresiva se fija por
separado en la dirección vertical y la dirección horizontal en la
superficie del lado de objeto y la superficie del lado de globo
ocular de una lente.
Tal como se describió anteriormente, la lente
según la presente invención es una lente de poder progresivo de
tipo biasférico que tiene una estructura totalmente novedosa de modo
que una superficie asférica que tiene diferentes acciones
progresivas en las direcciones tanto vertical como horizontal se usa
para ambas superficies.
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A continuación en el presente documento, se
describirá la lente de poder progresivo de tipo biasférico según
una realización de la presente invención de la aplicación.
\vskip1.000000\baselineskip
Aunque pueden adoptarse diversos procedimientos
en el esquema de procedimientos de un método de diseño óptico de la
lente de poder progresivo de tipo biasférico, puede usarse por
ejemplo el siguiente método:
[1] Fijar la información de entrada para el
diseño de la lente,
[2] diseño de superficie doble de una lente como
lente de poder progresivo convexa,
[3] conversión en una forma de superficie
convexa según la presente invención y corrección de la superficie
trasera adicional de la lente, y
[4] corrección de la superficie trasera de la
lente adicional a un diseño de transmisión, un diseño en
cumplimiento de la ley de Listing, etcétera.
A continuación en el presente documento, el
procedimiento individual se realizará en etapas más divididas para
una descripción detallada.
\vskip1.000000\baselineskip
Se fija la información de entrada para definir
una lente para gafas de poder progresivo predeterminada en el
diseño de la lente. En este caso, la información de entrada se
divide aproximadamente en los siguientes dos tipos, información
específica del elemento e información específica del usuario, que se
explicarán (por cierto, los factores distintos de aquéllos para el
diseño óptico se omiten).
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Son datos específicos para un elemento de lente.
Son datos relativos a las características físicas/el factor de
forma de la lente tales como un índice de refracción de un material
Ne de partida, un espesor de centro mínimo CTmin, un espesor de
borde mínimo ETmin, parámetros de diseño de superficie progresiva,
etcétera.
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Datos de factores relativos a una prescripción,
estado de uso, lente y montura, tal como una dioptría de
hipermetropía (una dioptría S de superficie esférica, una dioptría
C cilíndrica, un eje AX cilíndrico, una dioptría P de prisma, un
dirección PAX de base de prisma, etcétera), una dioptría de adición
ADD, datos de forma de la montura (preferiblemente, datos de forma
tridimensional), datos de uso de la montura (un ángulo de
inclinación delantero, un ángulo de inclinación horizontal,
etcétera), una distancia entre vértices, datos de diseño (una
hipermetropía PD, una miopía CD, una posición puntual del ojo,
etcétera), y otros datos sobre un globo ocular.
\newpage
Debe observarse que los parámetros de diseño de
superficie progresiva tales como una longitud de zona progresiva
especificada por un usuario, un método de medición de una dioptría
de adición, una cantidad de desplazamiento interno de la parte
cercana se clasifican dentro de la información específica del
usuario.
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En una fase inicial, se diseña una lente,
dividida en una superficie convexa y una superficie cóncava, como
lente de poder progresivo convexa de tipo convencional.
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Para realizar la dioptría de adición ADD y la
longitud de zona progresiva proporcionada como información de
entrada, se diseña una forma de superficie progresiva convexa de
tipo convencional de acuerdo con los parámetros de diseño de la
superficie progresiva que son la información de entrada. Pueden
usarse diversos métodos de diseño de la lente convencionales en el
diseño en esta etapa.
Un ejemplo específico de este método de diseño
de la lente es, por ejemplo, un método de fijar en primer lugar un
"meridiano principal" que corresponde a la estructura básica de
una lente cuando forma la superficie de una lente. Es preferible
que el "meridiano principal" sea finalmente una "línea de
visión principal" que corresponde a una línea de intersección de
una línea de visión y la superficie de una lente cuando un usuario
de gafas mira con ambos ojos desde una parte superior frontal
(lejana) hasta una parte inferior (cercana). Sin embargo, el
desplazamiento interno de la región cercana en respuesta a la acción
de convergencia del ojo en la miopía no se soluciona necesariamente
mediante el desplazamiento interno de la "línea de visión
principal" tal como se describirá más adelante. Por tanto, la
"línea de visión principal" en este caso se define como un
meridiano (meridiano principal) en la dirección vertical que pasa a
través del centro de la lente y divide la superficie de la lente en
una parte derecha y una parte izquierda. Además, una lente tiene dos
superficies frontal y trasera, y por tanto existen dos
"meridianos principales" en las superficies frontal y trasera.
El "meridiano principal" mira al frente cuando se observa
perpendicularmente a la superficie de la lente, pero generalmente
pasa a ser una línea curvada en un espacio tridimensional cuando la
superficie de la lente es una superficie curvada.
Entonces, basándose en la información tal como
una dioptría de adición predeterminada y una longitud de zona
progresiva, se fija una distribución de poder de refracción
apropiada a lo largo del "meridiano principal". Aunque la
distribución de poder de refracción puede fijarse de manera dividida
en las dos superficies frontal y trasera, teniendo en cuenta la
influencia por el espesor de la lente y el ángulo entre una línea de
visión y una superficie de refracción, toda la acción progresiva
debe proporcionarse en una primera superficie de refracción que es
una superficie del lado de objeto puesto que la forma de la
\hbox{superficie progresiva convexa de tipo convencional se
adopta en el diseño en esta etapa.}
Por tanto, por ejemplo, suponiendo que cuando un
poder de refracción superficial de una superficie frontal (una
primera superficie de refracción que es una superficie del lado de
objeto) de una lente es D1, y un poder de refracción superficial de
una superficie trasera (una segunda superficie de refracción que es
una superficie del lado de globo ocular) de la lente es D2, un
poder de refracción de transmisión resultante es D, generalmente el
poder D de refracción de transmisión puede obtenerse aproximadamente
como D \fallingdotseq D1 - D2. Sin embargo, la combinación de D1
y D2 en esta lente tiene preferiblemente una forma de menisco en la
que la superficie del lado de objeto es convexa y la superficie del
lado de globo ocular es cóncava.
Obsérvese que D2 tiene un valor positivo en este
caso. Aunque la superficie trasera de la lente es generalmente una
superficie cóncava y por tanto tiene un poder de refracción
superficial de valor negativo, debe darse a D2 un valor positivo en
esta especificación para la simplificación de la descripción para
calcular el poder D de refracción de transmisión restando D2 de
D1.
Una ecuación relacional entre el poder de
refracción superficial y la forma de la superficie se define
generalmente mediante la siguiente ecuación,
Dn = (N -
1)/R
en la que Dn: un poder de
refracción superficial de una superficie enésima (unidad: dioptría),
N: un índice de refracción de un material de lente, R: un radio de
curvatura (unidad: m). Por tanto, un método de conversión de la
distribución de poder de refracción superficial en una distribución
de curvatura usa la
ecuación,
1/R = Dn/(N -
1),
creada transformando la ecuación
relacional anterior. Obteniendo la distribución de curvatura, se
determina excepcionalmente la forma geométrica del "meridiano
principal", lo que significa que se fija el "meridiano
principal" que corresponde a la estructura básica en la formación
de la superficie de una
lente.
Lo que se requiere a continuación es diseñar un
"grupo de líneas curvadas seccionales en la dirección
horizontal" correspondientes a nervios en la formación de la
superficie de la lente. Aunque los ángulos de intersección del
"grupo de líneas curvadas seccionales en la dirección
horizontal" y el "meridiano principal" no son necesariamente
ángulos rectos, cada "línea curvada seccional en la dirección
horizontal" debe intersecar en ángulos rectos con el
"meridiano principal" para simplificar la descripción. Además,
aunque "los poderes de refracción superficiales en la dirección
horizontal" del "grupo de líneas curvadas seccionales en la
dirección horizontal" en intersecciones con el "meridiano
principal" no es necesario que sean siempre idénticos a los
"poderes de refracción superficiales en la dirección vertical"
a lo largo del "meridiano principal", los poderes de refracción
superficiales en la dirección vertical y la dirección horizontal en
las intersecciones son idénticos entre sí en esta realización.
Todas las "líneas curvadas seccionales en la
dirección horizontal" pueden ser líneas curvadas circulares
simples que tienen poderes de refracción superficiales en las
intersecciones, y también pueden realizarse con aplicaciones
mediante diversas técnicas anteriores incorporadas a las mismas. Una
de las tecnologías convencionales sobre la distribución de poder de
refracción superficial a lo largo de la "línea curvada seccional
en la dirección horizontal" es, por ejemplo, un tecnología en la
publicación de patente japonesa n.º Sho 49-3595.
Esta tecnología se caracteriza porque una "línea curvada
seccional en la dirección horizontal" en una forma casi circular
se fija cerca del centro de una lente, y las líneas curvadas
seccionales ubicadas en un parte superior se hace que tengan una
distribución de poder de refracción superficial creciente desde el
centro hasta el lado, y las líneas curvadas seccionales ubicadas en
una parte inferior se hace que tengan una distribución de poder de
refracción superficial decreciente desde el centro hasta el lado.
Tal como se describió anteriormente, el "meridiano principal"
y el "grupo de líneas curvadas seccionales en la dirección
horizontal" compuesto por un número incontable de líneas
ubicadas yuxtapuestas sobre la misma, forman la superficie de una
lente como la estructura básica y los nervios, determinando por
tanto una superficie de refracción.
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Para realizar la dioptría de hipermetropía
proporcionada como información de entrada, se diseña una forma de
superficie cóncava. La superficie pasa a ser una superficie
cilíndrica si la dioptría de hipermetropía incluye una dioptría
cilíndrica, y si no una superficie esférica. En este caso, el
espesor de centro CT adecuado para la dioptría y el ángulo de
inclinación entre las superficies, la superficie convexa y la
superficie cóncava, se diseñan también al mismo tiempo,
determinando por tanto la forma como una lente. También pueden
usarse diversas tecnologías de diseño conocidas convencionales en
el diseño en esta etapa.
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De acuerdo con la dioptría de hipermetropía y la
dioptría de adición ADD proporcionadas como información de entrada,
la lente de poder progresivo convexa de tipo convencional se
convierte en la forma como una lente de la presente invención.
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De acuerdo con la dioptría de hipermetropía, la
dioptría de adición ADD, etcétera, proporcionadas como información
de entrada, la superficie progresiva convexa de tipo convencional se
convierte en la forma de superficie convexa de la presente
invención. En este caso, se dividen en la dirección vertical y la
dirección horizontal de la lente por adelantado para fijar razones
de participación preferibles entre las dos superficies frontal y
trasera en cada dirección. Más específicamente, cuando un poder de
refracción superficial en la dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en la dirección vertical, en una posición F1
de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y DVf
respectivamente, y un poder de refracción superficial en la
dirección horizontal y un poder de refracción superficial en la
dirección vertical, en una posición N1 de medición de dioptrías de
miopía, son DHn y DVn respectivamente, la primera superficie de
lente progresiva convexa descrita anteriormente (la primera
superficie de refracción que es la superficie del lado de objeto) se
\hbox{convierte en una superficie de refracción progresiva que
cumple las ecuaciones relacionales,}
DHf + DHn <
DVf + DVn\ y\ DHn <
DVn,
o las ecuaciones
relacionales,
DVn - DVf >
ADD/2\ y\ DHn - DHf <
ADD/2.
En esta realización, se fija para cumplir
ambas.
En este caso, la forma se convierte
preferiblemente en la forma de superficie convexa de la presente
invención sin cambiar el poder de refracción superficial promedio
de toda la superficie convexa. Específicamente, es concebible, por
ejemplo, mantener el valor promedio total de los poderes de
refracción superficiales en las direcciones vertical y horizontal
en la parte distante y la parte cercana. Sin embargo, se prefiere
que el valor esté dentro de un intervalo manteniendo una forma de
menisco de la lente, en la que la superficie del lado de objeto es
convexa y la superficie del lado de globo ocular es cóncava.
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La cantidad de transformación para convertir la
superficie progresiva convexa de tipo convencional en la forma de
superficie convexa de la presente invención en [3]-1
descrito anteriormente, se añade a la forma de superficie cóncava
diseñada en [2]-2. En otras palabras, la cantidad de
transformación, idéntica a la de la superficie frontal (la primera
superficie de refracción que es la superficie del lado de objeto) de
la lente añadida en el proceso [3]-1, se añade a la
superficie trasera (la segunda superficie de refracción que es la
superficie del lado de globo ocular) de la lente. Esta
transformación no es uniforme por toda la superficie de la lente
aunque es similar al "plegado" en el que se pliega la propia
lente, pero proporciona una superficie que cumple las ecuaciones
relacionales descritas en [3]-1.
Debe observarse que, dependiendo de una
prescripción o especificación de una lente, la presente invención
puede completarse en esta etapa. Sin embargo, es preferible manejar
las correcciones descritas anteriormente como correcciones de
aproximación lineal y añadir además la siguiente etapa de corrección
de la superficie trasera de [4].
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Para realizar la función óptica proporcionada
como información de entrada en una lente, en una situación en la
que un usuario usa verdaderamente la lente, se prefiere añadir
además una corrección de la superficie trasera a la lente según la
presente invención obtenida en [3].
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El diseño de transmisión significa un método de
diseño para obtener una función óptica esencial en la situación en
la que un usuario usa verdaderamente una lente, un método de diseño
de añadir una "acción de corrección" para eliminar o reducir
un acontecimiento de astigmatismo y un cambio en la dioptría
provocado principalmente por la imposibilidad de una línea de
visión que interseca en ángulos rectos con la superficie de una
lente.
Específicamente, tal como se describió
anteriormente, la diferencia de rendimiento óptico de la lente con
respecto a un rendimiento óptico esencial objetivo se tiene en
cuenta mediante el cálculo de trazado de rayos preciso de acuerdo
con la dirección de la línea de visión, y se implementa la
corrección de la superficie (corrección de la curva) para compensar
la diferencia. Repitiendo esto, la diferencia puede minimizarse para
obtener una solución óptima.
Generalmente, a menudo es muy difícil y en
realidad imposible calcular directamente la forma de una lente que
tenga un rendimiento óptico objetivo. Esto se debe a que la "forma
de una lente que tiene un rendimiento óptico fijado
arbitrariamente" no siempre existe en realidad. A la inversa, es
relativamente fácil obtener un "rendimiento óptico de la forma de
una lente fijada arbitrariamente". Por tanto, es posible llevar
el rendimiento óptico hasta un rendimiento óptico objetivo
calculando en primer lugar provisionalmente una superficie
aproximada de manera lineal mediante un método arbitrario,
ajustando con precisión los parámetros de diseño de acuerdo con los
resultados de evaluación del rendimiento óptico de la forma de una
lente usando la superficie aproximada, modulando entonces
secuencialmente la forma de una lente y volviendo a la etapa de
evaluación para una repetición de reevaluación y reajuste. Esta
técnica es un ejemplo de técnicas bien conocidas denominadas
"optimización".
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Se sabe que los movimientos de rotación
tridimensionales de los ojos cuando miramos alrededor se basan en
una norma denominada "ley de Listing". Cuando una dioptría de
prescripción de una lente incluye una dioptría cilíndrica, los ejes
cilíndricos de una lente para gafas y el ojo puede no coincidir unos
con otros en la visión periférica incluso si el eje cilíndrico de
la lente se hace coincidir con el "eje cilíndrico del ojo en la
visión frontal". También es posible añadir una "acción de
corrección" para eliminar o reducir un acontecimiento de
astigmatismo y un cambio en la dioptría provocado por una falta de
coincidencia de este tipo entre los ejes cilíndricos de la lente y
el ojo en la visión periférica, para dar una superficie curvada que
es la superficie sobre el lado que tiene una acción de corrección
cilíndrica de una lente según la presente invención.
Específicamente, con el fin de añadir la
"acción de corrección" a la superficie curvada de la lente
según la presente invención, de manera similar al método de
"optimización" usado en [4]-1, la diferencia de
rendimiento óptico de la lente con respecto a un rendimiento óptico
esencial objetivo se tiene en cuenta mediante un cálculo de trazado
de rayos preciso de acuerdo con la dirección de la línea de visión,
y se implementa la corrección de superficie para compensar la
diferencia. Repitiendo esta operación, la diferencia puede
minimizarse para obtener una solución óptima.
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Como método del desplazamiento interno descrito
anteriormente, en esta realización, se adopta una técnica de diseño
en la que un meridiano (M) principal que va desde una posición (F)
de medición de dioptrías de hipermetropía hasta una posición (N) de
medición de dioptrías de miopía se desplaza hacia el lado de nariz,
tal como se muestra en la figura 1 y la vista explicativa del
diseño óptico de lente para gafas de poder progresivo de la figura
5-1. Esta técnica de diseño es un método en el que
se tiene en cuenta la convergencia de un ojo, y la cantidad de
desplazamiento del meridiano principal hacia el lado de nariz según
una acción de convergencia se fija basándose en la siguiente
ecuación.
Cantidad\ de\
desplazamiento\ (H) \fallingdotseq A\ x\ D +
B
En este caso, H es la cantidad de desplazamiento
hacia el lado de nariz desde la posición (F) de medición de
dioptrías de hipermetropía en el meridiano (M) principal, D es un
poder de refracción adicional (dioptría de adición ADD), A es una
constante proporcional y B es una constante (incluyendo 0).
En este caso, un valor específico de la cantidad
de desplazamiento es diferente dependiendo de una prescripción o
una dioptría de adición de una lente y puede fijarse a discreción,
pero, por ejemplo, puede adoptarse el siguiente método.
En la figura 5-1, cuando se
supone un sistema de coordenadas de modo que, siendo el punto F
mencionado anteriormente el origen, la dirección hacia la derecha
es el eje H de coordenadas (cantidad de desplazamiento en la
dirección horizontal), y la dirección hacia abajo es el eje V de
coordenadas (dirección vertical), una coordenada H y una coordenada
V de la posición de medición de dioptrías de miopía son H_{MAX},
V_{MAX} respectivamente, y una dioptría de adición de las mismas
es D_{MAX}. Entonces, por ejemplo, específicamente con la dioptría
D_{MAX} de adición fijada a 3,00, la cantidad de desplazamiento
fijada a 2,5 mm (adoptando B = 0 en este caso), y V fijada a 12 mm,
la cantidad de desplazamiento de cada punto sobre el meridiano (M)
desde la posición (F) de medición de dioptrías de hipermetropía
hasta posición (N) de medición de dioptrías de miopía se fija en
cada coordenada de V para conseguir de este modo el desplazamiento
interno (por ejemplo, consulte la publicación de patente japonesa
n.º Sho 62-47284). Por norma, la disposición del
meridiano principal (línea de visión principal) según la acción de
convergencia de un ojo no se limita a la ecuación descrita
anteriormente, en la que pueden añadirse el ajuste de una cantidad
de convergencia y otros factores.
En cuanto al método de procesamiento de una
lente, aunque la presente invención adopta una estructura de
superficie que es una superficie biasférica, no siempre es
necesario iniciar el procesamiento de ambas superficies tras
aceptar un pedido. Por ejemplo, es posible adoptar un método para
preparar por adelantado "productos semiterminados (también
denominados lente semiterminada o semilente para abreviar)" de la
superficie del lado de objeto que cumple el objeto de la presente
invención. Entonces, tras aceptar un pedido, uno de los "productos
semiterminados de la superficie del lado de objeto" se
selecciona según una especificación tal como una dioptría de
prescripción o el producto hecho de encargo descrito anteriormente
(diseño individual), que se procesa entonces sólo en la superficie
del lado de globo ocular para que se termine tras aceptar el pedido,
de manera que puede reducirse el coste y puede aumentarse la
velocidad de procesamiento.
En un ejemplo específico de este método, es
posible adoptar un método para preparar la superficie del lado de
objeto por adelantado como un "producto semiterminado"
bilateralmente simétrico en el diseño de la forma de superficie
convexa descrito anteriormente (la presente invención) en
[3]-1. Específicamente, en este caso el meridiano
principal (= línea de visión principal) es una línea recta, y una
distribución de astigmatismo sobre una superficie de refracción
está diseñada de manera bilateralmente simétrica con respecto al
meridiano principal, que no es un meridiano principal en el que se
tiene en cuenta la convergencia de un ojo. (Consulte la figura 41,
que se describirá más adelante). Por tanto, no es necesario preparar
semilentes por separado para los ojos izquierdos y los ojos
derechos, lo que facilita el control de la invención y el
procesamiento. Entonces, tras aportar información individual tal
como una distancia entre pupilas, la distancia a un objeto en
miopía y la dioptría de adición, la superficie del lado de globo
ocular de esta lente se diseña como una superficie curvada
bilateralmente asimétrica (las distribuciones de astigmatismo sobre
superficies de refracción de una parte progresiva y una parte
cercana son asimétricas con respecto al meridiano principal) que
cumple el fin, mediante lo cual puede realizarse el desplazamiento
interno de la parte cercana en respuesta a la información
individual.
A continuación en el presente documento, se
describirán ejemplos de la lente de refracción de poder progresivo
de superficie biasférica diseñada mediante el método de diseño
descrito anteriormente con referencia a los dibujos.
La figura 7 es una vista que muestra en conjunto
en la tabla 1-1 y la tabla 1-2
"poderes de refracción superficiales" y "resultados de
cálculos de aumento precisos en una dirección de una línea de visión
específica" de los ejemplos 1, 4, 5 y 6 y las técnicas
anteriores A, B y C que corresponden a las dioptrías de los ejemplos
1, 4, 5 y 6. La figura 8 es una vista que muestra en conjunto en la
tabla 2-1 y la tabla 2-2 "poderes
de refracción superficiales" y "resultados de cálculos de
aumento precisos en una dirección de una línea de visión
específica" de los ejemplos 2 y 7 y las técnicas anteriores A, B
y C que corresponden a las dioptrías de los ejemplos 2 y 7. La
figura 9 es una vista que muestra en conjunto en la tabla
3-1 y la tabla 3-2 "poderes de
refracción superficiales" y "resultados de cálculos de aumento
precisos en una dirección de una línea de visión específica" del
ejemplo 3 y las técnicas anteriores A, B y C que corresponden a las
dioptrías del ejemplo 3. La figura 10 es una vista que muestra los
gráficos 1-1, 1-2,
2-1 y 2-2 que representan las
distribuciones de poder de refracción superficial del ejemplo 1 y
el ejemplo 2, la figura 11 es una vista que muestra los gráficos
3-1 y 3-2 que representan las
distribuciones de poder de refracción superficial del ejemplo 3, la
figura 12 es una vista que muestra los gráficos
4-1, 4-2, 5-1,
5-2, 6-1 y 6-2 que
representan las distribuciones de poder de refracción superficial
del ejemplo 4 al ejemplo 6, la figura 13 es una vista que muestra
los gráficos 7-1 y 7-2 que
representan las distribuciones de poder de refracción superficial
del ejemplo 7, y la figura 14 es una vista que muestra los gráficos
A-1, A-2, B-1,
B-2, C-1 y C-2 que
representan las distribuciones de poder de refracción superficial
de los ejemplos A, B y C de la técnica anterior.
La figura 15 muestra el gráfico
1-3-Msv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y tres
clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que corresponden
a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo de las líneas
de visión principales, la figura 16 muestra el gráfico
1-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 17 muestra el gráfico
1-3-Mpv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 18 muestra el
gráfico 1-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, la figura 19 muestra el gráfico
1-3-M\gammav que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, la figura 20 muestra el gráfico
1-3-M\gammah que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 21 muestra el gráfico
1-3-SMv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, y la figura 22 muestra el gráfico
1-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales.
La figura 23 muestra el gráfico
2-3-Msv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las tres
clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que corresponden
a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo de líneas de
visión principales, la figura 24 muestra el gráfico
2-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 25 muestra el gráfico
2-3-Mpv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 26 muestra el
gráfico 2-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, la figura 27 muestra el gráfico
2-3-M\gammav que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, la figura 28 muestra el gráfico
2-3-M\gammah que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 29 muestra el gráfico
2-3-SMv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, y la figura 30 muestra el gráfico
2-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales.
La figura 31 muestra el gráfico
3-3-Msv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las tres
clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que corresponden
a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo de líneas de
visión principales, la figura 32 muestra el gráfico
3-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 33 muestra el gráfico
3-3-Mpv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 34 muestra el
gráfico 3-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, la figura 35 muestra el gráfico
3-3-M\gammav que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, la figura 36 muestra el gráfico
3-3-M\gammah que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales, la figura 37 muestra el gráfico
3-3-SMv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales, y la figura 38 muestra el gráfico
3-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
1
La tabla 1-1 en la figura 7 es
una lista en cuanto a los poderes de refracción superficiales del
ejemplo 1 según la presente invención. La dioptría de una lente del
ejemplo 1 corresponde a S que es 0,00 y ADD que es 3,00, teniendo
las tres clases de ejemplos de la técnica anterior las mismas
dioptrías que se enumeran juntas para la comparación. Debe
observarse que el ejemplo A de la técnica anterior, el ejemplo B de
la técnica anterior y el ejemplo C de la técnica anterior
corresponden a una "lente de poder progresivo de superficie
convexa" en la que la superficie del lado de objeto es una
superficie progresiva, una "lente de poder progresivo
biasférica" en la que tanto la superficie del lado de objeto como
la superficie del lado de globo ocular son superficies progresivas,
y una "lente de poder progresivo de superficie cóncava" en la
que la superficie del lado de globo ocular es una superficie
progresiva, respectivamente. Los significados de los elementos
usados en la tabla 1-1 son los siguientes:
DVf1: poder de refracción superficial en la
dirección vertical en una posición F1 de medición de dioptrías de
hipermetropía en la superficie del lado de objeto,
DHf1: poder de refracción superficial en la
dirección horizontal en la posición F1 de medición de dioptrías de
hipermetropía en la superficie del lado de objeto,
DVn1: poder de refracción superficial en la
dirección vertical en una posición N1 de medición de dioptrías de
miopía en la superficie del lado de objeto,
DHn1: poder de refracción superficial en la
dirección horizontal en la posición N1 de medición de dioptrías de
miopía en la superficie del lado de objeto,
DVf2: poder de refracción superficial en la
dirección vertical en una posición F2 de medición de dioptrías de
hipermetropía en la superficie del lado de globo ocular,
DHf2: poder de refracción superficial en la
dirección horizontal en la posición F2 de medición de dioptrías de
hipermetropía en la superficie del lado de globo ocular,
DVn2: poder de refracción superficial en la
dirección vertical en una posición N2 de medición de dioptrías de
miopía en la superficie del lado de globo ocular, y
DHn2: poder de refracción superficial en la
dirección horizontal en la posición N2 de medición de dioptrías de
miopía en la superficie del lado de globo ocular.
Los gráficos 1-1 y
1-2 en la figura 10 son gráficos que muestran la
distribución de poder de refracción superficial a lo largo de la
línea de visión principal de la lente del ejemplo 1, indicando el
eje horizontal posiciones (distancias) de la lente, indicando el
lado derecho el lado superior de la lente, indicando el lado
izquierdo el lado inferior de la lente, e indicando el eje vertical
el poder de refracción superficial. En este caso, el gráfico
1-1 corresponde a la superficie del lado de objeto
de la lente, y el gráfico 1-2 corresponde a la
superficie del lado de globo ocular de la lente. Además, el gráfico
mostrado por una línea continua representa la distribución de poder
de refracción superficial en la dirección vertical a lo largo de la
línea de visión principal de la lente, y el gráfico mostrado por
una línea discontinua representa la distribución de poder de
refracción superficial en la dirección horizontal a lo largo de la
línea de visión principal de la lente.
En el gráfico 1-1, tal como se
muestra en el diagrama, en un gráfico CV1 (línea continua) que
muestra la distribución de poder de refracción superficial en la
dirección vertical a lo largo de la línea de visión principal en la
superficie del lado de objeto, su distribución de poder de
refracción cambia desde una zona progresiva hasta una parte
cercana, pero no existe ningún cambio en un gráfico CH1 (línea
discontinua) que muestra la distribución de poder de refracción
superficial en la dirección horizontal. Además, entre el gráfico CV1
(línea continua) que muestra la distribución de poder de refracción
superficial en la dirección vertical y el gráfico CH1 (línea
discontinua) que muestra la distribución de poder de refracción
superficial en la dirección horizontal, el poder de refracción
superficial difiere desde la zona progresiva hasta la parte
cercana.
En este caso, en un rayo que pasa ópticamente a
través de la línea de visión principal de la superficie del lado de
objeto, se produce un astigmatismo mediante una cantidad de
aproximadamente la diferencia entre los poderes de refracción
superficiales de la dirección vertical y la dirección
horizontal.
Por otra parte, en el gráfico
1-2, tal como se muestra en el diagrama, en un
gráfico CV2 (línea continua) que muestra la distribución de poder
de refracción superficial en la dirección vertical a lo largo de la
línea de visión principal en la superficie del lado de objeto, su
distribución de poder de refracción no cambia desde la parte
distante con respecto a la zona progresiva hasta la parte cercana.
Por otra parte, un gráfico CH2 (línea discontinua) que muestra la
distribución de poder de refracción superficial en la dirección
horizontal difiere en el poder de refracción superficial desde la
zona progresiva hasta la parte cercana. Además, las distribuciones
de poder de refracción superficial del gráfico CV2 (línea continua)
que muestra la distribución de poder de refracción superficial en
la dirección vertical y el gráfico CH2 (línea discontinua) que
muestra la distribución de poder de refracción superficial en la
dirección horizontal difiere desde la zona progresiva hasta la
parte cercana, de manera similar al gráfico 1-1. Sin
embargo, la diferencia en los poderes de refracción superficiales,
tal como puede observarse a partir de este gráfico
1-2, tiene una distribución que corresponde al
gráfico 1-1 en una tendencia inversa, y puede
observarse que la diferencia en los poderes de refracción
superficiales se proporciona para compensar el astigmatismo que se
produce en la superficie del lado de objeto con respecto al rayo
que pasa a través de la línea de visión principal en la superficie
del lado de globo ocular.
Como resultado, es posible que una combinación
de las superficies de refracción en la superficie del lado de
objeto y la superficie del lado de globo ocular proporcione una
dioptría de hipermetropía y una dioptría de adición basándose en
valores de prescripción.
Debe observarse que estos gráficos son para
explicar la diferencia básica en la estructura superficial,
omitiendo factores tales como un caso de procesamiento asférico
para eliminar el astigmatismo en una parte periférica y un caso de
adición de una componente cilíndrica para hacer frente a una
dioptría cilíndrica (A continuación en el presente documento, se
aplica lo mismo a los ejemplos 2 a 7).
Además, para la comparación, los gráficos
A-1 y A-2, los gráficos
B-1 y B-2, y los gráficos
C-1 y C-2 se muestran en la figura
14 como gráficos que muestran las distribuciones de poder de
refracción superficial a lo largo de las líneas de visión
principales de las lentes de las tres clases de ejemplos de la
técnica anterior que tienen las mismas dioptrías, que se enumeran
en la tabla 1-1. Obsérvese que, los significados de
los términos en estos gráficos son los siguientes:
F1: posición de medición de dioptrías de
hipermetropía en la superficie del lado de objeto,
F2: posición de medición de dioptrías de
hipermetropía en la superficie del lado de globo ocular,
N1: posición de medición de dioptrías de miopía
en la superficie del lado de objeto,
N2: posición de medición de dioptrías de miopía
en la superficie del lado de globo ocular,
CV1: gráfico que muestra la distribución de
poder de refracción superficial en la dirección vertical a lo largo
de la línea de visión principal en la superficie del lado de objeto
(mostrada por la línea continua),
CH1: gráfico que muestra la distribución de
poder de refracción superficial en la dirección horizontal a lo
largo de la línea de visión principal en la superficie del lado de
objeto (mostrada por la línea discontinua),
CV2: gráfico que muestra la distribución de
poder de refracción superficial en la dirección vertical a lo largo
de la línea de visión principal en la superficie del lado de globo
ocular (mostrada por la línea continua), y
CH2: gráfico que muestra la distribución de
poder de refracción superficial en la dirección horizontal a lo
largo de la línea de visión principal en la superficie del lado de
globo ocular (mostrada por la línea discontinua).
Los poderes de refracción superficiales en F1,
N1, F2 y N2 en estos gráficos corresponden a aquéllos en la tabla
1-1 mencionada anteriormente, y los significados de
los términos tales como DVf1 a DHn2 también son los mismos que
aquéllos en la tabla 1-1 mencionada anteriormente.
Obsérvese que las líneas de puntos y trazos en la dirección
horizontal en el medio de estos gráficos muestran poderes de
refracción superficiales promedio en la superficie del lado de
objeto (valores promedio totales de los poderes de refracción
superficiales vertical y horizontal en F1 y N1). Cualquiera de los
poderes de refracción superficiales promedio en la superficie del
lado de objeto en el ejemplo 1 según la presente invención y las
tres clases de ejemplos de la técnica anterior se fijó de manera
uniforme a 5,50 dioptrías para la comparación.
Las ocho clases siguientes de gráficos que
parten con el gráfico 1-3 mostradas en de la figura
15 a la figura 22 son gráficos que muestran resultados, obtenidos
realizando los cálculos de aumento precisos descritos anteriormente,
de distribuciones de aumento cuando la lente del ejemplo 1 según la
presente invención se observa a lo largo de la línea de visión
principal, indicando el eje horizontal el lado superior de la lente
en el lado derecho y el lado inferior izquierdo de la lente en el
lado izquierdo, e indicando el eje vertical el aumento. En los
dibujos, una línea continua gruesa es para el ejemplo 1, una línea
de puntos y trazos delgada es para el ejemplo A de la técnica
anterior, una línea de puntos y trazos gruesa es para el ejemplo B
de la técnica anterior y una línea continua delgada es para el
ejemplo C de la técnica anterior. Éstas se aplican a los siguientes
gráficos de este tipo. Obsérvese que el eje horizontal se fijó para
permitir la comparación para cada dirección de línea de visión a
través del uso de ángulos de giro del globo ocular, y se hicieron
coincidir entre sí las escalas de aumento en los ejes verticales de
los gráficos. Los símbolos adjuntos al "gráfico
1-3-" significan,
Msv: factor de forma en la dirección
vertical,
Msh: factor de forma en la dirección
horizontal,
Mpv: factor de poder en la dirección vertical,
7
Mph: factor de poder en la dirección
horizontal,
M\gammav: factor de prisma en la dirección
vertical,
M\gammah: factor de prisma en la dirección
horizontal,
SMv: aumento en la dirección vertical, y
SMh: aumento en la dirección horizontal,
y, tal como se describió
anteriormente, el aumento SMv en la dirección vertical y el aumento
SMh en la dirección horizontal están en la relación de modo
que
SMv = Msv\ x\
Mpv\ x\ M\gamma
v
SMh = Msh\ x\
Mph\ x\ M\gamma
h.
Debe observarse que cualquier lente del ejemplo
1 y las tres clases de ejemplos de la técnica anterior descritos
anteriormente se realizó según especificaciones con el índice de
refracción n = 1,699, el espesor en el centro t = 3,0 mm, y ningún
prisma en el centro geométrico GC. Se fijó el poder de objetivo (la
inversa de la distancia a un objeto) de modo que el poder Px de
objetivo en F1, F2 se fijó como Px = 0,00 dioptrías (hasta
infinito), el poder Px de objetivo en N1, N2 se fijó como Px = 2,50
dioptrías (40 cm), y los poderes de objetivo proporcionados en
otras posiciones se realizaron mediante razones de multiplicación de
los poderes de refracción adicionales a lo largo de la línea de
visión principal por 2,50 dioptrías. Además, se fijó la distancia L
desde el vértice trasero de la lente hasta el vértice corneal como
L = 15,0 mm, y se fijó la distancia desde el vértice corneal hasta
el centro CR de ajuste del globo ocular, como CR = 13,0 mm. Se
indicó el ángulo \theta de giro del globo ocular, estando ubicado
el punto C del centro de ajuste del globo ocular en la línea normal
que pasa a través del centro geométrico GC en la superficie de la
lente del lado de objeto, el ángulo de rotación cuando la línea
normal y la línea de visión coinciden entre sí considerándose como
grado 0, y la parte superior mostrada con (+) y la parte inferior
mostrada con (-). Por tanto, se realizó la normalización de modo que
el ángulo \theta de giro del globo ocular con respecto a F1, F2
era de +15,0 grados y el ángulo \theta de giro del globo ocular
con respecto a N1, N2 era de -30,0 grados, para permitir la
comparación en la misma condición incluso si la acción progresiva y
la distribución de poder de refracción superficial estaban o bien en
el lado frontal o bien en el trasero.
La tabla 1-2 en la figura 7 es
una lista de resultados obtenidos realizando los cálculos de aumento
precisos descritos anteriormente para una dirección de línea de
visión específica del ejemplo 1 según la presente invención y las
tres clases de lentes de los ejemplos de la técnica anterior
preparados para la comparación, y corresponde al gráfico
1-3-SMv descrito anteriormente
(aumento total en la dirección vertical) en la figura 21 y el
gráfico 1-3-SMh (aumento total en
la dirección horizontal) en la figura 22. Puesto que los valores de
aumento son diferentes entre la dirección vertical y la dirección
horizontal tal como se describió anteriormente, se calcularon ambos
aumentos. En este caso, los significados representados por los
símbolos en la tabla 1-2 son los siguientes:
SMvf: aumento en la dirección vertical en una
línea de visión que pasa a través de un punto de medición de
hipermetropía,
SMvn: aumento en la dirección vertical en una
línea de visión que pasa a través de un punto de medición de
miopía,
SMvfn: diferencia de aumento en la dirección
vertical (SMvn - SMvf),
SMhf: aumento en la dirección horizontal en una
línea de visión que pasa a través de un punto de medición de
hipermetropía,
SMhn: aumento en la dirección horizontal en una
línea de visión que pasa a través de un punto de medición de
miopía, y
SMhfn: diferencia de aumento en la dirección
horizontal (SMhn - SMhf).
SMvfn y SMhfn en la tabla 1-2,
es decir, la diferencia de aumento en la dirección vertical (SMvn -
SMvf) y la diferencia de aumento en la dirección horizontal (SMhn -
SMhf), muestran que los valores de las diferencias de aumento del
ejemplo 1 según la presente invención se reducen hasta tan sólo
0,1342 y 0,0954, mientras que aquéllos de los ejemplos de la
técnica anterior son 0,1380 y 0,1015 en A, 0,1360 y 0,0988 en B y
0,1342 y 0,0961 en C. En otras palabras, la diferencia de aumento
entre la parte distante y la parte cercana del ejemplo 1 según la
presente invención se hace adicionalmente más pequeña que la de la
técnica anterior 1, que muestra que el ejemplo 1 se mejora mucho
más que la técnica anterior 1 también en la distorsión y el ladeo de
una imagen. Obsérvese que la diferencia entre la dirección vertical
y la dirección horizontal en el cálculo del aumento no se tiene en
cuenta en absoluto en el documento de patente 2 correspondiente a la
técnica anterior 1 descrita anteriormente. Sin embargo, tal como
resulta inmediatamente evidente a partir de la comparación entre el
gráfico 1-3-SMv (aumento total en la
dirección vertical) en la figura 21 y el gráfico
1-3-SMh en la figura 22 (aumento
total en la dirección horizontal) que resultan de los cálculos de
aumento precisos, correspondientes al ejemplo 1 según la presente
invención, las distribuciones de aumento de una imagen en la
dirección vertical y la dirección horizontal son evidentemente
diferentes. Además, se interpreta fácilmente que esta diferencia es
destacada principalmente en la parte cercana y una parte inferior a
esa (en un ángulo de giro del globo ocular de aproximadamente -20
grados e inferior).
Tal como se expresa en las ecuaciones de cálculo
de aumento descritas anteriormente,
el aumento en la dirección vertical SMv = Msv x
Mpv x M\gammav,
el aumento en la dirección horizontal SMh = Msh
x Mph x M\gammah,
se obtiene el gráfico
1-3-SMv multiplicando tres
elementos, es decir, valores del gráfico
1-3-Msv, gráfico
1-3-Mpv y el gráfico
1-3-M\gammav, y de manera similar
se obtiene el gráfico 1-3-SMh
multiplicando tres elementos, es decir, valores del gráfico
1-3-Msh, gráfico
1-3-Mph y el gráfico
1-3-M\gammah. En comparación
entre los elementos en la dirección vertical y la dirección
horizontal en este caso, no existe ninguna diferencia evidente
encontrada entre Msv y Msh, que son factores de forma, mientras que
existe una diferencia encontrada entre Mpv y Mph en una parte
inferior a la parte cercana (en un ángulo de giro del globo ocular
de aproximadamente -25 grados e inferior). Además, existe una
diferencia obvia entre M\gammav y M\gammah en la parte cercana
y una parte inferior a esa (en un ángulo de giro del globo ocular de
aproximadamente -15 grados e inferior). En resumen, se muestra que
la causa principal de la diferencia entre el gráfico
1-3-SMv y el gráfico
1-3-SMh es la diferencia entre
M\gammav y M\gammah, la causa secundaria de la misma es la
diferencia entre Mpv y Mph, y no existe ninguna diferencia obvia
encontrada entre Msv y Msh, que son casi irrelevantes para la
misma. Por consiguiente, el motivo por el que no existe ninguna
diferencia encontrada entre los aumentos en la dirección vertical y
la dirección horizontal en el documento de patente 2 correspondiente
a la técnica anterior 1 es que los factores M\gammav y M\gammah
de prisma, que son causas principales de una diferencia de aumento,
no se tienen en cuenta en absoluto, y debido a que no se cumplen la
distancia a un objeto ni el ángulo entre la línea de visión y la
lente, no existe ninguna diferencia encontrada entre los factores
Mpv y Mph de poder, que son las causas secundarias. Además, no
existe ninguna diferencia encontrada entre los ejemplos en la
diferencia de aumento entre la parte distante y la parte cercana,
siempre que esté en la escala usada en el ejemplo 1 de la presente
invención, en los factores Msv y Msh de forma que se consideran
motivos de mejora en la técnica anterior
1.
1.
En la técnica anterior 1 "pueden reducirse la
distorsión y el ladeo de una imagen" "disminuyendo la
diferencia de aumento entre la parte distante y la parte
cercana", y además "disminuyendo la diferencia de aumento entre
la dirección vertical y la dirección horizontal" también se
considera como que tiene un efecto de "poder reducir la
distorsión y el ladeo de una imagen" en la presente invención.
Esto pretende evitar que un artículo cuadrado parezca plano o que
un artículo circular parezca ovalado. La mejora en la percepción
visual se observaría esencialmente como que "se lleva la razón
más próxima a 1" más que "se reduzca la diferencia". Lo que
es importante en este caso es que la percepción de un artículo
cuadrado que parece plano o un artículo circular que parece ovalado
no se debe a un "razón lejana-cercana", sino
que se debe a una "razón vertical-horizontal".
En otras palabras, la presente invención puede proporcionar, como
mejora importante adicional, un efecto mejorado de "poder reducir
la distorsión y el ladeo de una imagen" no sólo "disminuyendo
la diferencia de aumento entre la parte distante y la parte
cercana" sino también "disminuyendo la diferencia de aumento
entre la dirección vertical y la dirección horizontal para llevar
la razón de aumento más próxima a 1". Obsérvese que estas
tendencias destacan principalmente en una parte inferior a la parte
cercana (en un ángulo de giro del globo ocular de aproximadamente
-25 grados e inferior).
En este caso, se muestran los resultados medidos
de las distribuciones de astigmatismo y las distribuciones de
dioptrías promedio de la lente según el ejemplo 1. Debe observarse
que los resultados medidos se muestran usando líneas curvadas que
conectan puntos de igual nivel de 0,25 dioptrías de paso.
Todos los dibujos dados a conocer en la presente
memoria descriptiva explican lentes para ojos derechos con un
diámetro de lente de 50 mm.
La figura 39 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo en un estado de transmisión de una
lente de diseño de superficie doble, y la figura 40 es una vista que
muestra una distribución de dioptrías promedio de la
misma.
misma.
La figura 41 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo en el lado de superficie convexa
(primera superficie) de la lente de diseño de superficie doble, y
la figura 42 es una vista que muestra una distribución de dioptrías
promedio de la misma. Particularmente, puede entenderse fácilmente
que la zona progresiva está en una forma sustancialmente lineal en
la distribución de astigmatismo y la distribución de dioptrías
promedio. El motivo de por qué la zona progresiva no es una línea
perfectamente recta es que incluye una componente asférica.
La figura 43 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección horizontal sobre una
superficie de refracción en el lado de superficie convexa (primera
superficie) de la lente de diseño de superficie doble, y la figura
44 es una vista que muestra una distribución de dioptrías en la
dirección vertical sobre la superficie de refracción de la
misma.
La figura 45 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo del lado de superficie cóncava de la
lente de diseño de superficie doble, y la figura 46 es una vista que
muestra una distribución de dioptrías promedio de la misma.
La figura 47 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección horizontal sobre una
superficie de refracción en el lado de superficie cóncava (segunda
superficie) de la lente de diseño de superficie doble, y la figura
48 es una vista que muestra una distribución de dioptrías en la
dirección vertical sobre la superficie de refracción de la
misma.
Además, para la comparación, se muestran
resultados medidos de una distribución de astigmatismo y una
distribución de dioptrías promedio de una lente según técnicas
anteriores.
La figura 49 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo en el lado de superficie convexa
(primera superficie) de la lente según técnicas anteriores, y la
figura 50 es una vista que muestra una distribución de dioptrías
promedio de la misma.
La figura 51 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección horizontal sobre una
superficie de refracción en el lado de superficie convexa (primera
superficie) de la lente según técnicas anteriores, y la figura 52
es una vista que muestra una distribución de dioptrías en la
dirección vertical sobre la superficie de refracción de la
misma.
Debe observarse que en el caso de la lente según
técnicas anteriores, la superficie lateral cóncava (segunda
superficie) es una superficie esférica o una superficie cilíndrica,
y no es posible trazar líneas curvadas que conectan puntos de igual
nivel de 0,25 dioptrías de paso, de modo que se omiten las líneas
curvadas.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
2
La tabla 2-1 en la figura 8 es
una lista en cuanto a los poderes de refracción superficiales del
ejemplo 2 según la presente invención. La dioptría de una lente del
ejemplo 2 corresponde a S que es +6,00 y ADD que es 3,00, teniendo
las tres clases de ejemplos de la técnica anterior las mismas
dioptrías que se enumeran juntas para la comparación. Debe
observarse que la manera de descripción, los términos, etcétera, de
estos ejemplos de la técnica anterior son los mismos que aquéllos
en el ejemplo 1. (Se aplica lo mismo a las siguientes explicaciones
de ejemplos).
Además, los gráficos A-1 y
A-2, los gráficos B-1 y
B-2, y los gráficos C-1 y
C-2 que se usan en el ejemplo 1 descrito
anteriormente se usan de nuevo como gráficos que muestran las
distribuciones de poder de refracción superficial a lo largo de las
líneas de visión principales de las tres clases de ejemplos de la
técnica anterior que tienen las mismas dioptrías, que se enumeran
en la tabla 2-1 para la comparación. Por tanto, los
significados de los términos en estos gráficos son los mismos que
aquéllos en el ejemplo 1 descrito anteriormente. Los poderes de
refracción superficiales en F1, N1, F2 y N2 deben corresponder a
aquéllos en la tabla 2-1, y cualquiera de los
poderes de refracción superficiales promedio en las superficies del
lado de objeto mostradas mediante líneas de puntos y trazos en la
dirección horizontal en el medio deben tener una curva profunda de
10,50 dioptrías en base a la correspondencia con la tabla
2-1.
2-1.
En el gráfico 2-1 y el gráfico
2-2 en la figura 10, los modos de cambios desde una
parte distante con respecto a la zona progresiva hasta una parte
cercana en un gráfico CV1 (línea continua) que muestra la
distribución de poder de refracción superficial en la dirección
vertical y un gráfico CH1 (línea discontinua) que muestra la
distribución de poder de refracción superficial en la dirección
horizontal a lo largo de la línea de visión principal en la
superficie del lado de objeto, y un gráfico CV2 (línea continua) que
muestra la distribución de poder de refracción superficial en la
dirección vertical y un gráfico CH2 (línea discontinua) que muestra
la distribución de poder de refracción superficial en la dirección
horizontal a lo largo de la línea de visión principal en la
superficie del lado de globo ocular muestran tendencias similares al
ejemplo 1. A partir de este hecho, puede observarse que la
diferencia en los poderes de refracción superficiales se proporciona
para compensar el astigmatismo que se produce en la superficie del
lado de objeto con respecto a un rayo que pasa a través de la línea
de visión principal en la superficie del lado de globo
ocular.
ocular.
Como resultado, también en el ejemplo 2, es
posible que una combinación de las superficies de refracción en la
superficie del lado de objeto y la superficie del lado de globo
ocular proporcione una dioptría de hipermetropía y una dioptría de
adición basándose en valores de prescripción, de manera similar al
ejemplo 1.
Las ocho clases siguientes de gráficos que
parten con el "gráfico 2-3-" mostradas en de la
figura 23 a la figura 30 son gráficos que muestran resultados,
obtenidos realizando los cálculos de aumento precisos descritos
anteriormente, de distribuciones de aumento cuando la lente del
ejemplo 2 según la presente invención se observa a lo largo de la
línea de visión principal. Los significados de los términos y
símbolos adjuntos al "gráfico 2-3-" son los
mismos que aquéllos en el ejemplo 1 descrito anteriormente salvo las
líneas continuas gruesas en los dibujos que son para el ejemplo 2.
Aunque cualquiera de los índices de refracción, poderes de objetivo
y ángulos de giro del globo ocular usados en el ejemplo 2 y las tres
clases de ejemplos de la técnica anterior descritos anteriormente
era el mismo que en el ejemplo 1 descrito anteriormente, sólo el
espesor t en el centro se fijó en 6,0 mm próximo a un producto real
ya que el ejemplo 2 y las tres clases de ejemplos de la técnica
anterior descritos anteriormente tienen dioptrías de S que es +6,00
y ADD que es 3,00.
La tabla 2-2 en la figura 8 es
una lista de resultados obtenidos realizando cálculos de aumento
precisos para una dirección de línea de visión específica del
ejemplo 2 según la presente invención y tres clases de ejemplos de
la técnica anterior preparados para la comparación, y corresponde al
gráfico 2-3-SMv (aumento total en
la dirección vertical) y al gráfico
2-3-SMh (aumento total en la
dirección horizontal) descritos anteriormente. En este caso, los
significados representados mediante los símbolos en la tabla
2-2 son los mismos que aquéllos en la tabla
1-2 descrita
anteriormente.
anteriormente.
SMvfn y SMhfn en la tabla 2-2,
es decir, la diferencia de aumento en la dirección vertical (SMvn -
SMvf) y la diferencia de aumento en la dirección horizontal (SMhn -
SMhf), muestran que los valores de las diferencias de aumento del
ejemplo 2 según la presente invención se reducen hasta tan sólo
0,2151 y 0,1199, mientras que aquéllos de los ejemplos de la
técnica anterior son 0,2275 y 0,1325 en A, 0,2277 y 0,1268 en B, y
0,2280 y 0,1210 en C. En otras palabras, la diferencia de aumento
entre la parte distante y la parte cercana del ejemplo 2 según la
presente invención se hace adicionalmente más pequeña que la de la
técnica anterior 1, lo que muestra que el ejemplo 2 se mejora mucho
más que la técnica anterior 1 también en la distorsión y el ladeo de
una imagen. Como resulta inmediatamente evidente, como en el
ejemplo 1, a partir de la comparación entre el gráfico
2-3-SMv (aumento total en la
dirección vertical) y el gráfico
2-3-SMh (aumento total en la
dirección horizontal) que resulta de los cálculos de aumento
precisos, que corresponden al ejemplo 2 según la presente invención,
las distribuciones de aumento de una imagen en la dirección
vertical y la dirección horizontal son evidentemente
diferentes.
Además, se interpreta fácilmente que esta
diferencia es destacada principalmente en una parte inferior a la
parte media (en un ángulo de giro del globo ocular de
aproximadamente -10 grados e inferior). Como en el ejemplo 1, el
gráfico 2-3-SMv se obtiene también
en el ejemplo 2 multiplicando tres elementos, es decir, valores del
gráfico 2-3-Msv, gráfico
2-3-Mpv y el gráfico
2-3-M\gammav, y de manera similar
el gráfico 2-3-SMh se obtiene
multiplicando tres elementos, es decir, valores del gráfico
2-3-Msh, gráfico
2-3-Mph y el gráfico
2-3-M\gammah. En este caso, en
comparación entre los elementos en la dirección vertical y la
dirección horizontal, no existe ninguna diferencia evidente
encontrada entre Msv y Msh, que son factores de forma, mientras que
existe una diferencia encontrada entre Mpv y Mph en una parte
inferior a la parte cercana (en un ángulo de giro del globo ocular
de aproximadamente -20 grados e inferior). Además, existe una
diferencia obvia entre M\gammav y M\gammah en una parte
inferior que la parte media (en un ángulo de giro del globo ocular
de aproximadamente -10 grados e inferior). Existe también una
diferencia encontrada en una parte superior de la parte distante (en
un ángulo de giro del globo ocular de aproximadamente +20 grados y
superior), que es insignificante debido a una diferencia existente
entre los ejemplos en una parte muy superior de la parte distante
(en un ángulo de giro del globo ocular de aproximadamente +30
grados y superior) con uso menos
frecuente.
frecuente.
En resumen, se muestra también en el ejemplo 2,
como en el ejemplo 1 descrito anteriormente, que la causa principal
de la diferencia entre el gráfico
2-3-SMv en la figura 29 y el gráfico
2-3-SMh en la figura 30 es la
diferencia entre M\gammav y M\gammah, la causa secundaria de la
misma es la diferencia entre Mpv y Mph, y no existe ninguna
diferencia obvia encontrada entre Msv y Msh, que son casi
irrelevantes para la misma. Además, no existe ninguna diferencia
encontrada entre los ejemplos en la diferencia de aumento entre las
partes distante y cercana, siempre que esté en la escala usada en
el ejemplo 2 de la presente invención, en los factores Msv y Msh de
forma, que se consideran motivos de mejora en la técnica anterior 1.
Obsérvese que, como en el ejemplo 1, la presente invención puede
proporcionar como mejora importante adicional, también en el ejemplo
2, un efecto mejorado de "poder reducir la distorsión y el ladeo
de una imagen" no sólo "disminuyendo la diferencia de aumento
entre la parte distante y la parte cercana" sino también
"disminuyendo la diferencia de aumento entre la dirección
vertical y la dirección horizontal para llevar la razón de aumento
más próxima a 1". Estas tendencias son destacadas principalmente
en una parte inferior a la parte cercana (en un ángulo de giro del
globo ocular de aproximadamente -25 grados e inferior).
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Ejemplo
3
La tabla 3-1 en la figura 9 es
una lista en cuanto a los poderes de refracción superficiales del
ejemplo 3 según la presente invención. Las dioptrías del ejemplo 3
corresponden a S que es -6,00 y ADD que es 3,00, teniendo las tres
clases de ejemplos de la técnica anterior las mismas dioptrías que
se enumeran juntas para la comparación.
Los gráficos 3-1 y
3-2 en la figura 11 son gráficos que muestran las
distribuciones de poder de refracción superficial a lo largo de las
líneas de visión principales del ejemplo 3 según la presente
invención. En este caso, el gráfico 3-1 corresponde
a la superficie del lado de objeto, y el gráfico 3-2
corresponde a la superficie del lado de globo ocular.
Además, los gráficos A-1 y
A-2, los gráficos B-1 y
B-2, y los gráficos C-1 y
C-2 que se usan en los ejemplos 1 y 2 descritos
anteriormente se usan de nuevo como gráficos que muestran las
distribuciones de poder de refracción superficial a lo largo de las
líneas de visión principales de las tres clases de ejemplos de la
técnica anterior que tienen las mismas dioptrías, que se enumeran
en la tabla 3-1 en la figura 9 para la comparación.
Los poderes de refracción superficiales en F1, N1, F2 y N2 deben
corresponder a aquéllos en la tabla 3-1 mencionada
anteriormente, y cualquiera de los poderes de refracción
superficiales promedio en la superficie del lado de objeto mostrada
mediante líneas de puntos y trazos en la dirección horizontal en el
medio debe tener una curva poco profunda con 2,50 dioptrías para la
base de correspondencia con la tabla 3-1.
En el gráfico 3-1 y el gráfico
3-2 en la figura 12, los modos de cambios desde una
parte distante con respecto a una zona progresiva hasta una parte
cercana en un gráfico CV1 (línea continua) que muestra la
distribución de poder de refracción superficial en la dirección
vertical y un gráfico CH1 (línea discontinua) que muestra la
distribución de poder de refracción superficial en la dirección
horizontal a lo largo de la línea de visión principal en la
superficie del lado de objeto, y un gráfico CV2 (línea continua) que
muestra la distribución de poder de refracción superficial en la
dirección vertical y un gráfico CH2 (línea discontinua) que muestra
la distribución de poder de refracción superficial en la dirección
horizontal a lo largo de la línea de visión principal en la
superficie del lado de globo ocular muestran tendencias similares al
ejemplo 1 y ejemplo 2, y puede observarse que la diferencia en los
poderes de refracción superficiales se proporciona para compensar
el astigmatismo que se produce en la superficie del lado de objeto
con respecto a un rayo que pasa a través de la línea de visión
principal en la superficie del lado de globo ocular. Como resultado,
es posible que una combinación de las superficies de refracción en
la superficie del lado de objeto y la superficie del lado de globo
ocular proporcione una dioptría de hipermetropía y una dioptría de
adición basándose en valores de prescripción, de manera similar al
ejemplo 1 y ejemplo 2.
Las ocho clases siguientes de gráficos que
parten con el gráfico 3-3- mostradas en de la figura
31 a la figura 38 son gráficos que muestran resultados, obtenidos
realizando los cálculos de aumento precisos descritos anteriormente,
de distribuciones de aumento cuando la lente del ejemplo 3 se
observa a lo largo de la línea de visión principal. Aunque
cualquiera de los índices de refracción, poderes de objetivo y
ángulos de giro del globo ocular usados en el ejemplo 3 y las tres
clases de ejemplos de la técnica anterior descritos anteriormente
era el mismo que el de los ejemplos 1 y 2 descritos anteriormente,
sólo el espesor t en el centro se fijó en 1,0 mm próximo a un
producto real ya que el ejemplo 3 y las tres clases de ejemplos de
la técnica anterior descritos anteriormente tenían dioptrías de S
que era -6,00 y ADD que era 3,00.
La tabla 3-2 en la figura 9 es
una lista de resultados obtenidos realizando cálculos de aumento
precisos para una dirección de línea de visión específica del
ejemplo 3 según la presente invención y las tres clases de ejemplos
de la técnica anterior preparados para la comparación, y corresponde
al gráfico 3-3-SMv (aumento total
en la dirección vertical) y el gráfico
3-3-SMh (aumento total en la
dirección horizontal) descritos anteriormente. En este caso, los
significados representados por símbolos en la tabla
3-2 son los mismos que aquellos significados en la
tabla 1-2 y la tabla 2-2 descritas
anteriormente.
SMvfn y SMhfn en la tabla 3-2,
es decir, la diferencia de aumento en la dirección vertical (SMvn -
SMvf) y la diferencia de aumento en la dirección horizontal (SMhn -
SMhf), muestran que los valores de las diferencias de aumento del
ejemplo 3 según la presente invención están en 0,0512 y 0,0726,
mientras que aquéllos de los ejemplos de la técnica anterior son
0,0475 y 0,0774 en A, 0,0418 y 0,0750 en B, y 0,0363 y 0,0727 en C,
que muestran que en el ejemplo 3 la diferencia de aumento en la
dirección vertical aumenta, mientras que la diferencia de aumento
en la dirección horizontal disminuye. Sin embargo, considerando la
diferencia de aumento en la dirección vertical que tiene un valor
bajo, que es de 1/3 a 1/5 el del ejemplo 1 y el ejemplo 2 descritos
anteriormente, con una ligera disminución en la diferencia de
aumento en la dirección horizontal, puede decirse que no existe
ninguna diferencia de aumento tan grande entre la parte distante y
la parte cercana del ejemplo 3 en comparación con la de la técnica
anterior 1. Mientras tanto, un estudio del gráfico
3-3-SMv (aumento total en la
dirección vertical) y el gráfico
3-3-SMh (aumento total en la
dirección horizontal) obtenidos realizando cálculos de aumento
precisos que corresponden al ejemplo 3 según la presente invención,
muestra que el ejemplo 3, en comparación con los ejemplos de la
técnica anterior, tiene la menor "tendencia del aumento en la
dirección vertical a ser menor que 1" especialmente en una parte
inferior a la parte cercana (en un ángulo de giro del globo ocular
de aproximadamente -20 grados e inferior), lo que da como resultado
la menor "diferencia de aumento entre la dirección vertical y la
dirección horizontal" de modo que la distorsión y el ladeo de
una imagen se mejoran más que en los ejemplos de la técnica
anterior.
Debe observarse que en el gráfico
3-3-SMv (aumento total en la
dirección vertical) en la figura 37, se produce una diferencia
significativa en la distribución de aumento de una imagen entre la
dirección vertical y la dirección horizontal principalmente en una
parte inferior a la parte media (en un ángulo de giro del globo
ocular de aproximadamente -10 grados e inferior) y en una parte
superior de la parte distante (en un ángulo de giro del globo
ocular de aproximadamente +10 grados y superior), mientras que se
produce una diferencia entre los ejemplos en una parte inferior a
la parte cercana (en un ángulo de giro del globo ocular de
aproximadamente -20 grados e inferior) y en una parte ligeramente
superior de la parte distante (en un ángulo de giro del globo
ocular de aproximadamente +25 grados y superior). De las mismas, la
diferencia en la parte ligeramente superior de la parte distante es
insignificante debido a que se usa de manera poco frecuente,
mientras que en la parte inferior a la parte cercana no es
insignificante debido a que se usa con frecuencia. Como resultado,
en el ejemplo 3 según la presente invención, en comparación con los
ejemplos de la técnica anterior, el aumento en la dirección
vertical es lo más próximo a 1 especialmente en la parte inferior a
la parte cercana (en un ángulo de giro del globo ocular de
aproximadamente -20 grados e inferior), lo que da como resultado la
menor "diferencia de aumento entre la dirección vertical y la
dirección horizontal" de modo que la distorsión y el ladeo de
una imagen se mejoran más que en los ejemplos de la técnica
anterior. Obsérvese que estas tendencias son destacadas
principalmente en la parte inferior a la parte cercana (en un ángulo
de giro del globo ocular de aproximadamente -25 grados e inferior).
Además, no existe ninguna diferencia, como en el ejemplo 1 y el
ejemplo 2 de la presente invención, encontrada entre los ejemplos en
la diferencia de aumento entre las partes distante y cercana
incluso en la escala usada en el ejemplo 3, en los factores Msv y
Msh de forma que se consideran motivos de mejora en la técnica
anterior 1.
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Ejemplos 4 a
7
Como los ejemplos de la presente invención,
existen diversas posibles combinaciones de distribuciones de poderes
de refracción superficiales dentro del alcance descrito en las
reivindicaciones distintas de los ejemplos 1 a 3 descritos
anteriormente. Los ejemplos 4 a 6 se muestran en este caso como
ejemplos de aplicación que tienen las mismas dioptrías que el
ejemplo 1, y el ejemplo 7 como un ejemplo de aplicación que tiene
las mismas dioptrías que el ejemplo 2. Las listas y los gráficos de
los poderes de refracción superficiales y los resultados obtenidos
realizando cálculos de aumento precisos para una dirección de línea
de visión específica de estos ejemplos se muestran en la tabla
1-1 y la tabla 1-2 en la figura 7 y
de los gráficos 4-1 y 4-2 a los
gráficos 7-1 y 7-2 en de la figura
12 a la figura 14.
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Ejemplos de
modificación
Además, en la presente invención, también es
posible satisfacer la demanda de producto de encargo (diseño
individual) incorporando, en el diseño de la lente como información
de entrada, no sólo valores de prescripción habituales sino
también, por ejemplo, la distancia desde el vértice corneal hasta el
vértice trasero de la lente, la distancia desde el centro de
rotación del globo ocular hasta el vértice trasero de la lente, el
grado de aniseiconía entre los ojos derecho e izquierdo, la
diferencia de altura entre los ojos derecho e izquierdo, la
distancia a un objeto en miopía de la manera más frecuente usada, el
ángulo de inclinación hacia adelante (en una dirección de arriba
abajo) y el ángulo de inclinación horizontal (en una dirección de
derecha a izquierda) de una montura, la posición de bisel en el
espesor en el borde de la lente, etcétera, como factores
individuales de los usuarios de gafas que se han tenido en cuenta
raras veces por los fabricantes de lentes.
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Ejemplo de modificación
1
Se explicarán dos clases de lentes de poder
progresivo de tipo biasférico según el ejemplo de modificación
1.
Una lente de poder progresivo de tipo biasférico
según el ejemplo de modificación 1 es
una lente de poder progresivo de tipo biasférico
con una acción de poder de refracción progresivo asignada de manera
dividida a una primera superficie de refracción que es una
superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular, en la
que
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
la relación de DVn y DVf se expresa mediante
DVn - DVf >
ADD/2,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de
prescripción,
y
sobre la curva seccional en la dirección
vertical que pasa a través de F1, en una posición arbitraria en un
rectángulo rodeado por dos líneas horizontales ubicadas a \pm 4 mm
en la dirección vertical, con una posición que proporciona el 50%
de un cambio de una dioptría seccional en la dirección vertical que
oscila desde F1 hasta la misma altura que N1 que es el centro, y
dos líneas verticales ubicadas a \pm 15 mm en la dirección
horizontal desde una línea recta en la dirección vertical que pasa a
través de F1,
una dioptría seccional superficial en la
dirección vertical sobre la primera superficie de refracción tiene
valores diferenciales de modo que el valor absoluto de un valor
diferencial en la dirección vertical es mayor que el valor absoluto
de un valor diferencial en la dirección horizontal.
Una segunda lente de poder progresivo de tipo
biasférico según el ejemplo de modificación 1 es
una lente de poder progresivo de tipo biasférico
con una acción de poder de refracción progresivo asignada de manera
dividida a una primera superficie de refracción que es una
superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular, en la
que
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
se cumple una ecuación relacional
DVn - DVf >
ADD/2,
y las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de
prescripción,
y
sobre una curva seccional en la dirección
vertical que pasa a través de F1, en una posición arbitraria en un
rectángulo rodeado por dos líneas horizontales ubicadas a \pm 4 mm
en la dirección vertical, con una posición que proporciona el 50%
de un cambio de una dioptría seccional en la dirección vertical que
oscila desde F1 hasta la misma altura que N1 que es el centro, y
dos líneas verticales ubicadas a \pm 15 mm en la dirección
horizontal desde una línea recta en la dirección vertical que pasa a
través de F1, una cantidad de astigmatismo superficial sobre la
primera superficie de refracción tiene valores diferenciales de modo
que el valor absoluto de un valor diferencial en la dirección
vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial en
la dirección horizontal, y
en cualquier posición en el rectángulo,
una dioptría promedio superficial sobre la
primera superficie de refracción tiene valores diferenciales de
modo que el valor absoluto de un valor diferencial en la dirección
vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial en
la dirección horizontal.
Cuando se diseñan estas lentes, en primer lugar
se determina una curva seccional en la dirección vertical que pasa
a través de F1 en la superficie del lado de objeto. Esta curva
seccional puede determinarse por medio de una técnica usada cuando
se determina una distribución de dioptrías en la dirección vertical
de un meridiano principal en una lente de poder progresivo
convencional (Por ejemplo, consulte una técnica de diseño en la
publicación de patente japonesa n.º 2549738 de los inventores de la
presente invención).
A continuación, se define una superficie de
rotación siendo la línea curvada una generatriz. El eje de rotación
de la superficie de rotación es una línea recta perpendicular a la
línea normal de la generatriz en el centro geométrico de una lente
dentro de un plano (sección transversal) que incluye la generatriz,
y cuando un radio de curvatura en la dirección vertical en F1 es
R1, y el ángulo entre la línea normal de una generatriz en F1 y la
línea normal de la generatriz en el centro geométrico es \Theta,
el eje de rotación está ubicado lejos de F1 con respecto al lado de
globo ocular a una distancia R definida por R = R1 * COS\Theta.
Rotando la generatriz definida anteriormente con este eje de
rotación, puede definirse la superficie del lado de objeto cuya
dioptría en la dirección vertical y la dioptría en la dirección
horizontal en F1 coinciden entre sí.
En la explicación anterior, aunque la superficie
del lado de objeto de la lente es la superficie de rotación, es
posible poner en práctica la presente invención sobre una superficie
de barrido usando una generatriz similar. La superficie de barrido
significa una superficie sobre la cual se extiende una generatriz a
lo largo de una línea curva tridimensional (a continuación en el
presente documento denominada línea de barrido).
Un ejemplo de una superficie de barrido general
se muestra en la figura 57.
Una línea continua en la dirección vertical que
pasa a través de F1 en la figura 57 es un meridiano.
La figura 58 es una vista del meridiano en la
figura 57 cuando se observa desde el lado de una lente, mostrando
O1 un centro de curvatura del meridiano en F1 y mostrando la
longitud de una flecha desde O1 hasta F1 un radio de curvatura del
meridiano en F1. Las flechas tienen longitudes que se vuelven más
cortas desde el lado superior hasta el lado inferior, mostrando que
el radio de curvatura cambia progresivamente a lo largo del
meridiano.
Una línea discontinua en la dirección horizontal
que pasa a través de F1 en la figura 57 es la línea de barrido.
La figura 59 es una vista de la línea de barrido
en la figura 57 cuando se observa desde el lado superior de la
lente, mostrando O1 un centro de curvatura de la línea de barrido en
F1 y mostrando la longitud de una flecha desde O1 hasta F1 un radio
de curvatura de la línea de barrido en F1.
Las tres flechas tienen la misma longitud,
mostrando que la línea de barrido es un círculo siendo O1 el
centro.
La figura 60 a la figura 62 muestran ejemplos de
diversas líneas de barrido.
La figura 60 muestra un ejemplo de una línea de
barrido que tiene un radio de curvatura que se vuelve más pequeño a
medida que se aleja de F1,
la figura 61 muestra un ejemplo de una línea de
barrido que tiene un radio de curvatura que se vuelve más grande a
medida que se aleja de F1, y
la figura 62 muestra un ejemplo de una línea de
barrido que tiene un radio de curvatura que cambia de manera
diferente dependiendo de una dirección de alejamiento de F1.
Entre las superficies de barrido generales, la
superficie de barrido que incluye la superficie de rotación usada
en el ejemplo de modificación 1 es una que tiene particularmente las
siguientes características, que se describirán con referencia a de
la figura 53 a la figura 55.
En este caso, la figura 53 es una vista que
muestra una distribución de dioptrías (primera superficie) en la
dirección vertical en la superficie del lado de objeto de las lentes
según el ejemplo de modificación 1, la figura 54 es una vista que
muestra una distribución de astigmatismo superficial en la
superficie del lado de objeto de las lentes según el ejemplo de
modificación 1, y la figura 55 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio superficiales en la superficie
del lado de objeto de las lentes según el ejemplo de modificación
1. Cada vista muestra mediante una línea discontinua un rectángulo
rodeado por dos líneas horizontales ubicadas en una curva seccional
en la dirección vertical que pasa a través de F1 a \pm 4 mm en la
dirección vertical, proporcionando una posición el 50% de un cambio
de una dioptría seccional en la dirección vertical que oscila desde
F1 hasta la misma altura que N1 que es el centro, y dos líneas
verticales ubicadas a \pm 15 mm en la dirección horizontal desde
una línea recta en la dirección vertical que pasa a través de
F1.
La figura 56 es un gráfico que muestra un cambio
de dioptrías en la curva seccional en la dirección vertical que
pasa a través de F1. La dirección vertical muestra una distancia, y
la dirección horizontal muestra el porcentaje de una variación de
dioptrías con respecto a la dioptría en F1, siendo el cambio de la
dioptría que oscila desde F1 hasta la misma altura que una posición
N1 de medición de dioptrías de miopía el 100%. La posición del
centro del rectángulo en la dirección vertical es una parte que
corresponde al 50% tal como se muestra en la figura 56.
Esta región rectangular es una región que
muestra de la manera más destacada características de una acción
progresiva en la lente de poder progresivo.
Tal como resulta evidente a partir de los
dibujos, en la superficie de barrido incluyendo la superficie de
rotación usada en la presente invención, una dioptría en la
dirección vertical no cambia con respecto al movimiento en la
dirección horizontal. Por tanto, cuando se observan las líneas de
contorno de una distribución de dioptrías seccionales en la
dirección vertical mostrada en la figura 53, están en forma de línea
horizontal dentro del rectángulo. Además, en la superficie de
rotación, las líneas de contorno de la distribución de astigmatismo
superficial mostradas en la figura 54 y las líneas de contorno de la
distribución de dioptrías promedio superficiales mostradas en la
figura 55 están en forma de línea horizontal en el rectángulo, de
manera similar a las líneas de contorno de la distribución de
dioptrías seccionales en la dirección vertical.
Las lentes según el ejemplo de modificación 1
incluyen no sólo una superficie de barrido precisa sino también una
superficie de barrido a la que se añade una ligera corrección
asférica. Por tanto, la lente tiene una característica de modo que
aunque cada distribución no sea perfectamente horizontal, en
cualquier posición en el rectángulo en una superficie basándose en
la superficie de barrido, una dioptría seccional superficial en la
dirección vertical tiene valores diferenciales de modo que el valor
absoluto de un valor diferencial en la dirección vertical es mayor
que el valor absoluto de un valor diferencial en la dirección
horizontal. Además, la lente tiene una característica de modo que,
en cualquier posición en el rectángulo en una superficie basándose
en la superficie de rotación, una cantidad de astigmatismo
superficial y una dioptría promedio superficial tienen valores
diferenciales de modo que el valor absoluto de un valor diferencial
en la dirección vertical es mayor que el valor absoluto de un valor
diferencial en la dirección horizontal.
Se mostrarán más adelante valores absolutos de
valores diferenciales respectivos en el centro del rectángulo
descrito anteriormente en la superficie de rotación, concretamente,
en la posición que proporciona el 50% de un cambio de la dioptría
seccional en la dirección vertical que oscila desde F1 hasta la
misma altura que N1 en la curva seccional en la dirección vertical
que pasa a través de F1.
El valor absoluto de un valor diferencial de la
dioptría seccional en la dirección vertical (unidad: dioptría/mm
[índice de refracción: 1,699])
Dirección horizontal: 0,0, dirección vertical:
0,24
El valor absoluto de un valor diferencial de la
cantidad de astigmatismo superficial (unidad: dioptría/mm [índice
de refracción: 1,699])
Dirección horizontal: 0,0, dirección vertical:
0,23
El valor absoluto de un valor diferencial de la
dioptría promedio superficial (unidad: dioptría/mm [índice de
refracción: 1,699])
Dirección horizontal: 0,0, dirección vertical:
0,12
En el ejemplo anterior, puesto que la superficie
de rotación se usa para la simplificación de la explicación, los
valores diferenciales en la dirección horizontal son todos cero.
Además, es preferible añadir una corrección asférica, que es una
"acción de corrección" para eliminar o reducir el
acontecimiento de astigmatismo y el cambio en la dioptría provocada
principalmente por la imposibilidad de que una línea de visión
interseque en ángulos rectos con la superficie de una lente, en una
o ambas de la superficie del lado de objeto y la superficie del
lado de globo ocular. Sin embargo, cuando se añade la corrección
asférica, los valores diferenciales en la dirección horizontal
también tienen algo de valor. Sin embargo, debe mantenerse la
característica de modo que el valor absoluto de un valor
diferencial en la dirección vertical es mayor que el valor absoluto
de un valor diferencial en la dirección horizontal.
Debe observarse que este ejemplo de modificación
1 usa los valores de diseño del ejemplo 1 de la presente invención
a partir de los cuales se eliminan los elementos asféricos.
A continuación, se diseña la superficie del lado
de globo ocular. La superficie del lado de globo ocular es
generalmente una superficie curvada de una forma complicada, de modo
que se usa una superficie curvada acanalada. Siendo una superficie
esférica una forma inicial, se cambian los parámetros de la
superficie curvada de modo que se realice una distribución de
aberración de transmisión deseada, una dioptría de prescripción, una
longitud de zona progresiva y un desplazamiento interno mientras se
evalúa la distribución de aberración de transmisión mediante el
cálculo del trazado de rayos, definiendo de ese modo la superficie
del lado de globo ocular.
Por tanto, se diseñan la superficie del lado de
objeto y la superficie del lado de globo ocular.
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Ejemplo de modificación
2
Se describirá una lente de poder progresivo de
tipo biasférico según el ejemplo de modificación 2.
La lente de poder progresivo de tipo biasférico
según el ejemplo de modificación 2 es una lente de poder progresivo
de tipo biasférico con una acción de poder de refracción progresivo
asignada de manera dividida a una primera superficie de refracción
que es una superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular, teniendo
la lente de poder progresivo de tipo biasférico una estructura en
la que
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición N1 de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn
respectivamente, se cumple una ecuación relacional
DVn - DHn >
ADD/2,
y una componente de astigmatismo
superficial en N1 de la primera superficie de refracción está
compensada por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de miopía (Dn) basándose en valores de
prescripción.
Además, la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según el ejemplo de modificación 2 tiene una estructura,
además de la estructura descrita anteriormente, en la que
cuando en la primera superficie de refracción,
un poder de refracción superficial en una dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en una dirección vertical, en una
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía, son DHf y
DVf respectivamente, y
en la primera superficie de refracción, un poder
de refracción superficial en una dirección horizontal y un poder de
refracción superficial en una dirección vertical, en una posición N1
de medición de dioptrías de miopía, son DHn y DVn respectivamente,
se cumplen las ecuaciones relacionales
DHf + DHn <
DVf + DVn\
y
DVn - DVf >
ADD/2\ y
\hskip0,55cm
DHn - DHf <
ADD/2,
\hskip0,7cm
y las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción, y una
combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de hipermetropía (Df) y una dioptría de
adición (ADD) basándose en valores de
prescripción.
Además, la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según el ejemplo de modificación 2 tiene una estructura,
además de una cualquiera de las dos estructuras descritas
anteriormente, en la que
la primera superficie de refracción es
bilateralmente simétrica con respecto a un meridiano que pasa a
través de la posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía,
la segunda superficie de refracción es bilateralmente asimétrica
con respecto a un meridiano que pasa a través de una posición F2 de
medición de dioptrías de hipermetropía de la segunda superficie de
refracción, y
una posición de una posición N2 de medición de
dioptrías de miopía en la segunda superficie de refracción se
desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia predeterminada
para responder a una acción de convergencia de un ojo con
miopía.
Además, la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según el ejemplo de modificación 2 tiene una estructura,
además de una cualquiera de las tres estructuras descritas
anteriormente, en la que
la primera superficie de refracción es una
superficie de rotación con, como generatriz, un meridiano que pasa
a través de la posición F1 de medición de dioptrías de
hipermetropía, la segunda superficie de refracción es
bilateralmente asimétrica con respecto a un meridiano que pasa a
través de una posición F2 de medición de dioptrías de hipermetropía
en la segunda superficie de refracción, y
una posición de una posición N2 de medición de
dioptrías de miopía en la segunda superficie de refracción se
desplaza hacia dentro hacia una nariz una distancia predeterminada
para responder a una acción de convergencia de un ojo con
miopía.
Además, la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según el ejemplo de modificación 2 tiene una estructura,
además de una cualquiera de las cuatro estructuras descritas
anteriormente, en la que
sobre la primera superficie de refracción, una
curva seccional en la dirección horizontal que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía no es un
círculo perfecto sino que tiene un cambio de poder de refracción
predeterminado, y
una curva seccional de una sección transversal
en la dirección vertical que incluye una línea normal en cualquier
posición sobre la curva seccional en la dirección horizontal es
sustancialmente igual a un meridiano que pasa a través de la
posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía.
Además, la lente de poder progresivo de tipo
biasférico según el ejemplo de modificación 2 tiene una estructura,
además de una cualquiera de las cinco estructuras descritas
anteriormente, en la que
en una estructura de una combinación de las
superficies de refracción primera y segunda que proporcionan la
dioptría de hipermetropía (Df) y la dioptría de adición (ADD)
basándose en los valores de prescripción y proporcionando en caso
necesario un poder de refracción de prisma (Pf),
se reduce cualquier o todo acontecimiento de
astigmatismo y un error de dioptrías y el acontecimiento de
distorsión de una imagen en un campo visual periférico provocado
por la imposibilidad de que una línea de visión interseque en
ángulos rectos con la superficie de una lente en un estado de
uso.
Debe observarse que una técnica de diseño para
proporcionar el poder de refracción de prisma (Pf) en caso
necesario se conoce públicamente a partir de, por ejemplo, la
solicitud de patente japonesa abierta a consulta por el público n.º
Hei 2003-121801, y puede usarse en combinación una
técnica de diseño de este tipo.
\newpage
La lente de poder progresivo de tipo biasférico
según el ejemplo de modificación 2 que tiene las estructuras
descritas anteriormente se describirá con referencia a los
dibujos.
La figura 57 muestra una primera superficie de
refracción que es la superficie del lado de objeto de la lente de
poder progresivo de tipo biasférico según el ejemplo de modificación
2. En esta explicación, una curva seccional (línea continua) en la
dirección vertical que pasa a través de la posición F1 de medición
de dioptrías de hipermetropía mostrada por un círculo blanco en la
figura 57 se denomina meridiano, que significa el "meridiano que
pasa a través de la posición F1 de medición de dioptrías de
hipermetropía" descrito en las estructuras tercera a quinta
descritas en "Medios para solucionar los problemas". Además,
las líneas discontinuas muestran curvas seccionales
horizontales.
La figura 58 es una vista del meridiano mostrado
mediante la línea continua en la figura 57 cuando se observa desde
el lado de la lente. La figura 58 muestra que la lente tiene una
sección en la que un radio de curvatura disminuye gradualmente
desde el lado superior hasta el lado inferior de la lente y
proporciona un denominado cambio de poder de refracción superficial
progresivo. Debe observarse que O1 muestra el centro de curvatura y
una línea de puntos y trazos muestra un eje de rotación que pasa a
través de O1.
La figura 59 es una vista de una curva seccional
horizontal mostrada mediante una línea discontinua en la figura 57
cuando se observa desde el lado superior de la lente, y O1 muestra
el centro de curvatura de esta curva seccional horizontal. En otras
palabras, la curva seccional horizontal mostrada mediante una línea
discontinua en la figura 59 es un arco. En este caso, la primera
superficie de refracción trazada en la figura 57 puede obtenerse
rotando el meridiano mostrado en la figura 58 sobre el eje de
rotación que pasa a través de O1.
Además, la curva seccional horizontal de la
primera superficie de refracción según este ejemplo 2 no debe estar
necesariamente en la forma de la figura 59, y puede tomar formas
mostradas en de la figura 60 a la figura 62, que se describirán más
adelante. En este caso, la figura 60 es un primer ejemplo de
modificación de la curva seccional horizontal mostrada en la figura
59 cuando se observa desde el lado superior de la lente, la figura
61 es un segundo ejemplo de modificación de la curva seccional
horizontal mostrada en la figura 59 cuando se observa desde el lado
superior de la lente, y la figura 62 es un tercer ejemplo de
modificación de la curva seccional horizontal mostrada en la figura
59 cuando se observa desde el lado superior de la lente.
La figura 60 muestra un ejemplo de una curva
seccional horizontal que tiene un radio de curvatura que se vuelve
más pequeño a medida que se aleja de F1 hacia el lado.
La figura 61 muestra un ejemplo de una curva
seccional horizontal que tiene un radio de curvatura que se vuelve
más grande, de manera inversa a la figura 60, a medida que se aleja
de F1 hacia el lado.
La figura 62 muestra un ejemplo de una curva
seccional horizontal en el que coexisten ambos ejemplos de la
figura 60 y la figura 61.
Además, cuando se toman las formas mostradas en
de la figura 60 a la figura 62, es posible añadir a la segunda
superficie de refracción una acción para compensar la influencia de
un cambio en el poder de refracción debido a un cambio en el radio
de curvatura de estas curvas seccionales horizontales.
El fin de esto es usar un cambio en el aumento
de forma de una imagen observada a través de la lente, y de ese
modo puede controlarse un aumento de forma de una imagen a lo largo
de la curva seccional horizontal para que sea preferible para un
usuario. Particularmente, tomar la forma de la figura 62 permite el
control de un aumento de forma en el lado de nariz y el lado de
oreja mientras se usa.
Debe observarse que como las formas mostradas en
de la figura 60 a la figura 62, se muestran sólo ejemplos en los
que el radio de curvatura disminuye o aumenta de manera monótona a
medida que se aleja de F1 hacia el lado para la simplificación de
la explicación, pero pueden concebirse diversos ejemplos de
modificación tales como disminuir el radio de curvatura una vez y
aumentar después, tener una sección en la que el radio de curvatura
no cambia, combinar formas de cambio inverso de los mismos y
similares.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo de modificación
3
En este caso, se describirá un ejemplo de una
lente de poder progresivo de tipo biasférico que no tiene superficie
de barrido, que es diferente de las estructuras descritas
anteriormente, con referencia a los dibujos.
La figura 63 y la figura 64 son vista que
muestran una distribución de astigmatismo superficial y una
distribución de dioptrías promedio superficiales en la superficie
del lado de objeto (primera superficie) de una lente según el
ejemplo de modificación 3 de la realización. La manera de dibujar
las vistas es la misma que la de las vistas que muestran la
distribución de astigmatismo superficial y la distribución dioptrías
promedio superficiales de las lentes, tales como la figura 41 y la
figura 42 descritas anteriormente. La superficie de la lente tiene
características de modo que cuando un poder de refracción
superficial en la dirección horizontal y un poder de refracción
superficial en la dirección vertical en una posición F1 de medición
de dioptrías de hipermetropía son DHf y DVf respectivamente, y un
poder de refracción superficial en la dirección horizontal y un
poder de refracción superficial en la dirección vertical en una
posición N1 de medición de dioptrías de miopía son DHn y DVn
respectivamente, DHf = DVf = 4,87, DHn = 6,12 y DVn = 7,87. Debe
observarse que la lente es una lente de parte superior plana que
tiene una dioptría de hipermetropía de 0,00 y una dioptría de
adición (ADD) de +3,00. El hecho de que la superficie del lado de
objeto (primera superficie) de la lente no sea una superficie de
barrido también resulta evidente a partir de DHf << DHn.
Además, un valor, DVn - DHn = 7,87 - 6,12 = 1,75, es más pequeño
que la dioptría de adición pero supera el 50% de la dioptría de
adición, de modo que puede obtenerse el efecto de la presente
invención.
Tal como anteriormente, el fin de hacer que DHn
sea una curva más profunda que DHf es evitar que la superficie del
lado de globo ocular (segunda superficie) de la lente se vuelva una
forma de superficie convexa y por tanto toda la lente no pasa a
tener una forma de menisco cuando se produce una dioptría de
hipermetropía positiva fuerte usando la superficie del lado de
objeto (primera superficie) de la lente.
La figura 65 y la figura 66 son vistas que
muestran una distribución de astigmatismo superficial y una
distribución de dioptrías promedio superficiales en la superficie
del lado de globo ocular (segunda superficie) de la lente según el
ejemplo de modificación 3 de la realización descrita anteriormente.
La manera de dibujar las vistas es la misma que en las vistas que
muestran la distribución de astigmatismo superficial y la
distribución de dioptrías promedio superficiales de una lente,
tales como la figura 45 y la figura 46 descritas anteriormente.
Tal como en la figura 6, aparte del caso en el
que una definición de "dioptría de adición predeterminada" en
la presente invención es una diferencia en el poder de refracción
medido colocando una parte de abertura de un medidor de lentes en
la posición F1 de medición de dioptrías de hipermetropía y la
posición N1 de medición de dioptrías de miopía en la superficie del
lado de objeto, existe un caso en el que la definición es una
diferencia en el poder de refracción medido colocando una parte de
abertura de un medidor de lentes en la posición F2 de medición de
dioptrías de hipermetropía y la posición N2 de medición de dioptrías
de miopía en la superficie del lado de globo ocular, un caso en el
que la definición es una diferencia entre un poder de refracción
medido colocando una parte de abertura de un medidor de lentes en la
posición F2 de medición de dioptrías de hipermetropía en la
superficie del lado de objeto y un poder de refracción medido en N3
girando una parte de abertura de un medidor de lentes hacia la
posición N2 de medición de dioptrías de miopía alrededor de la
posición del centro de rotación del globo ocular, un caso en el que,
como poderes de refracción respectivos, se usa particularmente sólo
la componente de poder de refracción en la dirección horizontal, y
similares, y puede adoptarse cualquier definición entre los
mismos.
La figura 1 es una vista explicativa de diversos
poderes de refracción superficiales en posiciones en una lente para
gafas;
la figura 2 es una vista explicativa de una
relación posicional entre un globo ocular, líneas de visión y la
superficie de una lente;
la figura 3-1 es una vista
explicativa de un aumento M\gamma de un prisma, que es una vista
explicativa de una diferencia entre una lente positiva y una lente
negativa y de una diferencia en el aumento en la observación
principalmente usando una parte cercana que es una parte inferior de
una lente;
la figura 3-2 es una vista
explicativa de un aumento M\gamma de un prisma, que es una vista
explicativa de una diferencia entre una lente positiva y una lente
negativa y de una diferencia en el aumento en la observación
principalmente usando una parte cercana que es una parte inferior de
una lente;
la figura 3-3 es una vista
explicativa de un aumento M\gamma de un prisma, que es una vista
explicativa de una diferencia entre una lente positiva y una lente
negativa y de una diferencia en el aumento en la observación
principalmente usando una parte cercana que es una parte inferior de
una lente;
la figura 4-1 es una vista
explicativa de un aumento M\gamma de un prisma, que es una vista
explicativa de una diferencia entre una lente positiva y una lente
negativa y de una diferencia en los aumentos en la observación
principalmente usando una parte cercana que es una parte inferior de
una lente;
la figura 4-2 es una vista
explicativa de un aumento M\gamma de un prisma, que es una vista
explicativa de una diferencia entre una lente positiva y una lente
negativa y de una diferencia en los aumentos en la observación
principalmente usando una parte cercana que es una parte inferior de
una lente;
la figura 4-3 es una vista
explicativa de un aumento M\gamma de un prisma, que es una vista
explicativa de una diferencia entre una lente positiva y una lente
negativa y de una diferencia en los aumentos en la observación
principalmente usando una parte cercana que es una parte inferior de
una lente;
la figura 5-1 es una vista
explicativa de un diseño óptico de una lente de poder progresivo,
que es una vista frontal de la lente de poder progresivo cuando se
observa desde una superficie del lado de objeto;
la figura 5-2 es una vista
explicativa del diseño óptico de la lente de poder progresivo, que
es una vista lateral que ilustra una sección transversal en la
dirección vertical;
la figura 5-3 es una vista
explicativa del diseño óptico de la lente de poder progresivo, que
es una vista en alzado que ilustra una sección transversal en la
dirección transversal;
la figura 6 es una vista explicativa que ilustra
la diferencia de definición de "dioptría de adición";
la figura 7 es una vista que muestra en conjunto
en la tabla 1-1 y la tabla 1-2
"poderes de refracción superficiales" y "resultados de
cálculos de aumento precisos en una dirección de una línea de visión
específica" de los ejemplos 1, 4, 5 y 6 y las técnicas
anteriores A, B y C que corresponden a las dioptrías de los ejemplos
1, 4, 5 y 6;
la figura 8 es una vista que muestra en conjunto
en la tabla 2-1 y la tabla 2-2
"poderes de refracción superficiales" y "resultados de
cálculos de aumento precisos en una dirección de una línea de visión
específica" de los ejemplos 2 y 7 y las técnicas anteriores A, B
y C que corresponden a las dioptrías de los ejemplos 2 y 7;
la figura 9 es una vista que muestra en conjunto
en la tabla 3-1 y la tabla 3-2
"poderes de refracción superficiales" y "resultados de
cálculos de aumento precisos en una dirección de una línea de visión
específica" del ejemplo 3 y las técnicas anteriores A, B y C que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3;
la figura 10 es una vista que muestra los
gráficos 1-1, 1-2,
2-1 y 2-2 que representan las
distribuciones de poder de refracción superficial del ejemplo 1 y
el ejemplo 2;
la figura 11 es una vista que muestra los
gráficos 3-1 y 3-2 que representan
las distribuciones de poder de refracción superficial del ejemplo
3;
la figura 12 es una vista que muestra los
gráficos 4-1, 4-2,
5-1, 5-2, 6-1 y
6-2 que representan las distribuciones de poder de
refracción superficial del ejemplo 4 al ejemplo 6;
la figura 13 es una vista que muestra los
gráficos 7-1 y 7-2 que representan
las distribuciones de poder de refracción superficial del ejemplo
7;
la figura 14 es una vista que muestra los
gráficos A-1, A-2,
B-1, B-2, C-1 y
C-2 que representan las distribuciones de poder de
refracción superficial de los ejemplos A, B y C de la técnica
anterior;
la figura 15 es una vista que muestra el gráfico
1-3-Msv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las tres
clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que corresponden
a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo de líneas de
visión principales;
la figura 16 es una vista que muestra el gráfico
1-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 17 es una vista que muestra el gráfico
1-3-Mpv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 18 es una vista que muestra el gráfico
1-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 19 es una vista que muestra el gráfico
1-3-M\gammav que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a la dioptría del ejemplo 1 se observan a lo largo de
las líneas de visión principales;
la figura 20 es una vista que muestra el gráfico
1-3-M\gammah que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 21 es una vista que muestra el gráfico
1-3-SMv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
\newpage
\global\parskip0.920000\baselineskip
la figura 22 es una vista que muestra el gráfico
1-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 1 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 23 es una vista que muestra el gráfico
2-3-Msv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las tres
clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que corresponden
a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo de líneas de
visión principales;
la figura 24 es una vista que muestra el gráfico
2-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 25 es una vista que muestra el gráfico
2-3-Mpv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 26 es una vista que muestra el gráfico
2-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 27 es una vista que muestra el gráfico
2-3-M\gammav que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 28 es una vista que muestra el gráfico
2-3-M\gammah que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 29 es una vista que muestra el gráfico
2-3-SMv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 30 es una vista que muestra el gráfico
2-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 2 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 31 es una vista que muestra el gráfico
3-3-Msv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las tres
clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que corresponden
a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo de líneas de
visión principales;
la figura 32 es una vista que muestra el gráfico
3-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 33 es una vista que muestra el gráfico
3-3-Mpv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 34 es una vista que muestra el gráfico
3-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 35 es una vista que muestra el gráfico
3-3-M\gammav que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
\newpage
\global\parskip1.000000\baselineskip
la figura 36 es una vista que muestra el gráfico
3-3-M\gammah que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 37 es una vista que muestra el gráfico
3-3-SMv que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 38 es una vista que muestra el gráfico
3-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos realizando cálculos de aumento precisos, de
las distribuciones de aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y las
tres clases de ejemplos A, B y C de la técnica anterior que
corresponden a las dioptrías del ejemplo 3 se observan a lo largo
de las líneas de visión principales;
la figura 39 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo en un estado de transmisión de la lente
según el ejemplo 1;
la figura 40 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio en el estado de transmisión de
la lente según el ejemplo 1;
la figura 41 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo sobre una superficie de refracción en
el lado de superficie convexa de la lente según el ejemplo 1;
la figura 42 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio sobre la superficie de refracción
en el lado de superficie convexa de la lente según el ejemplo
1;
la figura 43 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección horizontal sobre una
superficie de refracción en el lado de superficie convexa de la
lente según el ejemplo 1;
la figura 44 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección vertical sobre la
superficie de refracción en el lado de superficie convexa de la
lente según el ejemplo 1;
la figura 45 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo sobre una superficie de refracción en
el lado de superficie cóncava de la lente según el ejemplo 1;
la figura 46 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio sobre la superficie de refracción
en el lado de superficie cóncava de la lente según el ejemplo
1;
la figura 47 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección horizontal sobre una
superficie de refracción en el lado de superficie cóncava de la
lente según el ejemplo 1;
la figura 48 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección vertical sobre la
superficie de refracción en el lado de superficie cóncava de la
lente según el ejemplo 1;
la figura 49 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo sobre una superficie de refracción en
el lado de superficie convexa de una lente según las técnicas
anteriores;
la figura 50 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio sobre la superficie de refracción
en el lado de superficie convexa de la lente según las técnicas
anteriores;
la figura 51 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección horizontal sobre la
superficie de refracción en el lado de superficie convexa de la
lente según las técnicas anteriores;
la figura 52 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección vertical sobre la
superficie de refracción en el lado de superficie convexa de la
lente según las técnicas anteriores;
la figura 53 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías en la dirección vertical en la superficie
del lado de objeto de lentes según el ejemplo de modificación 1 de
una realización;
la figura 54 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo superficial en la superficie del lado
de objeto de las lentes según el ejemplo de modificación 1 de la
realización;
la figura 55 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio superficiales en la superficie
del lado de objeto de las lentes según el ejemplo de modificación 1
de la realización;
la figura 56 es una vista que muestra un cambio
de dioptrías en la dirección vertical en la superficie del lado de
objeto de las lentes según el ejemplo de modificación 1 de la
realización;
la figura 57 es una vista que muestra un ejemplo
de una superficie de barrido general de una lente según el ejemplo
de modificación 2 de la realización;
la figura 58 es una vista de un meridiano
mostrado mediante una línea continua en la figura 57 cuando se
observa desde el lado de la lente;
la figura 59 es una vista de una línea de
barrido mostrada mediante una línea discontinua en la figura 57
cuando se observa desde el lado superior de la lente;
la figura 60 es un primer ejemplo de
modificación de la línea de barrido mostrada en la figura 59 cuando
se observa desde el lado superior de la lente;
la figura 61 es un segundo ejemplo de
modificación de la línea de barrido mostrada en la figura 59 cuando
se observa desde el lado superior de la lente;
la figura 62 es un tercer ejemplo de
modificación de la línea de barrido mostrado en la figura 59 cuando
se observa desde el lado superior de la lente;
la figura 63 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo superficial en la superficie del lado
de objeto de una lente según el ejemplo de modificación 3 de la
realización;
la figura 64 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio superficiales en la superficie
del lado de objeto de la lente según el ejemplo de modificación 3 de
la realización;
la figura 65 es una vista que muestra una
distribución de astigmatismo superficial en la superficie del lado
de globo ocular de la lente según el ejemplo de modificación 3 de la
realización; y
la figura 66 es una vista que muestra una
distribución de dioptrías promedio superficiales en la superficie
del lado de globo ocular de la lente según el ejemplo de
modificación 3 de la realización.
Claims (1)
1. Lente de poder progresivo de tipo biasférico
con una acción de poder de refracción progresivo asignada de manera
dividida a una primera superficie de refracción que es una
superficie del lado de objeto y una segunda superficie de
refracción que es una superficie del lado de globo ocular, en la que
una combinación de las superficies de refracción primera y segunda
proporciona una dioptría de adición (ADD) basándose en valores de
prescripción, caracterizada porque
cuando un poder de refracción superficial en una
dirección horizontal y un poder de refracción superficial en una
dirección vertical, en una posición F1 de medición de dioptrías de
visión lejana en la primera superficie de refracción, son DHf y DVf
respectivamente, y
un poder de refracción superficial en una
dirección horizontal y un poder de refracción superficial en una
dirección vertical, en una posición N1 de medición de dioptrías de
visión cercana en la primera superficie de refracción, son DHn y
DVn respectivamente, se expresa una fórmula relacional mediante
DVn - DVf >
ADD/2,
las componentes de astigmatismo
superficial en F1 y N1 de la primera superficie de refracción están
compensadas por la segunda superficie de refracción,
y
en una posición arbitraria en un rectángulo
rodeado por dos líneas horizontales ubicadas en vertical a \pm 4
mm de un centro en una posición del 50% de un cambio de la dioptría
seccional en la dirección vertical desde F1 hasta la misma posición
en altura que N1, estando el centro y la misma posición en altura en
la curva seccional en la dirección vertical que pasa a través de
F1, y dos líneas verticales ubicadas en horizontal a \pm 15 mm de
una línea recta vertical que pasa a través de F1,
un valor absoluto de un valor diferencial
vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial
horizontal, en cuanto a un valor diferencial de una cantidad de
astigmatismo superficial en dicha primera superficie de refracción,
y
en una posición arbitraria en dicho
rectángulo,
el valor absoluto de un valor diferencial
vertical es mayor que el valor absoluto de un valor diferencial
horizontal, en cuanto al valor diferencial de una dioptría promedio
superficial en dicha primera superficie de refracción,
en la que una distribución de astigmatismo de
transmisión en una parte cercana de la lente de poder progresivo de
tipo biasférico está dispuesta de modo que un lado de nariz es denso
y un lado de sien es poco denso.
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