JP7356743B2 - 眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラム - Google Patents

Description

本発明は、累進屈折力レンズを始めとする眼鏡レンズについて、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する性能を評価する方法及びプログラムに関する。

レンズの性能評価方法として、特開２００２－１０７６７９号公報（特許文献１）に記載のものが知られている。
この方法では、単焦点レンズの収差が算出されると共に、累進多焦点レンズ等の評価対象レンズの収差が算出され、両レンズの収差差に基づいて、評価対象レンズの視野画像（図１１～図１４参照）が表現される。

又、累進多焦点レンズを掛けて見たときの視野画像を表示できる眼鏡の視野体験装置として、特開２０００－４７１５３号公報（特許文献２）に記載のものが知られている。
この装置では、視野方向の変化に伴い変化する画像データに、累進多焦点レンズの歪曲収差を加える処理を行うことにより、累進多焦点レンズを掛けて見たときの視野画像が作成される。

特開２００２－１０７６７９号公報 特開２０００－４７１５３号公報

上記特許文献１の性能評価方法では、累進多焦点レンズ等の視野画像が得られる。
又、上記特許文献２の視野体験装置では、累進多焦点レンズの歪曲収差に応じた視野の体験ができる。
しかし、これらの方法あるいは装置では、累進多焦点レンズ等の歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する性能について、数値的に表現したり、数値的に比較したりすることができない。
そこで、本発明の主な目的は、累進屈折力レンズを始めとする眼鏡レンズについて、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する定量的な性能を適切に評価可能である眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラムを提供することである。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、後述の式（１）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出することを特徴とするものである。式（１）においては、眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ_ｈはＸ軸方向のプリズム屈折力である水平プリズム屈折力、Ｐ_ｖはＹ軸方向のプリズム屈折力である垂直プリズム屈折力である。これらの条件は、下記式（２），（１４），（１５）においても同様である。
請求項２に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、下記式（２）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出することを特徴とするものである。
請求項３に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、後述の式（１４）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出することを特徴とするものである。
請求項４に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、後述の式（１５）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出することを特徴とするものである。

上記目的を達成するため、請求項５に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、前記制御手段は、下記式（１）の記憶を参照可能であり、前記式（１）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における歪みを評価することを特徴とするものである。
請求項６に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、前記制御手段は、下記式（２）の記憶を参照可能であり、前記式（２）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における揺れを評価することを特徴とするものである。
請求項７に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、前記制御手段は、下記式（１４）の記憶を参照可能であり、前記式（１４）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪みを評価することを特徴とするものである。
請求項８に記載の発明は、プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、前記制御手段は、下記式（１５）の記憶を参照可能であり、前記式（１５）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れを評価することを特徴とするものである。

本発明の主な効果は、累進屈折力レンズを始めとする眼鏡レンズについて、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する定量的な性能を適切に評価可能である眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラムが提供されることである。

Ａは本発明の第１形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置のブロック図であり、Ｂは本発明の第１形態に係る眼鏡レンズの性能評価方法及び眼鏡レンズの設計方法のフローチャートである。 本発明の第１形態に係る性能評価プログラムが実行されている眼鏡レンズの性能評価装置における垂直プリズム屈折力の計算に関する眼鏡レンズとスクリーンと光の軌跡の模式図である。 本発明の実施例１に係る眼鏡レンズにおける、前面上の各点での透過光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１に係る眼鏡レンズにおける、透過光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１に係る眼鏡レンズにおける、透過光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－１に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例２－１に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例２－１に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 図１０を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 図１１を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、前面上の各点での平行光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、前面上の各点での裏面垂直光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図１２同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図１３同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図１２同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図１３同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図１２同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図１３同様図である。 本発明の実施例６に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例６に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例６に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例７に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例７に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例７に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例８に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例８に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例８に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１１に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１２－１に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１２－１に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 図４７を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 図４８を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図４９同様図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図５０同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図４９同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図５０同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図４９同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図５０同様図である。 本発明の実施例１８に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１８に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。

以下、本発明に係る実施の形態の例が、適宜図面に基づいて説明される。尚、本発明の形態は、これらの例に限定されない。

［第１形態］
本発明の第１形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置１は、コンピュータを含み、図１Ａに示されるように、表示手段２と、入力手段４と、記憶手段６と、通信手段７と、制御手段８と、を備えている。
性能評価装置１は、例えば、眼鏡レンズメーカーに設置される。

表示手段２は、各種の情報を表示するものであり、例えば液晶ディスプレイあるいは有機エレクトロルミネッセンスディスプレイである。
入力手段４は、各種の情報の入力を受け付けるものであり、例えばキーボード及びポインティングデバイスの少なくとも一方である。
表示手段２と入力手段４とは、タッチパネルのように一体化されていても良い。

記憶手段６は、各種の情報を記憶するものであり、例えばハードディスク、メモリ、及びディスクドライブの少なくとも何れかである。
通信手段７は、各種の情報を外部機器との間で通信するものであり、ここではローカルエリアネットワーク（ＬＡＮ）に接続された機器と通信するものである。
制御手段８は、これらの手段を制御するものであり、例えば中央演算装置（ＣＰＵ）である。制御手段８は、記憶手段６に記憶された性能評価プログラムを逐次読み出して、当該プログラムに従い性能の定量的な評価に係る処理を行う。

又、記憶手段６には、性能評価プログラムの一部として（性能評価プログラムが参照可能である状態で）、眼鏡レンズＧＬの性能の定量的な評価のための下記式（１）～（２）が記憶されている。
即ち、下記式（１）～（２）によって、眼鏡レンズＧＬにおける性能の計算が行われる。
下記式（１）～（２）において、光学中心を原点として、眼鏡レンズＧＬを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、上下方向にＹ軸がとられ、光軸方向にＺ軸がとられる。又、Ｐ_ｈはＸ軸方向のプリズム屈折力である水平プリズム屈折力、Ｐ_ｖはＹ軸方向のプリズム屈折力である垂直プリズム屈折力である。Ｐ_ｈ及びＰ_ｖの単位は、何れもΔ（プリズムディオプター）である。Ｐ_ｈ及びＰ_ｖは、何れも眼鏡レンズＧＬ上の点（典型的には眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ上の点）毎に定まる。よって、Ｐ_ｈ及びＰ_ｖから成るベクトルであるプリズムベクトルＰ（Ｐ_ｈ，Ｐ_ｖ）は、眼鏡レンズＧＬ上の点毎に定まる。尚、原点が光学中心以外とされるなど、座標の取り方は適宜変更可能である。

ここでの眼鏡レンズＧＬの性能は、揺れ及び歪みの少なくとも一方である。
現状、揺れ及び歪みは、まとめて視線移動時の像の形及び大きさの変化というように捉えられることもあるが、ここではそれぞれを区別して次のようなものとする。
即ち、揺れは、視線が物体に対して固定されるものの眼鏡レンズＧＬに対して相対的に移動する際に、像が飛び出しあるいは引っ込んで見える現象であり、眼鏡レンズＧＬを装用し視線を固定して首を振ることで視認可能である。
他方、歪みは、視線が物体に対して移動して眼鏡レンズＧＬに対しても移動する際に、像が変形して見える現象であり、眼鏡レンズＧＬを装用し首を固定して視線を動かすことで視認可能である。
式（１）は、歪みを評価する値である歪み評価値Ｅ_ｄに係るものである。
式（２）は、揺れを評価する値である揺れ評価値Ｅ_ｓに係るものである。
式（１）の右辺は、プリズムベクトルＰ（Ｐ_ｈ，Ｐ_ｖ）を仮に三次元に拡張してＰ’（Ｐ_ｈ，Ｐ_ｖ，Ｐ_ｚ）としたものと、ベクトル微分演算子▽（∂／∂ｘ，∂／∂ｙ，∂／∂ｚ）との内積
ｄｉｖＰ’＝▽・Ｐ’＝∂Ｐ_ｈ／∂ｘ＋∂Ｐ_ｖ／∂ｙ＋∂Ｐ_ｚ／∂ｚ （３）
の一部（前２項）である。
式（２）の右辺は、Ｐ’と▽との外積
ｒｏｔＰ’＝▽×Ｐ’＝（∂Ｐ_ｚ／∂ｙ－∂Ｐ_ｙ／∂ｚ，∂Ｐ_ｈ／∂ｚ－∂Ｐ_ｚ／∂ｘ，∂Ｐ_ｖ／∂ｘ－∂Ｐ_ｈ／∂ｙ） （４）
の一部（第３成分）である。

更に、記憶手段６には、公知のレンズ設計プログラムが、実行可能に記憶されている。
レンズ設計プログラムにより、所定の光学性能（平均度数分布、非点収差分布及びプリズム屈折力分布の少なくとも何れか等）を満たす形状を有する眼鏡レンズＧＬが設計可能である。
又、レンズ設計プログラムにより、所定形状の眼鏡レンズＧＬのモデルに対して仮想的に光線を当てることで光線の軌跡等の状態をシミュレーションする光線追跡が可能である。尚、光線追跡機能は、レンズ設計プログラムではなく性能評価プログラムが具備していても良いし、独立した光線追跡プログラムが具備していても良い。
光線の種類は、ここでは平行光、裏面垂直光、及び透過光である。尚、光線の種類は、これらの一部であっても良いし、別の種類であっても（別の種類を含んでいても）良い。
平行光は、眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ（表面，物体側の面）に対して光軸（Ｚ軸）と平行に入射する光線である。
裏面垂直光は、眼鏡レンズＧＬの後面ＧＬＢ（裏面，顔側の面）に対して垂直となる光線である。裏面垂直光による眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦの各位置での度数の算出は、レンズメーターによる度数の算出と同等である。
透過光は、眼回旋中心点を通る光線である。一般に、透過光によるレンズ表面の各位置での度数は、シミュレーションにより算出され、測定装置では測定されない。

プリズムベクトルＰ（Ｐ_ｈ，Ｐ_ｖ）の計算は、どのような手法によっても良いところ、性能評価装置１では、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖが次のように算出される。尚、水平プリズム屈折力Ｐ_ｈは、軸方向がＹ軸方向に代えてＸ軸方向とされる他、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖと同様に算出される。
図２に示されるように、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの算出に当たり、ＹＺ平面において、眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ（表面）の頂点を原点Ｏとし、原点Ｏから１０００ｍｍ（ミリメートル）前方のスクリーンＳＣが想定される。スクリーンＳＣは、ＸＹ平面に平行である。
そして、スクリーンＳＣ上におけるＹ軸の座標がｙである点Ｙ_ｎから光軸（Ｚ軸）に平行に眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦに入射し（入射軌跡ＬＣ１）、眼鏡レンズＧＬ内ないし後面ＧＬＢ（裏面）を経て（内部軌跡ＬＣ２）、光軸に至る（出射軌跡ＬＣ３）光の軌跡が想定される。
すると、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖは、次の式（５）～（７）で示される。ここで、ＭａｅＷｙは式（８）に示されるように入射軌跡ＬＣ１における光軸に対するＹ軸に係るタンジェントであり、ＭａｅＷｘは入射軌跡ＬＣ１における光軸に対するＸ軸に係るタンジェントであり、ＡｔｏＷｙは出射軌跡ＬＣ３における光軸に対するＹ軸に係るタンジェントであり、ＡｔｏＷｘは出射軌跡ＬＣ３における光軸に対するＸ軸に係るタンジェントである。又、ＣａｌｃＯｍＳａｇ（ｘ，ｙ）は、眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ上の点（ｘ，ｙ）において算出されたサグ量であり、ＣａｌｃＵｒＳａｇ（ｘ，ｙ）は、眼鏡レンズＧＬの後面ＧＬＢ上の点（ｘ，ｙ）において算出されたサグ量であり、ｍ＿ＣＴは、眼鏡レンズＧＬの中心における厚み（眼鏡レンズＧＬのＺ軸上の大きさ）である。

ＭａｅＷｙ，ＭａｅＷｘの初期値は、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの算出に際し設定される光線の種類に応じたものとなる。
即ち、平行光による垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの算出では、次の式（８），（９）となる。又、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの算出では、次の式（１０），（１１）となる。更に、透過光による垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの算出では、次の式（１２），（１３）となる。

制御手段８は、性能評価プログラム及びレンズ設計プログラムの組み合わせにより、揺れ評価値Ｅ_ｓ及び歪み評価値Ｅ_ｄの少なくとも一方が所定範囲内となるような形状の眼鏡レンズＧＬを設計可能である。
例えば、制御手段８は、揺れ評価値Ｅ_ｓが第１所定値以下となり、且つ歪み評価値Ｅ_ｄが第２所定値以下となる形状の眼鏡レンズＧＬを設計可能である。
制御手段８は、図１Ｂに示されるように、入力手段４からの所定の入力に応じ、設計中の眼鏡レンズＧＬ（ステップＳ１）に係る揺れ評価値Ｅ_ｓ及び歪み評価値Ｅ_ｄの少なくとも一方を計算したうえで（ステップＳ２）、その出力を指令しても良い（ステップＳ３）。あるいは、制御手段８は、入力手段４からの所定の入力に応じ、設計が完了した眼鏡レンズＧＬについて、性能を適切に評価するため、揺れ評価値Ｅ_ｓ及び歪み評価値Ｅ_ｄの少なくとも一方の出力を指令しても良い。又は、制御手段８は、眼鏡レンズＧＬの設計に当たり、入力手段４からの所定の入力に応じ、揺れ評価値Ｅ_ｓ及び歪み評価値Ｅ_ｄの少なくとも一方が所定範囲内となるような形状の代表設計例あるいは複数の設計例の選択肢の出力を指令しても良い。この場合、制御手段８は、選択肢の選択の入力を受け付けても良いし、代表設計例、選択された設計例、あるいは他の設計例について設計の変更に係る入力を受け付けても良い。
尚、性能評価プログラム及びレンズ設計プログラムは、後者を前者に統合する等、１つのプログラムとされても良い。又、揺れ評価値Ｅ_ｓ及び歪み評価値Ｅ_ｄ等は、設計中等において、所定の入力に先立ってあるいは常時計算され、又は表示されていても良い。

性能評価プログラムの実行により、コンピュータである性能評価装置１において、次のような制御手段８が形成される。即ち、式（１）及び式（２）の少なくとも一方の記憶を参照可能であり、当該式を計算することにより、眼鏡レンズＧＬに係る任意の点（ｘ、ｙ）における歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段８が形成される。
そして、性能評価プログラム及びレンズ設計プログラムの実行により、コンピュータである性能評価装置１において、次のような制御手段８が形成される。即ち、式（１）及び式（２）の少なくとも一方の記憶を参照可能であり、当該式を計算することにより、眼鏡レンズＧＬに係る任意の点（ｘ、ｙ）における歪み及び揺れの少なくとも一方を評価し、当該評価に基づいて眼鏡レンズＧＬを設計する制御手段８が形成される。
式（１）及び式（２）は、何れも、プリズム屈折力の第１の方向としてのＸ軸方向における成分（第１成分）である水平プリズム屈折力Ｐ_ｈの変化率と、プリズム屈折力の第２の方向としてのＸ軸方向における成分（第２成分）である垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの変化率と、を含んでいる。よって、制御手段８は、プリズム屈折力の第１成分の変化率と第２成分の変化率とを計算することにより、眼鏡レンズＧＬの歪み及び揺れを評価するものである。

［第２形態］
本発明の第２形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第１形態の性能評価装置１と同様に成る。
同様に成る部分については、第１形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。

第２形態において、歪み評価値Ｅ_ｄは、プリズム屈折力の１次微分である。
又、揺れ評価値Ｅ_ｓは、プリズム屈折力の２次微分である。
歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓに係る微分演算の式は、何れも、記憶手段６に記憶され、制御手段８によって参照のうえで計算される。
プリズム屈折力の１次微分は、プリズム屈折力の変化量を示す。
プリズム屈折力の２次微分は、プリズム屈折力の変化量の変化量を示す。
プリズム屈折力として、プリズム屈折力のスカラー量が用いられても良いし、水平プリズム屈折力Ｐ_ｈが用いられても良いし、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖが用いられても良い。

［第３形態］
本発明の第３形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第１形態の性能評価装置１と同様に成る。
同様に成る部分については、第１形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。

第３形態において、歪み評価値Ｅ_ｄは、次の式（１４）で示される。
又、揺れ評価値Ｅ_ｓは、次の式（１５）で示される。
式（１４）～（１５）における軸の取り方及び各種の記号は、第１形態の式（１）～（２）と同様である。

第３形態の歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓに係る式（１４）～（１５）は、何れも、記憶手段６に記憶され、制御手段８によって参照のうえで計算される。
式（１４）では、プリズム屈折力の変化量に係る∂Ｐ_ｈ／∂ｘ，∂Ｐ_ｖ／∂ｙが用いられている。
式（１５）では、プリズム屈折力の変化量に係る∂Ｐ_ｖ／∂ｘ，∂Ｐ_ｈ／∂ｙが用いられている。

式（１４）～（１５）は、ゼルニケ多項式の非点収差成分から導出されたものとみることもできる。即ち、サグＳに関し、
Ｐ_ｈ＝∂Ｓ／∂ｘ （１６）
Ｐ_ｖ＝∂Ｓ／∂ｙ （１７）
であり、斜め方向の非点収差Ｊ_４５及び縦横方向の非点収差Ｊ_００は、ゼルニケ多項式及び式（１６）～（１７）から、
Ｊ_４５＝∂^２Ｓ／∂ｘｙ＝∂Ｐ_ｈ／∂ｙ＋∂Ｐ_ｖ／∂ｘ （１８）
Ｊ_００＝∂^２Ｓ／∂ｘ^２－∂^２Ｓ／∂ｙ^２＝∂Ｐ_ｈ／∂ｘ－∂Ｐ_ｖ／∂ｙ （１９）
であって、式（１９）の最右辺は式（１４）の右辺と同じであり、式（１８）の最右辺は式（１５）の右辺と同じである。

尚、第２形態及び第３形態は、第１形態と同様な変更例を適宜有する。
又、第１形態ないし第３形態の少なくとも何れか２つが組み合わせられても良い。この場合、歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓについて、入力手段４における入力により選択可能とされても良い。
更に、プリズム屈折力に係る第１の方向及び第２の方向の少なくとも一方は、水平方向（Ｘ軸方向）あるいは垂直方向（Ｙ軸方向）以外であっても良い。

［第４形態］
本発明の第４形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第１形態の性能評価装置１と同様に成る。
同様に成る部分については、第１形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。

第４形態では、歪み及び揺れに係る式は、式（５）が次の式（５Ａ）に代わることを除き、第１形態と同様に成る。
式（５Ａ）は、式（５）に対して、正負（符号）が逆になったものである。第１形態の説明にもある通り、第１形態における座標の取り方は適宜変更可能であり、第４形態では、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖについて、第１形態と正負が逆になるようにしたものである。第４形態のような符号とすると、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖは、一般的なプリズムの符号に合致する。勿論、第１形態における垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの符号の取り方であっても、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する性能は、評価可能である。

即ち、第４形態では、歪み及び揺れは、式（１）～（２），（５Ａ），（６）～（１３）により、第１形態と同様に評価される。

［第５形態］
本発明の第５形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第３形態の性能評価装置１と同様に成る。
同様に成る部分については、第３形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。

第５形態では、歪み及び揺れに係る式は、式（５）が次の式（５Ａ）に代わることを除き、第３形態と同様に成る。
即ち、第５形態では、歪み及び揺れは、式（１４）～（１５），（５Ａ），（６）～（１３）により、第３形態と同様に評価される。

以下、本発明に係る複数の実施例が、適宜図面に基づいて説明される。尚、本発明の形態は、これらの実施例に限定されない。
実施例１～５は、上記第１形態の性能評価装置１によって評価され設計される単焦点レンズあるいは累進屈折力レンズである。
実施例６～７は、上記第２形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズあるいは累進屈折力レンズである。
実施例８は、上記第３形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズである。
実施例１１～１５は、上記第４形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズあるいは累進屈折力レンズである。
実施例１８は、上記第５形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズである。
尚、実施例９～１０，１６～１７は、欠番である。

［実施例１］
実施例１の眼鏡レンズＧＬは、単焦点レンズに係る。実施例１の眼鏡レンズＧＬの屈折率は１．６０、Ｓ度数は－５．００、前面ＧＬＦのカーブ値は７．５０である。
図３は、この眼鏡レンズＧＬにおける、前面ＧＬＦ上の各点での透過光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示したものである。各点は、眼鏡レンズＧＬの前方視において仮想的な格子を重ねた場合のその格子の各交点であり、原点Ｏを含むものである。これらのプリズム屈折力のスカラー量は、次に示される、水平プリズム屈折力Ｐ_ｈと垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖとの合成式（２０）によって得られる。

垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖは、上述の式（５）～（７），（１２）～（１３）を用いた計算によって算出される。垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの値は、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。又、水平プリズム屈折力Ｐ_ｈは、軸方向がＹ軸方向に代えてＸ軸方向とされる他、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖと同様に算出される。尚、図３は、前面ＧＬＦからみたものであって、上下は装用時に対応し、左は耳側、右は鼻側であり、以下同様である。更に、図３では、プリズム屈折力のスカラー量が同値となる点をつないだ等高線が所定値毎に描かれており、以下同様である。

図４は、各点でのプリズムベクトルＰ（Ｐ_ｈ，Ｐ_ｖ）に対して式（１）を適用して、各点における歪み評価値Ｅ_ｄを算出し、対応する点の上に数値で示したものである。歪み評価値Ｅ_ｄは、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。

図５は、各点でのプリズムベクトルＰ（Ｐ_ｈ，Ｐ_ｖ）に対して式（２）を適用して、各点における揺れ評価値Ｅ_ｓを算出し、対応する点の上に数値で示したものである。揺れ評価値Ｅ_ｓは、全ての点で０となる。このことは、単焦点レンズの装用者が、累進屈折力レンズに比べて揺れを感じ難いことに合致している。

［実施例２］
実施例２の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、より詳しくはその設計の初期におけるものと（実施例２－１）、この初期のものに対する歪み及び揺れの評価に基づいて設計変更して最終設計としたものと（実施例２－２）、に係る。実施例２の眼鏡レンズＧＬの屈折率は１．６０、Ｓ度数は０．００で加入度数は２．００、累進帯長は１３ｍｍ、前面ＧＬＦのカーブ値（表カーブ）は４．４０（リアルカーブ）である。

図６は、実施例２－１の眼鏡レンズＧＬにおける、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。
図７は、実施例２－１の眼鏡レンズＧＬにおける、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図８は、実施例２－１の眼鏡レンズＧＬにおける、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
実施例２－１の歪み評価値Ｅ_ｄは、遠用に係る眼鏡レンズＧＬの上半部の中央部において大きくなっている。又、実施例２－１の揺れ評価値Ｅ_ｓは、特に近用に係る眼鏡レンズＧＬの下半部において大きくなっており、改善の余地がある。

そこで、設計者は、レンズ設計プログラムによる、現在の設計における歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓを評価関数の一部に取り入れた最適化計算により、最終設計として実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬの形状を得た。累進レンズの最適化計算として、ここでは公知の減衰最小二乗法が用いられた。当該最適化計算は、眼鏡レンズＧＬの形状を微小変化させながらその都度評価を行い、評価関数の値が最小となるまで眼鏡レンズＧＬの形状変形を繰り返すものであり、評価関数の値が設計者の望む値まで収束すると、眼鏡レンズＧＬの形状が確定される。尚、当該最適化計算として、減衰最小二乗法以外の手法が用いられても良い。
図９は、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図１０は、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図１１は、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
実施例２－２の歪み評価値Ｅ_ｄは、眼鏡レンズＧＬの上半部における、周辺部の一部において実施例２－１より大きくなっているものの、遠方視で多用する中央部において、実施例２－１より小さくなっている。よって、実施例２－２は、実施例２－１に対して、特に遠用で歪みのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。尚、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬは、図１２（歪み）及び図１３（揺れ）に示されるように、実際には眼鏡フレームに枠入れするために玉型加工され、実施例２－１より歪み評価値Ｅ_ｄが大きくなった眼鏡レンズＧＬの周辺部は、玉型加工時にカットされる。
又、実施例２－２の揺れ評価値Ｅ_ｓは、眼鏡レンズＧＬにおける周辺部の一部を除くほぼ全域で小さくなっており、特に、眼鏡レンズＧＬの下半部において小さくなっている。当該周辺部は、玉型加工時にカットされる。よって、実施例２－２は、実施例２－１に対して、揺れが少なく、特に近用で揺れのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。
尚、実施例２－１，２－２に係る眼鏡レンズＧＬを玉型加工後枠入れした眼鏡を作製し、それぞれ数人に装用のうえ視認性を確かめてもらったところ、全ての装用者において、程度の差こそあるものの、実施例２－２に係る眼鏡における歪み及び揺れが実施例２－１のそれらより低減されていることが確認された。

又、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、平行光に係るプリズム屈折力のスカラー量の図が図１４に示され、歪み評価値Ｅ_ｄの図が図１５に示され、揺れ評価値Ｅ_ｓの図が図１６に示される。
更に、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、裏面垂直光に係るプリズム屈折力のスカラー量の図が図１７に示され、歪み評価値Ｅ_ｄの図が図１８に示され、揺れ評価値Ｅ_ｓの図が図１９に示される。
これらの図に示されるように、平行光あるいは裏面垂直光であっても、歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓは算出可能であり、歪み及び揺れは評価可能であって、これらの少なくとも一方に基づく眼鏡レンズの設計が可能である。

［実施例３］
実施例３の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例２－２と、設計を除き、同様に成る。実施例３の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、累進帯長、及び表カーブは、実施例２－２と同一である。
図２０は、実施例３における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図２１は、実施例３における、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図２２は、実施例３における、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。図２３及び図２４は、実施例３における、玉型加工例に係る図１２，図１３同様図である。
実施例３の歪み評価値Ｅ_ｄは、玉型加工後において特に遠用部で小さく、又実施例３の揺れ評価値Ｅ_ｓは、近用部を含む玉型加工後の眼鏡レンズＧＬ全体で小さい。よって、実施例３は、近用部と遠用部とを有しながら、歪み及び揺れの低減された累進屈折力の眼鏡レンズＧＬとなる。

［実施例４］
実施例４の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例２－２と、設計及び表カーブを除き、同様に成る。実施例４の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び累進帯長は、実施例２－２と同一である。
図２５は、実施例４における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図２６は、実施例４における、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図２７は、実施例４における、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。図２８及び図２９は、実施例４における、玉型加工例に係る図１２，図１３同様図である。
実施例４の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は、４．００である。
実施例４の眼鏡レンズＧＬは、実施例３の眼鏡レンズＧＬにおける平均度数を全体的に小さくしたものであり、実施例４における近用部の配置及び焦点の変化パターンは、実施例３に類似している。よって、実施例４における歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓは、実施例３よりも更に低減されている。

［実施例５］
実施例５の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例２－２とは、設計及び累進帯長を除き、同様に成る。実施例５の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び表カーブは、実施例２－２と同一である。
図３０は、実施例５における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図３１は、実施例５における、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図３２は、実施例５における、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。図３３及び図３４は、実施例５における、玉型加工例に係る図１２，図１３同様図である。
実施例５の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は４．４０であり、累進帯長は９ｍｍである。
実施例５の眼鏡レンズＧＬも、特に玉型加工後において歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓが小さくなっており、歪み及び揺れの少ないものと評価される。

［実施例６］
実施例６は、上記第２形態の性能評価装置によって評価された、実施例１と同じ単焦点レンズである。
図３５は、実施例６における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図３６は、実施例６における、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図３７は、実施例６における、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
歪み評価値Ｅ_ｄは、プリズム屈折力の１次微分で計算され、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
又、揺れ評価値Ｅ_ｓは、プリズム屈折力の２次微分で計算され、歪み評価値Ｅ_ｄ程ではないものの、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、揺れを感じ取る単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど揺れを強く認識し易いことに合致している。

［実施例７］
実施例７は、上記第２形態の性能評価装置によって評価された、実施例２－２と同じ累進屈折力レンズである。
図３８は、実施例７における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図３９は、実施例７における、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図４０は、実施例７における、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
実施例７の歪み評価値Ｅ_ｄは、累進屈折力レンズにおいて特に遠用部で小さく、又実施例７の揺れ評価値Ｅ_ｓは、近用部を含む眼鏡レンズＧＬ中央部で小さい。よって、実施例７は、近用部と遠用部とを有しながら、歪み及び揺れの低減された累進屈折力の眼鏡レンズＧＬとなる。

［実施例８］
実施例８は、上記第３形態の性能評価装置によって評価された、実施例１と同じ単焦点レンズである。
図４１は、実施例８における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図４２は、実施例８における、図４と同様な歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図４３は、実施例８における、図５と同様な揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
歪み評価値Ｅ_ｄは、上記式（１４）で計算され、上下左右方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
又、揺れ評価値Ｅ_ｓは、上記式（１５）で計算され、右上から左下への斜め方向及び左上から右下への斜め方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、揺れを感じ取る単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど揺れを強く認識し易いことに合致している。
尚、上述の通り、実施例９～１０は、欠番である。

［実施例１１］
実施例１１の眼鏡レンズＧＬは、実施例１の眼鏡レンズＧＬと同じであり、単焦点レンズに係る。
この眼鏡レンズＧＬにおける、前面ＧＬＦ上の各点での透過光によるプリズム屈折力のスカラー量（上述の式（２０）参照）は、実施例１における図３と同じである。

垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖは、上述の式（５Ａ）～（７），（１２）～（１３）を用いた計算によって算出される。垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖの絶対値は、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。又、水平プリズム屈折力Ｐ_ｈは、軸方向がＹ軸方向に代えてＸ軸方向とされる他、垂直プリズム屈折力Ｐ_ｖと同様に算出される。

図４４は、各点でのプリズムベクトルＰ（Ｐ_ｈ，Ｐ_ｖ）に対して式（１）を適用して、各点における歪み評価値Ｅ_ｄを算出し、対応する点の上に数値で示したものである。実施例１１において、歪み評価値Ｅ_ｄの符号は、マイナスとなり、歪み評価値Ｅ_ｄの絶対値は、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。

又、実施例１１において、各点における揺れ評価値Ｅ_ｓは、実施例１における図５と同じとなる。

［実施例１２］
実施例１２の眼鏡レンズＧＬは、実施例２の眼鏡レンズＧＬと同じであり、累進屈折力レンズに係るものであって、より詳しくはその設計の初期におけるものと（実施例１２－１）、この初期のものに対する歪み及び揺れの評価に基づいて設計変更して最終設計としたものと（実施例１２－２）、に係る。

実施例１２－１の眼鏡レンズＧＬにおけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－１における図６と同じである。
図４５は、実施例１２－１の眼鏡レンズＧＬにおける歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図４６は、実施例１２－１の眼鏡レンズＧＬにおける揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
実施例１２－１の歪み評価値Ｅ_ｄは、遠用に係る眼鏡レンズＧＬの上半部の中央部において大きくなっている。又、実施例１２－１の揺れ評価値Ｅ_ｓは、特に近用に係る眼鏡レンズＧＬの下半部において大きくなっており、改善の余地がある。

そこで、設計者は、レンズ設計プログラムによる、現在の設計における歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓを評価関数の一部に取り入れた最適化計算により、最終設計として実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬの形状を得た。累進レンズの最適化計算は、実施例２－２と同様に成された。尚、実施例１２－２における最適化計算の変更例は、実施例２－２と同様に存在する。他の変更例についても、適宜同様に存在する。
実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、プリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－２における図９と同じである。図４７は、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図４８は、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
実施例１２－２の歪み評価値Ｅ_ｄの絶対値は、眼鏡レンズＧＬの上半部における、周辺部の一部において実施例１２－１より大きくなっているものの、遠方視で多用する中央部において、実施例１２－１より小さくなっている。よって、実施例１２－２は、実施例１２－１に対して、特に遠用で歪みのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。尚、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬは、図４９（歪み）及び図５０（揺れ）に示されるように、実際には眼鏡フレームに枠入れするために玉型加工され、実施例１２－１より歪み評価値Ｅ_ｄが大きくなった眼鏡レンズＧＬの周辺部は、玉型加工時にカットされる。
又、実施例１２－２の揺れ評価値Ｅ_ｓの絶対値は、眼鏡レンズＧＬにおける周辺部の一部を除くほぼ全域で小さくなっており、特に、眼鏡レンズＧＬの下半部において小さくなっている。当該周辺部は、玉型加工時にカットされる。よって、実施例１２－２は、実施例１２－１に対して、揺れが少なく、特に近用で揺れのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。
尚、実施例１２－１，１２－２に係る眼鏡レンズＧＬを玉型加工後枠入れした眼鏡を作製し、それぞれ数人に装用のうえ視認性を確かめてもらったところ、全ての装用者において、程度の差こそあるものの、実施例１２－２に係る眼鏡における歪み及び揺れが実施例１２－１のそれらより低減されていることが確認された。

又、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、平行光に係るプリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－２における図１４と同じである。
更に、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、平行光に係る歪み評価値Ｅ_ｄの図が図５１に示され、揺れ評価値Ｅ_ｓの図が図５２に示される。
又更に、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、裏面垂直光に係るプリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－２における図１７と同じである。
加えて、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、裏面垂直光に係る歪み評価値Ｅ_ｄの図が図５３に示され、揺れ評価値Ｅ_ｓの図が図５４に示される。
これらの図に示されるように、平行光あるいは裏面垂直光であっても、歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓは算出可能であり、歪み及び揺れは評価可能であって、これらの少なくとも一方に基づく眼鏡レンズの設計が可能である。

［実施例１３］
実施例１３の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例１２－２と、設計を除き、同様に成る。実施例１３の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、累進帯長、及び表カーブは、実施例１２－２と同一である。
実施例１３におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例３における図２０と同じである。図５５は、実施例１３における歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図５６は、実施例１３における揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。図５７，図５８は、実施例１３における、玉型加工例に係る図４９，図５０と同様の図である。
実施例１３の歪み評価値Ｅ_ｄは、玉型加工後において特に遠用部で小さく、又実施例１３の揺れ評価値Ｅ_ｓは、近用部を含む玉型加工後の眼鏡レンズＧＬ全体で小さい。よって、実施例１３は、近用部と遠用部とを有しながら、歪み及び揺れの低減された累進屈折力の眼鏡レンズＧＬとなる。

［実施例１４］
実施例１４の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例１２－２と、設計及び表カーブを除き、同様に成る。実施例１４の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び累進帯長は、実施例１２－２と同一である。
実施例１４におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例４における図２５と同じである。図５９は、実施例１４における歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図６０は、実施例１４における揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。図６１，図６２は、実施例１４における、玉型加工例に係る図４９，図５０と同様の図である。
実施例１４の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は、４．００である。
実施例１４の眼鏡レンズＧＬは、実施例１３の眼鏡レンズＧＬにおける平均度数を全体的に小さくしたものであり、実施例１４における近用部の配置及び焦点の変化パターンは、実施例１３に類似している。よって、実施例１４における歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓは、実施例１３よりも更に低減されている。

［実施例１５］
実施例１５の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例１２－２とは、設計及び累進帯長を除き、同様に成る。実施例１５の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び表カーブは、実施例１２－２と同一である。
実施例１５におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例５における図３０と同じである。図６３は、実施例１５における歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図６４は、実施例１５における揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。図６５，図６６は、実施例１５における、玉型加工例に係る図４９，図５０と同様の図である。
実施例１５の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は４．４０であり、累進帯長は９ｍｍである。
実施例１５の眼鏡レンズＧＬも、特に玉型加工後において歪み評価値Ｅ_ｄ及び揺れ評価値Ｅ_ｓが小さくなっており、歪み及び揺れの少ないものと評価される。
尚、上述の通り、実施例１６～１７は、欠番である。

［実施例１８］
実施例１８は、上記第５形態の性能評価装置によって評価された、実施例１と同じ単焦点レンズである。
実施例１８におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例８における図４１と同じである。図６７は、実施例１８における歪み評価値Ｅ_ｄの図である。図６８は、実施例１８における揺れ評価値Ｅ_ｓの図である。
歪み評価値Ｅ_ｄは、上記式（１４）で計算され、その絶対値は、上下左右方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
又、揺れ評価値Ｅ_ｓは、上記式（１５）で計算され、その絶対値は、右上から左下への斜め方向及び左上から右下への斜め方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、揺れを感じ取る単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど揺れを強く認識し易いことに合致している。

１・・眼鏡レンズの性能評価装置（性能評価装置）、２・・表示手段、４・・入力手段、６・・記憶手段、７・・通信手段、８・・制御手段。

Claims (8)

1. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、
   下記式（Ａ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価方法。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
2. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、
   下記式（Ｂ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価方法。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
3. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、
   下記式（Ｃ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価方法。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
4. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する眼鏡レンズの性能評価方法において、
   下記式（Ｄ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価方法。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
5. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、
   前記制御手段は、下記式（Ａ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ａ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における歪みを評価する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価プログラム。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
6. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、
   前記制御手段は、下記式（Ｂ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ｂ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における揺れを評価する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価プログラム。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
7. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、
   前記制御手段は、下記式（Ｃ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ｃ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪みを評価する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価プログラム。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
8. プリズム屈折力の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折力の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、
   前記制御手段は、下記式（Ｄ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ｄ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れを評価する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価プログラム。
   

   

   ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、Ｐ _ｈ はＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、Ｐ _ｖ はＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。

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