ES2343848T3 - Sistema escalonado de produccion de hidrogeno purificado, a partir de una mezcla de reaccion, gaseosa, que comprende un compuesto hidrocarbonado. - Google Patents
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Abstract
Sistema escalonado de producción de hidrógeno purificado a partir de una mezcla de reacción, gaseosa, que comprende un compuesto hidrocarbonado, caracterizado porque comprende, al menos, dos etapas respectivamente aguas arriba/aguas abajo, cada una de las cuales comprende un reactor eventualmente catalítico (C1 a C5) seguido por un separador, que comprende un espacio de circulación (E1 a E4) de la mezcla gaseosa en contacto con, al menos, una membrana de extracción de hidrógeno (ME1 a ME8) y un espacio colector del hidrógeno, estando conectado el reactor (C1) de la etapa aguas arriba con una fuente de mezcla de reacción, gaseosa, estando conectado el espacio de circulación (E1) del separador de la etapa aguas arriba con el reactor (C2) de la etapa aguas abajo, mientras que los espacios de extracción/colectores del hidrógeno de los dos separadores están conectados con un circuito colector del hidrógeno (TC, 8), común a las dos etapas.
Description
Sistema escalonado de producción de hidrógeno
purificado, a partir de una mezcla de reacción, gaseosa, que
comprende un compuesto hidrocarbonado.
La presente invención se refiere a un sistema
escalonado de producción de hidrógeno purificado, a partir de una
mezcla de reacción, gaseosa, que comprende un compuesto
hidrocarbonado tal como, por ejemplo, un alcohol o un gas de
síntesis, que contiene monóxido de carbono.
De una manera general, se sabe que el hidrógeno
purificado es utilizado en la fabricación de numerosos productos,
como los metales, los semiconductores y la microelectrónica. Así
mismo es una fuente importante de combustible para numerosos
sistemas de conversión de energía. Por ejemplo, las pilas de
combustible utilizan el hidrógeno y un oxidante con objeto de
producir un potencial eléctrico. Pueden ser utilizados diversos
procedimientos con objeto de producir el hidrógeno. Uno de ellos
consiste en el tratamiento con vapor de cargas hidrocarbonadas.
Con objeto de producir hidrógeno purificado, se
han propuesto ya sistemas que hacen intervenir a un reactor, que
comprende una zona catalítica de producción de hidrógeno, en la que
reacciona una carga hidrocarbonada con vapor de agua con objeto de
formar una mezcla gaseosa rica en hidrógeno. La extracción selectiva
del hidrógeno, que está contenido en esta mezcla, se obtiene merced
a membranas especialmente concebidas con objeto de separar el
hidrógeno de los otros componentes gaseosos de la mezcla.
Las soluciones propuestas hasta el presente son
de tipo continuo y habitualmente utilizan un dispositivo de
separación del hidrógeno (membrana) dispuesto a lo largo del paso
del gas a través de la zona catalítica. De este modo, el gas
reacciona y el hidrógeno es extraído permanentemente a lo largo del
reactor, desde el momento en que es formado y que alcanza al
dispositivo de separación.
Se ha observado que estas soluciones presentan
los siguientes inconvenientes, incluso en el caso en que el reactor
esté realizado en varios segmentos:
- \bullet
- El catalizador debe ser colocado en la proximidad íntima de la membrana, sin que pueda ser limitada la transferencia de masa del hidrógeno hacia dicha membrana.
- \bullet
- Los materiales que constituyen el catalizador y el separador deben ser, por consiguiente, compatibles.
- \bullet
- El dispositivo de filtración debe ser suficientemente rápido, es decir que debe tener un flujo suficiente, con objeto de que la extracción del hidrógeno tenga una influencia importante sobre la composición del gas en cada punto. Si es demasiado rápido, entonces una cierta parte de su superficie quedará expuesta a un nivel muy pequeño puesto que la presión parcial de hidrógeno aguas arriba se mantendrá a un nivel bajo.
- \bullet
- Si el catalizador es demasiado rápido, entonces el equilibrio se alcanza desde el momento de la entrada en el reactor, soportando el segmento siguiente la extracción del hidrógeno y la modificación de la composición del gas. El catalizador y es inútil en este punto. Desde el momento en que la composición haya variado suficientemente, el catalizador recupera su utilidad para alcanzar un nuevo equilibrio, que corresponde a los parámetros de entrada en el tercer segmento, y así sucesivamente.
Los dos casos siguientes se resumen de la manera
siguiente:
- \bullet
- O bien la fracción de hidrógeno en el reactor es constantemente baja como consecuencia de la rapidez de la membrana, pero entonces el flujo que la atraviesa es pequeño. La membrana está subutilizada.
- \bullet
- O bien el catalizador es rápido y actúa por saltos, en espera de que la composición en hidrógeno se empobrezca. Como consecuencia, amplias zonas catalíticas son inútiles. El catalizador está subutilizado.
La concepción de tales sistemas debe ser
estudiada de una forma fina, con objeto de alcanzar prestaciones
importantes en términos de compacidad y de coste, y los parámetros
sobre los cuales se puede jugar son poco numerosos (cantidad de
catalizador por unidad de longitud del reactor, tamaño de los
canales).
La invención tiene por objeto de una manera más
particular, pero no exclusiva, la supresión de estos
inconvenientes.
La invención propone, a este efecto, un sistema
de producción de hidrógeno purificado, que comprende, al menos, dos
etapas respectivamente aguas arriba/aguas abajo, cada una de las
cuales comprende un reactor, eventualmente catalítico, seguido por
un separador, que comprende un espacio de circulación de la mezcla
gaseosa en contacto con, al menos, una membrana de extracción de
hidrógeno y un espacio colector del hidrógeno, estando conectado el
reactor de la etapa aguas arriba con una fuente de mezcla de
reacción, gaseosa, estando conectado el espacio de circulación del
separador de la etapa aguas arriba con el reactor de la etapa aguas
abajo mientras que, los espacios de extracción/colectores del
hidrógeno de los dos separadores están conectados con un circuito
colector del hidrógeno común a las dos etapas.
Merced a esta disposición, la mezcla de
reacción, gaseosa, encuentra sucesivamente las zonas de reacción y
de separación, de manera que el hidrógeno es extraído de la mezcla
de reacción antes del final de las reacciones, impidiéndole de este
modo que reaccione en reacciones inversas de producción de metano
(estas reacciones son inevitables sin la extracción del
hidrógeno).
Por otra parte, esta concepción se adapta
particularmente a la utilización de membranas de separación de
geometrías planas. De manera ventajosa, estas membranas de
separación podrán comprender una estructura metálica compuesta, que
comprenda un soporte poroso de gran porosidad, una capa intermedia
de porosidad menor y una capa fina densa de una aleación de
paladio, selectivamente permeable al hidrógeno.
En el sistema de conformidad con la invención,
el hecho de hacer sucesivamente las etapas de reacción y a
continuación de separación permite obtener la mejora esperada en un
reactor de membrana, con las ventajas notorias siguientes:
- \bullet
- el dispositivo de separación y el catalizador no están en contacto íntimo,
- \bullet
- el flujo de los fluidos puede ser estudiado por separado en las zonas catalíticas y de separación,
- \bullet
- pueden ser instalados intercambiadores térmicos en las proximidades de las zonas catalíticas endotérmicas o exotérmicas,
- \bullet
- los compartimentos pueden ser dimensionados de manera independiente con el fin de obtener la mejor relación velocidad de separación/velocidad de catálisis, en función de la carga catalítica,
- \bullet
- en caso necesario, pueden ser añadidas o retiradas zonas catalíticas suplementarias, de igual concepción, con el fin de alcanzar este óptimo,
- \bullet
- el catalizador puede ser renovado fácilmente,
- \bullet
- la separación aguas arriba/aguas abajo está garantizada por medio de un ensamblaje completamente soldado,
- \bullet
- es posible utilizar diferentes catalizadores en el mismo sistema.
Un modo de ejecución de la invención se describe
a continuación, a título de ejemplo no limitativo, con referencia a
los dibujos adjuntos, en los que:
Las figuras 1 y 2 son dos secciones axiales
esquemáticas, a 90º entre sí, de un sistema escalonado de producción
de hidrógeno de conformidad con la invención;
La figura 3 es una vista en perspectiva de un
tabique anular, que sirve para asegurar la separación de los
reactores;
La figura 4 es una vista despiezada, en
perspectiva, que muestra las placas y las contraplacas que
constituyen un tabique anular separación de conformidad con una
variante de ejecución de la invención.
En este ejemplo, el sistema de conformidad con
la invención hace intervenir dos recintos cilíndricos coaxiales 1,
2, a saber:
- \bullet
- un recinto exterior 1 encerrado por dos paredes radiales 3, 4, respectivamente equipadas con un orificio de admisión de una mezcla de reacción, gaseosa, 5 y un conducto de evacuación 6 del gas de síntesis empobrecido en hidrógeno, y
- \bullet
- un recinto interior 2 de menor diámetro, una de cuyas dos paredes radiales está dotada con un conducto colector del hidrógeno 8 purificado, sensiblemente coaxial, que atraviesa, de forma estanca, la pared radial correspondiente 3 del recinto exterior 1.
El recinto 1 delimita con el recinto 2 un
espacio intermedio dividido en una pluralidad de compartimentos
anulares C_{1} a C_{5} (en este caso cinco compartimentos) por
medio de tabiques anulares (en este caso cuatro tabiques CA_{1} a
CA_{4}). Estos compartimentos C_{1} a C_{5} constituyen
reactores químicos y comprenden uno o varios catalizadores
específicos de la reacción de reformado buscada. Estos catalizadores
se eligen en función de la carga que debe ser convertida en
hidrógeno. Éstos pueden estar constituidos por un lecho fijo de
catalizador únicamente, bajo las diversas formas conocidas
(gránulos, monolitos, etc.).
El recinto interior 2 está dividido, a su vez,
en una pluralidad de compartimentos circulares (en este caso cuatro
compartimentos E_{1} a E_{4}) por intermedio de módulos de
separación de hidrógeno en forma de discos radiales (en este caso
cinco módulos M_{1} a M_{5}). Estos compartimentos circulares
E_{1} a E_{4} constituyen espacios de circulación de la mezcla
gaseosa.
\newpage
Los módulos de separación M_{1} a M_{5}
están dispuestos sensiblemente al tresbolillo con relación a los
tabiques anulares consecutivos correspondientes CA_{1} a
CA_{4}.
Cada uno de los compartimentos cilíndricos
E_{1} a E_{4} comunica, merced a dos orificios opuestos O_{1}
a O_{8}, previstos en el recinto interior, con dos compartimentos
anulares C_{1} a C_{5} consecutivos (respectivamente aguas
arriba y aguas abajo).
Los módulos de separación M_{1} a M_{5}
comunican, merced a orificios O_{10} a O_{14} previstos en la
pared cilíndrica del recinto interior 2, con una tubuladura
colectora TC del hidrógeno purificado. Estos módulos de separación
comprenden, respectivamente, una pluralidad de elementos de
separación de tipo membrana, que pueden estar constituidos, de
manera preferente, por membranas de paladio o de aleación de
paladio, obtenidas bien por medio de un depósito de la aleación
sobre un soporte poroso, que tenga un coeficiente de dilatación
próximo al del paladio y haciéndose intervenir una técnica física
(Depósito físico con vapor "Physical Vapor Deposition") o
haciéndose intervenir una técnica química CVD (Depósito químico con
vapor "Chemical Vapor Deposition"), la electrólisis, la
deposición química adecuada, o bien por medio del ensamblaje de
hojas laminadas de aleación, ensambladas con el fin de reposar
sobre un soporte abierto, preferentemente de material poroso, pero
que así mismo puede estar constituido por un apilamiento de chapas
enrejadas de aberturas diferentes y capaz de permitir que dicha
hoja resista la desviación de presión entre las zonas aguas arriba
(circulación de la mezcla de reacción, gaseosa,) y aguas abajo
(circuito colector del hidrógeno purificado).
Con esta finalidad, es posible ensamblar las
hojas laminadas por soldadura de alta energía entre dos piezas
constituyentes del separador (por ejemplo como se ha descrito en la
solicitud de patente FR No 03 09812 de fecha 11 de agosto de 2003,
depositada a nombre de la solicitante), por soldadura, por difusión
o por agitación. De manera ventajosa, el conjunto que comprende al
recinto interior 2 y a los módulos de separación está constituido,
como se ha representado en las figuras 1 y 2, por medio de un
apilamiento de piezas mecánicas soldadas, a saber,
alternativamente:
- \bullet
- dos piezas anulares PA_{1} a PA_{4}, que mantienen la separación entre los módulos de separación M_{1} a M_{5}, que soportan a los tabiques anulares CA_{1} a CA_{4} y que comprenden los orificios O_{1} a O_{8} con el fin de asegurar la distribución del fluido en la superficie de las membranas ME_{1} a ME_{8}, y
- \bullet
- piezas anulares PA_{5} a PA_{7}, que constituyen el borde periférico de los módulos de separación y sobre los cuales están soldadas las membranas; estas piezas anulares PA_{5} a PA_{7} están dotadas con orificios O_{11} y O_{13}.
En este ejemplo, la pared tubular del recinto
interior 2, que está realizada por el ensamblaje de las piezas
anulares PA_{1} a PA_{7}, está soldada por tapas CO_{1} y
CO_{2} que alojan a los módulos de separación M_{1} y
M_{5}.
Puede ser utilizado un dispositivo mezclador,
con objeto de reducir el espesor de la capa límite de transferencia
de masa entre el gas y las superficies de separación, por medio de
la creación de un régimen turbulento. Un dispositivo de este tipo
puede estar formado por un disco de espuma metálica, intercalado
sobre los orificios de paso del gas O_{1} a O_{8} en las piezas
anulares PA_{1} a PA_{4} o por un lecho de bolas, catalíticas o
no.
Entonces, el funcionamiento del dispositivo, que
ha sido descrito precedentemente, es el siguiente:
- La mezcla de reacción, gaseosa, que penetra en el recinto 1 por el orificio de admisión, entra en el primer compartimento anular C_{1} en el que sufre una reacción catalítica y por consiguiente se convierte en parte en hidrógeno. En el interior de este primer compartimento C_{1}, la mezcla circula alrededor del recinto interior 2, para llegar hasta el orificio O_{1}, obligándola de este modo a recorrer toda la zona catalítica de este primer compartimento C_{1}.
Esta zona de reacción (en este caso catalítica)
que engendra un proceso de reformado, funciona a una temperatura
comprendida entre 200ºC y 800ºC, por medio de elementos catalíticos
adaptados eventualmente a la carga hidrocarbonada o alcoholizada
elegida.
Merced al orificio O_{1}, la mezcla rica en
hidrógeno penetra y circula a través del primer compartimento
circular E_{1}, en el que entra en contacto con las membranas
ME_{1}, ME_{2} de los dos módulos de separación M_{1},
M_{2}, que delimitan este compartimento. El hidrógeno extraído a
través de las membranas de estos dos módulos, atraviesa los
soportes de membrana porosos y es recogido por la tubuladura
colectora TC, merced a los orificios O_{10} y O_{11}.
De manera ventajosa, podría estar previsto un
sistema de circulación de la mezcla de reacción en la superficie de
las membranas ME_{1} a ME_{8}. Este sistema podría comprender un
conjunto de laberintos, de canales o de microcanales, incluso de
todos los elementos de distribución que contribuyan a repartir la
mezcla en la superficie de las membranas ME_{1} a ME_{8}.
La mezcla gaseosa, empobrecida en hidrógeno, que
sale del primer compartimento circular E_{1} por el orificio
O_{2}, entra en el segundo compartimento anular C_{2}, en el que
sufre una nueva reacción catalítica y se enriquece de nuevo en
hidrógeno. Esta mezcla gaseosa circular alrededor del recinto
interior antes de penetrar en el segundo compartimento circular
C_{2} (por medio del orificio O_{3}) en el que sufre un nuevo
proceso de separación.
Estos procesos se repiten hasta que la mezcla
gaseosa empobrecida en hidrógeno salga del último compartimento
circular C_{5} por intermedio del orificio O_{8}. Esta mezcla es
evacuada entonces por el conducto de evacuación 6 por ejemplo hacia
un sistema de tratamiento ulterior, que puede comprender un quemador
catalítico o no.
Teniendo en cuenta que el objeto de este
dispositivo consiste en producir un hidrógeno ultra puro (99,99%),
de manera preferente (99,99999%), el sistema de separación, que
equipa a los compartimentos circulares E_{1} a E_{4}, comprende
membranas que están constituidas por una capa de pequeño espesor
(algunas \mum) de una aleación de paladio (Pd-Ag,
Pd-Cu, Pd-Ni) o de cualquier otra
aleación metálica de paladio denso selectivamente permeable al
hidrógeno, por una capa metálica porosa que permita soportar la capa
densa y que ofrezca una porosidad suficiente, con el fin de no
generar una pérdida de carga significativa sobre el pasaje del
hidrógeno puro, y por una capa metálica porosa de gran
porosidad.
La separación del hidrógeno tiene lugar a una
temperatura y bajo el efecto del gradiente de presiones parciales
entre la parte situada aguas arriba (presión en los compartimentos
circulares E_{1} a E_{5}) y la parte situada aguas abajo de la
capa densa de aleación de paladio de la membrana (presión en el
interior de los módulos de separación). Esta capa debe soportar,
por consiguiente, una desviación de presión importante, que conduce
a colocarla sobre la estructura compuesta descrita
anteriormente.
Se observará que, en el ejemplo que ha sido
descrito precedentemente, la estanqueidad entre dos compartimentos
anulares consecutivos C_{1} a C_{5}, que está realizada por los
tabiques anulares CA_{1} a CA_{4}, no es necesariamente total.
En efecto, puede ser tolerada una fuga de mezcla de reacción,
gaseosa, desde un compartimento hasta el otro en tanto en cuanto
sea despreciable frente al caudal nominal.
Evidentemente, la invención no está limitada al
modo de ejecución que ha sido descrito precedentemente.
De este modo, por ejemplo, los tabiques anulares
CA_{1} a CA_{4} podrían estar realizados respectivamente de una
sola pieza con las piezas anulares correspondientes PA_{1} a
PA_{4} así como con un segmento de la tubuladura colectora del
hidrógeno puro TC (figura 3).
En este ejemplo, los orificios previstos sobre
las piezas anulares están constituidos por ventanas circulares que
están dispuestas, respectivamente, por encima y por debajo del
tabique anular.
De la misma manera, según otra variante de
ejecución, los tabiques anulares CA_{1} a CA_{4} podrían estar
realizados por ensamblaje de placas anulares obtenidas por
corte.
De este modo, por ejemplo, como se ha ilustrado
en la figura 4, este ensamblaje podría hacer intervenir dos
contraplacas 32a, 32b en forma de semicoronas que se insertan en una
ranura, que está prevista en la pieza anular PA_{1} a PA_{4}
correspondiente. Con el fin de mejorar la estanqueidad, estas piezas
pueden estar soldadas o pegadas con la pieza PA_{1} a PA_{4}.
Estas dos contraplacas 32a, 32b se mantienen aprisionadas entre dos
placas en forma de corona 33a, 33b con el fin de obtener un
ensamblaje sólido, atornillado o soldado, que constituye el tabique
anular. De la misma manera, estas dos placas 33a, 33b sirven para
sujetar una junta intercalar 31, que se aplica contra el recinto
exterior 1 con objeto de realizar una estanqueidad entre los dos
compartimentos anulares, separados por el tabique.
En el ejemplo ilustrado en las figuras 1 y 2, se
ha representado, esquemáticamente, un intercambiador térmico ET que
rodea a la pared cilíndrica del recinto exterior 1.
Este intercambiador ET puede estar constituido,
según la naturaleza de la reacción catalítica (exotérmica o
endotérmica), por un sistema de refrigeración por absorción de
calorías con ayuda de un fluido caloportador utilizable en un
circuito de calefacción o, a la inversa, por un generador
calorífico.
Una ventaja de la solución descrita
precedentemente consiste en su carácter modular que le confiere una
gran flexibilidad. En efecto, cada conjunto, que comprende un par
de piezas anulares PA_{2} - PA_{5}, un tabique anular CA_{2}
y un módulo de separación M_{2}, constituye una célula elemental,
que puede ser retirada con objeto de obtener un conjunto funcional,
que responda a las especificaciones.
Por otra parte, se comprueba que en este
sistema, la red hidrógeno puro conecta todas las partes aguas debajo
de las membranas de separación. Con excepción de las membranas de
separación, el sistema constituye un recinto totalmente estanco
frente a otras zonas del sistema, con el fin de conservar la pureza
del hidrógeno hasta su suministro. Esta red está dimensionada con
el fin de reducir la pérdida de carga entre las membranas de
separación y la salida de "hidrógeno puro" del sistema.
Claims (14)
1. Sistema escalonado de producción de hidrógeno
purificado a partir de una mezcla de reacción, gaseosa, que
comprende un compuesto hidrocarbonado, caracterizado porque
comprende, al menos, dos etapas respectivamente aguas arriba/aguas
abajo, cada una de las cuales comprende un reactor eventualmente
catalítico (C_{1} a C_{5}) seguido por un separador, que
comprende un espacio de circulación (E_{1} a E_{4}) de la mezcla
gaseosa en contacto con, al menos, una membrana de extracción de
hidrógeno (ME_{1} a ME_{8}) y un espacio colector del
hidrógeno, estando conectado el reactor (C_{1}) de la etapa aguas
arriba con una fuente de mezcla de reacción, gaseosa, estando
conectado el espacio de circulación (E_{1}) del separador de la
etapa aguas arriba con el reactor (C_{2}) de la etapa aguas
abajo, mientras que los espacios de extracción/colectores del
hidrógeno de los dos separadores están conectados con un circuito
colector del hidrógeno (TC, 8), común a las dos etapas.
2. Sistema según la reivindicación 1,
caracterizado porque la temperatura de tratamiento en el
interior de los reactores está comprendida entre 200 y 800ºC.
3. Sistema según una de las reivindicaciones 1 y
2, caracterizado porque la citada membrana de extracción de
hidrógeno (ME_{1} a ME_{8}) comprende una capa de paladio o de
una aleación de paladio.
4. Sistema según la reivindicación 3,
caracterizado porque las citadas membranas (ME_{1} a
ME_{8}) están soportadas por un metal poroso, que tiene un
coeficiente de dilatación próximo al del paladio y están ensambladas
respectivamente entre dos piezas mecánicas por soldadura de alta
energía.
5. Sistema según una de las reivindicaciones 3 y
4, caracterizado porque las membranas (ME_{1} a ME_{8})
tienen una geometría plana.
6. Sistema según una de las reivindicaciones
precedentes, caracterizado porque comprende dos recintos
coaxiales (1, 2), que delimitan entre sí un espacio intercalar
dividido en una pluralidad de compartimentos anulares (C_{1} a
C_{5}), que constituyen reactores, por tabiques anulares (CA_{1}
a CA_{4}), porque el recinto interior (2) está dividido en una
pluralidad de compartimentos de circulación de mezcla gaseosa
(E_{1} a E_{4}) por intermedio de módulos de separación de
hidrógeno (M_{1} a M_{5}) dispuestos, respectivamente, entre
dos pares de tabiques anulares (CA_{1} a CA_{4}) consecutivos
correspondientes, comunicando cada uno de los compartimentos de
circulación (E_{1} a E_{4}) merced a dos orificios opuestos
(O_{1}, O_{2} - O_{3}, O_{4} - O_{5}, O_{6} - O_{7},
O_{8}) previstos en el recinto interior (2), con dos
compartimentos anulares consecutivos.
7. Sistema según la reivindicación 6,
caracterizado porque los módulos de separación (M_{1} a
M_{5}) comunican, merced a orificios que están previstos en la
pared cilíndrica del recinto interior (2), con una tubuladura
colectora (TC) del hidrógeno purificado.
8. Sistema según la reivindicación 7,
caracterizado porque los módulos de separación (M_{1} a
M_{5}) comprenden, respectivamente, una pluralidad de elementos
de separación en forma de membranas.
9. Sistema según una de las reivindicaciones 6 a
8, caracterizado porque el conjunto, que comprende al recinto
interior (2) y a los módulos de separación (M_{1} a M_{5}),
comprende un apilamiento alternativo de piezas anulares (PA_{1} a
PA_{4}) que mantienen la separación entre los módulos de
separación (M_{1} a M_{5}), que soportan a los tabiques
anulares (CA_{1} a CA_{4}) de separación de los reactores y que
comprenden orificios de comunicación con las cámaras circulares de
circulación de la mezcla gaseosa y piezas anulares (PA_{5} a
PA_{7}) que constituyen el borde periférico de los módulos de
separación (M_{1} a M_{5}) y sobre los cuales están soldadas
las membranas (ME_{1} a ME_{8}), comprendiendo estas piezas
anulares (PA_{5} a PA_{7}) orificios de evacuación de
hidrógeno, que desembocan sobre una tubuladura colectora (TC) del
hidrógeno.
10. Sistema según la reivindicación 9,
caracterizado porque no es total la estanqueidad realizada
por los tabiques anulares (CA_{1} a CA_{4}) entre dos
compartimentos anulares consecutivos (C_{1} a C_{5}).
11. Sistema según la reivindicación 9,
caracterizado porque los tabiques anulares (CA_{1} a
CA_{4}) están realizados en una sola pieza con las piezas
anulares correspondientes (PA_{1} a PA_{4}) y con un segmento
de tubuladura colectora del hidrógeno (TC).
12. Sistema según la reivindicación 11,
caracterizado porque los orificios previstos sobre las
citadas piezas anulares están constituidos por ranuras circulares
que están dispuestas respectivamente por encima y por debajo del
tabique anular.
13. Sistema según la reivindicación 9,
caracterizado porque los tabiques anulares están realizados
por medio de un ensamblaje de dos contraplacas (32a, 32b) en forma
de semi-corona, que se insertan con estanqueidad en
una ranura que está prevista en la pieza anular (PA_{1} a
PA_{4}) correspondiente, estando aprisionadas estas dos
contraplacas entre dos placas en forme de corona (33a, 33b).
14. Sistema según la reivindicación 13,
caracterizado porque se ha dispuesto una junta intercalar
entre las dos placas (33a, 33b).
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