ES2345045T3 - Procedimiento de fabricacion de chapas de acero endurecibles por coccion, chapas de acero y piezas asi obtenidas. - Google Patents

Procedimiento de fabricacion de chapas de acero endurecibles por coccion, chapas de acero y piezas asi obtenidas. Download PDF

Info

Publication number
ES2345045T3
ES2345045T3 ES03775481T ES03775481T ES2345045T3 ES 2345045 T3 ES2345045 T3 ES 2345045T3 ES 03775481 T ES03775481 T ES 03775481T ES 03775481 T ES03775481 T ES 03775481T ES 2345045 T3 ES2345045 T3 ES 2345045T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
steel
weight
temperature
leq
sqbullet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
ES03775481T
Other languages
English (en)
Inventor
Joel Marsal
Fernande Kirch
Dominique Mescolini
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ArcelorMittal France SA
Original Assignee
ArcelorMittal France SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ArcelorMittal France SA filed Critical ArcelorMittal France SA
Application granted granted Critical
Publication of ES2345045T3 publication Critical patent/ES2345045T3/es
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Meat, Egg Or Seafood Products (AREA)

Abstract

Procedimiento de fabricación de chapas de acero endurecibles por cocción que comprende: - la fabricación de un acero cuya composición comprende, expresadas en % en peso: 0,03 <=q C <=q 0,06 0,50 <=q Mn <=q 1,10 0,08 <=q Si <=q 0,20 0,015 <=q Al <=q 0,070 N <=q 0,007 Ni <=q 0,040 Cu <=q 0,040 P <=q 0,035 S <=q 0,015 Mo <=q 0,010 Ti <=q 0,005 entendiéndose que la misma comprende igualmente boro en una cantidad tal como: **(Ver fórmula)** estando el resto de la composición constituido por hierro e impurezas resultantes de la fabricación, - la colada de un lingote de este acero, después un laminado en caliente de este lingote, para obtener una chapa, siendo la temperatura de final de laminado superior a la del punto Ar3, - un bobinado de la indicada chapa a temperatura comprendida entre los 500 y los 700ºC, y luego - un laminado en frío de la indicada chapa con un porcentaje de reducción del 50 al 80%, - un tratamiento térmico de recocido en continuo por un tiempo inferior a 15 minutos, que comprende: - un recalentamiento del acero hasta hacerle alcanzar una temperatura comprendida entre los 750 y los 850ºC, - un mantenimiento isotermo, - un primer enfriamiento hasta una temperatura comprendida entre los 380 y los 500ºC, y - un mantenimiento isotermo y luego - un segundo enfriamiento hasta la temperatura ambiente, - una laminación de endurecimiento realizada con un porcentaje de reducción comprendido entre 1,2 y 2,5%.

Description

Procedimiento de fabricación de chapas de acero endurecibles por cocción, chapas de acero y piezas así obtenidas.
La presente invención se refiere a un procedimiento de fabricación de chapas de acero endurecibles por cocción, denominadas de "bake hardening", así como a las chapas y piezas de acero obtenidas por la realización de este procedimiento.
Estas chapas y estas piezas de acero pueden comprender un revestimiento anti-corrosión, tal como el obtenido por galvanización por inmersión en caliente o por electrocincado. Las chapas de acero están más particularmente destinadas para la fabricación de piezas de exterior para el automóvil, como capós por ejemplo, mientras que las piezas de mayor espesor que las chapas, están más particularmente destinadas para la realización de piezas de estructura para automóvil, igualmente.
En efecto, las piezas exteriores para el automóvil deben ser efectuadas en un material fácil de realizar por estampación, presentando al inicio de esta realización una buena resistencia al picado y lo más ligero posible con el fin de disminuir el consumo del vehículo.
Ahora bien, estas diferentes características son contradictorias: un material presenta una buena estampabilidad cuando su límite de elasticidad es bajo, pero una buena resistencia al picado necesita que su límite de elasticidad sea elevado y su espesor importante.
Se han desarrollado por consiguiente aceros denominados de "bake hardening" (también llamados aceros de BH) que presentan la particularidad de tener un bajo límite de elasticidad antes de la conformación, lo cual les hace que sean fácilmente estampables. Pero una vez estampados, luego revestidos con pintura y sometidos a un tratamiento térmico de cocción (170ºC durante 20 minutos, por ejemplo), se observa que las piezas o las chapas de acero de BH tienen un límite de elasticidad que ha aumentado de forma considerable, lo cual les confiere una buena resistencia al picado.
En el caso de las piezas de estructura, esta propiedad de endurecimiento en la cocción del revestimiento es en particular aprovechada para reducir el espesor, y por consiguiente el peso, de estas piezas.
Desde un punto de vista metalúrgico, estas modificaciones de características se explican por la evolución del carbono en solución sólida en el acero. Este carbono tiene naturalmente tendencia a fijarse sobre las dislocaciones del acero hasta la saturación de éstas, lo cual endurece el acero. Controlando la cantidad de carbono en solución sólida y la densidad de dislocaciones presentes en el acero en el transcurso del procedimiento, se puede hacer por consiguiente de forma que endurezca el acero cuando se desee, creando nuevas dislocaciones, que se saturan con el carbono que queda en solución sólida, y que migra bajo el efecto de una activación térmica. Conviene sin embargo evitar la presencia de una cantidad demasiado grande de carbono en solución sólida, pues podría entonces producir un envejecimiento del acero en forma de un endurecimiento intempestivo antes de la estampación que iría en contra del fin considerado.
Se conocen aceros endurecibles por cocción cuya composición comprende manganeso y silicio y una cantidad notable de fósforo, en las proximidades del 0,1% en peso. Estos aceros tienen buenas características mecánicas y una ganancia en límite de elasticidad después de la cocción (BH) del orden de 45 MPa, pero presentan un envejecimiento natural importante.
La presente invención tiene por consiguiente por objeto poner a disposición de los aceros endurecibles por cocción que presenten buenas características mecánicas, una ganancia en límite de elasticidad después de la cocción (BH) de al menos 60 MPa y que sean menos sensibles al envejecimiento natural que los aceros de la técnica anterior.
A este respecto, un primer objeto de la presente invención que está definido en la reivindicación 1 está constituido por un procedimiento de fabricación de chapas de acero endurecibles por cocción que comprende:
- la fabricación de un acero cuya composición comprende, expresadas en % en peso:
\quad
0,03 \leq C \leq 0,06
\quad
0,50 \leq Mn \leq 1,10
\quad
0,08 \leq Si \leq 0,20
\quad
0,015 \leq Al \leq 0,070
\quad
N \leq 0,007
\quad
Ni \leq 0,040
\quad
Cu \leq 0,040
\quad
P \leq 0,035
\quad
S \leq 0,015
\quad
Mo \leq 0,010
\quad
Ti \leq 0,005
\global\parskip0.900000\baselineskip
entendiéndose que la misma comprende igualmente boro en una cantidad tal que:
1
estando el resto de la composición constituido por hierro e impurezas resultantes de la fabricación,
-
la colada de un lingote de este acero, después de un laminado en caliente de este lingote, para obtener una chapa, siendo la temperatura de final de laminado superior a la del punto Ar3,
-
un bobinado de la indicada chapa a una temperatura comprendida entre los 500 y los 700ºC, luego
-
un laminado en frío de la indicada chapa con un porcentaje de reducción del 50 al 80%,
-
un tratamiento térmico de recocido en continuo por un tiempo inferior a 15 minutos, que comprende:
\sqbullet
un recalentamiento del acero hasta hacerle alcanzar una temperatura comprendida entre los 750 y los 850ºC,
\sqbullet
un mantenimiento isotermo,
\sqbullet
un primer enfriamiento hasta una temperatura comprendida entre los 380 y los 500ºC, y
\sqbullet
un mantenimiento isotermo y luego
\sqbullet
un segundo enfriamiento hasta la temperatura ambiente,
\sqbullet
una laminación de endurecimiento realizada con un porcentaje de reducción comprendido entre 1,2 y 2,5%.
En un modo de realización preferido, el primer enfriamiento comprende una primera parte lenta realizada a una velocidad inferior a 10ºC/s, luego una segunda parte rápida realizada a una velocidad comprendida entre 20 y 50ºC/s.
El procedimiento puede igualmente comprender las variantes siguientes, tomadas por separado o en combinación:
-
el contenido en manganeso y el contenido en silicio del acero son tales que:
2
-
el contenido en manganeso del acero se encuentra comprendido ente 0,55 y 0,65% en peso y el contenido en silicio del acero se encuentra comprendido entre 0,08 y 0,12% en peso,
-
el contenido en manganeso del acero está comprendido entre 0,95 y 1,05% en peso y el contenido en silicio del acero está comprendido entre 0,16 y 0,20% en peso,
-
el contenido en nitrógeno del acero es inferior al 0,005% en peso,
-
el contenido en fósforo del acero es inferior al 0,015% en peso.
El contenido en carbono de la composición según la invención se encuentra comprendido entre el 0,03 y el 0,06% en peso, pues este elemento reduce sustancialmente la ductilidad. Sin embargo es necesario disponer de un mínimo del 0,03% en peso para evitar cualquier problema de envejecimiento.
El contenido en manganeso de la composición según la invención debe estar comprendido entre 0,50 y 1,10% en peso. El manganeso mejora el límite de elasticidad del acero reduciendo fuertemente su ductilidad. Por debajo del 0,50% en peso, se observan problemas de envejecimiento, mientras que más allá del 1,10% en peso, perjudica demasiado a la ductilidad.
El contenido en silicio de la composición según la invención debe estar comprendido entre 0,08 y 0,20% en peso. Mejora fuertemente el límite de elasticidad del acero reduciendo escasamente su ductilidad, pero aumenta sustancialmente su tendencia al envejecimiento. Si su contenido es inferior al 0,08% en peso, el acero no presenta buenas características mecánicas, mientras que si sobrepasa el 0,20 en peso, se tropieza con problemas de aspecto superficial apareciendo rayados en su superficie.
\global\parskip1.000000\baselineskip
En un modo de realización preferido de la invención, la relación del contenido en manganeso con relación al contenido en silicio se encuentra comprendida entre 4 y 15 con el fin de evitar cualquier problema de fragilidad de soldadura por chispa. En efecto, si se sitúa por fuera de estos valores, se observa la formación de óxidos fragilizantes en esta operación de soldadura.
El boro tiene por función principal fijar el nitrógeno por precipitación precoz de nitruros de boro. Por consiguiente, debe estar presente en cantidad suficiente para evitar que una cantidad demasiado grande de nitrógeno quede libre, sin sobrepasar sin embargo demasiado la cantidad estequiométrica pues la cantidad residual libre podría plantear problemas metalúrgicos así como una coloración de los bordes de la bobina. A título indicativo, se mencionada que la estequiometría estricta es alcanzada para una relación B/N de 0,77.
El contenido en aluminio de la composición según la invención se encuentra comprendido entre un 0,015 y un 0,070% en peso, sin que el mismo presente una importancia crítica. El aluminio está presente en la clase según la invención debido al procedimiento de colada en el transcurso del cual se añade este elemento para desoxidar el acero. Es importante sin embargo no sobrepasar el 0,070% en peso pues se encontrarían entonces problemas de inclusiones de óxidos de aluminio, nefastos para las características mecánicas del acero.
El fósforo está limitado en el acero según la invención a un contenido inferior al 0,035% en peso, de preferencia inferior al 0,015% en peso. Permite aumentar el límite de elasticidad de la clase, pero aumenta paralelamente su tendencia al envejecimiento en los tratamientos térmicos, lo cual explica su limitación. Resulta igualmente nefasto para la ductilidad.
El contenido en titanio de la composición debe ser inferior al 0,005% en peso, el del azufre debe ser inferior al 0,015% en peso, el de níquel debe ser inferior al 0,040% en peso, el de cobre debe ser inferior al 0,040% en peso y el de molibdeno debe ser inferior al 0,010% en peso. Estos diferentes elementos constituyen en realidad los elementos residuales procedentes de la fabricación de la clase que se encuentra lo más corriente. Se limitan sus contenidos pues son susceptibles de formar inclusiones que disminuyen las características mecánicas de la clase. Entre estos elementos residuales puede igualmente encontrarse niobio, que no se añade a la composición, sino que puede estar presente en el estado de trazas, es decir en un contenido inferior al 0,004%, de preferencia inferior al 0,001%, y de forma particularmente preferida igual a 0.
Un segundo objeto de la invención que se define en la reivindicación 8, está constituido por una chapa endurecible por cocción que puede obtenerse por el procedimiento según la invención y que presenta un límite de elasticidad comprendido entre 260 y 360 MPa, una resistencia a la tracción comprendida entre 320 y 460 MPa, un valor de BH2 superior a 60 MPa y un escalón de límite de elasticidad inferior o igual al 0,2%.
La presente invención se ilustrará a partir de los ejemplos que siguen, proporcionando la tabla dada a continuación la composición de los diferentes aceros sometidos a ensayo en % en peso, entre los cuales, las coladas 1 a 4 son conformes a la presente invención mientras que la colada 5 se utiliza a título de comparación:
3
El resto de la composición de las coladas 1 a 5 se entiende está constituido por hierro y eventualmente impurezas que resultan de la fabricación.
\vskip1.000000\baselineskip
Medición de la ganancia en límite de elasticidad después de la cocción
Con el fin de cuantificar la ganancia posible en límite de elasticidad del acero, después de la cocción, se procede a ensayos convencionales que simulan una realización real en el transcurso de la cual se somete a estampación una chapa, y luego se la cuece.
Por consiguiente se hace experimentar a una pieza de ensayo una tracción uniaxial de un 2%, y luego un tratamiento térmico de 170ºC durante 20 minutos.
En el transcurso de este proceso, se midieron sucesivamente:
-
el límite de elasticidad Re0 de la pieza de ensayo recortada de la chapa de acero que acaba de experimentar el recocido continuo, y luego
-
el límite de elasticidad Re2% de la pieza de ensayo que ha experimentado una tracción uniaxial del 2%, y luego
-
el límite de elasticidad ReTT después del tratamiento térmico de 170ºC durante 20 minutos.
\vskip1.000000\baselineskip
La diferencia entre Re0 y Re2% permite calcular el endurecimiento debido a la realización (work hardening o WH), mientras que la diferencia entre Re2% y ReTT conduce al endurecimiento debido a la cocción que se designa, para este ensayo convencional, por BH2.
Abreviaturas empleadas
A:
alargamiento a la ruptura en %
Re:
límite de elasticidad en MPa
Rm:
resistencia a la tracción en MPa
n:
coeficiente de laminación de endurecimiento
P:
escalón límite de elasticidad en %
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo 1
Se fabricaron lingotes a partir de las coladas 1 a 4, luego se laminaron en caliente a una temperatura superior a Ar3. Para estas coladas, la temperatura de final de laminado está comprendida entre 854 y 880ºC. Se bobinaron las chapas así obtenidas, a una temperatura de bobinado entre 580 y 620ºC para estas coladas, luego se las laminó en frío con porcentajes de reducción que varían de un 70 a un 76%.
Las chapas se sometieron seguidamente a un recocido continuo que presenta las etapas siguientes:
-
recalentamiento de la chapa hasta alcanzar una temperatura de 750ºC, a una velocidad de recalentamiento de 6ºC/s, luego
-
mantenimiento a esta temperatura durante 50 segundos,
-
enfriamiento lento hasta 650ºC, a una velocidad de enfriamiento de 4ºC/s, luego
-
enfriamiento rápido hasta 400ºC, a una velocidad de enfriamiento de 28ºC/s,
-
mantenimiento a esta temperatura durante 170 segundos, luego
-
enfriamiento a temperatura ambiente, a una velocidad de enfriamiento de 5ºC/s.
\vskip1.000000\baselineskip
Se cortaron seguidamente piezas de ensayo de estas chapas, y se midieron sus límites de elasticidad Re0. Luego, se sometieron estas piezas de ensayo a una tracción uniaxial de un 2% y se midieron sus límites de elasticidad Re2% así como sus otras características mecánicas. Seguidamente, se las hizo experimentar un tratamiento térmico convencional a 170ºC durante 20 minutos y se midieron sus nuevos límites de elasticidad ReTT. Se calcularon seguidamente sus BH2.
Los resultados obtenidos se agrupan en la tabla siguiente:
4 
\vskip1.000000\baselineskip
Se observó que las coladas 1 y 3 según la invención presentan buenas características mecánicas, un buen valor de BH2 y no presentan o poco escalón de límite de elasticidad.
Se cortan seguidamente nuevas piezas de ensayo de las chapas que han experimentado el recocido continuo, y se las somete a un tratamiento térmico a 75ºC durante 10 horas. Este tratamiento térmico es equivalente a un envejecimiento natural de 6 meses a temperatura ambiente. Se obtienen los resultados siguientes:
\vskip1.000000\baselineskip
5 
\vskip1.000000\baselineskip
Se observó después de la simulación de un envejecimiento natural de 6 meses que las coladas 1 y 3 según la invención no presentan recuperación de escalón redhibitorio en el aspecto Z (inferior o igual al 0,2%).
\newpage
Ejemplo 2
Se fabricaron lingotes a partir de las coladas 1 a 5, luego se laminaron en caliente, siendo la temperatura de final de laminado de 850/880ºC. Se bobinaron las chapas así obtenidas, a una temperatura de bobinado de 580/620ºC, luego se laminaron en frío con un porcentaje de reducción que varía de 70/76% para estas coladas.
Las chapas se sometieron seguidamente a un recocido continuo que presenta las etapas siguientes:
-
recalentamiento de la chapa hasta alcanzar una temperatura de 820ºC, a una velocidad de recalentamiento de 7ºC/s, luego
-
mantenimiento a esta temperatura durante 30 segundos,
-
enfriamiento lento hasta 650ºC, a una velocidad de enfriamiento de 6ºC/s, luego
-
enfriamiento rápido hasta 470ºC, a una velocidad de enfriamiento de 45ºC/s.
-
mantenimiento a esta temperatura durante 20 segundos, y luego
-
enfriamiento a temperatura ambiente, a una velocidad de enfriamiento de 11ºC/s.
\vskip1.000000\baselineskip
Se cortaron seguidamente piezas de ensayo de estas chapas, y se midieron sus límites de elasticidad Re0. Luego, se sometieron estas piezas de ensayo a una tracción uniaxial de 2% y se midieron sus límites de elasticidad Re2% así como sus otras características mecánicas. Seguidamente, se las hizo experimentar un tratamiento térmico convencional a 170ºC durante 20 minutos y se midieron sus nuevos límites de elasticidad ReTT. Se calcularon seguidamente sus BH2.
Los resultados obtenidos se agrupan en la tabla siguiente:
6
Se observa que las coladas 1 a 3 según la invención presentan buenas características mecánicas, un valor muy bueno de BH2 y no presentan o poco escalón de límite de elasticidad, contrariamente a la colada 5 que presenta 1,2% de escalón.
Se cortan seguidamente nuevas piezas de ensayo de las chapas que han experimentado el recocido continuo, y se las somete a un tratamiento térmico a 75ºC durante 10 horas. Este tratamiento térmico es equivalente a un envejecimiento natural de 6 meses a temperatura ambiente. Se obtuvieron los resultados siguientes:
7
Se observó después de la simulación de un envejecimiento natural de 6 meses que las coladas 1 a 3 según la invención no presentan escalón redhibitorio en el aspecto Z (inferior o igual al 0,2%), contrariamente a la colada 5 que presenta un escalón de 1,8%.

Claims (8)

1. Procedimiento de fabricación de chapas de acero endurecibles por cocción que comprende:
- la fabricación de un acero cuya composición comprende, expresadas en % en peso:
\quad
0,03 \leq C \leq 0,06
\quad
0,50 \leq Mn \leq 1,10
\quad
0,08 \leq Si \leq 0,20
\quad
0,015 \leq Al \leq 0,070
N \leq 0,007
Ni \leq 0,040
Cu \leq 0,040
P \leq 0,035
S \leq 0,015
Mo \leq 0,010
Ti \leq 0,005
entendiéndose que la misma comprende igualmente boro en una cantidad tal como:
9
estando el resto de la composición constituido por hierro e impurezas resultantes de la fabricación,
-
la colada de un lingote de este acero, después un laminado en caliente de este lingote, para obtener una chapa, siendo la temperatura de final de laminado superior a la del punto Ar3,
-
un bobinado de la indicada chapa a temperatura comprendida entre los 500 y los 700ºC, y luego
-
un laminado en frío de la indicada chapa con un porcentaje de reducción del 50 al 80%,
-
un tratamiento térmico de recocido en continuo por un tiempo inferior a 15 minutos, que comprende:
\sqbullet
un recalentamiento del acero hasta hacerle alcanzar una temperatura comprendida entre los 750 y los 850ºC,
\sqbullet
un mantenimiento isotermo,
\sqbullet
un primer enfriamiento hasta una temperatura comprendida entre los 380 y los 500ºC, y
\sqbullet
un mantenimiento isotermo y luego
\sqbullet
un segundo enfriamiento hasta la temperatura ambiente,
\sqbullet
una laminación de endurecimiento realizada con un porcentaje de reducción comprendido entre 1,2 y 2,5%.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque el indicado primer enfriamiento comprende una primera parte lenta realizada a una velocidad inferior a 10ºC/s, seguido de una segunda parte rápida realizada a una velocidad comprendida entre 20 y 50ºC/s.
3. Procedimiento según una u otra de las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque además, el contenido en manganeso y el contenido en silicio del acero son tales que:
10
4. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque, además, el contenido en manganeso del acero se encuentra comprendido ente 0,55 y 0,65% en peso y el contenido en silicio del acero se encuentra comprendido entre 0,08 y 0,12% en peso.
5. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque, además, el contenido en manganeso del acero se encuentra comprendido entre 0,95 y 1,05% en peso y el contenido en silicio del acero se encuentra comprendido entre 0,16 y 0,20% en peso.
6. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque, además, el contenido en nitrógeno del acero es inferior al 0,005% en peso.
7. Procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque, además, el contenido en fósforo del acero es inferior al 0,015% en peso.
8. Chapa endurecible por cocción que puede ser obtenida por el procedimiento según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizada porque presenta un límite de elasticidad comprendido entre 260 y 360 MPa, una resistencia a la tracción comprendida entre 320 y 460 MPa, un valor BH2 superior a 60 MPa y un escalón de límite de elasticidad inferior o igual al 0,2%.
ES03775481T 2002-10-14 2003-10-10 Procedimiento de fabricacion de chapas de acero endurecibles por coccion, chapas de acero y piezas asi obtenidas. Expired - Lifetime ES2345045T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0212753A FR2845694B1 (fr) 2002-10-14 2002-10-14 Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues
FR0212753 2002-10-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2345045T3 true ES2345045T3 (es) 2010-09-14

Family

ID=32039711

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES03775481T Expired - Lifetime ES2345045T3 (es) 2002-10-14 2003-10-10 Procedimiento de fabricacion de chapas de acero endurecibles por coccion, chapas de acero y piezas asi obtenidas.

Country Status (18)

Country Link
US (1) US7540928B2 (es)
EP (1) EP1558769B1 (es)
JP (2) JP4892190B2 (es)
KR (1) KR101044741B1 (es)
CN (1) CN100366760C (es)
AT (1) ATE470729T1 (es)
AU (1) AU2003283507A1 (es)
BR (1) BR0315255B1 (es)
CA (1) CA2502079C (es)
DE (1) DE60332951D1 (es)
ES (1) ES2345045T3 (es)
FR (1) FR2845694B1 (es)
MX (1) MXPA05003938A (es)
PL (1) PL200655B1 (es)
RU (1) RU2338792C2 (es)
UA (1) UA80448C2 (es)
WO (1) WO2004035838A1 (es)
ZA (1) ZA200502882B (es)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2845694B1 (fr) * 2002-10-14 2005-12-30 Usinor Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues
JP5376927B2 (ja) * 2008-12-11 2013-12-25 日新製鋼株式会社 曲げ加工性に優れた高比例限鋼板の製造方法
WO2012127125A1 (fr) * 2011-03-24 2012-09-27 Arcelormittal Investigatión Y Desarrollo Sl Tôle d'acier laminée à chaud et procédé de fabrication associé
RU2466193C1 (ru) * 2011-05-18 2012-11-10 Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") Способ производства толстолистового низколегированного проката
WO2012168564A1 (fr) * 2011-06-07 2012-12-13 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier laminée à froid et revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, procédé de fabrication et utilisation d'une telle tôle
UA109963C2 (uk) * 2011-09-06 2015-10-26 Катана сталь, яка затвердіває внаслідок виділення часток після гарячого формування і/або загартовування в інструменті, яка має високу міцність і пластичність, та спосіб її виробництва
CN103842542B (zh) * 2011-09-30 2016-01-20 新日铁住金株式会社 耐冲击特性优良的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法、和高强度合金化热浸镀锌钢板及其制造方法
RU2495142C1 (ru) * 2012-06-26 2013-10-10 Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") Способ производства толстолистового проката из низколегированной стали
RU2516212C1 (ru) * 2012-10-18 2014-05-20 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства горячекатаного широкополосного рулонного проката
RU2530078C1 (ru) * 2013-07-23 2014-10-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства толстолистового проката для судостроения

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6047886B2 (ja) * 1981-03-02 1985-10-24 新日本製鐵株式会社 連続焼鈍による加工用高強度薄鋼板の製造法
JPS5852429A (ja) * 1981-09-19 1983-03-28 Nippon Steel Corp 加工用冷延鋼板の連続焼鈍方法
US4853032A (en) * 1987-08-17 1989-08-01 Cargill, Incorporated Process for producing low carbon steel for cold drawing
JPH0885827A (ja) * 1994-09-19 1996-04-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続焼鈍による冷延鋼板の製造方法
JP3292671B2 (ja) * 1997-02-10 2002-06-17 川崎製鉄株式会社 深絞り性と耐時効性の良好な冷延鋼板用の熱延鋼帯
DE19622164C1 (de) * 1996-06-01 1997-05-07 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Erzeugung eines kaltgewalzten Stahlbleches oder -bandes mit guter Umformbarkeit
FR2757877B1 (fr) * 1996-12-31 1999-02-05 Ascometal Sa Acier et procede pour la fabrication d'une piece en acier mise en forme par deformation plastique a froid
DE19701443A1 (de) * 1997-01-17 1998-07-23 Thyssen Stahl Ag Stahl
BE1011066A3 (fr) * 1997-03-27 1999-04-06 Cockerill Rech & Dev Acier au niobium et procede de fabrication de produits plats a partir de celui-ci.
US6171413B1 (en) * 1997-07-28 2001-01-09 Nkk Corporation Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same
JPH11310826A (ja) * 1998-04-30 1999-11-09 Nippon Steel Corp 耐常温時効性と加工性に優れた冷延鋼板の製造方法
JP3596398B2 (ja) * 2000-01-18 2004-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 焼付硬化性と耐常温時効性に優れた冷延鋼板の製造方法
JP3855678B2 (ja) * 2000-04-28 2006-12-13 住友金属工業株式会社 耐常温時効性、加工性、塗装焼付硬化性に優れた薄鋼板の製造方法
JP3818024B2 (ja) * 2000-06-15 2006-09-06 Ｊｆｅスチール株式会社 耐時効性に優れた軟質冷延鋼板の製造方法
FR2820150B1 (fr) * 2001-01-26 2003-03-28 Usinor Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues
FR2845694B1 (fr) * 2002-10-14 2005-12-30 Usinor Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues

Also Published As

Publication number Publication date
RU2005114614A (ru) 2005-10-10
EP1558769B1 (fr) 2010-06-09
EP1558769A1 (fr) 2005-08-03
PL200655B1 (pl) 2009-01-30
JP2011006792A (ja) 2011-01-13
UA80448C2 (en) 2007-09-25
JP4892190B2 (ja) 2012-03-07
CN100366760C (zh) 2008-02-06
WO2004035838A1 (fr) 2004-04-29
KR101044741B1 (ko) 2011-06-28
CN1705757A (zh) 2005-12-07
BR0315255A (pt) 2005-08-23
KR20050055006A (ko) 2005-06-10
FR2845694A1 (fr) 2004-04-16
CA2502079A1 (fr) 2004-04-29
ATE470729T1 (de) 2010-06-15
ZA200502882B (en) 2005-12-28
MXPA05003938A (es) 2005-06-17
US7540928B2 (en) 2009-06-02
CA2502079C (fr) 2011-08-09
DE60332951D1 (de) 2010-07-22
FR2845694B1 (fr) 2005-12-30
AU2003283507A1 (en) 2004-05-04
JP2006503183A (ja) 2006-01-26
BR0315255B1 (pt) 2011-03-09
US20060157166A1 (en) 2006-07-20
PL374746A1 (en) 2005-10-31
RU2338792C2 (ru) 2008-11-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES3037769T3 (en) A cold rolled martensitic steel and a method for it&#39;s manufacture
ES2247383T3 (es) Lamina de acero para el esmaltado vitreo excelente en sus posibilidades de ser trabajada y de resistencia a la formacion de escamas, y metodo para producir la misma.
ES2625754T3 (es) Fleje de acero de fase compleja galvanizado por inmersión en caliente de alta resistencia
ES2613618T3 (es) Chapa de acero laminada en frío y revestida de cinc o de aleación de cinc, procedimiento de fabricación y utilización de tal chapa
ES2706448T5 (es) Método para fabricar un acero estructural de alta resistencia y un producto de acero estructural de alta resistencia
ES2730099T3 (es) Chapa de acero de alta resistencia con excelente resistencia a fragilización por hidrogeno
ES2711891T3 (es) Lámina de acero de alta resistencia y lámina de acero recubierta con zinc de alta resistencia con excelente ductilidad y capacidad de estiramiento y método de fabricación de estas
ES2379579T3 (es) Aleación de hierro y níquel
ES2708578T3 (es) Lámina de acero inoxidable austetínico y procedimiento de obtención de esta lámina
ES2803573T3 (es) Material para lámina de acero inoxidable laminada en frío y método para producir la misma
ES2999375T3 (en) Steel, product made of that steel and method to obtain the steel
ES2718492T3 (es) Lámina de acero galvanizado por inmersión en caliente y método para su fabricación
ES2692848T3 (es) Chapa de acero doblemente recocida con altas características mecánicas de resistencia y de ductilidad, procedimiento de fabricación y uso de dichas chapas
ES2734741T3 (es) Chapa de acero laminada en caliente
ES2765674T3 (es) Lámina de acero laminado en frío y procedimiento para la producción de la misma
ES2728024T3 (es) Chapa de acero inoxidable ferrítico que presenta un pequeño aumento de la resistencia después del tratamiento térmico de envejecimiento, y un método para producir la misma
ES2745853T3 (es) Acero inoxidable ferrítico y procedimiento para producir el mismo
ES2735950T3 (es) Procedimiento para la fabricación de chapa fina de un acero de CrMnNi inoxidable austenítico
ES2750684T3 (es) Material para chapas de acero inoxidable laminadas en frío y método de fabricación para el mismo
JP7052934B2 (ja) 無方向性電磁鋼板用熱延鋼板
ES2822273T3 (es) Chapa de acero inoxidable ferrítico laminada en frío
ES2636780T3 (es) Procedimiento para la fabricación de un componente de acero
WO2021100687A1 (ja) フェライト系ステンレス鋼板
ES2713154T3 (es) Acero inoxidable ferrítico y método para producir el mismo
ES2623834T3 (es) Un método para producir una banda de acero de alta resistencia con una buena capacidad de estiramiento profunda y un acero de alta resistencia producido por éste