FR2520007A1 - Procede de regeneration en continu de bains de fluxage dans la galvanisation au trempe de pieces en acier - Google Patents
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Abstract
LE BAIN DE FLUXAGE, DANS LA CUVE 1, COMPOSE DE CHLORURES DE ZINC ET D'AMMONIUM, SE POLLUE PAR DU FER DISSOUS PROVENANT DES PIECES A GALVANISER. POUR ELIMINER CE FER ON PRELEVE PAR LA POMPE 12 UN COURANT CONSTANT DE BAIN DE FLUXAGE, ON Y AJOUTE DES QUANTITES DOSEES D'EAU OXYGENEE ET D'AMMONIAQUE EN SORTE QUE L'EAU OXYGENEE SOIT EN RAPPORT STOECHIOMETRIQUE AVEC LE FER II ET QUE LE PH SOIT SENSIBLEMENT DE 4, ON LAISSE L'EAU OXYGENEE REAGIR AVEC LE FER II EN MILIEU CALME DANS LE REACTEUR 2, PUIS ON LAISSE PRECIPITER L'HYDROXYDE FERRIQUE DANS LE DECANTEUR 3, D'OU LE LIQUIDE CLAIR EST RENVOYE A LA CUVE 1, TANDIS QUE LES BOUES D'HYDROXYDE SONT PURGEES PAR LA CANALISATION 3, POUR ETRE EVENTUELLEMENT SOUMISES A FILTRATION DANS LE FILTRE 4.
Description
L'invention a trait à un procédé de régénération du con-
tenu de cuves de fluxage, constitué de chlorures de zinc et d'ammonium en solution aqueuse, o sont plongées des pièces
en acier avant galvanisation au trempé.
Au cours du processus de galvanisation au trempé, c'est- à-dire par immersion des pièces dans un bain de zinc en fusion, les pièces subissent des traitements de surface préparatoires comprenant un dégraissage en bain alcalin, un décapage en bain acide, et une opération dite fluxage qui consiste à recouvrir
les pièces d'une mince couche de chlorures de zinc et d'ammo-
nium (flux), en les plongeant dans une cuve contenant une so-
lution aqueuse de ces sels, puis éventuellement en évaporant
en étuve l'eau de la solution.
Pour réduire les transports de bain de dégraissage dans le bain de décapage, et de ce bain de décapage dans le bain de fluxage, on effectue des rinçages intermédiaires Néanmoins
le bain contenu dans la cuve de fluxage s'enrichit progressi-
vement en fer, essentiellement à l'état divalent, qui provient du transport de bain de décapage, dilué par le rinçage, et de
l'attaque du fer par la solution de fluxage.
L'entrainement de sels de fer dans la cuve de galvanisa-
tion provoque une réaction du zinc en fusion avec ces sels de
fer, avec formation de mattes, composés zinc/fer, qui précipi-
tent dans le zinc fondu et ont tendance à se rassembler en fond de cuve Ces mattes peuvent provoquer des défauts dans le
recouvrement de zinc, et provoquent des pertes de zinc.
Lorsque le bain de fluxage contient plus que des traces
de fer dissous, unepartie de ce fer à l'état divalent accompa-
gne les chlorures de zinc et d'ammonium dansle flux, tandis qu'une autre partie s'oxyde à l'état trivalent sous l'action de l'oxygène atmosphérique, et précipite à l'état d'hydroxyde ferrique; l'hydroxyde ferrique est partiellement entraîné par la solution de fluxage Aux mattes qui se forment par attaque
directe du fer par le zinc en présence de flux lors de la gal-
vanisation viennent s'ajouter, de façon indésirable, les mat-
tes provenant de la présence de fer dissous dans le bain de fluxage.
Pour remédier à cette difficulté, il est classique d'ef-
fectuer périodiquement une régénération des bains de fluxage.
Pour ce faire on ajoute au contenu de la cuve de l'eau oxygé-
née, jusqu'à ce que pratiquement tout le fer contenu passe à l'état trivalent, et précipite sous forme d'hydroxyde ferrique, qui se présente sous forme de flocons On laisse se former en fond de cuve des boues d'hydroxyde, que l'on évacue ensuite par pompage Le bain clair qui subsiste est complété en niveau
et en teneur.
On comprend aisément que cette opération de régénération qui bloque l'exploitation de la ligne de galvanisation pendant une durée importante, n'est exécutée que lorsque la teneur du
bain de fluxage en fer dissous atteint des valeurs prohibiti-
ves entraînant une baisse sensible de la qualité de la galva-
nisation Par ailleurs le prélèvement des boues en fond de cuve provoque un entraînement de bain de fluxage important les boues sont volumineuses, et relativement riches en zinc et chlorure Il est onéreux de traiter ces boues pour éviter
des pollutions La pratique courante présente encore un incon-
vénient: l'oxydation du fer à l'état trivalent par l'eau oxy-
génée ne doit pas être conduite sous agitation, sous peine de
voir l'hydroxyde ferrique se former en flocons de taille ré-
duite qui ne sont pas susceptibles de décanter en un temps
raisonnable Il s'ensuit que l'eau oxygénée ne peut être ré-
partie rapidement dans la masse du bain pour oxyder le fer.
Au cours de la diffusion lente, une quantité importante d'eau oxygénée se décompose spontanément, et la consommation de ce
réactif est excessive.
L'invention a pour objet un procédé exempt des inconvé-
nients précités, et propose à cet effet un procédé de régéné-
ration du contenu de cuves de fluxage, constitué de chlorures de zinc et d'ammonium en solution aqueuse, o sont plongées des pièces en acier avant galvanisation au trempé, procédé d'élimination du fer dissous nuisible suivant lequel on ajoute
au contenu de la cuve de l'eau oxygénée de façon à faire pas-
ser pratiquement tout le fer dissous à l'état trivalent et
former des boues insolubles d'hydroxyde ferrique, et on éli-
mine ces boues insolubles, caractérisé en ce que l'on prélève de la cuve un courant à débit pratiquement constant de son contenu, on ajoute à ce courant des débits d'eau oxygénée et d'ammoniaque réglés respectivement en sorte que l'eau oxygénée soit sensiblement en équilibre stoechiométrique avec le fer à oxyder et que le p H soit maintenu sensiblement à 4, on laisse s'achever la formation d'hydroxyde ferrique en milieu calme, et on évacue par décantation les boues d'hydroxyde en renvoyant
à la cuve la solution de chlorures de zinc et d'ammonium dé-
barrassée de fer.
Le procédé, mis en oeuvre sur un bain o la concentration
en fer dissous reste faible, puisque l'élimination est perma-
nente, permet d'ajouter les réactifs, eau oxygénée d'oxydation et ammoniaque de réglage de p H, au courant de bain de telle sorte que le pouvoir oxydoréducteur et le p H soient ajustés de façon optimale dans le bain en réaction; l'oxydation du
fer (Il) en fer (III) se fait avec une consommation d'eau oxy-
génée pratiquement réduite au minimum En outre on profite de ce que la vitesse d'oxydation du fer est notablement supérieure à celle de la précipitation d'hydroxyde ferrique; ainsi le courant, relativement plus rapide dans la phase d'injection de réactifs, correspondant à l'étape d'oxydation, est ralenti pour laisser venir à maturation, au p H favorable, les flocons
d'hydroxyde ferrique La grosseur des flocons favorise la ra-
pidité et l'efficacité de la décantation.
Diverses dispositions viennent améliorer le processus ainsi après introduction des réactifs, le courant de bain est conduit au fond d'un réacteur par une canalisation, en sorte que la durée d'oxydation soit voisine du temps de parcours du bain dans la canalisation, tandis que dans le réacteur o le courant est presque imperceptible, l'hydroxyde peut venir à maturation Après cela le bain, o l'hydroxyde s'est développé
pour sa majeure partie, est envoyé dans un décanteur o l'hy-
droxyde se rassemblera en partie inférieure Il sera judicieux
de chauffer en surface le décanteur, pour éviter des turbulen-
ces de convection qui pourraient ramener en surface de l'hydro-
xyde si les couches superficielles dans le décanteur, se re-
froidissant, devenaient plus denses que les couches profondes.
Enfin les boues d'hydroxyde ferrique évacuées par des purges périodiques du décanteur, par volumes réduits, peuvent
aisément être soumises à filtration, pour récupérer la solu-
tion de flux entralnéepar les purges.
Les caractéristiques et avantages de l'invention ressor-
tiront d'ailleurs de la description qui va suivre à titre
d'exemple, en référence au dessin annexé qui représente sché- matiquement i disposition du matériel utilisé pour la mise en
oeuvre du procédé.
Selon le mode de réalisation choisi et représenté, le bain
de fluxage 10, solution aqueuse de chlorures de zinc et d'ammo-
nium est contenu dans une cuve 1, d'une contenance de 40 mètres cubes environ, qui fait partie classiquement d'une ligne de
galvanisation au trempé Cette ligne comprend des cuves de dé-
graissage, de premier rinçage, de décapage acide, de second rinçage, la cuve de fluxage 1, suivie d'une étuve de séchage et de la cuve de galvanisation, qui contient un bain de zinc fondu. Pour éliminer le fer dissous dans le bain de fluxage 10,
fer qui provient des entraînements de la cuve de décapage aci-
de, et de l'attaque superficielle des pièces par le bain de
fluxage, le contenu de la cuve 1 est prélevé en courant régu-
lier par une pompe volumétrique 12, à travers une canalisation d'aspiration 11 qui débouche vers le fond de la cuve 10 Le débit de la pompe 12 est d'environ 100 litres à l'heure, soit
à peu près 0,03 litres seconde.
La pompe 12 refoule la solution prélevée dans un réacteur 2, de 80 litres de contenance à travers un tube de réaction 21 qui pénètre dans le réacteur jusqu'au voisinage du fond A la
partie supérieure du tube de réaction 21 débouchent deux aju-
tages 22 b et 23 b, reliés à deux réservoirs 22 et 23 à réactifs de 100 litres de contenance, le réservoir 22 contenant de l'eau
oxygénée et le réservoir 23 de l'ammoniaque, à des concentra-
tions usuelles Deux pompes doseuses 22 a et 23 a prélèvent les
réactifs dans les réservoirs 22 et 23 pour les envoyer aux aju-
tages 22 b et 23 b Ces pompes doseuses sont à débits asservis par des capteurs 22 c et 23 c, respectivement pour le potentiel d'oxydoréduction et le p H, en sorte que, dans le réacteur 2, le p H soit maintenu à 4 (+ 0,1) et que, vers la surface du
réacteur, le potentiel d'oxydoréduction corresponde à une con-
centration en fer (II) inférieure à une valeur donnée ( 0,5 g/l),
en présence de fer (III).
Une canalisation de trop plein 24 piquée sur le réacteur 2, et qui définit le niveau de surface, débouche au centre et vers le fond d'un décanteur cylindrique 23, d'un diamètre de 1 mètre et une hauteur de 1, 300 mètre (volume 1 mètre cube environ) Le réacteur est muni d'une gouttière périphérique
31 dans laquelle vient déborder le liquide décanté, qui re-
tourne à la cuve de fluxage 1 par la canalisation 32, débou-
chant au voisinage de la surface du bain 10 Du fond du décan-
teur 3 part une canalisation de purge 33, pour évacuer les par-
ticules solides qui se sont rassemblées aufond du décanteur 3.
Une batterie de 4 thermoplongeurs 34 de puissance unitaire
500 watts permet le chauffage superficiel du contenu du décan-
teur 3.
Les boues de purge extraites du décanteur 3 peuvent être, par l'intermédiaire d'une vanne à trois directions 41, soit
envoyées directement à l'évacuation de l'atelier vers une ins-
tallation de traitement des rejets, soit dirigées par une pom-
pe 42 sur un filtre 4, pour récupérer les chlorures de zinc et
d'ammonium du filtrat.
Si l'on porte son attention sur le cycle d'épuration de
solution de fluxage, on remarque que, avec un débit d'extrac-
tion de 100 litres à l'heure, la période d'épuration du con-
tenu 10 de la cuve 1, est de 400 heures pour un volume de 40 mètres cubes Par ailleurs la durée de mélange des réactifs au courant de solution dans le tube 21 est de l'ordre de la dizaine de seconde, et le temps de séjour dans le réacteur 2
est d'environ 50 minutes Avec une hauteur de réacteur 2 d'en-
viron 0,80 mètre, la vitesse ascensionnelle de la solution
dans ce réacteur est d'environ 0,3 mm à la seconde, ce qui cor-
respond à un écoulement pratiquement sans turbulences, o les réactions d'oxydoréduction entre fer (Il) et eau oxygénée se
produisent avec le minimum de réactions secondaires et de dé-
composition spontanée de l'eau oxygénée, tandis que la nuclé-
ation de l'hydroxyde ferrique se produit dans la masse de so-
lution On remarquera en outre que, en raison-du peu d'impor-
tance relative du prélèvement de solution de fluxage dans la cuve 1 vis-àvis du volume total de solution, la composition du courant prélevé correspond à la composition du contenu de la cuve, qui varie lentement, tandis que les retours par la
canalisation 32 ne sont pas susceptibles d'altérer sensible-
ment la composition du bain de fluxage sur une courte durée. Aussi les apports de réactifs, eau oxygénée et ammoniaque, par les pompes doseuses 22 a et 23 a, varient également très lentement, de sorte que les mesures des capteurs 22 c et 23 e s'effectuent sur des grandeurs, potentiel d'oxydoréduction
et p H, en régime sensiblement permanent.
A l'étape suivante, dans le décanteur 3, le temps de sé-
jour de la solution est de 10 heures, ce qui correspond à une
vitesse ascensionnelle de 0,04 mm/sec environ, pour les di-
mensions de réacteur précisées plus haut Non seulement la maturation des flocons d'hydroxyde ferrique a le temps d'être complète, mais encore ces flocons ont une densité apparente
telle que leur vitesse de chute peut excéder largement la vi-
tesse ascensionnelle du liquide On notera que, dans le réac-
teur 2, o les flocons ont peu dépassé encore le stade de nucléation, tandis que la vitesse ascensionnelle du liquide
est près de huit fois plus grande, l'entraînement de l'hydro-
xyde ferrique est sensiblement complet.
Par ailleurs, il est de pratique courante d'effectuer le
fluxage à une température supérieure à l'ambiante, afin d'opé-
rer avec des bains plus concentrés en chlorures, amenés à une viscosité acceptable La solution qui séjourne 10 heures dans
le décanteur 3 se refroidirait, tant par les parois du décan-
teur qu'en surface Les inégalités de température dans le dé-
canteur 3 engendreraient des mouvements de convection dans le liquide, du fond en partie centrale vers la surface en partie périphérique, entraînant en conséquence l'hydroxyde ferrique vers la cuve 1 C'est la raison pour laquelle on prévoit le chauffage des couches superficielles du décanteur 3, en sorte de former une couche chaude en surface, stable et capable de
protéger contre le refroidissement les couches sous-jacentes.
Bien entendu l'invention niest pas limitée à l'exemple
décrit, mais en embrasse toutes les variantes d'exécution, no-
tamment en s'adaptant au volume de bains de fluxage à épurer.
De plus, lorsque les cadences de travail sont régulières, on
peut faire l'économie de réglage asservi des débits de réac-
tifs, en vérifiant périodiquement les conditions de p H et
d' oxydoréduction.
2520007 '
Claims (4)
1 Procédé de régénération du contenu de cuves de fluxage, constitué de chlorures de zinc et d'ammonium en solution
aqueuse, o sont plongées des pièces en acier avant galvanisa-
tion au trempé, procédé d'élimination du fer dissous nuisible
suivant lequel on ajoute au contenu de la cuve de l'eau oxygé-
née de façon à faire passer pratiquement tout le fer dissous à l'état trivalent et former des boues insolubles d'hydroxyde ferrique, et on élimine ces boues insolubles, caractérisé en ce que l'on prélève de la cuve un courant à débit pratiquement constant de son contenu, on ajoute à ce courant des débits d'eàu oxygénée et d'ammoniaque, réglés respectivement en sorte
que l'eau oxygénée soit sensiblement en équilibre stoechiomé-
trique avec le fer à oxyder et que le p H soit maintenu sensi-
blement à 4, on laisse s'achever la formation d'hydroxyde fer-
rique en milieu calme, et on évacue par décantation les boues d'hydroxyde en renvoyant à la cuve la solution de chlorures
de zinc et d'ammonium débarrassée de fer.
2 Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en-ce
qu'on maintient en circulation le courant de solution de chlo-
rures après ajout d'eau oxygénée et d'ammoniaque sur un par-
cours suffisamment long pour que l'oxydation du fer soit sen-
siblement complète, avant de laisser s'achever en milieu calme
la formation d'hydroxyde.
3 Procédé suivant la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce qu'on transfère la solution de chlorures, après formation de la majeure partie de l'hydroxyde ferrique,
dans une zone de décantation.
4 Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'on chauffe la solution de chlorures en surface dans la
zone de décantation.
Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à
4, caractérisé en ce que les boues évacuées par décantation sont soumises ultérieurement à une opération de filtrage en
sorte de récupérer de la solution de chlorures de zinc et d'an-
moniu entraînée par ces boues.
Priority Applications (4)
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|---|---|---|---|
| FR8200605A FR2520007B1 (fr) | 1982-01-15 | 1982-01-15 | Procede de regeneration en continu de bains de fluxage dans la galvanisation au trempe de pieces en acier |
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Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| V.D.I. ZEITSCHRIFT, vol. 117, no. 8, 2 avril 1975, page 392, V.D.I. Verlag, Dusseldorf, DE; "Abwassertechnik in Feuerverzinkereien" * |
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