JP2000207043A - 空気調和機の力率改善装置 - Google Patents
空気調和機の力率改善装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 空気調和機の運転力率を向上させ、電源高調
波成分を抑制する空気調和機の力率改善装置を提供す
る。 【解決手段】 電源入力端１の交流入力電源を直流電源
に変換するコンバータ手段１００と、前記直流電源を所
望の周波数の３相交流電源に変換させるインバータ手段
１６０と、前記３相交流電源により回転する圧縮機１６
２とを備える空気調和機において、電圧感知手段１２０
は、前記電源入力端１からの入力電圧の大きさを感知
し、電圧位相感知手段１３０は、前記入力電圧の位相を
感知し、制御手段１４０は、前記電圧位相感知手段１３
０からの入力電圧の零電位点に同期して入力電流の位相
が入力電圧の位相に近接するようにするためのスイッチ
ング信号を出力し、力率改善手段１５０は、前記スイッ
チング信号に伴って入力電流の位相が入力電圧の位相に
近接するようにして力率を改善する。
波成分を抑制する空気調和機の力率改善装置を提供す
る。 【解決手段】 電源入力端１の交流入力電源を直流電源
に変換するコンバータ手段１００と、前記直流電源を所
望の周波数の３相交流電源に変換させるインバータ手段
１６０と、前記３相交流電源により回転する圧縮機１６
２とを備える空気調和機において、電圧感知手段１２０
は、前記電源入力端１からの入力電圧の大きさを感知
し、電圧位相感知手段１３０は、前記入力電圧の位相を
感知し、制御手段１４０は、前記電圧位相感知手段１３
０からの入力電圧の零電位点に同期して入力電流の位相
が入力電圧の位相に近接するようにするためのスイッチ
ング信号を出力し、力率改善手段１５０は、前記スイッ
チング信号に伴って入力電流の位相が入力電圧の位相に
近接するようにして力率を改善する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、圧縮機の運転周
波数を冷房または暖房能力に伴って可変するインバータ
空気調和機に係り、より詳しくは、コンバータ手段にエ
ネルギー蓄積パスを持つインダクタとスイッチング素子
とを接続して空気調和機の運転力率を改善する空気調和
機の力率改善装置に関するものである。
波数を冷房または暖房能力に伴って可変するインバータ
空気調和機に係り、より詳しくは、コンバータ手段にエ
ネルギー蓄積パスを持つインダクタとスイッチング素子
とを接続して空気調和機の運転力率を改善する空気調和
機の力率改善装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、空気調和機のインバータ装置は
図１に示すように、電源入力端（１）から入力されるＡ
Ｃ入力電源をＤＣ電源に変換するコンバータ部（３）
と、室外条件および室内機の指示に伴って圧縮機（９）
の運転周波数を決定してインバータ駆動信号を出力する
制御部（５）と、該制御部（５）で決定された運転周波
数に伴って前記圧縮機（９）を回転させるよう前記制御
部（５）から出力される駆動信号に伴って図示のないパ
ワートランジスタを交互にターンオンあるいはターンオ
フ動作させて前記コンバータ部（３）から出力されるＤ
Ｃ電源を３相ＡＣ電源に変換させるインバータ部（７）
とから構成されている。
図１に示すように、電源入力端（１）から入力されるＡ
Ｃ入力電源をＤＣ電源に変換するコンバータ部（３）
と、室外条件および室内機の指示に伴って圧縮機（９）
の運転周波数を決定してインバータ駆動信号を出力する
制御部（５）と、該制御部（５）で決定された運転周波
数に伴って前記圧縮機（９）を回転させるよう前記制御
部（５）から出力される駆動信号に伴って図示のないパ
ワートランジスタを交互にターンオンあるいはターンオ
フ動作させて前記コンバータ部（３）から出力されるＤ
Ｃ電源を３相ＡＣ電源に変換させるインバータ部（７）
とから構成されている。
【０００３】前記コンバータ部（３）はＡＣ入力電源を
所定の直流電圧に全波整流するブリッジ整流器（１１）
と、該ブリッジ整流器（１１）により全波整流された直
流電圧に含まれたリプル成分をフィルタリングするとと
もに、その全波整流された直流電圧を充填するよう前記
ブリッジ整流器（１１）の出力端に接続された平滑コン
デンサ（Ｃ１）とから構成されている。
所定の直流電圧に全波整流するブリッジ整流器（１１）
と、該ブリッジ整流器（１１）により全波整流された直
流電圧に含まれたリプル成分をフィルタリングするとと
もに、その全波整流された直流電圧を充填するよう前記
ブリッジ整流器（１１）の出力端に接続された平滑コン
デンサ（Ｃ１）とから構成されている。
【０００４】上記のように構成されたインバータ空気調
和機において、電源入力端（１）からＡＣ入力電源が印
加されると、ＡＣ入力電源はコンバータ部（３）のブリ
ッジ整流器（１１）を通じて所定のＤＣ電源に整流さ
れ、ブリッジ整流器（１１）により整流されたＤＣ電源
に含まれたリプル成分は平滑コンデンサ（Ｃ１）を通じ
てフィルタリングされる。
和機において、電源入力端（１）からＡＣ入力電源が印
加されると、ＡＣ入力電源はコンバータ部（３）のブリ
ッジ整流器（１１）を通じて所定のＤＣ電源に整流さ
れ、ブリッジ整流器（１１）により整流されたＤＣ電源
に含まれたリプル成分は平滑コンデンサ（Ｃ１）を通じ
てフィルタリングされる。
【０００５】この際、インバータ部（７）では制御部
（５）から出力される駆動信号に伴って図示のない６つ
のパワートランジスタを交互にターンオンあるいはター
ンオフ動作させてコンバータ部（３）から出力されるＤ
Ｃ電源を３相（ｕ相、ｖ相、ｗ相）ＡＣ電源に変換させ
て圧縮機（９）を駆動させる。
（５）から出力される駆動信号に伴って図示のない６つ
のパワートランジスタを交互にターンオンあるいはター
ンオフ動作させてコンバータ部（３）から出力されるＤ
Ｃ電源を３相（ｕ相、ｖ相、ｗ相）ＡＣ電源に変換させ
て圧縮機（９）を駆動させる。
【０００６】上記のように、ＡＣ入力電源をＤＣ電源に
変換するコンバータ部（３）は少ないリプルを持つＤＣ
を得るためにかなり大きい容量の平滑コンデンサ（Ｃ
１）を使用するが、その平滑コンデンサ（Ｃ１）の影響
によって入力電流（Ｉｓ）が図２に示すように、非正弦
的な波形に歪まれてシステムの力率が０．５〜０．７く
らいの低い値を持つようになる。
変換するコンバータ部（３）は少ないリプルを持つＤＣ
を得るためにかなり大きい容量の平滑コンデンサ（Ｃ
１）を使用するが、その平滑コンデンサ（Ｃ１）の影響
によって入力電流（Ｉｓ）が図２に示すように、非正弦
的な波形に歪まれてシステムの力率が０．５〜０．７く
らいの低い値を持つようになる。
【０００７】このようなシステムの低い力率は、電源高
調波成分の増加を伴いノイズおよびＥＭＩを発生させ、
無効電力を増加させてシステムで必要とする電流よりさ
らに大きい電流が流れるようになって機器の設計時に電
流の定格の大きい部品を選定しなければならないなどの
種々の問題点を起こすため、ヨーロッパおよび先進諸国
では電源高調波の規制を法制化し、これに満たさない製
品の場合、輸出を取り止めるなどの処置を取っている実
情にある。
調波成分の増加を伴いノイズおよびＥＭＩを発生させ、
無効電力を増加させてシステムで必要とする電流よりさ
らに大きい電流が流れるようになって機器の設計時に電
流の定格の大きい部品を選定しなければならないなどの
種々の問題点を起こすため、ヨーロッパおよび先進諸国
では電源高調波の規制を法制化し、これに満たさない製
品の場合、輸出を取り止めるなどの処置を取っている実
情にある。
【０００８】そこで、システムの力率を改善するための
力率改善装置が考案されているが、力率改善装置は能動
方式と手動方式とに大別される。
力率改善装置が考案されているが、力率改善装置は能動
方式と手動方式とに大別される。
【０００９】まず、手動方式は図１に示すように、ブリ
ッジ整流器（１１）の出力端または電源入力端（１）に
電流の瞬間的な増加を防ぎ、電流の増加の方向変化時に
蓄えられたエネルギーを放出して力率を補償するコイル
（Ｌ１）と、該コイル（Ｌ１）に並列接続されて電流の
位相を繰り上げて前記コイル（Ｌ１）との相互補完作用
により力率を補償するコンデンサ（Ｃ２）を接続してイ
ンピーダンスを適切に調整する方式である。
ッジ整流器（１１）の出力端または電源入力端（１）に
電流の瞬間的な増加を防ぎ、電流の増加の方向変化時に
蓄えられたエネルギーを放出して力率を補償するコイル
（Ｌ１）と、該コイル（Ｌ１）に並列接続されて電流の
位相を繰り上げて前記コイル（Ｌ１）との相互補完作用
により力率を補償するコンデンサ（Ｃ２）を接続してイ
ンピーダンスを適切に調整する方式である。
【００１０】前記の手動方式は入力電流の１次高調波
（基本波）に対しては小さいインピーダンスを持つよう
にし、それ以外の高調波に対しては高いインピーダンス
を持つようにして入力電流の波形を改善する方式であっ
て、通常のインバータ空気調和機で汎用されている。ブ
リッジ整流器（１１）から見たインピーダンスは次のと
おりである。
（基本波）に対しては小さいインピーダンスを持つよう
にし、それ以外の高調波に対しては高いインピーダンス
を持つようにして入力電流の波形を改善する方式であっ
て、通常のインバータ空気調和機で汎用されている。ブ
リッジ整流器（１１）から見たインピーダンスは次のと
おりである。
【００１１】
【数１】
【００１２】上記式を利用して適切なＬ，Ｃ値を選定し
て１次高調波に対しては零のインピーダンスを持つよう
にし、そのほかの高調波に対しては無限大のインピーダ
ンスを持つようにする方式であるが、実際にはこのよう
なＬ，Ｃは存在しない。
て１次高調波に対しては零のインピーダンスを持つよう
にし、そのほかの高調波に対しては無限大のインピーダ
ンスを持つようにする方式であるが、実際にはこのよう
なＬ，Ｃは存在しない。
【００１３】したがって、相対的に１次に対しては小さ
いインピーダンスを、歪みに最大の影響をあたえる３
次、５次高調波に対してはかなり大きいインピーダンス
を持つようにしている。
いインピーダンスを、歪みに最大の影響をあたえる３
次、５次高調波に対してはかなり大きいインピーダンス
を持つようにしている。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
な従来の手動式力率改善装置においては、圧縮機（９）
の負荷変動および空気調和機セットの力率とは関わりな
しに、力率補償回路であるコイル（Ｌ１）のリアクタン
ス容量とコンデンサ（Ｃ２）のキャパシタンス容量が最
初の設計値に固定されているため、圧縮機（９）の負荷
が大きいと力率が増加し、圧縮機（９）の負荷が小さく
なると力率が減少して標準定格負荷の以上では基準値を
満たすことができるが（例えば、定格負荷時の力率９０
％以上）、定格負荷未満で最小負荷に減少されるほど、
力率が比例的に減少して最小負荷時には力率が基準値以
下に落ちるという（例えば、最小負荷時の力率７５％未
満）問題点があり、さらにＤＣリンク電圧が負荷（圧縮
機）に伴って変わるが、これに対する対策が講じられて
いないため、電源高調波を抑制することができないとい
う問題点があった。
な従来の手動式力率改善装置においては、圧縮機（９）
の負荷変動および空気調和機セットの力率とは関わりな
しに、力率補償回路であるコイル（Ｌ１）のリアクタン
ス容量とコンデンサ（Ｃ２）のキャパシタンス容量が最
初の設計値に固定されているため、圧縮機（９）の負荷
が大きいと力率が増加し、圧縮機（９）の負荷が小さく
なると力率が減少して標準定格負荷の以上では基準値を
満たすことができるが（例えば、定格負荷時の力率９０
％以上）、定格負荷未満で最小負荷に減少されるほど、
力率が比例的に減少して最小負荷時には力率が基準値以
下に落ちるという（例えば、最小負荷時の力率７５％未
満）問題点があり、さらにＤＣリンク電圧が負荷（圧縮
機）に伴って変わるが、これに対する対策が講じられて
いないため、電源高調波を抑制することができないとい
う問題点があった。
【００１５】次に、能動方式はブリッジ整流器と平滑コ
ンデンサとの間にＤＣ／ＤＣコンバータを連結して電流
を電源電圧と同相の波形に作る方式であって、この出願
人により先出願された韓国特許出願番号９５−３９２２
９号に開示されている。
ンデンサとの間にＤＣ／ＤＣコンバータを連結して電流
を電源電圧と同相の波形に作る方式であって、この出願
人により先出願された韓国特許出願番号９５−３９２２
９号に開示されている。
【００１６】同公報に開示さている能動式力率改善装置
は、ほとんど１に近い力率および電源高調波の全帯域パ
スの効果を得られるが、複雑な制御回路と高いスイッチ
ング周波数により信頼性に問題を起こす可能性があり、
それ自体がノイズ源となってこれを解決するためのノイ
ズフィルタ設計の困難および材料費の上昇などを伴うと
いう問題点があった。
は、ほとんど１に近い力率および電源高調波の全帯域パ
スの効果を得られるが、複雑な制御回路と高いスイッチ
ング周波数により信頼性に問題を起こす可能性があり、
それ自体がノイズ源となってこれを解決するためのノイ
ズフィルタ設計の困難および材料費の上昇などを伴うと
いう問題点があった。
【００１７】そこで、本発明は上記種々の問題点を解決
するためになされたものであって、この発明の目的は、
コンバータ手段にエネルギー蓄積パスを持つインダクタ
とスイッチング素子を接続し、負荷の変化に伴ってスイ
ッチング素子のターンオン時間を制御して空気調和機の
運転力率を向上させ、電源高調波成分を抑制するため、
高調波電流を制限する規格（ＥＮ６０５５５−２）の基
準を満たし得る空気調和機の力率改善装置を提供するこ
とにある。
するためになされたものであって、この発明の目的は、
コンバータ手段にエネルギー蓄積パスを持つインダクタ
とスイッチング素子を接続し、負荷の変化に伴ってスイ
ッチング素子のターンオン時間を制御して空気調和機の
運転力率を向上させ、電源高調波成分を抑制するため、
高調波電流を制限する規格（ＥＮ６０５５５−２）の基
準を満たし得る空気調和機の力率改善装置を提供するこ
とにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】上記のような目的を達成
するためになされたこの発明による空気調和機の力率改
善装置は、電源入力端の交流を整流部および平滑コンデ
ンサにより直流に変換するコンバータ手段と、該コンバ
ータ手段で変換された直流を所望の周波数の３相交流電
源に変換させるインバータ手段と、該インバータ手段か
ら出力される３相交流電源により回転する圧縮機を備え
た空気調和機において、前記整流部と平滑コンデンサと
の間には入力電流の位相を補償するインダクタと、該イ
ンダクタに入力電流が流れるようスイッチングされるス
イッチング素子を接続し、前記電源入力端と整流部との
間には入力電圧の位相を感知する電圧位相感知手段を接
続し、前記電圧位相感知手段により感知された入力電圧
の位相に伴って前記該圧縮機の運転周波数に比例して前
記該スイッチング素子のターンオン時間を制御する基本
制御値を変化させる制御手段を備えたことを特徴とす
る。
するためになされたこの発明による空気調和機の力率改
善装置は、電源入力端の交流を整流部および平滑コンデ
ンサにより直流に変換するコンバータ手段と、該コンバ
ータ手段で変換された直流を所望の周波数の３相交流電
源に変換させるインバータ手段と、該インバータ手段か
ら出力される３相交流電源により回転する圧縮機を備え
た空気調和機において、前記整流部と平滑コンデンサと
の間には入力電流の位相を補償するインダクタと、該イ
ンダクタに入力電流が流れるようスイッチングされるス
イッチング素子を接続し、前記電源入力端と整流部との
間には入力電圧の位相を感知する電圧位相感知手段を接
続し、前記電圧位相感知手段により感知された入力電圧
の位相に伴って前記該圧縮機の運転周波数に比例して前
記該スイッチング素子のターンオン時間を制御する基本
制御値を変化させる制御手段を備えたことを特徴とす
る。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、この発明による一実施形態
について添付図面に沿って詳述する。図３は、この発明
の一実施形態による能動式力率改善装置の回路ブロック
図である。図４は、図３の電圧感知手段および電圧位相
感知手段の詳細回路図である。
について添付図面に沿って詳述する。図３は、この発明
の一実施形態による能動式力率改善装置の回路ブロック
図である。図４は、図３の電圧感知手段および電圧位相
感知手段の詳細回路図である。
【００２０】図３および図４に示すように、コンバータ
手段（１００）は、電源入力端（１）から入力されるＡ
Ｃ入力電源を整流および平滑させてＤＣ電源に変換する
ものであって、そのコンバータ手段（１００）は前記電
源入力端（１）から入力されるＡＣ入力電源を所定の直
流電源に全波整流する整流部（１０２）と、該整流部
（１０２）により全波整流された直流電源に含まれてい
るリプル成分をフィルタリングするとともに、その全波
整流された直流電圧を充填するよう前記整流部（１０
２）の出力端に接続された平滑コンデンサ（Ｃ１）とか
ら構成されている。
手段（１００）は、電源入力端（１）から入力されるＡ
Ｃ入力電源を整流および平滑させてＤＣ電源に変換する
ものであって、そのコンバータ手段（１００）は前記電
源入力端（１）から入力されるＡＣ入力電源を所定の直
流電源に全波整流する整流部（１０２）と、該整流部
（１０２）により全波整流された直流電源に含まれてい
るリプル成分をフィルタリングするとともに、その全波
整流された直流電圧を充填するよう前記整流部（１０
２）の出力端に接続された平滑コンデンサ（Ｃ１）とか
ら構成されている。
【００２１】電流感知手段（１１０）は、前記電源入力
端（１）から入力されるＡＣ入力電源の電源電流を感知
する。
端（１）から入力されるＡＣ入力電源の電源電流を感知
する。
【００２２】さらに、電圧感知手段（１２０）は、前記
電源入力端（１）から入力されるＡＣ入力電源の電源電
圧を感知するものであって、その電圧感知手段（１２
０）は前記電源入力端（１）から入力されるＡＣ入力電
源を１次側に印加されて所定の低電圧に減圧して２次側
に誘起する減圧トランス（ＴＸ１）と、該減圧トランス
（ＴＸ１）により減圧された交流電圧の電流成分を制限
する抵抗（Ｒ１）と、前記減圧トランス（ＴＸ１）によ
り減圧された交流電圧を所定の直流電圧に全波整流する
ブリッジ整流器（１２２）と、該ブリッジ整流器（１２
２）により全波整流された直流電圧に含まれたリプル成
分をフィルタリングするように前記ブリッジ整流器（１
２２）の出力端に接続された平滑コンデンサ（Ｃ２）
と、該平滑コンデンサ（Ｃ２）によりフィルタリングさ
れた直流電圧で所定レベルの降下電圧以上だけをバイパ
スして所定電位の定電圧を供給するツェナーダイオード
（Ｄｚ）と、該ツェナーダイオード（Ｄｚ）によりバイ
パスされた降下電圧の最大値を制限するダイオード（Ｄ
７）と、前記平滑コンデンサ（Ｃ２）によりフィルタリ
ングされた直流電圧を後述する制御手段に入力する抵抗
（Ｒ２）とから構成されている。
電源入力端（１）から入力されるＡＣ入力電源の電源電
圧を感知するものであって、その電圧感知手段（１２
０）は前記電源入力端（１）から入力されるＡＣ入力電
源を１次側に印加されて所定の低電圧に減圧して２次側
に誘起する減圧トランス（ＴＸ１）と、該減圧トランス
（ＴＸ１）により減圧された交流電圧の電流成分を制限
する抵抗（Ｒ１）と、前記減圧トランス（ＴＸ１）によ
り減圧された交流電圧を所定の直流電圧に全波整流する
ブリッジ整流器（１２２）と、該ブリッジ整流器（１２
２）により全波整流された直流電圧に含まれたリプル成
分をフィルタリングするように前記ブリッジ整流器（１
２２）の出力端に接続された平滑コンデンサ（Ｃ２）
と、該平滑コンデンサ（Ｃ２）によりフィルタリングさ
れた直流電圧で所定レベルの降下電圧以上だけをバイパ
スして所定電位の定電圧を供給するツェナーダイオード
（Ｄｚ）と、該ツェナーダイオード（Ｄｚ）によりバイ
パスされた降下電圧の最大値を制限するダイオード（Ｄ
７）と、前記平滑コンデンサ（Ｃ２）によりフィルタリ
ングされた直流電圧を後述する制御手段に入力する抵抗
（Ｒ２）とから構成されている。
【００２３】電圧位相感知手段（１３０）は、前記電源
入力端（１）から入力されるＡＣ入力電源の電圧位相
（電源周波数）を感知するものであって、その電圧位相
感知手段（１３０）は前記減圧トランス（ＴＸ１）によ
り減圧された交流電圧を抵抗（Ｒ３）（Ｒ４）を通じて
入力されてＡＣ入力電圧の零電位点でオン動作する二方
向性のホトカプラ（１３２）と、該ホトカプラ（１３
２）のオン動作時に外部で印加される電圧（５Ｖ）を抵
抗（Ｒ５）（Ｒ６）を通じて入力されてターンオン動作
するトランジスタ（ＴＲ１）と、該トランジスタ（ＴＲ
１）のターンオン動作時に外部で印加される電圧（５
Ｖ）を抵抗（Ｒ７）を通じて入力されてターンオン動作
するトランジスタ（ＴＲ２）と、該トランジスタ（ＴＲ
１）（ＴＲ２）のターンオン動作時に前記制御手段の電
位を安定に保って制御手段の誤動作を防止するコンデン
サ（Ｃ３）（Ｃ４）と、該トランジスタ（ＴＲ２）のタ
ーンオン動作時にＡＣ入力電圧の零電位点に同期するロ
ーレベルの電圧信号を前記該制御手段に入力する抵抗
（Ｒ８）とから構成されている。
入力端（１）から入力されるＡＣ入力電源の電圧位相
（電源周波数）を感知するものであって、その電圧位相
感知手段（１３０）は前記減圧トランス（ＴＸ１）によ
り減圧された交流電圧を抵抗（Ｒ３）（Ｒ４）を通じて
入力されてＡＣ入力電圧の零電位点でオン動作する二方
向性のホトカプラ（１３２）と、該ホトカプラ（１３
２）のオン動作時に外部で印加される電圧（５Ｖ）を抵
抗（Ｒ５）（Ｒ６）を通じて入力されてターンオン動作
するトランジスタ（ＴＲ１）と、該トランジスタ（ＴＲ
１）のターンオン動作時に外部で印加される電圧（５
Ｖ）を抵抗（Ｒ７）を通じて入力されてターンオン動作
するトランジスタ（ＴＲ２）と、該トランジスタ（ＴＲ
１）（ＴＲ２）のターンオン動作時に前記制御手段の電
位を安定に保って制御手段の誤動作を防止するコンデン
サ（Ｃ３）（Ｃ４）と、該トランジスタ（ＴＲ２）のタ
ーンオン動作時にＡＣ入力電圧の零電位点に同期するロ
ーレベルの電圧信号を前記該制御手段に入力する抵抗
（Ｒ８）とから構成されている。
【００２４】さらに、制御手段（１４０）は、前記電圧
位相感知手段（１３０）から入力されるＡＣ入力電圧の
零電位点信号（ローレベルの電圧信号）に同期して前記
電源入力端（１）から入力される入力電源電流の波形が
正弦波に近い態様になるようスイッチング信号を出力す
ることはもとより、室外条件および室内機の指示に伴っ
て圧縮機（１６２）の運転周波数を決定してインバータ
駆動信号を出力するマイコムであって、その制御手段
（１４０）は、前記電圧感知手段（１２０）から入力さ
れる電源電圧レベルに伴って前記圧縮機（１６２）の空
隙磁束（Ｖ／Ｆ）を定格値に保たせるための周波数／電
圧（Ｆ／Ｖ）データと圧縮機（１６２）の運転周波数に
該当するスイッチング素子（ＳＷ１）の基本制御値（タ
ーンオン時間）をロムテーブル上に貯蔵している。
位相感知手段（１３０）から入力されるＡＣ入力電圧の
零電位点信号（ローレベルの電圧信号）に同期して前記
電源入力端（１）から入力される入力電源電流の波形が
正弦波に近い態様になるようスイッチング信号を出力す
ることはもとより、室外条件および室内機の指示に伴っ
て圧縮機（１６２）の運転周波数を決定してインバータ
駆動信号を出力するマイコムであって、その制御手段
（１４０）は、前記電圧感知手段（１２０）から入力さ
れる電源電圧レベルに伴って前記圧縮機（１６２）の空
隙磁束（Ｖ／Ｆ）を定格値に保たせるための周波数／電
圧（Ｆ／Ｖ）データと圧縮機（１６２）の運転周波数に
該当するスイッチング素子（ＳＷ１）の基本制御値（タ
ーンオン時間）をロムテーブル上に貯蔵している。
【００２５】また、力率改善手段（１５０）は、前記制
御手段（１４０）から出力されるスイッチング信号を入
力されて、入力電流の位相が入力電圧の位相に近接され
るようにして力率を改善するものであって、その力率改
善手段（１５０）は、前記コンバータ手段（１００）の
整流部（１０２）の出力端に接続されて正（＋）の電圧
がかかると電流を蓄積しておき、負（−）の電圧がかか
ると蓄積された量だけ電流が継続して同一方向へ流れる
ようして電流の位相を遅延させるインダクタ（Ｌ５）
と、該インダクタ（Ｌ５）に接続されて該インダクタ
（Ｌ５）に強引に電流が流れるよう前記制御手段（１４
０）からのスイッチング信号に伴ってターンオン／ター
ンオフスイッチングされるチョッパスイッチング素子
（ＳＷ１）と、該スイッチング素子（ＳＷ１）のターン
オフ動作時に前記インダクタ（Ｌ５）に蓄積されていた
電流が流れるダイオード（Ｄ５）と、前記スイッチング
素子（ＳＷ１）の保護用ダイオード（Ｄ６）とから構成
されている。
御手段（１４０）から出力されるスイッチング信号を入
力されて、入力電流の位相が入力電圧の位相に近接され
るようにして力率を改善するものであって、その力率改
善手段（１５０）は、前記コンバータ手段（１００）の
整流部（１０２）の出力端に接続されて正（＋）の電圧
がかかると電流を蓄積しておき、負（−）の電圧がかか
ると蓄積された量だけ電流が継続して同一方向へ流れる
ようして電流の位相を遅延させるインダクタ（Ｌ５）
と、該インダクタ（Ｌ５）に接続されて該インダクタ
（Ｌ５）に強引に電流が流れるよう前記制御手段（１４
０）からのスイッチング信号に伴ってターンオン／ター
ンオフスイッチングされるチョッパスイッチング素子
（ＳＷ１）と、該スイッチング素子（ＳＷ１）のターン
オフ動作時に前記インダクタ（Ｌ５）に蓄積されていた
電流が流れるダイオード（Ｄ５）と、前記スイッチング
素子（ＳＷ１）の保護用ダイオード（Ｄ６）とから構成
されている。
【００２６】さらに、図において、インバータ手段（１
６０）は、前記該制御手段（１４０）から出力される駆
動信号に伴って図示のない６つのパワートランジスタを
交互にターンオンあるいはターンオフ動作させて前記コ
ンバータ手段（１００）から出力されるＤＣ電源を前記
圧縮機（１６２）の運転周波数にかなう可変周波数およ
び可変電圧の３相（ｕ相、ｖ相、ｗ相）ＡＣ電源に変換
させて前記圧縮機（１６２）に供給する。
６０）は、前記該制御手段（１４０）から出力される駆
動信号に伴って図示のない６つのパワートランジスタを
交互にターンオンあるいはターンオフ動作させて前記コ
ンバータ手段（１００）から出力されるＤＣ電源を前記
圧縮機（１６２）の運転周波数にかなう可変周波数およ
び可変電圧の３相（ｕ相、ｖ相、ｗ相）ＡＣ電源に変換
させて前記圧縮機（１６２）に供給する。
【００２７】以下、上記のように構成された空気調和機
の力率改善装置の作用および効果について述べる。電源
入力端（１）からＡＣ入力電源が印加されると、ＡＣ入
力電源はコンバータ手段（１００）の整流部（１０２）
を通じて所定のＤＣ電源に整流され、整流部（１０２）
により整流されたＤＣ電源に含まれたリプル成分は平滑
コンデンサ（Ｃ１）を通じてフィルタリングされてＤＣ
電源に変換される。
の力率改善装置の作用および効果について述べる。電源
入力端（１）からＡＣ入力電源が印加されると、ＡＣ入
力電源はコンバータ手段（１００）の整流部（１０２）
を通じて所定のＤＣ電源に整流され、整流部（１０２）
により整流されたＤＣ電源に含まれたリプル成分は平滑
コンデンサ（Ｃ１）を通じてフィルタリングされてＤＣ
電源に変換される。
【００２８】上記のように、ＡＣ入力電源をＤＣ電源に
変換するコンバータ手段（１００）は少ないリプルを持
つＤＣを得るために、かなり大きい容量の平滑コンデン
サ（Ｃ１）を使用するが、その平滑コンデンサ（Ｃ１）
の影響によって入力電流（Ｉｓ）が図２に示すように、
非正弦的なパルス波形に歪められる。
変換するコンバータ手段（１００）は少ないリプルを持
つＤＣを得るために、かなり大きい容量の平滑コンデン
サ（Ｃ１）を使用するが、その平滑コンデンサ（Ｃ１）
の影響によって入力電流（Ｉｓ）が図２に示すように、
非正弦的なパルス波形に歪められる。
【００２９】そこで、この発明ではコンバータ手段（１
００）にエネルギー蓄積パスを持つインダクタ（Ｌ５）
とチョッパスイッチング素子（ＳＷ１）を接続して電流
の位相が電圧の位相にさらに一致するように制御する。
００）にエネルギー蓄積パスを持つインダクタ（Ｌ５）
とチョッパスイッチング素子（ＳＷ１）を接続して電流
の位相が電圧の位相にさらに一致するように制御する。
【００３０】まず、前記コンバータ手段（１００）の整
流部（１０２）の出力端に接続されたインダクタ（Ｌ
５）に流れる電流が入力電源電流を決定するようになる
が、インダクタ（Ｌ５）に流れる電流はインダクタ（Ｌ
５）の両端の電圧により制御される。
流部（１０２）の出力端に接続されたインダクタ（Ｌ
５）に流れる電流が入力電源電流を決定するようになる
が、インダクタ（Ｌ５）に流れる電流はインダクタ（Ｌ
５）の両端の電圧により制御される。
【００３１】インダクタ（Ｌ５）両端に正（＋）の電圧
がかかると、インダクタ（Ｌ５）がシンク（sink）とし
て作用して電流がインダクタ（Ｌ５）に流れ、この電流
はインダクタ（Ｌ５）に蓄積されかけて、負（−）の電
圧がかかるとインダクタ（Ｌ５）がソース（source）と
して作用して蓄積された量だけ電流が継続して同一方向
へ流れるようにするインダクタ（Ｌ５）の特性を利用し
てインダクタ（Ｌ５）値をかなり大きい値を持つように
すると、図５の（ａ）でのように電流（Ｉｓ）は位相遅
延が大きくなりつつ流れる。
がかかると、インダクタ（Ｌ５）がシンク（sink）とし
て作用して電流がインダクタ（Ｌ５）に流れ、この電流
はインダクタ（Ｌ５）に蓄積されかけて、負（−）の電
圧がかかるとインダクタ（Ｌ５）がソース（source）と
して作用して蓄積された量だけ電流が継続して同一方向
へ流れるようにするインダクタ（Ｌ５）の特性を利用し
てインダクタ（Ｌ５）値をかなり大きい値を持つように
すると、図５の（ａ）でのように電流（Ｉｓ）は位相遅
延が大きくなりつつ流れる。
【００３２】この際、先の位相遅延部分でインダクタ
（Ｌ５）電圧を強引に正（＋）に加わるエネルギー蓄積
パスを形成すると、図５（ａ）の点線部分でのような電
流（Ｉｓ）が流れるようになるため、前記インダクタ
（Ｌ５）に強引に電流を流すために絶縁ゲートバイポー
ラトランジスタ（ＩＧＢＴ）などのようなチョッパスイ
ッチング素子（ＳＷ１）をインダクタ（Ｌ５）の後端に
ＤＣ（−）端と連結してスイッチングすることにより、
所望の区間で電流を流し得るように制御する。
（Ｌ５）電圧を強引に正（＋）に加わるエネルギー蓄積
パスを形成すると、図５（ａ）の点線部分でのような電
流（Ｉｓ）が流れるようになるため、前記インダクタ
（Ｌ５）に強引に電流を流すために絶縁ゲートバイポー
ラトランジスタ（ＩＧＢＴ）などのようなチョッパスイ
ッチング素子（ＳＷ１）をインダクタ（Ｌ５）の後端に
ＤＣ（−）端と連結してスイッチングすることにより、
所望の区間で電流を流し得るように制御する。
【００３３】次に、前記インダクタ（Ｌ５）のエネルギ
ー蓄積動作メカニズムを見てみる。電源入力端（１）か
ら減圧トランス（ＴＸ１）の１次側に入力されるＡＣ入
力電源が所定の交流電圧に減圧されて２次側に誘起され
ると、減圧トランス（ＴＸ１）により減圧された交流電
圧が抵抗（Ｒ３）（Ｒ４）を通じて電圧位相感知手段
（１３０）のホトカプラ（１３２）に印加されてホトカ
プラ（１３２）がＡＣ入力電圧の零電位点でオン動作す
る。
ー蓄積動作メカニズムを見てみる。電源入力端（１）か
ら減圧トランス（ＴＸ１）の１次側に入力されるＡＣ入
力電源が所定の交流電圧に減圧されて２次側に誘起され
ると、減圧トランス（ＴＸ１）により減圧された交流電
圧が抵抗（Ｒ３）（Ｒ４）を通じて電圧位相感知手段
（１３０）のホトカプラ（１３２）に印加されてホトカ
プラ（１３２）がＡＣ入力電圧の零電位点でオン動作す
る。
【００３４】前記ホトカプラ（１３２）がオン動作する
と、トランジスタ（ＴＲ１）（ＴＲ２）がターンオン動
作されて電圧位相感知手段（１３０）からＡＣ入力電圧
の零電位点に同期するローレベルの電圧信号が制御手段
（１４０）に入力される。
と、トランジスタ（ＴＲ１）（ＴＲ２）がターンオン動
作されて電圧位相感知手段（１３０）からＡＣ入力電圧
の零電位点に同期するローレベルの電圧信号が制御手段
（１４０）に入力される。
【００３５】したがって、前記制御手段（１４０）では
電圧位相感知手段（１３０）から入力されるＡＣ入力電
圧の零電位点信号（ローレベルの電圧信号）に同期して
インダクタ（Ｌ５）に流れる入力電流の位相が入力電圧
の位相に近接されるようにするための図５（ｂ）のスイ
ッチング信号をスイッチング素子（ＳＷ１）のゲート端
子に出力する。
電圧位相感知手段（１３０）から入力されるＡＣ入力電
圧の零電位点信号（ローレベルの電圧信号）に同期して
インダクタ（Ｌ５）に流れる入力電流の位相が入力電圧
の位相に近接されるようにするための図５（ｂ）のスイ
ッチング信号をスイッチング素子（ＳＷ１）のゲート端
子に出力する。
【００３６】前記制御手段（１４０）からのスイッチン
グ信号に伴ってスイッチング素子（ＳＷ１）がターンオ
ンされると、インダクタ（Ｌ５）の両端は整流部（１０
２）の出力とＤＣ（−）端に直に短絡されるため、イン
ダクタ（Ｌ５）の両端はスイッチング素子（ＳＷ１）の
ターンオンと同時に正（＋）電圧がかかりつつ電流が流
れるため、図５（ａ）の点線部分で電流（Ｉｓ）の上昇
する部分が図５の（ｂ）でのように、スイッチング素子
（ＳＷ１）をターンオンした際、図５の（ｃ）でのよう
に、インダクタ（Ｌ５）とスイッチング素子（ＳＷ１）
を通じて強引に流れる電流となる。
グ信号に伴ってスイッチング素子（ＳＷ１）がターンオ
ンされると、インダクタ（Ｌ５）の両端は整流部（１０
２）の出力とＤＣ（−）端に直に短絡されるため、イン
ダクタ（Ｌ５）の両端はスイッチング素子（ＳＷ１）の
ターンオンと同時に正（＋）電圧がかかりつつ電流が流
れるため、図５（ａ）の点線部分で電流（Ｉｓ）の上昇
する部分が図５の（ｂ）でのように、スイッチング素子
（ＳＷ１）をターンオンした際、図５の（ｃ）でのよう
に、インダクタ（Ｌ５）とスイッチング素子（ＳＷ１）
を通じて強引に流れる電流となる。
【００３７】この際、前記該スイッチング素子（ＳＷ
１）の電源周波数と負荷（圧縮機）の電流に伴って制御
手段（１４０）にあらかじめ定られた時間が経過する
と、スイッチング素子（ＳＷ１）をターンオフさせて蓄
積されていた電流がスイッチング素子（ＳＷ１）のター
ンオフ後にもダイオード（Ｄ５）を通じて流れるように
なるが、図５（ａ）の点線部分で電流（Ｉｓ）がやや減
少する部分となる。
１）の電源周波数と負荷（圧縮機）の電流に伴って制御
手段（１４０）にあらかじめ定られた時間が経過する
と、スイッチング素子（ＳＷ１）をターンオフさせて蓄
積されていた電流がスイッチング素子（ＳＷ１）のター
ンオフ後にもダイオード（Ｄ５）を通じて流れるように
なるが、図５（ａ）の点線部分で電流（Ｉｓ）がやや減
少する部分となる。
【００３８】以後、インダクタ（Ｌ５）の両端はＤＣリ
ンク電圧がインダクタ（Ｌ５）の前端の電圧（Ｖｄ）よ
り小さくなりつつ正（＋）電圧がかかって電流が増加
し、再度インダクタ（Ｌ５）の前端電圧がＤＣリンク電
圧より小さくなりつつインダクタ（Ｌ５）の両端は負
（−）電圧がかかるが、この際には電源からの電流は流
れこまず、蓄積されていた電流が減少しつつ流れる。
ンク電圧がインダクタ（Ｌ５）の前端の電圧（Ｖｄ）よ
り小さくなりつつ正（＋）電圧がかかって電流が増加
し、再度インダクタ（Ｌ５）の前端電圧がＤＣリンク電
圧より小さくなりつつインダクタ（Ｌ５）の両端は負
（−）電圧がかかるが、この際には電源からの電流は流
れこまず、蓄積されていた電流が減少しつつ流れる。
【００３９】このように、強引に流れるインダクタ（Ｌ
５）の充填電流と実際の負荷電流が和されつつ電流の位
相が電圧の位相にもう少し近寄るように補償され、電流
の波形もパルス波の態様から正弦波により近い態様を持
つようになるため、システムの力率は下記式のように電
圧、電流の位相差と電流の基本波の大きさにより定義さ
れるため、上記のような方法でΘとＩｓ１とを制御して
システムの力率向上および電源高調波の規制満足を図る
ことができる。
５）の充填電流と実際の負荷電流が和されつつ電流の位
相が電圧の位相にもう少し近寄るように補償され、電流
の波形もパルス波の態様から正弦波により近い態様を持
つようになるため、システムの力率は下記式のように電
圧、電流の位相差と電流の基本波の大きさにより定義さ
れるため、上記のような方法でΘとＩｓ１とを制御して
システムの力率向上および電源高調波の規制満足を図る
ことができる。
【００４０】
【数２】
【００４１】次に、負荷変化（圧縮機の運転周波数）に
よるスイッチング素子（ＳＷ１）の動作制御について図
６および図７に沿って述べる。
よるスイッチング素子（ＳＷ１）の動作制御について図
６および図７に沿って述べる。
【００４２】図７はこの発明の圧縮機運転周波数による
スイッチング素子の制御動作を示すフローチャートであ
って、Ｓはステップ（ＳＴＥＰ）を表す。
スイッチング素子の制御動作を示すフローチャートであ
って、Ｓはステップ（ＳＴＥＰ）を表す。
【００４３】まず、ステップＳ１で制御手段（１４０）
は圧縮機（１６２）の運転周波数に伴ってスイッチング
素子（ＳＷ１）のターンオン時間を増加または減少させ
るためのスイッチング素子（ＳＷ１）の基本データ（タ
ーンオン時間）と、電源電圧の大きさに伴って圧縮機
（１６２）の空隙磁束（Ｖ／Ｆ）を定格値に保つための
複数の周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）データをロムテーブル上
に設定して置く。
は圧縮機（１６２）の運転周波数に伴ってスイッチング
素子（ＳＷ１）のターンオン時間を増加または減少させ
るためのスイッチング素子（ＳＷ１）の基本データ（タ
ーンオン時間）と、電源電圧の大きさに伴って圧縮機
（１６２）の空隙磁束（Ｖ／Ｆ）を定格値に保つための
複数の周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）データをロムテーブル上
に設定して置く。
【００４４】前記スイッチング素子（ＳＷ１）の基本デ
ータ値は圧縮機（１６２）の運転周波数が増加すると、
スイッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時間（導通
角）を増加させてインダクタ（Ｌ５）に蓄積されるエネ
ルギーの量を増加させるものであって、負荷電流の増加
に伴って入力電流が基本波成分値にが近寄るようディミ
（Dymmy）パスに流れる電流値を充分に増加させて電流
の高調波成分を抑制させるため、図５（ａ）の入力電流
（Ｉｓ）が増加すると、点線部分の電流値も充分に大き
くなるようスイッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時
間を制御するのである。
ータ値は圧縮機（１６２）の運転周波数が増加すると、
スイッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時間（導通
角）を増加させてインダクタ（Ｌ５）に蓄積されるエネ
ルギーの量を増加させるものであって、負荷電流の増加
に伴って入力電流が基本波成分値にが近寄るようディミ
（Dymmy）パスに流れる電流値を充分に増加させて電流
の高調波成分を抑制させるため、図５（ａ）の入力電流
（Ｉｓ）が増加すると、点線部分の電流値も充分に大き
くなるようスイッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時
間を制御するのである。
【００４５】ついで、ステップＳ２では電源入力端
（１）から入力されるＡＣ入力電源の電圧位相を電圧位
相感知手段（１３０）で感知して電源周波数が５０Ｈｚ
であるかどうかを判別し、５０Ｈｚであれば（ＹＥＳの
場合）ステップＳ３に進んで制御手段（１４０）は室外
条件および室内機の指示に伴って圧縮機（１６２）の運
転周波数を決定してから、前記ステップＳ１で設定して
おいたロムテーブルからその運転周波数に当たるスイッ
チング素子（ＳＷ１）のターンオン時間を決定する。
（１）から入力されるＡＣ入力電源の電圧位相を電圧位
相感知手段（１３０）で感知して電源周波数が５０Ｈｚ
であるかどうかを判別し、５０Ｈｚであれば（ＹＥＳの
場合）ステップＳ３に進んで制御手段（１４０）は室外
条件および室内機の指示に伴って圧縮機（１６２）の運
転周波数を決定してから、前記ステップＳ１で設定して
おいたロムテーブルからその運転周波数に当たるスイッ
チング素子（ＳＷ１）のターンオン時間を決定する。
【００４６】前記ステップＳ２での判別結果、５０Ｈｚ
でないと（ＮＯの場合）基本例として６０Ｈｚの電源と
判定してステップＳ２１に進んで制御手段（１４０）は
前記ステップＳ１でロムテーブル上に設定されたスイッ
チング素子（ＳＷ１）の基本データ値でＤｔ１（例：
０．１ｍｓ）ほど、すなわち、電源周波数が速まっただ
けスイッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時間を短縮
させつつ前記ステップＳ３に進む。
でないと（ＮＯの場合）基本例として６０Ｈｚの電源と
判定してステップＳ２１に進んで制御手段（１４０）は
前記ステップＳ１でロムテーブル上に設定されたスイッ
チング素子（ＳＷ１）の基本データ値でＤｔ１（例：
０．１ｍｓ）ほど、すなわち、電源周波数が速まっただ
けスイッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時間を短縮
させつつ前記ステップＳ３に進む。
【００４７】ついで、ステップＳ４では電源入力端
（１）から入力されるＡＣ入力電源の電源電圧の大きさ
を電圧感知手段（１２０）で感知して電源電圧レベルが
低電圧であるかどうかを判別して、低電圧でないと（Ｎ
Ｏの場合）ステップＳ５に進んで前記ステップＳ１で設
定しておいた複数のロムテーブルからその電源電圧レベ
ルに当たる最適の周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）を決定する。
（１）から入力されるＡＣ入力電源の電源電圧の大きさ
を電圧感知手段（１２０）で感知して電源電圧レベルが
低電圧であるかどうかを判別して、低電圧でないと（Ｎ
Ｏの場合）ステップＳ５に進んで前記ステップＳ１で設
定しておいた複数のロムテーブルからその電源電圧レベ
ルに当たる最適の周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）を決定する。
【００４８】これは、中国地域のように電源電圧の変動
の大きい地域では圧縮機（１６２）を運転するために定
められた一つの周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）のテーブルでは
低電圧時に（１８０Ｖ以下の地域）の低周波数運転領域
で圧縮機（１６２）モータの１次側巻線の抵抗により発
生される電圧降下が大きく、圧縮機（１６２）の空隙磁
束（Ｖ／Ｆ）が低下されて起動トルクが足りない場合が
発生する。
の大きい地域では圧縮機（１６２）を運転するために定
められた一つの周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）のテーブルでは
低電圧時に（１８０Ｖ以下の地域）の低周波数運転領域
で圧縮機（１６２）モータの１次側巻線の抵抗により発
生される電圧降下が大きく、圧縮機（１６２）の空隙磁
束（Ｖ／Ｆ）が低下されて起動トルクが足りない場合が
発生する。
【００４９】さらに、高電圧時には非正常的に高い線間
電圧の印加による圧縮機（１６２）モータの磁気飽和に
よる励磁電流の増加によって力率、効率の低下が発生さ
れて周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）の特性を合わせにくいた
め、事前計算による複数の周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）デー
タを設定してから、電源電圧レベルに伴って効率が低下
されない最適のＦ／Ｖを決定して圧縮機（１６２）の空
隙磁束（Ｖ／Ｆ）を定格値に保たせる。
電圧の印加による圧縮機（１６２）モータの磁気飽和に
よる励磁電流の増加によって力率、効率の低下が発生さ
れて周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）の特性を合わせにくいた
め、事前計算による複数の周波数／電圧（Ｆ／Ｖ）デー
タを設定してから、電源電圧レベルに伴って効率が低下
されない最適のＦ／Ｖを決定して圧縮機（１６２）の空
隙磁束（Ｖ／Ｆ）を定格値に保たせる。
【００５０】前記ステップＳ４での判別結果、電源電圧
レベルが低電圧であれば（ＹＥＳの場合）電圧の不足に
より高回転数領域でトルクが不足であるため、ステップ
Ｓ４１に進んで制御手段（１４０）は圧縮機（１６２）
の最大運転周波数を既設定された基本最大運転周波数よ
り低く設定して圧縮機（１６２）が運転されるようにす
るため、全運転領域で安定された運転を保つ。
レベルが低電圧であれば（ＹＥＳの場合）電圧の不足に
より高回転数領域でトルクが不足であるため、ステップ
Ｓ４１に進んで制御手段（１４０）は圧縮機（１６２）
の最大運転周波数を既設定された基本最大運転周波数よ
り低く設定して圧縮機（１６２）が運転されるようにす
るため、全運転領域で安定された運転を保つ。
【００５１】ついで、ステップＳ６でインバータ手段
（１６０）は前記制御手段（１４０）から出力されるイ
ンバータ駆動信号に伴って図示のない６つのパワートラ
ンジスタを交互にターンオンまたはターンオフ動作させ
てコンバータ手段（１００）から出力されるＤＣ電源を
３相（ｕ相、ｖ相、ｗ相）ＡＣ電源に変換させて圧縮機
（１６２）を回転させる。
（１６０）は前記制御手段（１４０）から出力されるイ
ンバータ駆動信号に伴って図示のない６つのパワートラ
ンジスタを交互にターンオンまたはターンオフ動作させ
てコンバータ手段（１００）から出力されるＤＣ電源を
３相（ｕ相、ｖ相、ｗ相）ＡＣ電源に変換させて圧縮機
（１６２）を回転させる。
【００５２】これとともに、電圧感知手段（１２０）お
よび電圧位相感知手段（１３０）では入力電圧の位相
（電源周波数）および入力電圧値（Ｆ／Ｖデータ変更）
を感知して入力電流の位相を電圧の位相に近く制御し、
圧縮機（１６２）の運転周波数（負荷変化）に伴ってス
イッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時間を可変制御
して全運転領域制御の力率を０．９５程度に保ちつつＥ
Ｎ６０５５５−２の電流高調波規定を充分に満足させる
制御動作が可能となる。
よび電圧位相感知手段（１３０）では入力電圧の位相
（電源周波数）および入力電圧値（Ｆ／Ｖデータ変更）
を感知して入力電流の位相を電圧の位相に近く制御し、
圧縮機（１６２）の運転周波数（負荷変化）に伴ってス
イッチング素子（ＳＷ１）のターンオン時間を可変制御
して全運転領域制御の力率を０．９５程度に保ちつつＥ
Ｎ６０５５５−２の電流高調波規定を充分に満足させる
制御動作が可能となる。
【００５３】この発明による力率改善装置を空気調和機
のセットに装着して実験を行った結果、従来の手動方式
に比べて際立って高い力率を示し、国際前記標準会（Ｉ
ＥＣ：International Electronical Commission）で規
制（ＥＮ６０５５５−２）する高調波成分においても満
足でき、従来の能動方式とは似通った力率を示すが、低
い運転周波数によって信頼性の向上およびＥＭＩ ノイ
ズフィルタの設計容易と制御の簡単化が可能となり、イ
ンバータ方式を使用するすべての機器における力率およ
び高調波装置に使用することができる。
のセットに装着して実験を行った結果、従来の手動方式
に比べて際立って高い力率を示し、国際前記標準会（Ｉ
ＥＣ：International Electronical Commission）で規
制（ＥＮ６０５５５−２）する高調波成分においても満
足でき、従来の能動方式とは似通った力率を示すが、低
い運転周波数によって信頼性の向上およびＥＭＩ ノイ
ズフィルタの設計容易と制御の簡単化が可能となり、イ
ンバータ方式を使用するすべての機器における力率およ
び高調波装置に使用することができる。
【００５４】
【発明の効果】上述のように、この発明による空気調和
機の力率改善装置によれば、コンバータ手段にエネルギ
ー蓄積パスを持つインダクタとスイッチング素子を接続
し、負荷変化に伴ってスイッチング素子のターンオン時
間を制御して空気調和機の運転力率を向上させ、電源高
調波成分を抑制するため、高調波電流を制限する規格
（ＥＮ６０５５５−２）の基準を満足させ得るという効
果がある。
機の力率改善装置によれば、コンバータ手段にエネルギ
ー蓄積パスを持つインダクタとスイッチング素子を接続
し、負荷変化に伴ってスイッチング素子のターンオン時
間を制御して空気調和機の運転力率を向上させ、電源高
調波成分を抑制するため、高調波電流を制限する規格
（ＥＮ６０５５５−２）の基準を満足させ得るという効
果がある。
【図１】 従来のインバータ装置の手動式力率改善回路
図である。
図である。
【図２】 図１に示すＬ−Ｃフィルタのない場合の電圧
および電流波形図である。
および電流波形図である。
【図３】 この発明の一実施形態による能動式力率改善
装置の回路ブロック図である。
装置の回路ブロック図である。
【図４】 図３の電圧感知手段および電圧位相感知手段
の詳細回路図である。
の詳細回路図である。
【図５】 この発明によるインダクタとスイッチング素
子のゲート信号および電流動作波形図である。
子のゲート信号および電流動作波形図である。
【図６】 この発明による圧縮機の運転周波数／スイッ
チング素子の基本データ説明図である。
チング素子の基本データ説明図である。
【図７】 この発明の圧縮機運転周波数によるスイッチ
ング素子の制御動作を示すフローチャートである。
ング素子の制御動作を示すフローチャートである。
１ 電源入力端 １００ コンバータ手段 １０２ 整流部 １１０ 電流感知手段 １２０ 電圧感知手段 １２２ ブリッジ整流器 １３０ 電圧位相感知手段 １３２ ホトカプラ １４０ 制御手段 １５０ 力率改善手段 １６０ インバータ手段 １６２ 圧縮機 Ｉｓ 入力電流
Claims (7)
- 【請求項１】 電源入力端の交流入力電源を直流電源に
変換するコンバータ手段と、該コンバータ手段で変換さ
れた直流電源を所望の周波数の３相交流電源に変換させ
るインバータ手段と、該インバータ手段から出力される
３相交流電源により回転する圧縮機とを備える空気調和
機において、 前記電源入力端から入力される入力電圧の大きさを感知
する電圧感知手段と、 前記電源入力端から入力される入力電圧の位相を感知す
る電圧位相感知手段と、 該電圧位相感知手段から入力される入力電圧の零電位点
に同期して入力電流の位相が入力電圧の位相に近接され
るようにするためのスイッチング信号を出力する制御手
段と、 該制御手段から出力されるスイッチング信号に伴って入
力電流の位相が入力電圧の位相に近接されるようにして
力率を改善する力率改善手段とからなることを特徴とす
る空気調和機の力率改善装置。 - 【請求項２】 前記力率改善手段は、入力電流の位相を
補償するインダクタと、該インダクタに入力電流が流れ
るよう前記該制御手段からのスイッチング信号に伴って
スイッチングされるスイッチング素子とから構成されて
いることを特徴とする請求項１に記載の空気調和機の力
率改善装置。 - 【請求項３】 前記制御手段は、前記電圧感知手段によ
り感知された入力電圧レベルに伴って前記圧縮機の周波
数／電圧制御値を変化させ、入力電圧が低電圧であれば
前記圧縮機の最大運転周波数を低めて制御することを特
徴とする請求項１に記載の空気調和機の力率改善装置。 - 【請求項４】 前記制御手段は、前記圧縮機の運転周波
数に伴って前記スイッチング素子のターンオン時間を比
例制御する基本制御値を貯蔵し、前記電圧位相感知手段
により感知された入力電圧の位相に伴って前記基本制御
値を変化させることを特徴とする請求項１または請求項
２に記載の空気調和機の力率改善装置。 - 【請求項５】 電源入力端の交流を整流部および平滑コ
ンデンサにより直流に変換するコンバータ手段と、該コ
ンバータ手段で変換された直流を所望の周波数の３相Ａ
Ｃ電源に変換させるインバータ手段と、該インバータ手
段から出力される３相ＡＣ電源により回転する圧縮機を
備える空気調和機において、 前記整流部と平滑コンデンサとの間にインダクタとスイ
ッチング素子を接続し、該スイッチング素子のターンオ
ン時間を前記圧縮機の運転周波数に伴って比例制御する
ことを特徴とする空気調和機の力率改善装置。 - 【請求項６】 電源入力端の交流を整流部および平滑コ
ンデンサにより直流に変換するコンバータ手段と、該コ
ンバータ手段で変換された直流を所望の周波数の３相交
流電源に変換させるインバータ手段と、該インバータ手
段から出力される３相交流電源により回転する圧縮機を
備える空気調和機において、 前記整流部と平滑コンデンサとの間には入力電流の位相
を補償するインダクタと、該インダクタに入力電流が流
れるようスイッチングされるスイッチング素子が接続さ
れており、該スイッチング素子には前記該圧縮機の運転
周波数に伴って前記スイッチング素子のターンオン時間
を比例制御する制御手段が接続されていることを特徴と
する空気調和機の力率改善装置。 - 【請求項７】 電源入力端の交流を整流部および平滑コ
ンデンサにより直流に変換するコンバータ手段と、該コ
ンバータ手段で変換された直流を所望の周波数の３相交
流電源に変換させるインバータ手段と、該インバータ手
段から出力される３相交流電源により回転する圧縮機を
備える空気調和機において、 前記整流部と平滑コンデンサとの間には入力電流の位相
を補償するインダクタと、該インダクタに入力電流が流
れるようスイッチングされるスイッチング素子を接続
し、前記電源入力端と整流部との間には入力電圧の位相
を感知する電圧位相感知手段を接続し、前記電圧位相感
知手段により感知された入力電圧の位相に伴って前記圧
縮機の運転周波数に比例して前記スイッチング素子のタ
ーンオン時間を制御する基本制御値を変化させる制御手
段を備えたことを特徴とする空気調和機の力率改善装
置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1999187 | 1999-01-07 | ||
| KR1019990000187A KR20000050367A (ko) | 1999-01-07 | 1999-01-07 | 공기조화기의 역률개선장치 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000207043A true JP2000207043A (ja) | 2000-07-28 |
Family
ID=19570789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11118745A Pending JP2000207043A (ja) | 1999-01-07 | 1999-04-26 | 空気調和機の力率改善装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000207043A (ja) |
| KR (1) | KR20000050367A (ja) |
| CN (1) | CN1259643A (ja) |
| DE (1) | DE19920973A1 (ja) |
| ES (1) | ES2151453B1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101968290A (zh) * | 2009-07-27 | 2011-02-09 | 罗基研究公司 | 直流供电的暖通空调及制冷系统 |
| CN103227562A (zh) * | 2012-01-31 | 2013-07-31 | 群光电能科技股份有限公司 | 改变功率因数的方法 |
| KR101793696B1 (ko) | 2017-01-11 | 2017-11-03 | 주식회사 모스트파워 | 역률 제어 장치 및 역률 제어 방법 |
| JP7206532B1 (ja) | 2021-10-05 | 2023-01-18 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置および制御システム |
| WO2025023461A1 (ko) * | 2023-07-26 | 2025-01-30 | 삼성전자주식회사 | 전원 공급 장치, 이를 포함하는 전자 장치 및 전원 공급 방법 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE10153920B4 (de) * | 2001-11-02 | 2004-09-09 | Leopold Kostal Gmbh & Co Kg | Verfahren zum Betrieb eines Steuergeräts |
| KR100757484B1 (ko) * | 2002-03-08 | 2007-09-11 | 주식회사 엘지이아이 | 인버터공기조화기의 역률보상제어회로 및 방법 |
| KR100445463B1 (ko) * | 2002-07-03 | 2004-08-21 | 엘지전자 주식회사 | 인버터 에어컨의 역률보상방법 및 장치 |
| KR101075222B1 (ko) * | 2004-10-29 | 2011-10-19 | 삼성전자주식회사 | 역률 보상 장치 및 방법 |
| CN1988369B (zh) * | 2005-12-22 | 2010-09-22 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 空调器的相位控制系统及其控制方法 |
| CN1987258B (zh) * | 2005-12-23 | 2010-08-25 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 变频空调器以及变频空调器的功率因数补偿方法 |
| KR101696714B1 (ko) * | 2009-08-10 | 2017-01-16 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기 |
| CN102538151B (zh) * | 2012-03-26 | 2014-05-14 | 宁波奥克斯空调有限公司 | 变频空调的低电压控制方法 |
| CN103856077B (zh) * | 2012-12-06 | 2016-12-21 | 东林科技股份有限公司 | 被动式功因校正交直流转换装置的功因校正电路的动作方法 |
| KR102181130B1 (ko) * | 2013-04-25 | 2020-11-20 | 엘지전자 주식회사 | 고조파 억제장치 및 이를 구비하는 공기조화기 |
| CN104963846B (zh) * | 2015-05-29 | 2017-06-06 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调器及其的供电电压跌落时压缩机的控制方法、装置 |
| EP3121525B1 (en) * | 2015-07-23 | 2021-11-03 | Lg Electronics Inc. | Power conversion apparatus and air conditioner including the same |
| CN112015093B (zh) * | 2019-05-31 | 2022-02-11 | 广东美的制冷设备有限公司 | 驱动控制方法、装置、家电设备和计算机可读存储介质 |
| CN113932396B (zh) * | 2020-07-13 | 2023-08-04 | 海信空调有限公司 | 一种空调器和控制方法 |
| CN114322227B (zh) * | 2021-12-30 | 2023-09-15 | 海信空调有限公司 | 压缩机的控制方法及装置、家用电器和存储介质 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1300937B1 (en) * | 1994-07-01 | 2010-06-09 | Sharp Kabushiki Kaisha | Air conditioning device |
| FR2735296B1 (fr) * | 1995-06-08 | 1997-08-22 | Sgs Thomson Microelectronics | Circuit et procede de commande d'un limiteur d'appel de courant dans un convertisseur de puissance |
| JPH09318138A (ja) * | 1996-05-27 | 1997-12-12 | Matsushita Refrig Co Ltd | 空気調和装置 |
| JPH1189283A (ja) * | 1997-09-04 | 1999-03-30 | Hitachi Ltd | 電動機制御装置およびそれを用いるエアコンディショナー |
-
1999
- 1999-01-07 KR KR1019990000187A patent/KR20000050367A/ko not_active Ceased
- 1999-04-26 JP JP11118745A patent/JP2000207043A/ja active Pending
- 1999-04-30 ES ES009900894A patent/ES2151453B1/es not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-05 CN CN99106326A patent/CN1259643A/zh active Pending
- 1999-05-06 DE DE19920973A patent/DE19920973A1/de not_active Ceased
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101968290A (zh) * | 2009-07-27 | 2011-02-09 | 罗基研究公司 | 直流供电的暖通空调及制冷系统 |
| CN103227562A (zh) * | 2012-01-31 | 2013-07-31 | 群光电能科技股份有限公司 | 改变功率因数的方法 |
| KR101793696B1 (ko) | 2017-01-11 | 2017-11-03 | 주식회사 모스트파워 | 역률 제어 장치 및 역률 제어 방법 |
| JP7206532B1 (ja) | 2021-10-05 | 2023-01-18 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置および制御システム |
| WO2023058533A1 (ja) * | 2021-10-05 | 2023-04-13 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置および制御システム |
| JP2023055186A (ja) * | 2021-10-05 | 2023-04-17 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置および制御システム |
| JP2023055221A (ja) * | 2021-10-05 | 2023-04-17 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置および制御システム |
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| AU2022361111B2 (en) * | 2021-10-05 | 2025-06-26 | Daikin Industries, Ltd. | Air conditioner and control system |
| WO2025023461A1 (ko) * | 2023-07-26 | 2025-01-30 | 삼성전자주식회사 | 전원 공급 장치, 이를 포함하는 전자 장치 및 전원 공급 방법 |
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|---|---|
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