JP2000219929A - 成形性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents
成形性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法Info
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 均熱処理後の適正な冷却条件を設定すること
により結晶粒サイズをより一層小さくすることを可能と
し、成形性に優れたアルミニウム合金板並びに該合金板
を製造する方法を提供する。 【解決手段】 化学成分として重量％で、Ｍｎ：０．８
５〜１．５０％、Ｍｇ：０．５０〜１．５０％、Ｆｅ：
０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、
Ｃｕ：０．１５〜０．５０％を含有し、残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなる板体に形成される成形性に優
れたアルミニウム合金板。上記の化学成分からなるアル
ミニウム合金鋳塊を、５９０〜６３０℃で通常の方法に
て均質化処理した後、冷却速度５０℃／ｈ以下で５５０
℃以下まで冷却し、熱間圧延を開始温度４００〜５５０
℃、終了温度３００〜３５０℃で行った後、冷間圧延を
施してなる成形性に優れたアルミニウム合金板の製造方
法。
により結晶粒サイズをより一層小さくすることを可能と
し、成形性に優れたアルミニウム合金板並びに該合金板
を製造する方法を提供する。 【解決手段】 化学成分として重量％で、Ｍｎ：０．８
５〜１．５０％、Ｍｇ：０．５０〜１．５０％、Ｆｅ：
０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、
Ｃｕ：０．１５〜０．５０％を含有し、残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなる板体に形成される成形性に優
れたアルミニウム合金板。上記の化学成分からなるアル
ミニウム合金鋳塊を、５９０〜６３０℃で通常の方法に
て均質化処理した後、冷却速度５０℃／ｈ以下で５５０
℃以下まで冷却し、熱間圧延を開始温度４００〜５５０
℃、終了温度３００〜３５０℃で行った後、冷間圧延を
施してなる成形性に優れたアルミニウム合金板の製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、飲料缶などの２ピ
ースアルミニウム缶の缶胴体に好適に使用される成形性
（ネック・フランジ成形）に優れたアルミニウム合金板
及びその製造方法に関する。
ースアルミニウム缶の缶胴体に好適に使用される成形性
（ネック・フランジ成形）に優れたアルミニウム合金板
及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム缶の缶胴体には、Ａｌ−Ｍ
ｎ−Ｍｇ系のＪＩＳ３００４合金硬質板が従来から使用
される。ＪＩＳ３００４合金は強度を上げるためとして
高圧延率の冷間圧延を行っても良好な成形性を有してい
るため、キャンボディ材に広く使用されている。この種
合金は、典型的な先行技術である特開平 3− 90549号公
報によって挙示されるように、鋳造後、加熱による均質
化処理を施し、偏析の低減、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ相
（以下、析出相（α相）という）の成長を促進させてい
る。
ｎ−Ｍｇ系のＪＩＳ３００４合金硬質板が従来から使用
される。ＪＩＳ３００４合金は強度を上げるためとして
高圧延率の冷間圧延を行っても良好な成形性を有してい
るため、キャンボディ材に広く使用されている。この種
合金は、典型的な先行技術である特開平 3− 90549号公
報によって挙示されるように、鋳造後、加熱による均質
化処理を施し、偏析の低減、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ相
（以下、析出相（α相）という）の成長を促進させてい
る。
【０００３】析出相はそのサイズ・分布状態により熱間
圧延終了後の再結晶挙動に影響するため、析出相のコン
トロールは重要である。均熱処理では均熱温度を高くす
るほど、また均熱時間を長くするほど析出物の成長が認
められるため、生産性を考慮して均熱条件が決められて
いる。
圧延終了後の再結晶挙動に影響するため、析出相のコン
トロールは重要である。均熱処理では均熱温度を高くす
るほど、また均熱時間を長くするほど析出物の成長が認
められるため、生産性を考慮して均熱条件が決められて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】缶胴体の加工に際して
は、成形速度の上昇、潤滑コストの低減などにより近年
頓に処理条件が厳しくなっており、加工性の向上が要求
されている。この場合、絞り加工性、しごき（扱き）加
工性に影響を及ぼす因子として結晶粒のサイズがあり、
この結晶粒サイズが大きいと加工性の低下を招くため、
熱間圧延終了後の再結晶において結晶粒を小さくするこ
とが望ましい。
は、成形速度の上昇、潤滑コストの低減などにより近年
頓に処理条件が厳しくなっており、加工性の向上が要求
されている。この場合、絞り加工性、しごき（扱き）加
工性に影響を及ぼす因子として結晶粒のサイズがあり、
この結晶粒サイズが大きいと加工性の低下を招くため、
熱間圧延終了後の再結晶において結晶粒を小さくするこ
とが望ましい。
【０００５】再結晶が発生する核には晶出物、析出物、
歪み（転位）があり、これらの分布を適切にして再結晶
の発生を促すことによって、結晶粒サイズを小さくコン
トロールすることが可能である。析出物を成長させる上
で、従来では均熱温度、均熱時間のコントロールを行っ
てきたが、前述するように生産性の面からの制限がある
点から、更なる再結晶の発生の促進を期することは決し
て容易ではない。
歪み（転位）があり、これらの分布を適切にして再結晶
の発生を促すことによって、結晶粒サイズを小さくコン
トロールすることが可能である。析出物を成長させる上
で、従来では均熱温度、均熱時間のコントロールを行っ
てきたが、前述するように生産性の面からの制限がある
点から、更なる再結晶の発生の促進を期することは決し
て容易ではない。
【０００６】本発明は、このような従来の実情に鑑み
て、より一層の結晶粒サイズの小粒化を図るべく案出さ
れたものであり、本発明者等は、均熱処理後の冷却過程
に着目して冷却温度域及び冷却速度が再結晶の発生条件
に及ぼす影響に関して詳細に調査を行った結果、均熱処
理後における冷却条件を適切にすることによって結晶粒
サイズを小さくし得る点を知見するに至ったものであ
る。しかして、本発明の目的は、上述する技術的背景に
基づいて適正な冷却条件を設定することにより結晶粒サ
イズをより一層小さくすることを可能とし、以て、成形
性に優れたアルミニウム合金板及び該合金板を製造する
方法を提供しようとすることにある。
て、より一層の結晶粒サイズの小粒化を図るべく案出さ
れたものであり、本発明者等は、均熱処理後の冷却過程
に着目して冷却温度域及び冷却速度が再結晶の発生条件
に及ぼす影響に関して詳細に調査を行った結果、均熱処
理後における冷却条件を適切にすることによって結晶粒
サイズを小さくし得る点を知見するに至ったものであ
る。しかして、本発明の目的は、上述する技術的背景に
基づいて適正な冷却条件を設定することにより結晶粒サ
イズをより一層小さくすることを可能とし、以て、成形
性に優れたアルミニウム合金板及び該合金板を製造する
方法を提供しようとすることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するため以下に述べる構成としたものである。即
ち、本発明における請求項１の発明は、化学成分として
重量％で、Ｍｎ：０．８５〜１．５０％、Ｍｇ：０．５
０〜１．５０％、Ｆｅ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：
０．１０〜０．５０％、Ｃｕ：０．１５〜０．５０％を
含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる板体
に形成されることを特徴とする成形性に優れたアルミニ
ウム合金板である。
達成するため以下に述べる構成としたものである。即
ち、本発明における請求項１の発明は、化学成分として
重量％で、Ｍｎ：０．８５〜１．５０％、Ｍｇ：０．５
０〜１．５０％、Ｆｅ：０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：
０．１０〜０．５０％、Ｃｕ：０．１５〜０．５０％を
含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる板体
に形成されることを特徴とする成形性に優れたアルミニ
ウム合金板である。
【０００８】また、本発明に係る請求項２の発明は、上
記請求項１記載の成形性に優れたアルミニウム合金板に
関して、均質化処理、熱間圧延及び冷間圧延により板体
に形成され、熱間圧延終了後の表面結晶粒サイズが１７
〜２０μｍである構成としたことを特徴とする。
記請求項１記載の成形性に優れたアルミニウム合金板に
関して、均質化処理、熱間圧延及び冷間圧延により板体
に形成され、熱間圧延終了後の表面結晶粒サイズが１７
〜２０μｍである構成としたことを特徴とする。
【０００９】また、本発明に係る請求項３の発明は、化
学成分として重量％で、Ｍｎ：０．８５〜１．５０％、
Ｍｇ：０．５０〜１．５０％、Ｆｅ：０．３０〜０．７
０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｃｕ：０．１５〜
０．５０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物
からなるアルミニウム合金鋳塊を、５９０〜６３０℃で
通常の方法にて均質化処理した後、冷却速度５０℃／ｈ
以下で５５０℃以下まで冷却し、熱間圧延を開始温度４
００〜５５０℃、終了温度３００〜３５０℃で行った
後、冷間圧延を施すことを特徴とする成形性に優れたア
ルミニウム合金板の製造方法である。
学成分として重量％で、Ｍｎ：０．８５〜１．５０％、
Ｍｇ：０．５０〜１．５０％、Ｆｅ：０．３０〜０．７
０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｃｕ：０．１５〜
０．５０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物
からなるアルミニウム合金鋳塊を、５９０〜６３０℃で
通常の方法にて均質化処理した後、冷却速度５０℃／ｈ
以下で５５０℃以下まで冷却し、熱間圧延を開始温度４
００〜５５０℃、終了温度３００〜３５０℃で行った
後、冷間圧延を施すことを特徴とする成形性に優れたア
ルミニウム合金板の製造方法である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
について具体的に説明する。先ず、本発明に係るアルミ
ニウム合金板における各成分の限定理由について説明す
る。この場合の各合金成分は、アルミニウムの強度を高
めると同時に耳率（軸対称絞り時に材料が持つ面内異方
性により発生する耳の方向性の度合い）や成形性のコン
トロールを目的として添加するものである。
について具体的に説明する。先ず、本発明に係るアルミ
ニウム合金板における各成分の限定理由について説明す
る。この場合の各合金成分は、アルミニウムの強度を高
めると同時に耳率（軸対称絞り時に材料が持つ面内異方
性により発生する耳の方向性の度合い）や成形性のコン
トロールを目的として添加するものである。
【００１１】◆Ｍｎ：Ｍｎは強度向上に寄与するととも
に、化合物であるＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ相（α相）の
適正分布によってしごき加工性の向上に有効である。Ｍ
ｎが０．８５％未満では何れの効果も少なく、また、
１．５０％超過ではＭｎＡｌ6 の初晶巨大金属化合物が
晶出し、成形性の低下につながる。従って、Ｍｎは０．
８５％〜１．５０％とする。
に、化合物であるＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ相（α相）の
適正分布によってしごき加工性の向上に有効である。Ｍ
ｎが０．８５％未満では何れの効果も少なく、また、
１．５０％超過ではＭｎＡｌ6 の初晶巨大金属化合物が
晶出し、成形性の低下につながる。従って、Ｍｎは０．
８５％〜１．５０％とする。
【００１２】◆Ｍｇ：Ｍｇは単独で固溶強化による強度
向上に有効であるとともに、Ｃｕとの組合せ（ＣＡＬ使
用時：製品コイルを巻きほどしながら急速加熱・冷却に
より短時間焼鈍する）によりＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇが析出
し、製缶時のベーキング（焼付け印刷）による軟化防止
に効果がある。Ｍｇが０．５０％未満では何れの効果も
なく、また、１．５０％を超えると加工硬化が大きくな
り成形性の低下につながる。従って、Ｍｇは０．５０％
〜１．５０％とする。
向上に有効であるとともに、Ｃｕとの組合せ（ＣＡＬ使
用時：製品コイルを巻きほどしながら急速加熱・冷却に
より短時間焼鈍する）によりＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇが析出
し、製缶時のベーキング（焼付け印刷）による軟化防止
に効果がある。Ｍｇが０．５０％未満では何れの効果も
なく、また、１．５０％を超えると加工硬化が大きくな
り成形性の低下につながる。従って、Ｍｇは０．５０％
〜１．５０％とする。
【００１３】◆Ｆｅ：Ｆｅは結晶粒の微細化及び化合物
（α相）の適正分布による成形性の向上に効果がある。
Ｆｅが０．３０％未満ではその効果がなく、また、０．
７０％を超える場合は化合物（α相）の粗大化による成
形性の低下につながる。従って、Ｆｅは０．３０％〜
０．７０％とする。
（α相）の適正分布による成形性の向上に効果がある。
Ｆｅが０．３０％未満ではその効果がなく、また、０．
７０％を超える場合は化合物（α相）の粗大化による成
形性の低下につながる。従って、Ｆｅは０．３０％〜
０．７０％とする。
【００１４】◆Ｓｉ：Ｓｉは化合物（α相）の形成によ
る成形性の向上に効果がある。Ｓｉが０．１０％未満で
はその効果がなく、また、０．５０％を超える場合はＭ
ｇ2 Ｓｉによる強度上昇が大きくなり、成形性の低下に
つながる。従って、Ｓｉは０．１０％〜０．５０％とす
る。
る成形性の向上に効果がある。Ｓｉが０．１０％未満で
はその効果がなく、また、０．５０％を超える場合はＭ
ｇ2 Ｓｉによる強度上昇が大きくなり、成形性の低下に
つながる。従って、Ｓｉは０．１０％〜０．５０％とす
る。
【００１５】◆Ｃｕ：Ｃｕは強度上昇及びＭｇとの組合
せ（ＣＡＬ使用時）により製缶時のベーキングによる軟
化防止に効果がある。Ｃｕが０．１５％未満では何れも
効果がなく、０．５０％超過では強度上昇が大きく、成
形性の低下につながる。従って、Ｃｕは０．１５％〜
０．５０％とする。
せ（ＣＡＬ使用時）により製缶時のベーキングによる軟
化防止に効果がある。Ｃｕが０．１５％未満では何れも
効果がなく、０．５０％超過では強度上昇が大きく、成
形性の低下につながる。従って、Ｃｕは０．１５％〜
０．５０％とする。
【００１６】なお、その他の不可避的不純物として、Ｔ
ｉは０．１０％以下、Ｂは０．０５％以下等、不純物レ
ベルであれば、本発明の効果を妨げるものではない。
ｉは０．１０％以下、Ｂは０．０５％以下等、不純物レ
ベルであれば、本発明の効果を妨げるものではない。
【００１７】次に本発明における製造工程について説明
する。 ◆鋳造：前述の合金組成を有するアルミニウム合金鋳塊
を常法に従ってＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）により製作
する。
する。 ◆鋳造：前述の合金組成を有するアルミニウム合金鋳塊
を常法に従ってＤＣ鋳造法（半連続鋳造法）により製作
する。
【００１８】◆均熱：鋳塊に対して、先ず均質化処理を
行う。均質化処理は、ミクロ偏析の均質化、過飽和元素
の析出に加えてＡｌ−Ｆｅ−ＭｎからＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ
−Ｓｉ相（α相）への相変態を促し、しごき加工性を向
上させることに有効である。この場合、５９０℃未満で
は析出物の成長が十分ではないため再結晶形成の核にな
り難く、６３０℃超過では炉内でバーニングを起こす恐
れがある。従って、均質化処理は５９０〜６３０℃の温
度範囲内で行う。また、２時間未満の均熱保持では十分
な均質化が得られないことから、均熱保持時間は２時間
以上とすることが望ましい。
行う。均質化処理は、ミクロ偏析の均質化、過飽和元素
の析出に加えてＡｌ−Ｆｅ−ＭｎからＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ
−Ｓｉ相（α相）への相変態を促し、しごき加工性を向
上させることに有効である。この場合、５９０℃未満で
は析出物の成長が十分ではないため再結晶形成の核にな
り難く、６３０℃超過では炉内でバーニングを起こす恐
れがある。従って、均質化処理は５９０〜６３０℃の温
度範囲内で行う。また、２時間未満の均熱保持では十分
な均質化が得られないことから、均熱保持時間は２時間
以上とすることが望ましい。
【００１９】◆冷却：均熱処理後に行う冷却では、均熱
によって固溶した元素が温度の低下と共に析出し、均熱
中に生成した析出物がさらに成長する。この場合の冷却
速度が５０℃／ｈより速いと、析出に要する時間が得ら
れなくなり、析出物の成長が十分ではない。また、冷却
到達温度が５５０℃より高いと、均熱終了温度との差が
小さくなり、固溶限の変化が少なくなるため、析出の駆
動力が得られず、析出物の成長に対して効果が小さい。
よって、冷却速度は５０℃／ｈ以下で、かつ、５５０℃
以下まで冷却する。冷却到達温度については、望ましく
は４８０℃まで冷却することにより析出物の成長が認め
られる。
によって固溶した元素が温度の低下と共に析出し、均熱
中に生成した析出物がさらに成長する。この場合の冷却
速度が５０℃／ｈより速いと、析出に要する時間が得ら
れなくなり、析出物の成長が十分ではない。また、冷却
到達温度が５５０℃より高いと、均熱終了温度との差が
小さくなり、固溶限の変化が少なくなるため、析出の駆
動力が得られず、析出物の成長に対して効果が小さい。
よって、冷却速度は５０℃／ｈ以下で、かつ、５５０℃
以下まで冷却する。冷却到達温度については、望ましく
は４８０℃まで冷却することにより析出物の成長が認め
られる。
【００２０】◆熱間圧延：上述する冷却処理が終わると
熱間圧延を行う。熱延開始温度を低温にすることは、熱
延時に再結晶の駆動力となる歪みを積極的に導入し、結
晶粒を微細化させる効果がある。また、板表面の焼付き
を低減させることができる。５５０℃超過ではその効果
は少なく、４００℃未満では効果はあるものの粗圧延の
パス数が増え、生産性に劣る。従って、熱延開始温度は
４００〜５５０℃とする。
熱間圧延を行う。熱延開始温度を低温にすることは、熱
延時に再結晶の駆動力となる歪みを積極的に導入し、結
晶粒を微細化させる効果がある。また、板表面の焼付き
を低減させることができる。５５０℃超過ではその効果
は少なく、４００℃未満では効果はあるものの粗圧延の
パス数が増え、生産性に劣る。従って、熱延開始温度は
４００〜５５０℃とする。
【００２１】熱間圧延の終了温度は３００〜３５０℃に
する必要がある。３００℃未満では熱延板全体を再結晶
させることができず、３５０℃超過では再結晶するもの
の、結晶粒の粗大化を招く。
する必要がある。３００℃未満では熱延板全体を再結晶
させることができず、３５０℃超過では再結晶するもの
の、結晶粒の粗大化を招く。
【００２２】◆冷間圧延：熱間圧延の終了後、通常の方
法によって冷間圧延を行い、所要の厚さのアルミニウム
合金板を得る。
法によって冷間圧延を行い、所要の厚さのアルミニウム
合金板を得る。
【００２３】
【実施例】以下、本発明の実施例について下記表１、表
２を参照しながら説明する。
２を参照しながら説明する。
【００２４】表１に示すような化学成分を持つアルミニ
ウム合金を鋳造し、表２に示す各製造条件での製造方法
により、均質化処理、冷却、熱間圧延を行った。表１の
Ａ，Ｂは本発明に係る合金であり、ＣはＭｇが本発明の
範囲よりも低い合金である。表２には、各製造方法によ
り、均質化処理、冷却、熱間圧延を行ったアルミニウム
板の析出物サイズ及び熱間圧延終了後の表面結晶粒サイ
ズが示される。
ウム合金を鋳造し、表２に示す各製造条件での製造方法
により、均質化処理、冷却、熱間圧延を行った。表１の
Ａ，Ｂは本発明に係る合金であり、ＣはＭｇが本発明の
範囲よりも低い合金である。表２には、各製造方法によ
り、均質化処理、冷却、熱間圧延を行ったアルミニウム
板の析出物サイズ及び熱間圧延終了後の表面結晶粒サイ
ズが示される。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】Ｎｏ．１、２、３は本発明例であり、ホッ
トコイルの表面結晶粒サイズが２０μｍ以下と細かい再
結晶粒が得られており、ボディ材として良好な成形性を
示した。Ｎｏ．４は、合金Ｃを用いた比較例であり、Ｍ
ｇが少ないために熱間圧延時に歪みの導入が少ない。そ
のため再結晶の発生が疎になり、結晶粒が粗大化してい
る。Ｎｏ．５は、均熱温度が５２０℃と本発明の範囲よ
り低く、均熱中の析出物の成長が十分でなく、また固溶
量も少ないために冷却中に析出物が殆ど成長していな
い。
トコイルの表面結晶粒サイズが２０μｍ以下と細かい再
結晶粒が得られており、ボディ材として良好な成形性を
示した。Ｎｏ．４は、合金Ｃを用いた比較例であり、Ｍ
ｇが少ないために熱間圧延時に歪みの導入が少ない。そ
のため再結晶の発生が疎になり、結晶粒が粗大化してい
る。Ｎｏ．５は、均熱温度が５２０℃と本発明の範囲よ
り低く、均熱中の析出物の成長が十分でなく、また固溶
量も少ないために冷却中に析出物が殆ど成長していな
い。
【００２８】Ｎｏ．６では、均熱温度が６４０℃と本発
明の範囲より高く、均熱中にバーニングを起こしてしま
い、使用不可となった。Ｎｏ．７では、均熱終了後の冷
却速度が１００℃／ｈと本発明の範囲の外であり、析出
物の成長に必要な時間及び温度域が不足しており、結晶
粒が細かくならなかった。
明の範囲より高く、均熱中にバーニングを起こしてしま
い、使用不可となった。Ｎｏ．７では、均熱終了後の冷
却速度が１００℃／ｈと本発明の範囲の外であり、析出
物の成長に必要な時間及び温度域が不足しており、結晶
粒が細かくならなかった。
【００２９】Ｎｏ．８は、同じく冷却時の到達温度が本
発明の範囲より高く、均熱温度との差が小さく析出の駆
動力が十分ではない。そのため析出物が細かくなり、結
晶粒の微細化が得られなかった。Ｎｏ．９では、熱延開
始温度が高いため、熱間圧延時の歪みの導入が不足し、
再結晶の発生が十分出はなかった。
発明の範囲より高く、均熱温度との差が小さく析出の駆
動力が十分ではない。そのため析出物が細かくなり、結
晶粒の微細化が得られなかった。Ｎｏ．９では、熱延開
始温度が高いため、熱間圧延時の歪みの導入が不足し、
再結晶の発生が十分出はなかった。
【００３０】Ｎｏ．１０では、熱延開始温度が低いた
め、熱延終了温度も本発明の範囲より低くなり、再結晶
温度に達せず、圧延集合組織が残っていた。Ｎｏ．１１
では、熱延終了温度が高いため、再結晶の粗大化を招い
てしまい、細かい結晶粒は得られなかった。
め、熱延終了温度も本発明の範囲より低くなり、再結晶
温度に達せず、圧延集合組織が残っていた。Ｎｏ．１１
では、熱延終了温度が高いため、再結晶の粗大化を招い
てしまい、細かい結晶粒は得られなかった。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、均
熱条件、熱延条件を適正にし、析出物及び歪みをコント
ロールすることにより、再結晶の発生を促進させること
ができ、その結果、結晶粒が小さくて高強度かつ成形性
の良好なアルミニウム合金板を提供することが可能とな
り、また、製造過程においては生産性の向上に寄与する
ところが大である。
熱条件、熱延条件を適正にし、析出物及び歪みをコント
ロールすることにより、再結晶の発生を促進させること
ができ、その結果、結晶粒が小さくて高強度かつ成形性
の良好なアルミニウム合金板を提供することが可能とな
り、また、製造過程においては生産性の向上に寄与する
ところが大である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８２ ６８３ ６８３ ６８４ ６８４Ａ ６８５ ６８５Ｚ ６９１ ６９１Ｂ ６９２ ６９２Ａ ６９４ ６９４Ｂ
Claims (3)
- 【請求項１】 化学成分として重量％で、Ｍｎ：０．８
５〜１．５０％、Ｍｇ：０．５０〜１．５０％、Ｆｅ：
０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、
Ｃｕ：０．１５〜０．５０％を含有し、残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなる板体に形成されることを特徴
とする成形性に優れたアルミニウム合金板。 - 【請求項２】 均質化処理、熱間圧延及び冷間圧延によ
り板体に形成され、熱間圧延終了後の表面結晶粒サイズ
が１７〜２０μｍである請求項１記載の成形性に優れた
アルミニウム合金板。 - 【請求項３】 化学成分として重量％で、Ｍｎ：０．８
５〜１．５０％、Ｍｇ：０．５０〜１．５０％、Ｆｅ：
０．３０〜０．７０％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、
Ｃｕ：０．１５〜０．５０％を含有し、残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、５
９０〜６３０℃で通常の方法にて均質化処理した後、冷
却速度５０℃／ｈ以下で５５０℃以下まで冷却し、熱間
圧延を開始温度４００〜５５０℃、終了温度３００〜３
５０℃で行った後、冷間圧延を施すことを特徴とする成
形性に優れたアルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02399999A JP3897926B2 (ja) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | 成形性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02399999A JP3897926B2 (ja) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | 成形性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000219929A true JP2000219929A (ja) | 2000-08-08 |
| JP3897926B2 JP3897926B2 (ja) | 2007-03-28 |
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ID=12126285
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|---|---|---|---|
| JP02399999A Expired - Lifetime JP3897926B2 (ja) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | 成形性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3897926B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007254874A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Kobe Steel Ltd | 包装容器用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| EP1944384A4 (en) * | 2005-11-02 | 2009-10-28 | Kobe Steel Ltd | COLD-ROLLED ALUMINUM ALLOY SHEET FOR BOTTLE BOX WITH EXCELLENT SEMI-SHAPING CAPACITY AND METHOD FOR PRODUCING THE COLD-ROLLED ALUMINUM ALLOY SHEET |
| DE102012004375A1 (de) | 2011-03-10 | 2012-09-13 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Aluminumlegierungsblech und Verfahren zu dessen Herstellung |
| DE102012004373A1 (de) | 2011-03-10 | 2012-09-13 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Aluminiumlegierungsblech und Verfahren zu dessen Herstellung |
| CN111589891A (zh) * | 2020-05-22 | 2020-08-28 | 上海华峰铝业股份有限公司 | 一种芯材、包含该芯材的复合管板材料及其制作方法 |
| CN112204160A (zh) * | 2018-05-29 | 2021-01-08 | 株式会社Uacj | 成型性、强度及外观品质优异的铝合金板及其制造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| CA2622649C (en) | 2007-03-09 | 2018-04-24 | Riken | Nucleic acid amplification method using primer exhibiting exciton effect |
-
1999
- 1999-02-01 JP JP02399999A patent/JP3897926B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP2007254874A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Kobe Steel Ltd | 包装容器用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| DE102012004375A1 (de) | 2011-03-10 | 2012-09-13 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Aluminumlegierungsblech und Verfahren zu dessen Herstellung |
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| US9546411B2 (en) | 2011-03-10 | 2017-01-17 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum-alloy sheet and method for producing the same |
| US9574258B2 (en) | 2011-03-10 | 2017-02-21 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum-alloy sheet and method for producing the same |
| DE102012004375B4 (de) | 2011-03-10 | 2018-07-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumlegierungsblechs |
| CN112204160A (zh) * | 2018-05-29 | 2021-01-08 | 株式会社Uacj | 成型性、强度及外观品质优异的铝合金板及其制造方法 |
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| JP3897926B2 (ja) | 2007-03-28 |
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