JP2000249019A - 高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置 - Google Patents
高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置Info
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- F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
- F02M63/0225—Fuel-injection apparatus having a common rail feeding several injectors ; Means for varying pressure in common rails; Pumps feeding common rails
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16L55/04—Devices damping pulsations or vibrations in fluids
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- F16L55/053—Pneumatic reservoirs the gas in the reservoir being separated from the fluid in the pipe
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダイヤフラムの剛性向上を図る。
【解決手段】 厚さおよび大きさの同じな複数のダイヤ
フラム１０２Ａ，１０２Ｂが重ね合せられるとともに、
その重ね合せられた全体の厚さがダイヤフラム１０２
Ａ，１０２Ｂの重ね合せ枚数倍に構成され、それらのダ
イヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの周縁部が高圧容器１０
０、１０１に封止支持される。
フラム１０２Ａ，１０２Ｂが重ね合せられるとともに、
その重ね合せられた全体の厚さがダイヤフラム１０２
Ａ，１０２Ｂの重ね合せ枚数倍に構成され、それらのダ
イヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの周縁部が高圧容器１０
０、１０１に封止支持される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高圧燃料ポンプ
の金属ダイヤフラム式脈動吸収装置に関するものであ
る。
の金属ダイヤフラム式脈動吸収装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】いわゆる筒内噴射式エンジンあるいは直
接噴射式エンジンと呼ばれている、燃料をエンジンのシ
リンダ内で噴射する方式のエンジンとしては、ディーゼ
ルエンジンが広く知られているが、近年、火花点火エン
ジン（ガソリンエンジン）においても、筒内噴射式のも
のが提案されている。このような、筒内噴射式エンジン
では、十分に高い燃料噴射圧が得られるようにされてい
るとともに、噴射の安定性のため、燃圧脈動が小さいこ
とが要求される。このため、構造が簡単で、製造コスト
が安価で、コンパクトである単気筒式の高圧燃料ポンプ
が公知となっている。一方、単気筒ではプランジャが１
本であるため、吐出される燃料の圧力にかなりの脈動幅
があるため、この脈動を吸収する金属ベローズ式や金属
ダイヤフラム式の脈動吸収装置が提案されている。
接噴射式エンジンと呼ばれている、燃料をエンジンのシ
リンダ内で噴射する方式のエンジンとしては、ディーゼ
ルエンジンが広く知られているが、近年、火花点火エン
ジン（ガソリンエンジン）においても、筒内噴射式のも
のが提案されている。このような、筒内噴射式エンジン
では、十分に高い燃料噴射圧が得られるようにされてい
るとともに、噴射の安定性のため、燃圧脈動が小さいこ
とが要求される。このため、構造が簡単で、製造コスト
が安価で、コンパクトである単気筒式の高圧燃料ポンプ
が公知となっている。一方、単気筒ではプランジャが１
本であるため、吐出される燃料の圧力にかなりの脈動幅
があるため、この脈動を吸収する金属ベローズ式や金属
ダイヤフラム式の脈動吸収装置が提案されている。
【０００３】図７は従来の自動車の燃料供給系統を示す
模式図である。図７において、１は燃料噴射機器である
ディリバリパイプ、２はディリバリパイプ１のインジェ
クタであって、図示しないエンジンの気筒数と対応して
いる。３はエンジンのハウジングに装着される高圧燃料
ポンプ、４は高圧燃料ポンプ３の高圧ポンプである。こ
の高圧ポンプ４は、エンジンの１／２の回転数で回転す
る図示しないカムにより駆動されるピストンと、このピ
ストンを往復移動可能に収納するシリンダとにより燃料
を高圧に加圧する要素である。５は高圧ポンプ４の吸入
口に接続された低圧通路、６は低圧通路５に配置された
フィルタ、７は高圧ポンプ４とフィルタ６との間で低圧
通路５に接続された金属ベローズ式の低圧ダンパ、９は
高圧ポンプ４の吐出口に接続された高圧通路、１０は高
圧通路９に分岐通路１１を介して接続されたダイヤフラ
ム式の高圧ダンパ、１２は高圧ダンパ１０よりも吐出側
で高圧通路９に配置された高圧チェックバルブ、１３は
高圧チェックバルブ１２よりも吐出側で高圧通路９より
分岐された高圧戻し通路、１４は高圧戻し通路１３に配
置されたフィルタ、１５はフィルタ１４よりも下流側で
高圧戻し通路１３に配置された高圧レギュレータ、１６
は高圧ポンプ４のドレン通路、１７は高圧燃料ポンプ３
の高圧通路９とディリバリパイプ１とを接続した高圧配
管、１８は燃料タンク、１９は燃料タンク１８の内部に
設けられた低圧ポンプ、２０は低圧ポンプ１９の吸入側
のフィルタ、２１は低圧ポンプ１９の吐出側と高圧燃料
ポンプ３の吸入側とを接続した低圧配管、２２は低圧配
管２１に配置された低圧チェックバルブ、２３は低圧チ
ェックバルブ２２よりも高圧燃料ポンプ３側で低圧配管
２１に配置されたフィルタ、２４は低圧配管２１のフィ
ルタ２３よりも高圧燃料ポンプ３側と燃料タンク１８と
を接続した低圧戻し配管、２５は低圧戻し配管２４に配
置された低圧レギュレータ、２６は高圧燃料ポンプ３の
ドレン通路１６と燃料タンク１８とを接続したドレン配
管、２７は高圧燃料ポンプ３の高圧戻し通路１３と燃料
タンク１８とを接続した高圧戻し配管、２８は燃料タン
ク１８の内部に入れられた燃料である。
模式図である。図７において、１は燃料噴射機器である
ディリバリパイプ、２はディリバリパイプ１のインジェ
クタであって、図示しないエンジンの気筒数と対応して
いる。３はエンジンのハウジングに装着される高圧燃料
ポンプ、４は高圧燃料ポンプ３の高圧ポンプである。こ
の高圧ポンプ４は、エンジンの１／２の回転数で回転す
る図示しないカムにより駆動されるピストンと、このピ
ストンを往復移動可能に収納するシリンダとにより燃料
を高圧に加圧する要素である。５は高圧ポンプ４の吸入
口に接続された低圧通路、６は低圧通路５に配置された
フィルタ、７は高圧ポンプ４とフィルタ６との間で低圧
通路５に接続された金属ベローズ式の低圧ダンパ、９は
高圧ポンプ４の吐出口に接続された高圧通路、１０は高
圧通路９に分岐通路１１を介して接続されたダイヤフラ
ム式の高圧ダンパ、１２は高圧ダンパ１０よりも吐出側
で高圧通路９に配置された高圧チェックバルブ、１３は
高圧チェックバルブ１２よりも吐出側で高圧通路９より
分岐された高圧戻し通路、１４は高圧戻し通路１３に配
置されたフィルタ、１５はフィルタ１４よりも下流側で
高圧戻し通路１３に配置された高圧レギュレータ、１６
は高圧ポンプ４のドレン通路、１７は高圧燃料ポンプ３
の高圧通路９とディリバリパイプ１とを接続した高圧配
管、１８は燃料タンク、１９は燃料タンク１８の内部に
設けられた低圧ポンプ、２０は低圧ポンプ１９の吸入側
のフィルタ、２１は低圧ポンプ１９の吐出側と高圧燃料
ポンプ３の吸入側とを接続した低圧配管、２２は低圧配
管２１に配置された低圧チェックバルブ、２３は低圧チ
ェックバルブ２２よりも高圧燃料ポンプ３側で低圧配管
２１に配置されたフィルタ、２４は低圧配管２１のフィ
ルタ２３よりも高圧燃料ポンプ３側と燃料タンク１８と
を接続した低圧戻し配管、２５は低圧戻し配管２４に配
置された低圧レギュレータ、２６は高圧燃料ポンプ３の
ドレン通路１６と燃料タンク１８とを接続したドレン配
管、２７は高圧燃料ポンプ３の高圧戻し通路１３と燃料
タンク１８とを接続した高圧戻し配管、２８は燃料タン
ク１８の内部に入れられた燃料である。
【０００４】次に前記燃料供給系統の動作について説明
する。低圧ポンプ１９が燃料２８をフィルタ２０を経由
して吸入し低圧に加圧して吐出する。この低圧の燃料２
８は低圧チェックバルブ２２とフィルタ２３とを順に経
由しつつ低圧配管２１により高圧燃料ポンプ３に送られ
る。低圧配管２１における燃料圧力が低圧レギュレータ
２５による低圧設定値を越えた場合、低圧配管２１にお
ける燃料２８の一部が低圧レギュレータ２５を経由して
低圧戻し配管２４により燃料タンク１８に戻されること
により、燃料タンク１８より高圧燃料ポンプ３側に送ら
れる燃料２８の圧力が所定の低圧に調整される。高圧燃
料ポンプ３に到達した燃料２８は低圧通路５においてフ
ィルタ６と低圧ダンパ７とを順に経由して高圧ポンプ４
に吸入される。高圧ポンプ４は吸入した燃料２８を高圧
に加圧して高圧通路９に吐出するとともに高圧ポンプ４
のピストンとシリンダとの間から漏れた燃料２８をドレ
ン通路１６に流出する。ドレン通路１６に流出した燃料
はドレン配管２６を経由して燃料タンク１８に戻る。高
圧通路９に送られた燃料２８は高圧ダンパ１０と高圧チ
ェックバルブ１２とを順に経由してディリバリパイプ１
に送られる。高圧通路９における燃料圧力が高圧レギュ
レータ１５による高圧設定値を越えた場合、高圧通路９
における燃料２８の一部がフィルタ１４と高圧レギュレ
ータ１５とを順に経由して高圧戻し通路１３と高圧戻し
配管２７とにより燃料タンク１８に戻されることによ
り、高圧燃料ポンプ３よりディリバリパイプ１側に送ら
れる燃料２８の圧力が所定の高圧に調整される。この状
態において、エンジンの各気筒における燃料噴射時期に
対応するディリバリパイプ１のインジェクタ２が高圧の
燃料を上記燃料噴射時期の気筒内に噴射する。
する。低圧ポンプ１９が燃料２８をフィルタ２０を経由
して吸入し低圧に加圧して吐出する。この低圧の燃料２
８は低圧チェックバルブ２２とフィルタ２３とを順に経
由しつつ低圧配管２１により高圧燃料ポンプ３に送られ
る。低圧配管２１における燃料圧力が低圧レギュレータ
２５による低圧設定値を越えた場合、低圧配管２１にお
ける燃料２８の一部が低圧レギュレータ２５を経由して
低圧戻し配管２４により燃料タンク１８に戻されること
により、燃料タンク１８より高圧燃料ポンプ３側に送ら
れる燃料２８の圧力が所定の低圧に調整される。高圧燃
料ポンプ３に到達した燃料２８は低圧通路５においてフ
ィルタ６と低圧ダンパ７とを順に経由して高圧ポンプ４
に吸入される。高圧ポンプ４は吸入した燃料２８を高圧
に加圧して高圧通路９に吐出するとともに高圧ポンプ４
のピストンとシリンダとの間から漏れた燃料２８をドレ
ン通路１６に流出する。ドレン通路１６に流出した燃料
はドレン配管２６を経由して燃料タンク１８に戻る。高
圧通路９に送られた燃料２８は高圧ダンパ１０と高圧チ
ェックバルブ１２とを順に経由してディリバリパイプ１
に送られる。高圧通路９における燃料圧力が高圧レギュ
レータ１５による高圧設定値を越えた場合、高圧通路９
における燃料２８の一部がフィルタ１４と高圧レギュレ
ータ１５とを順に経由して高圧戻し通路１３と高圧戻し
配管２７とにより燃料タンク１８に戻されることによ
り、高圧燃料ポンプ３よりディリバリパイプ１側に送ら
れる燃料２８の圧力が所定の高圧に調整される。この状
態において、エンジンの各気筒における燃料噴射時期に
対応するディリバリパイプ１のインジェクタ２が高圧の
燃料を上記燃料噴射時期の気筒内に噴射する。
【０００５】図８は前記高圧燃料ポンプ３の高圧ダンパ
１０まわりを示す断面図である。図８において、高圧ダ
ンパ１０は高圧燃料ポンプ３のボディ３０に形成された
収納凹部３１に収容され、燃料の脈動吸収装置である高
圧ダンパを構成する。１００は高圧容器の一方であるケ
ース、１０１は高圧容器の他方であるプレートであっ
て、ボディ３０の収納凹部３１の底部に収納される。１
０２はケース１００と共働して第１高圧室１０３を形成
するとともにプレート１０１と共働して第２高圧室１０
４を形成する可撓性の薄い金属円板状のダイヤフラムで
ある。ダイヤフラム１０２の周縁部はケース１００とプ
レート１０１との間に封止支持されている。１０５は環
状の締結ねじであって、ボディ３０のねじ部３に螺合し
てケース１００とダイヤフラム１０２とプレート１０１
とを収容凹部３１の底部に押圧固着する。プレート１０
１の外周面と収納凹部３１の内周面との嵌合面はオーリ
ングのようなシール部材３３により燃料漏れ防止されて
いる。ボディ３０には分岐通路１１を構成する第１・第
２通路部３４，３５が収納凹部３１の底部に連通するよ
うに形成されている。そして、ケース１００は下面（ダ
イヤフラム１０２側面）にダイヤフラム１０２の移動を
規制する上方に窪む皿形の第１高圧室側ストッパ１０６
が形成されている。また、プレート１０１は、下面（第
１・第２通路部３４，３５側面）に第１・第２通路部３
４，３５のそれぞれに連なる連絡凹部１０７が形成さ
れ、上面（ダイヤフラム１０２側面）にダイヤフラム１
０２の移動を規制する下方に窪む皿形の第２高圧室側ス
トッパ１０８が形成され、連絡凹部１０７と第２高圧室
側ストッパ１０８との中間に連絡凹部１０７と第２高圧
室側ストッパ１０８とに開口する複数の貫通孔１０９が
形成されている。第１高圧室１０３には図示しないガス
がケース１００に設けられたガス充填口部１１０を介し
て所定圧力に充填され止め栓１１１で封止されている。
この所定圧力は第１通路部３４より連絡凹部１０７を経
由して第２通路部３５を通過する高圧の燃料の脈動を吸
収するために必要な圧力である。第２高圧室１０４には
高圧の燃料の一部が連絡凹部１０７より貫通孔１０９を
経由して満たされる。１０５ａは締結ねじ１０５を操作
する工具用孔である。１１２はダイヤフラム１０２の周
縁部をケース１００とプレート１０１とに封止支持した
溶接である。
１０まわりを示す断面図である。図８において、高圧ダ
ンパ１０は高圧燃料ポンプ３のボディ３０に形成された
収納凹部３１に収容され、燃料の脈動吸収装置である高
圧ダンパを構成する。１００は高圧容器の一方であるケ
ース、１０１は高圧容器の他方であるプレートであっ
て、ボディ３０の収納凹部３１の底部に収納される。１
０２はケース１００と共働して第１高圧室１０３を形成
するとともにプレート１０１と共働して第２高圧室１０
４を形成する可撓性の薄い金属円板状のダイヤフラムで
ある。ダイヤフラム１０２の周縁部はケース１００とプ
レート１０１との間に封止支持されている。１０５は環
状の締結ねじであって、ボディ３０のねじ部３に螺合し
てケース１００とダイヤフラム１０２とプレート１０１
とを収容凹部３１の底部に押圧固着する。プレート１０
１の外周面と収納凹部３１の内周面との嵌合面はオーリ
ングのようなシール部材３３により燃料漏れ防止されて
いる。ボディ３０には分岐通路１１を構成する第１・第
２通路部３４，３５が収納凹部３１の底部に連通するよ
うに形成されている。そして、ケース１００は下面（ダ
イヤフラム１０２側面）にダイヤフラム１０２の移動を
規制する上方に窪む皿形の第１高圧室側ストッパ１０６
が形成されている。また、プレート１０１は、下面（第
１・第２通路部３４，３５側面）に第１・第２通路部３
４，３５のそれぞれに連なる連絡凹部１０７が形成さ
れ、上面（ダイヤフラム１０２側面）にダイヤフラム１
０２の移動を規制する下方に窪む皿形の第２高圧室側ス
トッパ１０８が形成され、連絡凹部１０７と第２高圧室
側ストッパ１０８との中間に連絡凹部１０７と第２高圧
室側ストッパ１０８とに開口する複数の貫通孔１０９が
形成されている。第１高圧室１０３には図示しないガス
がケース１００に設けられたガス充填口部１１０を介し
て所定圧力に充填され止め栓１１１で封止されている。
この所定圧力は第１通路部３４より連絡凹部１０７を経
由して第２通路部３５を通過する高圧の燃料の脈動を吸
収するために必要な圧力である。第２高圧室１０４には
高圧の燃料の一部が連絡凹部１０７より貫通孔１０９を
経由して満たされる。１０５ａは締結ねじ１０５を操作
する工具用孔である。１１２はダイヤフラム１０２の周
縁部をケース１００とプレート１０１とに封止支持した
溶接である。
【０００６】次に前記高圧ダンパ１０の動作について説
明する。第１高圧室１０３にガスが満たされ、第２高圧
室１０４に燃料が満たされた状態において、エンジン駆
動により図７の燃料供給系統が動作を開始すると、矢印
で示すように高圧ポンプ４より吐出された高圧の燃料が
第１通路部３４より連絡凹部１０７を経由して第２通路
部３５へと流れる。この燃料に脈動が発生すると、第１
高圧室１０３の内部のガス圧とダイヤフラム１０２自身
のばね力との総和により、ダイヤフラム１０２がケース
１００側に撓んだり、ダイヤフラム１０２がプレート１
０１側に撓むことにより、ダイヤフラム１０２が上記燃
料の脈動を吸収する。そして、運転者が自動車のキース
イッチをオフ操作することにより、エンジンが停止する
と、上記矢印で示す燃料の流れが止まり、第２高圧室１
０４内の燃料の圧力が低下する。それに伴い、第１高圧
室１０３内部のガスの圧力が第２高圧室１０４の内部に
おける燃料圧とダイヤフラム１０２自身のばね力との総
和よりも増加することにより、ダイヤフラム１０２が撓
み、最終的にはダイヤフラム１０２が第２高圧室側スト
ッパ１０８に接触する。また、第１高圧室１０３よりガ
スが抜けて、第１高圧室１０３のガス圧が低下したり、
燃料の脈動圧が突発的に高くなり、ダイヤフラム１０２
の撓みが大きくなると、最終的にはダイヤフラム１０２
が第１高圧室側ストッパ１０６に接触する。
明する。第１高圧室１０３にガスが満たされ、第２高圧
室１０４に燃料が満たされた状態において、エンジン駆
動により図７の燃料供給系統が動作を開始すると、矢印
で示すように高圧ポンプ４より吐出された高圧の燃料が
第１通路部３４より連絡凹部１０７を経由して第２通路
部３５へと流れる。この燃料に脈動が発生すると、第１
高圧室１０３の内部のガス圧とダイヤフラム１０２自身
のばね力との総和により、ダイヤフラム１０２がケース
１００側に撓んだり、ダイヤフラム１０２がプレート１
０１側に撓むことにより、ダイヤフラム１０２が上記燃
料の脈動を吸収する。そして、運転者が自動車のキース
イッチをオフ操作することにより、エンジンが停止する
と、上記矢印で示す燃料の流れが止まり、第２高圧室１
０４内の燃料の圧力が低下する。それに伴い、第１高圧
室１０３内部のガスの圧力が第２高圧室１０４の内部に
おける燃料圧とダイヤフラム１０２自身のばね力との総
和よりも増加することにより、ダイヤフラム１０２が撓
み、最終的にはダイヤフラム１０２が第２高圧室側スト
ッパ１０８に接触する。また、第１高圧室１０３よりガ
スが抜けて、第１高圧室１０３のガス圧が低下したり、
燃料の脈動圧が突発的に高くなり、ダイヤフラム１０２
の撓みが大きくなると、最終的にはダイヤフラム１０２
が第１高圧室側ストッパ１０６に接触する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の金属ダイヤ
フラム式脈動吸収装置である高圧ダンパ１０は以上のよ
うに構成されているので、作動時にはダイヤフラム１０
２が第１・第２高圧室側ストッパ１０６，１０８とに隙
間を有する位置に可動し、また、ダイヤフラム１０２は
厚さが薄い程燃料の脈動を良好に低減する。一方、燃料
が第１通路部３４より連絡凹部１０７を経由して第２通
路部３５へと流れる過程において、燃料に混入された金
属粉のような異物が貫通孔１０９より第２高圧室１０４
に侵入することがある。第２高圧室１０４に異物が侵入
した場合、上記ダイヤフラム１０２の可動による第２高
圧室１０４内での燃料の動きにより、異物は第２高圧室
１０４の周囲に堆積する。そして、高圧燃料ポンプ３の
動作停止により、ダイヤフラム１０２が第２高圧室側ス
トッパ１０８に接触する際、ダイヤフラム１０２が上記
第２高圧室１０４の周囲に堆積した異物を第２高圧室側
ストッパ１０８との間に挟み込み、ダイヤフラム１０２
が異物により変形される。その変形部に局部的に高い応
力が発生し、ダイヤフラム１０２が亀裂を生じて破損す
る可能性があった。
フラム式脈動吸収装置である高圧ダンパ１０は以上のよ
うに構成されているので、作動時にはダイヤフラム１０
２が第１・第２高圧室側ストッパ１０６，１０８とに隙
間を有する位置に可動し、また、ダイヤフラム１０２は
厚さが薄い程燃料の脈動を良好に低減する。一方、燃料
が第１通路部３４より連絡凹部１０７を経由して第２通
路部３５へと流れる過程において、燃料に混入された金
属粉のような異物が貫通孔１０９より第２高圧室１０４
に侵入することがある。第２高圧室１０４に異物が侵入
した場合、上記ダイヤフラム１０２の可動による第２高
圧室１０４内での燃料の動きにより、異物は第２高圧室
１０４の周囲に堆積する。そして、高圧燃料ポンプ３の
動作停止により、ダイヤフラム１０２が第２高圧室側ス
トッパ１０８に接触する際、ダイヤフラム１０２が上記
第２高圧室１０４の周囲に堆積した異物を第２高圧室側
ストッパ１０８との間に挟み込み、ダイヤフラム１０２
が異物により変形される。その変形部に局部的に高い応
力が発生し、ダイヤフラム１０２が亀裂を生じて破損す
る可能性があった。
【０００８】この発明の目的は上記課題を解決するため
になされたもので、ダイヤフラムの剛性を向上すること
ができる高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収
装置を提供することである。
になされたもので、ダイヤフラムの剛性を向上すること
ができる高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収
装置を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る高
圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、可
撓性を有する金属円板状のダイヤフラムが高圧室を形成
する高圧容器に設けられ、ダイヤフラムの周縁部が高圧
容器に封止支持された高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラ
ム式脈動吸収装置において、前記ダイヤフラムと厚さお
よび大きさの同じな複数のダイヤフラムが重ね合せられ
るとともに、その重ね合せられた全体の厚さが前記ダイ
ヤフラムの重ね合せ枚数倍に構成されたことを特徴とす
る。
圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、可
撓性を有する金属円板状のダイヤフラムが高圧室を形成
する高圧容器に設けられ、ダイヤフラムの周縁部が高圧
容器に封止支持された高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラ
ム式脈動吸収装置において、前記ダイヤフラムと厚さお
よび大きさの同じな複数のダイヤフラムが重ね合せられ
るとともに、その重ね合せられた全体の厚さが前記ダイ
ヤフラムの重ね合せ枚数倍に構成されたことを特徴とす
る。
【００１０】請求項２の発明に係る高圧燃料ポンプの金
属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、請求項１に記載の複
数のダイヤフラムのそれぞれが異なる材質により形成さ
れたことを特徴とする。
属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、請求項１に記載の複
数のダイヤフラムのそれぞれが異なる材質により形成さ
れたことを特徴とする。
【００１１】請求項３の発明に係る高圧燃料ポンプの金
属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、請求項２に記載の複
数の異なる材質よりなる複数のダイヤフラムの一方が析
出硬化型ステンレス鋼により形成され、前記他方がオー
ステナイト系ステンレス鋼により形成されたことを特徴
とする。
属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、請求項２に記載の複
数の異なる材質よりなる複数のダイヤフラムの一方が析
出硬化型ステンレス鋼により形成され、前記他方がオー
ステナイト系ステンレス鋼により形成されたことを特徴
とする。
【００１２】請求項４の発明に係る高圧燃料ポンプの金
属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、請求項３に記載のオ
ーステナイト系ステンレス鋼により形成されたダイヤフ
ラムが高圧な燃料の脈動を受ける側に配置されたことを
特徴とする。
属ダイヤフラム式脈動吸収装置は、請求項３に記載のオ
ーステナイト系ステンレス鋼により形成されたダイヤフ
ラムが高圧な燃料の脈動を受ける側に配置されたことを
特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１はこの発明の
実施の形態１に係る高圧燃料ポンプ３の高圧ダンパ１０
まわりを示す断面図、図２は対比例を示す断面図、図３
は高圧ダンパ１０の剛性比較を示す試験結果図、図４は
高圧ダンパ１０の応力比較を示す試験結果図、図５は高
圧ダンパ１０の判定結果を示す図表である。図１におい
て、高圧ダンパ１０は複数のダイヤフラム１０２Ａ，１
０２Ｂを重ね合せて、ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂ
による剛性を向上する特徴がある。つまり、ダイヤフラ
ム１０２Ａ，１０２Ｂそれぞれは前述のダイヤフラム１
０２と同一の厚さと大きさを有するものが２枚重ね合せ
られ、それらのダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの周縁
部がケース１００とプレート１０１との間に封止支持さ
れている。ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂ以外の要素
は従来の図８と同じである。
実施の形態１に係る高圧燃料ポンプ３の高圧ダンパ１０
まわりを示す断面図、図２は対比例を示す断面図、図３
は高圧ダンパ１０の剛性比較を示す試験結果図、図４は
高圧ダンパ１０の応力比較を示す試験結果図、図５は高
圧ダンパ１０の判定結果を示す図表である。図１におい
て、高圧ダンパ１０は複数のダイヤフラム１０２Ａ，１
０２Ｂを重ね合せて、ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂ
による剛性を向上する特徴がある。つまり、ダイヤフラ
ム１０２Ａ，１０２Ｂそれぞれは前述のダイヤフラム１
０２と同一の厚さと大きさを有するものが２枚重ね合せ
られ、それらのダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの周縁
部がケース１００とプレート１０１との間に封止支持さ
れている。ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂ以外の要素
は従来の図８と同じである。
【００１４】図２において、対比例はダイヤフラム１０
２Ｃが単一であるが、ダイヤフラム１０２Ｃは厚さが前
述のダイヤフラム１０２の２倍であり、大きさが前述の
ダイヤフラム１０２と同一であり、ダイヤフラム１０２
Ｃの周縁部がケース１００とプレート１０１との間に封
止支持されている。
２Ｃが単一であるが、ダイヤフラム１０２Ｃは厚さが前
述のダイヤフラム１０２の２倍であり、大きさが前述の
ダイヤフラム１０２と同一であり、ダイヤフラム１０２
Ｃの周縁部がケース１００とプレート１０１との間に封
止支持されている。
【００１５】図３において、前記従来例と前記対比例と
実施の形態１との圧力と変化量とに依存する剛性比較を
行った実験結果について説明する。図３は、横軸にダイ
ヤフラム前後の圧力差を示し、縦軸に第１高圧室１０３
の容積変化量を示し、それぞれのダイヤフラム１０２，
１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃに第１高圧室１０３側か
ら圧力を印加した状態においてそれぞれのダイヤフラム
１０２，１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃが第２高圧室１
０４側に撓むことにより、その撓み量を第１高圧室１０
３の容積変化量として換算し、プロットしたものであっ
て、曲線Ｌ１が従来例を表し、曲線Ｌ２が対比例を表
し、曲線Ｌ３が実施の形態１を表している。この図３を
考察すると、従来例に対し対比例は容積変化量が小さく
剛性が高くなっていることがわかる。それに対し実施の
形態１はダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂを２枚重ね、
ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂよりなる全体の厚みを
対比例と同一にした場合、対比例とほぼ同等まで剛性が
高くなっていることがわかる。また脈動吸収性能におい
て剛性を高くした場合、性能の低下が懸念されるが、従
来例に対し対比例、実施の形態１の脈動吸収性能への影
響が小さいことも確認した。
実施の形態１との圧力と変化量とに依存する剛性比較を
行った実験結果について説明する。図３は、横軸にダイ
ヤフラム前後の圧力差を示し、縦軸に第１高圧室１０３
の容積変化量を示し、それぞれのダイヤフラム１０２，
１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃに第１高圧室１０３側か
ら圧力を印加した状態においてそれぞれのダイヤフラム
１０２，１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃが第２高圧室１
０４側に撓むことにより、その撓み量を第１高圧室１０
３の容積変化量として換算し、プロットしたものであっ
て、曲線Ｌ１が従来例を表し、曲線Ｌ２が対比例を表
し、曲線Ｌ３が実施の形態１を表している。この図３を
考察すると、従来例に対し対比例は容積変化量が小さく
剛性が高くなっていることがわかる。それに対し実施の
形態１はダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂを２枚重ね、
ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂよりなる全体の厚みを
対比例と同一にした場合、対比例とほぼ同等まで剛性が
高くなっていることがわかる。また脈動吸収性能におい
て剛性を高くした場合、性能の低下が懸念されるが、従
来例に対し対比例、実施の形態１の脈動吸収性能への影
響が小さいことも確認した。
【００１６】図４において、前記従来例と前記対比例と
実施の形態１との上記容積変化量と表面発生応力とに依
存する応力比較を行った実験結果について説明する。図
４は、横軸に第１高圧室１０３の容積変化量を示し、縦
軸にダイヤフラムの表面発生応力を示し、それぞれのダ
イヤフラム１０２，１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃが図
３の容積変化量を示した際におけるそれぞれのダイヤフ
ラム１０２，１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃの表面発生
応力をプロットしたものであって、曲線Ｌ４が従来例を
表し、曲線Ｌ６が対比例を表し、曲線Ｌ５が実施の形態
１を表している。この図３を考察すると、実施の形態１
の表面発生応力は従来例に類似する直線性を有すること
がわかる。対比例は、容積変化量が小さい間は表面発生
応力が実施の形態１に類似する直線性を有するが、容積
変化量が大きくなるにしたがい、表面発生応力が実施の
形態１よりも大きくなり、しかも非直線性となることが
わかる。
実施の形態１との上記容積変化量と表面発生応力とに依
存する応力比較を行った実験結果について説明する。図
４は、横軸に第１高圧室１０３の容積変化量を示し、縦
軸にダイヤフラムの表面発生応力を示し、それぞれのダ
イヤフラム１０２，１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃが図
３の容積変化量を示した際におけるそれぞれのダイヤフ
ラム１０２，１０２Ａ〜１０２Ｂ，１０２Ｃの表面発生
応力をプロットしたものであって、曲線Ｌ４が従来例を
表し、曲線Ｌ６が対比例を表し、曲線Ｌ５が実施の形態
１を表している。この図３を考察すると、実施の形態１
の表面発生応力は従来例に類似する直線性を有すること
がわかる。対比例は、容積変化量が小さい間は表面発生
応力が実施の形態１に類似する直線性を有するが、容積
変化量が大きくなるにしたがい、表面発生応力が実施の
形態１よりも大きくなり、しかも非直線性となることが
わかる。
【００１７】図３と図４との実験結果を合わせて考察す
ると、異物に対する剛性を上げるには対比例のダイヤフ
ラム１０２Ｃのように単一で厚さを従来例のダイヤフラ
ム１０２の２倍にすれば良いが、対比例のダイヤフラム
１０２Ｃのように単一で厚い場合には容積変化量が大き
くなるにしたがい表面発生応力が急激に大きくなり、高
圧ダンパ１０として通常作動した場合の表面発生応力が
高くなり作動時の耐久性を低下させる可能性がある。こ
れに対し、実施の形態１のように従来例のダイヤフラム
１０２と厚さと大きさとが同じダイヤフラム１０２Ａ，
１０２Ｂを重ね合せ、それらのダイヤフラム１０２Ａ，
１０２Ｂの周縁部をケース１００とプレート１０１との
間に封止支持した場合には、表面発生応力を従来例と同
等に抑え、剛性をほぼ対比例と同等まで高くすることが
できることが明らかであろう。また、対比例の場合に
は、ダイヤフラム１０２Ｃの大きさを大きくすれば、表
面発生応力を実施の形態１や従来例に類似する直線性と
することは可能であるが、高圧ダンパ１０の大きさが大
きくなることは否めない。よって、実施の形態１の構造
によれば、従来例よりも剛性が高くなるが、高圧ダンパ
１０の大きさはそのままで、高圧ダンパ１０としての高
圧な燃料の脈動吸収性能が良好であることが理解できる
であろう。
ると、異物に対する剛性を上げるには対比例のダイヤフ
ラム１０２Ｃのように単一で厚さを従来例のダイヤフラ
ム１０２の２倍にすれば良いが、対比例のダイヤフラム
１０２Ｃのように単一で厚い場合には容積変化量が大き
くなるにしたがい表面発生応力が急激に大きくなり、高
圧ダンパ１０として通常作動した場合の表面発生応力が
高くなり作動時の耐久性を低下させる可能性がある。こ
れに対し、実施の形態１のように従来例のダイヤフラム
１０２と厚さと大きさとが同じダイヤフラム１０２Ａ，
１０２Ｂを重ね合せ、それらのダイヤフラム１０２Ａ，
１０２Ｂの周縁部をケース１００とプレート１０１との
間に封止支持した場合には、表面発生応力を従来例と同
等に抑え、剛性をほぼ対比例と同等まで高くすることが
できることが明らかであろう。また、対比例の場合に
は、ダイヤフラム１０２Ｃの大きさを大きくすれば、表
面発生応力を実施の形態１や従来例に類似する直線性と
することは可能であるが、高圧ダンパ１０の大きさが大
きくなることは否めない。よって、実施の形態１の構造
によれば、従来例よりも剛性が高くなるが、高圧ダンパ
１０の大きさはそのままで、高圧ダンパ１０としての高
圧な燃料の脈動吸収性能が良好であることが理解できる
であろう。
【００１８】図５において、図３の剛性比較実験結果と
図４の表面発生応力比較結果とを判定すると、従来例で
は表面発生応力は「〇」であるが、剛性は「×」であ
る。対比例では表面発生応力は「×」であるが、剛性は
「〇」である。実施の形態１では表面発生応力と剛性と
がともに「〇」であると、判定できた。
図４の表面発生応力比較結果とを判定すると、従来例で
は表面発生応力は「〇」であるが、剛性は「×」であ
る。対比例では表面発生応力は「×」であるが、剛性は
「〇」である。実施の形態１では表面発生応力と剛性と
がともに「〇」であると、判定できた。
【００１９】実施の形態１の構造によれば、厚さと大き
さが従来と同じダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂを重ね
合せ、それらのダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの周縁
部をケース１００とプレート１０１との間に封止支持し
たことにより、ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂに発生
する応力を従来例と同レベルに抑えたまま、ダイヤフラ
ム１０２Ａ，１０２Ｂの剛性が高くなり、金属粉のよう
な異物に対するダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの変形
や破損を防止することができる。また、第２高圧室１０
４よりダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂに異常に高い圧
力がかかったり、第１高圧室１０３のガス圧が異常に低
下した場合、ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂが第１高
圧室側ストッパ１０６に当接し、さらに、圧力が同方向
にかかった場合におけるダイヤフラム１０２Ａ，１０２
Ｂの耐久性を向上することができる。
さが従来と同じダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂを重ね
合せ、それらのダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの周縁
部をケース１００とプレート１０１との間に封止支持し
たことにより、ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂに発生
する応力を従来例と同レベルに抑えたまま、ダイヤフラ
ム１０２Ａ，１０２Ｂの剛性が高くなり、金属粉のよう
な異物に対するダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂの変形
や破損を防止することができる。また、第２高圧室１０
４よりダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂに異常に高い圧
力がかかったり、第１高圧室１０３のガス圧が異常に低
下した場合、ダイヤフラム１０２Ａ，１０２Ｂが第１高
圧室側ストッパ１０６に当接し、さらに、圧力が同方向
にかかった場合におけるダイヤフラム１０２Ａ，１０２
Ｂの耐久性を向上することができる。
【００２０】実施の形態２．実施の形態１ではダイヤフ
ラム１０２Ａ，１０２Ｂの材質が同じとしたが、図６に
示すように、ダイヤフラム１０２Ｄ，１０２Ｅの材質を
互いに異なる材質にすることも可能である。図６はこの
発明の実施の形態２に係る高圧ダンパ１０のダイヤフラ
ム１０２Ｄ，１０２Ｅの周縁部まわりを示す断面図であ
る。図６において、ダイヤフラム１０２Ｄ，１０２Ｅは
厚さと大きさが従来例のダイヤフラム１０２と同じもの
を２重にするが、ダイヤフラム１０２Ｄの材質はオース
テナイト系ステンレス鋼とし、ダイヤフラム１０２Ｅの
材質は析出硬化型ステンレス鋼である。これらのダイヤ
フラム１０２Ｄ，１０２Ｅを重ね合せ、ダイヤフラム１
０２Ｄ，１０２Ｅの周縁部をケース１００とプレート１
０１とに封止支持することにより、溶接部１１２にフェ
ライトが析出し、溶接部１１２の延性が良くなり、溶接
部１１２の破壊強度が向上する。また、材料強度的に有
利な析出硬化型ステンレス鋼を第１高圧室側に、オース
テナイト系ステンレス鋼を第２高圧室側にすることによ
り、異物に対する耐久性を維持したまま、溶接部１１２
の耐圧強度を向上させることができる。
ラム１０２Ａ，１０２Ｂの材質が同じとしたが、図６に
示すように、ダイヤフラム１０２Ｄ，１０２Ｅの材質を
互いに異なる材質にすることも可能である。図６はこの
発明の実施の形態２に係る高圧ダンパ１０のダイヤフラ
ム１０２Ｄ，１０２Ｅの周縁部まわりを示す断面図であ
る。図６において、ダイヤフラム１０２Ｄ，１０２Ｅは
厚さと大きさが従来例のダイヤフラム１０２と同じもの
を２重にするが、ダイヤフラム１０２Ｄの材質はオース
テナイト系ステンレス鋼とし、ダイヤフラム１０２Ｅの
材質は析出硬化型ステンレス鋼である。これらのダイヤ
フラム１０２Ｄ，１０２Ｅを重ね合せ、ダイヤフラム１
０２Ｄ，１０２Ｅの周縁部をケース１００とプレート１
０１とに封止支持することにより、溶接部１１２にフェ
ライトが析出し、溶接部１１２の延性が良くなり、溶接
部１１２の破壊強度が向上する。また、材料強度的に有
利な析出硬化型ステンレス鋼を第１高圧室側に、オース
テナイト系ステンレス鋼を第２高圧室側にすることによ
り、異物に対する耐久性を維持したまま、溶接部１１２
の耐圧強度を向上させることができる。
【００２１】実施の形態３ 実施の形態１〜２では２枚のダイヤフラム１０２Ａ，１
０２Ｂ、または、ダイヤフラム１０２Ｄ，１０２Ｅを使
用したが、使用枚数は３枚以上であっても良い。
０２Ｂ、または、ダイヤフラム１０２Ｄ，１０２Ｅを使
用したが、使用枚数は３枚以上であっても良い。
【００２２】
【発明の効果】以上のように、請求項１の発明によれ
ば、厚さおよび大きさの同一な可撓性を有する金属円盤
状の複数のダイヤフラムが重ね合せられるとともに、そ
れらの重ね合せられた全体の厚さがダイヤフラムの重ね
合せ枚数倍に構成され、それらの重ね合せられた複数の
ダイヤフラムの周縁部が高圧容器に封止支持されたこと
により、ダイヤフラムに発生する応力を従来例と同レベ
ルに抑えたまま、ダイヤフラムの剛性が高くなり、金属
粉のような異物に対するダイヤフラムの変形や破損を防
止することができる。
ば、厚さおよび大きさの同一な可撓性を有する金属円盤
状の複数のダイヤフラムが重ね合せられるとともに、そ
れらの重ね合せられた全体の厚さがダイヤフラムの重ね
合せ枚数倍に構成され、それらの重ね合せられた複数の
ダイヤフラムの周縁部が高圧容器に封止支持されたこと
により、ダイヤフラムに発生する応力を従来例と同レベ
ルに抑えたまま、ダイヤフラムの剛性が高くなり、金属
粉のような異物に対するダイヤフラムの変形や破損を防
止することができる。
【００２３】請求項２の発明によれば、複数のダイヤフ
ラムのそれぞれが異なる材質により形成されたので、ダ
イヤフラムに要求される脈動吸収性能や耐圧強度などの
観点より各ダイヤフラムの材質を選定することができ
る。
ラムのそれぞれが異なる材質により形成されたので、ダ
イヤフラムに要求される脈動吸収性能や耐圧強度などの
観点より各ダイヤフラムの材質を選定することができ
る。
【００２４】請求項３の発明によれば、複数の異なる材
質よりなる複数のダイヤフラムの一方が析出硬化型ステ
ンレス鋼により形成され、前記他方がオーステナイト系
ステンレス鋼により形成されたので、それらのダイヤフ
ラム周縁部を高圧容器に溶接で封止支持することによ
り、溶接部にフェライトが析出し、溶接部の延性が良く
なり、溶接部の破壊強度を向上することができる。
質よりなる複数のダイヤフラムの一方が析出硬化型ステ
ンレス鋼により形成され、前記他方がオーステナイト系
ステンレス鋼により形成されたので、それらのダイヤフ
ラム周縁部を高圧容器に溶接で封止支持することによ
り、溶接部にフェライトが析出し、溶接部の延性が良く
なり、溶接部の破壊強度を向上することができる。
【００２５】請求項４の発明によれば。オーステナイト
系ステンレス鋼により形成されたダイヤフラムが高圧な
燃料の脈動を受ける側に配置されたので、異物に対する
耐久性を維持したまま、溶接部の耐破壊度を向上させる
ことができる。
系ステンレス鋼により形成されたダイヤフラムが高圧な
燃料の脈動を受ける側に配置されたので、異物に対する
耐久性を維持したまま、溶接部の耐破壊度を向上させる
ことができる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る高圧燃料ポン
プの高圧ダンパまわりを示す断面図である。
プの高圧ダンパまわりを示す断面図である。
【図２】 対比例を示す断面図である。
【図３】 従来例と対比例と実施の形態１とにおける剛
性比較を示す試験結果図である。
性比較を示す試験結果図である。
【図４】 従来例と対比例と実施の形態１とにおける応
力比較を示す試験結果図である。
力比較を示す試験結果図である。
【図５】 従来例と対比例と実施の形態１とにおける判
定結果を示す図表である。
定結果を示す図表である。
【図６】 この発明の実施の形態２に係る高圧燃料ポン
プの高圧ダンパまわりを示す断面図である。
プの高圧ダンパまわりを示す断面図である。
【図７】 従来の自動車の燃料供給系統を示す模式図で
ある。
ある。
【図８】 同従来の高圧燃料ポンプの低圧ダンパまわり
を示す断面図である。
を示す断面図である。
１０ 高圧ダンパ、１００ ケース、１０１ プレー
ト、１０２Ａ，１０２Ｂ，１０２Ｄ，１０２Ｅ ダイヤ
フラム、１０３ 第１高圧室、１０４ 第２高圧室、１
０６ 第１高圧室側ストッパ、１０８ 第２高圧室側ス
トッパ。
ト、１０２Ａ，１０２Ｂ，１０２Ｄ，１０２Ｅ ダイヤ
フラム、１０３ 第１高圧室、１０４ 第２高圧室、１
０６ 第１高圧室側ストッパ、１０８ 第２高圧室側ス
トッパ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G066 AA02 AB02 AD12 BA12 BA46 CA39T CB13T CB18 CD03 CD14 CE13 CE14 3J045 AA02 AA03 AA04 AA20 BA04 CA07 CA10 CA12 DA05 EA01
Claims (4)
- 【請求項１】 可撓性を有する金属円板状のダイヤフラ
ムが高圧室を形成する高圧容器に設けられ、ダイヤフラ
ムの周縁部が高圧容器に封止支持された高圧燃料ポンプ
の金属ダイヤフラム式脈動吸収装置において、前記ダイ
ヤフラムと厚さおよび大きさの同じな複数のダイヤフラ
ムが重ね合せられるとともに、その重ね合せられた全体
の厚さが前記ダイヤフラムの重ね合せ枚数倍に構成され
たことを特徴とする高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム
式脈動吸収装置。 - 【請求項２】 複数のダイヤフラムのそれぞれが異なる
材質により形成されたことを特徴とする請求項１記載の
高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置。 - 【請求項３】 複数の異なる材質よりなる複数のダイヤ
フラムの一方が析出硬化型ステンレス鋼により形成さ
れ、前記他方がオーステナイト系ステンレス鋼により形
成されたことを特徴とする請求項２記載の高圧燃料ポン
プの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置。 - 【請求項４】 オーステナイト系ステンレス鋼により形
成されたダイヤフラムが高圧な燃料の脈動を受ける側に
配置されたことを特徴とする請求項３記載の高圧燃料ポ
ンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05166099A JP3808230B2 (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | 高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置 |
| US09/400,838 US6079450A (en) | 1999-02-26 | 1999-09-21 | Metal diaphragm type pulsation absorber for high-pressure fuel pump |
| DE19951517A DE19951517B4 (de) | 1999-02-26 | 1999-10-26 | Metallmembran-Pulsationsabsorber für Hochdruck-Brennstoffpumpe |
| FR9914779A FR2790287B1 (fr) | 1999-02-26 | 1999-11-24 | Absorbeur de pulsations du type a diaphragme metallique pour pompe a carburant a haute pression |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05166099A JP3808230B2 (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | 高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000249019A true JP2000249019A (ja) | 2000-09-12 |
| JP3808230B2 JP3808230B2 (ja) | 2006-08-09 |
Family
ID=12893043
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05166099A Expired - Fee Related JP3808230B2 (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | 高圧燃料ポンプの金属ダイヤフラム式脈動吸収装置 |
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|---|---|
| US (1) | US6079450A (ja) |
| JP (1) | JP3808230B2 (ja) |
| DE (1) | DE19951517B4 (ja) |
| FR (1) | FR2790287B1 (ja) |
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| EP1342911A2 (en) | 2002-03-04 | 2003-09-10 | Hitachi, Ltd. | Fuel feed system |
| JP2010163939A (ja) * | 2009-01-14 | 2010-07-29 | Toyota Motor Corp | パルセーションダンパ |
| JP2013060944A (ja) * | 2011-08-23 | 2013-04-04 | Denso Corp | 高圧ポンプ |
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| JP2013227877A (ja) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Denso Corp | ダンパ装置 |
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| JP3767268B2 (ja) * | 1999-09-10 | 2006-04-19 | 三菱電機株式会社 | 高圧燃料供給装置 |
| DE19954695A1 (de) * | 1999-11-13 | 2001-05-23 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzsystem |
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