JP2000258095A - 高温ガス炉の熱交換器用チューブ - Google Patents
高温ガス炉の熱交換器用チューブInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高温ガス炉の熱交換器用チューブとして使用さ
れる高融点・高耐酸化性を備えたチューブを提供する。 【解決手段】この熱交換用チューブは、Ｃｒ基合金粉末
の熱間等方圧加圧焼結体として製造される。Ｃｒ基合金
は、Ｃｒ：６０％以上を含有し、Ｃ:０．８％以下、Ｓ
ｉ:５％以下の混在が許容され、残部は実質的にＦｅか
らなる。所望によりＷ：１０％以下，Ｍｏ：１０％以
下，Ｎｂ：１０％以下，Ｔａ：１０％以下，Ｈｆ：１０
％以下，Ｃｏ：１０％以下，Ａｌ：１０％以下，Ｖ：１
０％以下，Ｍｎ：１０％以下の１種以上を含む化学組成
が与えられる。高融点（≧１６００℃）と高耐酸化性・
高強度を有し、磁気焼鈍（温度約1150℃）や、高速度鋼
の焼入れ（温度約1250℃）等の処理も可能である。溶接
施工性のために、チューブ端縁に継手補助部材（Ｎｉ合
金等）が固相接合される。
れる高融点・高耐酸化性を備えたチューブを提供する。 【解決手段】この熱交換用チューブは、Ｃｒ基合金粉末
の熱間等方圧加圧焼結体として製造される。Ｃｒ基合金
は、Ｃｒ：６０％以上を含有し、Ｃ:０．８％以下、Ｓ
ｉ:５％以下の混在が許容され、残部は実質的にＦｅか
らなる。所望によりＷ：１０％以下，Ｍｏ：１０％以
下，Ｎｂ：１０％以下，Ｔａ：１０％以下，Ｈｆ：１０
％以下，Ｃｏ：１０％以下，Ａｌ：１０％以下，Ｖ：１
０％以下，Ｍｎ：１０％以下の１種以上を含む化学組成
が与えられる。高融点（≧１６００℃）と高耐酸化性・
高強度を有し、磁気焼鈍（温度約1150℃）や、高速度鋼
の焼入れ（温度約1250℃）等の処理も可能である。溶接
施工性のために、チューブ端縁に継手補助部材（Ｎｉ合
金等）が固相接合される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鍛造炉，焼結炉，
高温熱処理炉等の１０００℃を超える高温ガス炉に適用
される高融点・高耐酸化性等を備えた熱交換器チューブ
に関する。
高温熱処理炉等の１０００℃を超える高温ガス炉に適用
される高融点・高耐酸化性等を備えた熱交換器チューブ
に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材を間接加熱する炉の加熱方式は、燃
焼ガス加熱方式と電気加熱方式とに大別される。ガス炉
は、炉内に配置された熱交換用チューブにバーナ等の燃
焼ガスを送給してチューブ表面からの輻射熱で炉内雰囲
気を所定温度に加熱保持し、電気加熱炉では、抵抗発熱
体を内蔵した保護管が炉内に設置され、管表面からの輻
射熱による加熱が行われる。従来より、ガス炉は、温度
約９６０℃以下の加熱処理に使用され、加熱温度が約１
０００℃を超える鍛造炉，焼結炉，高温熱処理炉などで
は、電気加熱方式が適用されている。
焼ガス加熱方式と電気加熱方式とに大別される。ガス炉
は、炉内に配置された熱交換用チューブにバーナ等の燃
焼ガスを送給してチューブ表面からの輻射熱で炉内雰囲
気を所定温度に加熱保持し、電気加熱炉では、抵抗発熱
体を内蔵した保護管が炉内に設置され、管表面からの輻
射熱による加熱が行われる。従来より、ガス炉は、温度
約９６０℃以下の加熱処理に使用され、加熱温度が約１
０００℃を超える鍛造炉，焼結炉，高温熱処理炉などで
は、電気加熱方式が適用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ガス炉は、電気加熱炉
に比べてエネルギー効率が高く、また総合的にみてＣＯ
２ 等の環境問題の点でも電気加熱炉より優れている。
従って、加熱温度が１０００℃を超えるような高温処理
炉にも、電気加熱方式に代えて、燃焼ガス加熱方式を適
用することが望まれる。
に比べてエネルギー効率が高く、また総合的にみてＣＯ
２ 等の環境問題の点でも電気加熱炉より優れている。
従って、加熱温度が１０００℃を超えるような高温処理
炉にも、電気加熱方式に代えて、燃焼ガス加熱方式を適
用することが望まれる。
【０００４】しかし、ガス炉の熱交換用チューブとして
配置されている従来の耐熱合金製チューブは、１０００
℃を超えると、燃焼炎・ガスによる酸化損耗が顕著化
し、耐久性が著しく損なわれる。従来の代表的なチュー
ブ材であるＣｏ基耐熱合金鋳造材（４０Ｃｏ-２０Ｎｉ-
２５Ｃｒ-Ｆｅ ）でも、その使用限界温度は１２５０℃
程度であり、１０００℃を超える高温環境での安定な使
用を確保することはできない。このため、１０００℃を
超える高温処理炉では、やむを得ず電気加熱方式が適用
されているのである。本発明は、１０００℃を超える高
温加熱に使用することができる、高融点・高耐酸化性等
を備えた高温ガス炉用熱交換用チューブを提供するもの
である。
配置されている従来の耐熱合金製チューブは、１０００
℃を超えると、燃焼炎・ガスによる酸化損耗が顕著化
し、耐久性が著しく損なわれる。従来の代表的なチュー
ブ材であるＣｏ基耐熱合金鋳造材（４０Ｃｏ-２０Ｎｉ-
２５Ｃｒ-Ｆｅ ）でも、その使用限界温度は１２５０℃
程度であり、１０００℃を超える高温環境での安定な使
用を確保することはできない。このため、１０００℃を
超える高温処理炉では、やむを得ず電気加熱方式が適用
されているのである。本発明は、１０００℃を超える高
温加熱に使用することができる、高融点・高耐酸化性等
を備えた高温ガス炉用熱交換用チューブを提供するもの
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のガス炉用熱交換
器チューブは、Ｃｒ：６０％以上を含有し、Ｃ:０．８
％以下、Ｓｉ:５％以下の混在が許容され、残部は実質
的にＦｅからなるＣｒ基合金粉末の熱間等方圧加圧焼結
体である。本明細書における元素含有量を示す％は、重
量％である。上記Ｃｒ基合金は、所望により、そのＦｅ
の一部が、Ｗ：１０％以下，Ｍｏ：１０％以下，Ｎｂ：
１０％以下，Ｔａ：１０％以下，Ｈｆ：１０％以下，Ｃ
ｏ：１０％以下，Ａｌ：１０％以下，Ｖ：１０％以下，
Ｍｎ：１０％以下から選ばれる１種ないし２種以上の元
素で置換された化学組成が与えられる。
器チューブは、Ｃｒ：６０％以上を含有し、Ｃ:０．８
％以下、Ｓｉ:５％以下の混在が許容され、残部は実質
的にＦｅからなるＣｒ基合金粉末の熱間等方圧加圧焼結
体である。本明細書における元素含有量を示す％は、重
量％である。上記Ｃｒ基合金は、所望により、そのＦｅ
の一部が、Ｗ：１０％以下，Ｍｏ：１０％以下，Ｎｂ：
１０％以下，Ｔａ：１０％以下，Ｈｆ：１０％以下，Ｃ
ｏ：１０％以下，Ａｌ：１０％以下，Ｖ：１０％以下，
Ｍｎ：１０％以下から選ばれる１種ないし２種以上の元
素で置換された化学組成が与えられる。
【０００６】本発明のチューブは、高融点（１６００℃
以上）を有すると共に、１０００℃を超える高温燃焼炎
やガスの接触に対する卓抜した耐酸化性及び高温強度を
具備している。本発明の熱交換器チューブは、チューブ
同士の連結、他部材との接合等の溶接施工の便宜上、所
望により、チューブの端縁に、溶接性のよい耐熱合金か
らなる端縁部材（溶接継手補助部材）を固相接合された
形態が与えられる。
以上）を有すると共に、１０００℃を超える高温燃焼炎
やガスの接触に対する卓抜した耐酸化性及び高温強度を
具備している。本発明の熱交換器チューブは、チューブ
同士の連結、他部材との接合等の溶接施工の便宜上、所
望により、チューブの端縁に、溶接性のよい耐熱合金か
らなる端縁部材（溶接継手補助部材）を固相接合された
形態が与えられる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明のチューブを形成するＣｒ
基合金のＣｒ含有量を６０％以上と規定し、ＣおよびＳ
ｉが混在する場合の各元素の許容混在量を上記のように
限定しているのは、１６００℃以上の高融点、および１
０００℃以上の高温の燃焼炎・ガスに対する耐酸化性、
高温強度等を確保するためである。
基合金のＣｒ含有量を６０％以上と規定し、ＣおよびＳ
ｉが混在する場合の各元素の許容混在量を上記のように
限定しているのは、１６００℃以上の高融点、および１
０００℃以上の高温の燃焼炎・ガスに対する耐酸化性、
高温強度等を確保するためである。
【０００８】本発明のチューブのＣｒ基合金を、より高
融点化し高温域における耐酸化性等を強化する点から
は、Ｃｒ含有量を高めてＦｅ量を少なくするのが有利で
はあるが、Ｆｅの存在はＣｒ基合金の焼結性を良好化
し、焼結体として製造される本発明のチューブの高緻密
性の確保を容易化するのに役立つ。焼結性をよくするに
は、Ｆｅ量を約５％ないしそれ以上とするとよい。むろ
ん、前記高融点・高耐酸化性等の特性を確保するため
に、その量は４０％を超えてはならない。
融点化し高温域における耐酸化性等を強化する点から
は、Ｃｒ含有量を高めてＦｅ量を少なくするのが有利で
はあるが、Ｆｅの存在はＣｒ基合金の焼結性を良好化
し、焼結体として製造される本発明のチューブの高緻密
性の確保を容易化するのに役立つ。焼結性をよくするに
は、Ｆｅ量を約５％ないしそれ以上とするとよい。むろ
ん、前記高融点・高耐酸化性等の特性を確保するため
に、その量は４０％を超えてはならない。
【０００９】本発明のチューブを構成するＣｒ基合金
は、所望により、Ｆｅの一部を、Ｗ：１０％以下，Ｍ
ｏ：１０％以下，Ｎｂ：１０％以下，Ｔａ：１０％以
下，Ｈｆ：１０％以下，Ｃｏ：１０％以下，Ａｌ：１０
％以下，Ｖ：１０％以下，Ｍｎ：１０％以下から選ばれ
る１種ないし２種以上の元素で置換した化学組成が与え
られる。これらの元素は、高温域における強度を高める
効果を有する。これらの元素含有量を上記のように限定
しているのは、それを超えて多量に添加すると、耐酸化
性，靭性の低下,加工性の悪化等を招くからである。
は、所望により、Ｆｅの一部を、Ｗ：１０％以下，Ｍ
ｏ：１０％以下，Ｎｂ：１０％以下，Ｔａ：１０％以
下，Ｈｆ：１０％以下，Ｃｏ：１０％以下，Ａｌ：１０
％以下，Ｖ：１０％以下，Ｍｎ：１０％以下から選ばれ
る１種ないし２種以上の元素で置換した化学組成が与え
られる。これらの元素は、高温域における強度を高める
効果を有する。これらの元素含有量を上記のように限定
しているのは、それを超えて多量に添加すると、耐酸化
性，靭性の低下,加工性の悪化等を招くからである。
【００１０】本発明のチューブは、上記組成のＣｒ基合
金の粉末（例えば，アトマイズ粉末）を焼結原料とし、
熱間等方圧加圧焼結（ＨＩＰ）による焼結体として製造
される。図４は、原料粉末をカプセルにキャニングした
状態を示している。カプセルは、２つの円筒体（２１）
（２２）（軟鋼製管体）を同心円状に重ね、上下の開口
端にリング形状の蓋板材（２３）を取付けて構成され、
原料粉末（Ｐ）は２つの円筒体の間に充填され、脱気密
封される。ＨＩＰ処理は、温度：１０００〜１５００
℃、加圧力：１００〜２００ＭＰａとして適当時間（例
えば，２〜５Ｈｒ）保持することにより達成される。Ｈ
ＩＰ処理後、カプセルを機械加工等により除去し、焼結
体として形成されたチューブを取り出す。
金の粉末（例えば，アトマイズ粉末）を焼結原料とし、
熱間等方圧加圧焼結（ＨＩＰ）による焼結体として製造
される。図４は、原料粉末をカプセルにキャニングした
状態を示している。カプセルは、２つの円筒体（２１）
（２２）（軟鋼製管体）を同心円状に重ね、上下の開口
端にリング形状の蓋板材（２３）を取付けて構成され、
原料粉末（Ｐ）は２つの円筒体の間に充填され、脱気密
封される。ＨＩＰ処理は、温度：１０００〜１５００
℃、加圧力：１００〜２００ＭＰａとして適当時間（例
えば，２〜５Ｈｒ）保持することにより達成される。Ｈ
ＩＰ処理後、カプセルを機械加工等により除去し、焼結
体として形成されたチューブを取り出す。
【００１１】本発明のチューブとして、図１に示すよう
に、溶接継手補助部材（１１ ）を端縁部に有するチュ
ーブ（１）を得ることを望む場合は、その成形法とし
て、例えば、その溶接継手補助部材（１１ ）となる蓋
板材（２３）を用いてカプセルを構成してＨＩＰ処理す
る方法が使用される。ＨＩＰ処理において、カプセル内
に形成される焼結体と蓋板材（２３）はその界面を固相
拡散により強固に接合され、従ってＨＩＰ処理後にカプ
セルを機械加工で除去する際に、蓋板材（２３）を所要
形状に成形して残置することにより、図１のように溶接
継手補助部材（１１ ）を端縁に備えたチューブを得る
ことができる。
に、溶接継手補助部材（１１ ）を端縁部に有するチュ
ーブ（１）を得ることを望む場合は、その成形法とし
て、例えば、その溶接継手補助部材（１１ ）となる蓋
板材（２３）を用いてカプセルを構成してＨＩＰ処理す
る方法が使用される。ＨＩＰ処理において、カプセル内
に形成される焼結体と蓋板材（２３）はその界面を固相
拡散により強固に接合され、従ってＨＩＰ処理後にカプ
セルを機械加工で除去する際に、蓋板材（２３）を所要
形状に成形して残置することにより、図１のように溶接
継手補助部材（１１ ）を端縁に備えたチューブを得る
ことができる。
【００１２】溶接継手補助部材として、図２のようなフ
ランジ（１２ ）を有するチューブ（１）を製造する場
合は、図５に示すように、ドーナツ盤形状の蓋板材（２
４）をＮｉ基合金で形成してカプセルを構成し、ＨＩＰ
処理後のカプセル除去工程で、該蓋板材（２４）をフラ
ンジ形状に加工して残置させればよい。このチューブは
フランジ（１２ ）を介して他部材との機械的な連結を
行うこができる。
ランジ（１２ ）を有するチューブ（１）を製造する場
合は、図５に示すように、ドーナツ盤形状の蓋板材（２
４）をＮｉ基合金で形成してカプセルを構成し、ＨＩＰ
処理後のカプセル除去工程で、該蓋板材（２４）をフラ
ンジ形状に加工して残置させればよい。このチューブは
フランジ（１２ ）を介して他部材との機械的な連結を
行うこができる。
【００１３】上記溶接継手補助部材（１１ ）（１２ ）
は、溶接性と併せて、高度の耐熱性・耐酸化性を有する
材種であることが必要であり、これには、Ｎｉ基耐熱合
金、例えばインコネル合金（Ｎｉ４０〜６３％，Ｃｒ１
４〜３５％，Ｆｅ Bal）等が好ましく使用される。
は、溶接性と併せて、高度の耐熱性・耐酸化性を有する
材種であることが必要であり、これには、Ｎｉ基耐熱合
金、例えばインコネル合金（Ｎｉ４０〜６３％，Ｃｒ１
４〜３５％，Ｆｅ Bal）等が好ましく使用される。
【００１４】本発明のチューブは高Ｃｒ含有合金からな
るので、チューブ同士を直接溶接することは困難である
が、上記のようにＨＩＰ処理での固相拡散を利用して溶
接継手補助部材（１１ ）等を付設することにより、溶
接施工の困難を解消し、配管構成における他部材の組み
付けや、チューブ同士の突き合わせ溶接による長尺化が
容易化される。また、図３のようなチューブ（１ａ）
（１ｂ）（１ｃ）を、その溶接継手補助部材部材（１１
）を介して突き合わせ溶接してＵ字型チューブを形成
し、あるいはＷ字型チューブ等とすることも容易であ
る。
るので、チューブ同士を直接溶接することは困難である
が、上記のようにＨＩＰ処理での固相拡散を利用して溶
接継手補助部材（１１ ）等を付設することにより、溶
接施工の困難を解消し、配管構成における他部材の組み
付けや、チューブ同士の突き合わせ溶接による長尺化が
容易化される。また、図３のようなチューブ（１ａ）
（１ｂ）（１ｃ）を、その溶接継手補助部材部材（１１
）を介して突き合わせ溶接してＵ字型チューブを形成
し、あるいはＷ字型チューブ等とすることも容易であ
る。
【００１５】
【実施例】Ｃｒ基合金粉末（粒径３５５μｍ以下）を焼
結原料とし、ＨＩＰ処理により、焼結体チューブを製造
する。 ＨＩＰ処理：温度１２５０℃，加圧力１００ＭＰａ，処
理時間５Ｈｒ チューブサイズ（直管）：外径１１４，肉厚７，長さ１
４００（ｍｍ）
結原料とし、ＨＩＰ処理により、焼結体チューブを製造
する。 ＨＩＰ処理：温度１２５０℃，加圧力１００ＭＰａ，処
理時間５Ｈｒ チューブサイズ（直管）：外径１１４，肉厚７，長さ１
４００（ｍｍ）
【００１６】表１に、チューブの化学組成および特性を
示す。表中、比較材（No.４）は、従来のＣｏ基耐熱合
金製チューブ（鋳造管）である。耐酸化性は、試験片を
加熱炉（大気雰囲気,１３５０℃）内に保持（１００Ｈ
ｒ）した後、試験片表面のスケールをアルカリ溶液およ
び酸溶液で除去し、試験前後の重量変化から酸化減量
（g/m ２ hr) を算定し、評価した。高温強度（ｋｇｆ
／ｍｍ２）は、１０００℃における高温曲げ試験による
測定結果を示している。
示す。表中、比較材（No.４）は、従来のＣｏ基耐熱合
金製チューブ（鋳造管）である。耐酸化性は、試験片を
加熱炉（大気雰囲気,１３５０℃）内に保持（１００Ｈ
ｒ）した後、試験片表面のスケールをアルカリ溶液およ
び酸溶液で除去し、試験前後の重量変化から酸化減量
（g/m ２ hr) を算定し、評価した。高温強度（ｋｇｆ
／ｍｍ２）は、１０００℃における高温曲げ試験による
測定結果を示している。
【００１７】表１に示したように、本発明のチューブ
は、高融点（１６００℃以上）、および高度の耐酸化
性，高温強度を有している。その腐食減量は、従来材で
あるＣｏ基合金製チューブの約１／１０以下と著しく少
なく、卓抜した酸化腐食抵抗性を有し、また高温域にお
ける強度も従来材のそれを大きく上回っている。
は、高融点（１６００℃以上）、および高度の耐酸化
性，高温強度を有している。その腐食減量は、従来材で
あるＣｏ基合金製チューブの約１／１０以下と著しく少
なく、卓抜した酸化腐食抵抗性を有し、また高温域にお
ける強度も従来材のそれを大きく上回っている。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】本発明の熱交換器用チューブは、高融点
および高耐酸化性を有し、鍛造炉，焼結炉，高温熱処理
炉などの１０００℃を超える燃焼炎やガスが接触する高
温酸化雰囲気下にも、溶損や酸化損耗が抑制防止され、
従来の耐熱合金製チューブでは不可能な安定使用を確保
することができ、磁気焼鈍（温度約１１５０℃）や、高
速度鋼の焼入れ（温度約１２５０℃）などもガス炉によ
る処理を可能とするものでる。また、本発明のチューブ
は、熱間等方圧加圧焼結体として製造されるので、ニア
ネットシェイプを有し、仕上げ機械加工の負担も少な
く、コスト的に有利に製造することができる。
および高耐酸化性を有し、鍛造炉，焼結炉，高温熱処理
炉などの１０００℃を超える燃焼炎やガスが接触する高
温酸化雰囲気下にも、溶損や酸化損耗が抑制防止され、
従来の耐熱合金製チューブでは不可能な安定使用を確保
することができ、磁気焼鈍（温度約１１５０℃）や、高
速度鋼の焼入れ（温度約１２５０℃）などもガス炉によ
る処理を可能とするものでる。また、本発明のチューブ
は、熱間等方圧加圧焼結体として製造されるので、ニア
ネットシェイプを有し、仕上げ機械加工の負担も少な
く、コスト的に有利に製造することができる。
【図１】本発明のチューブの実施例を示す管軸方向断面
図である。
図である。
【図２】本発明のチューブの実施例を示す管軸方向断面
図である。
図である。
【図３】本発明のチューブの実施例を示す管軸方向断面
図である。
図である。
【図４】本発明のチューブの熱間等方圧加圧焼結におけ
るカプセルのキャニング態様の例を示す図である。
るカプセルのキャニング態様の例を示す図である。
【図５】本発明のチューブの熱間等方圧加圧焼結におけ
るカプセルのキャニング態様の例を示す図である。
るカプセルのキャニング態様の例を示す図である。
１（１ａ，１ｂ，１ｃ）：チューブ（焼結体） １１，１２ ：継手補助部材 ２：カプセル ２１，２２：カプセルの円筒体 ２３，２４：カプセルの蓋板材 Ｐ ：焼結原料粉末
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 蒲 隆弘 大阪府枚方市中宮大池１丁目１番１号 株 式会社クボタ枚方製造所内 (72)発明者 片山 善雄 大阪府枚方市中宮大池１丁目１番１号 株 式会社クボタ枚方製造所内 Ｆターム(参考） 4K018 AA32 AA40 EA11 KA07 KA23
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で，Ｃｒ：６０％以上を含有し、
Ｃ:０．８％以下、Ｓｉ:５％以下の混在が許容され、残
部は実質的にＦｅからなるＣｒ基合金粉末の熱間等方圧
加圧焼結体である高温ガス炉の熱交換器用チューブ。 - 【請求項２】 重量％で，Ｃｒ：６０％以上，および
Ｗ：１０％以下，Ｍｏ：１０％以下，Ｎｂ：１０％以
下，Ｔａ：１０％以下，Ｈｆ：１０％以下，Ｃｏ：１０
％以下，Ａｌ：１０％以下，Ｖ：１０％以下，Ｍｎ：１
０％以下から選ばれる１種ないし２種以上の元素を含有
し、Ｃ:０．８％以下、Ｓｉ:５％以下の混在が許容さ
れ、残部は実質的にＦｅからなるＣｒ基合金粉末の熱間
等方圧加圧焼結体である高温ガス炉の熱交換器用チュー
ブ。 - 【請求項３】 チューブの開口端縁に溶接継手補助部材
が固相接合されている請求項１又は請求項２に記載の高
温ガス炉の熱交換器用チューブ。 - 【請求項４】 請求項３に記載のチューブ同士が、開口
端縁の溶接継手補助部材を介して突き合せ溶接されてな
る高温ガス炉の熱交換器用チューブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11061282A JP2000258095A (ja) | 1999-03-09 | 1999-03-09 | 高温ガス炉の熱交換器用チューブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11061282A JP2000258095A (ja) | 1999-03-09 | 1999-03-09 | 高温ガス炉の熱交換器用チューブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000258095A true JP2000258095A (ja) | 2000-09-22 |
Family
ID=13166702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11061282A Pending JP2000258095A (ja) | 1999-03-09 | 1999-03-09 | 高温ガス炉の熱交換器用チューブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000258095A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1681361A4 (en) * | 2003-10-10 | 2008-04-23 | Nat Inst For Materials Science | HIGHLY DUCTILE SILVER-BASED CHROMIUM ALLOY |
| CN102601372A (zh) * | 2012-03-22 | 2012-07-25 | 华南理工大学 | 一种强化冷凝传热管及其制备方法 |
-
1999
- 1999-03-09 JP JP11061282A patent/JP2000258095A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1681361A4 (en) * | 2003-10-10 | 2008-04-23 | Nat Inst For Materials Science | HIGHLY DUCTILE SILVER-BASED CHROMIUM ALLOY |
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