JP2000266055A - 耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法 - Google Patents
耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、溶融亜鉛と接触しながら摺動して
も優れた耐蝕性および耐摩耗性を有する軸受けなどの耐
蝕耐摩耗性摺動部材および製造方法を提供すること。 【解決手段】 被処理摺動部材２の少なくとも溶融亜鉛
と接触する摺動部表面に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末
の混合物を接触する状態にし、熱間静水圧成形法によっ
て加熱と加圧をして焼結物を被覆層３とする耐蝕耐摩耗
性摺動部材１の製造方法。
も優れた耐蝕性および耐摩耗性を有する軸受けなどの耐
蝕耐摩耗性摺動部材および製造方法を提供すること。 【解決手段】 被処理摺動部材２の少なくとも溶融亜鉛
と接触する摺動部表面に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末
の混合物を接触する状態にし、熱間静水圧成形法によっ
て加熱と加圧をして焼結物を被覆層３とする耐蝕耐摩耗
性摺動部材１の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融亜鉛に対した
高い耐蝕性と耐摩耗性を持つ耐蝕耐摩耗性摺動部材およ
びその製造方法に関する。
高い耐蝕性と耐摩耗性を持つ耐蝕耐摩耗性摺動部材およ
びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼帯などの表面に亜鉛めっきを施す場
合、溶融した亜鉛浴内に冷延鋼帯などを緊張した状態で
連続的に移送し、その表面に亜鉛をめっきする方法が行
われている。このようにしてめっきする連続めっきライ
ンには、図４に示すように鋼帯８を緊張し必要に応じて
方向転換するシンクロール４、移送中の鋼帯８の振動を
抑制し、その移送方向を制御するサポートロール５が必
須の部材として用いられている。これらのロール４、５
は、図５に示すようにロール軸にブッシュ７が装着さ
れ、このブッシュ７の部分が軸受６に回転できるように
支持されているものである。
合、溶融した亜鉛浴内に冷延鋼帯などを緊張した状態で
連続的に移送し、その表面に亜鉛をめっきする方法が行
われている。このようにしてめっきする連続めっきライ
ンには、図４に示すように鋼帯８を緊張し必要に応じて
方向転換するシンクロール４、移送中の鋼帯８の振動を
抑制し、その移送方向を制御するサポートロール５が必
須の部材として用いられている。これらのロール４、５
は、図５に示すようにロール軸にブッシュ７が装着さ
れ、このブッシュ７の部分が軸受６に回転できるように
支持されているものである。
【０００３】これらのロール４，５、ブッシュ７および
軸受６は、鋼帯８のような硬質の材料を溶融亜鉛10中で
扱うため、軸受６の内面、ロール軸に装着したブッシュ
７の外面および鋼帯と接触するシンクロール４およびサ
ポートロール５の表面は摩耗が激しく、また溶融亜鉛に
よりかなりの腐食および浸食されることになる。
軸受６は、鋼帯８のような硬質の材料を溶融亜鉛10中で
扱うため、軸受６の内面、ロール軸に装着したブッシュ
７の外面および鋼帯と接触するシンクロール４およびサ
ポートロール５の表面は摩耗が激しく、また溶融亜鉛に
よりかなりの腐食および浸食されることになる。
【０００４】従来、このような部材に耐摩耗性、耐蝕性
を付与する方法として、次の方法が実施されている。 （１）被処理摺動部材の摺動部にＣｏ基自溶合金材を溶
射処理して被覆する。 （２）被処理摺動部材の摺動部にＷＣ─１０〜１８％Ｃ
ｏを高速ガス炎溶射被覆する。 （３）被処理摺動部材の摺動部にステライト系材料を溶
接肉盛被覆する。
を付与する方法として、次の方法が実施されている。 （１）被処理摺動部材の摺動部にＣｏ基自溶合金材を溶
射処理して被覆する。 （２）被処理摺動部材の摺動部にＷＣ─１０〜１８％Ｃ
ｏを高速ガス炎溶射被覆する。 （３）被処理摺動部材の摺動部にステライト系材料を溶
接肉盛被覆する。
【０００５】しかし、溶射処理したものの溶射被覆の機
構は、溶融粒子を基材表面に衝突させて順次積層し金属
被覆を形成する方法であるので、被覆金属粒子は常温か
ら融点以上の温度に急速に加熱され、被覆面に衝突して
急速冷却し固化される工程を経るので、材料は酸化変質
し易く、被覆面を構成する金属粒界に気孔線状の空隙部
を生じ易い。この空隙は、鋼帯の振動などによる衝撃負
荷によっ亀裂の発生の原因となり、この亀裂が亜鉛浸食
の基点となっている。さらに、高速ガス炎溶射被覆法
は、比較的材料の変質は抑制され、気孔の発生も少ない
が、溶射法の持つ形成部の機構的弱点は存在している。
また、ステライト系材料を溶接肉盛したものは、溶融亜
鉛の浸蝕には耐えられず、１週間も維持することは困難
である。
構は、溶融粒子を基材表面に衝突させて順次積層し金属
被覆を形成する方法であるので、被覆金属粒子は常温か
ら融点以上の温度に急速に加熱され、被覆面に衝突して
急速冷却し固化される工程を経るので、材料は酸化変質
し易く、被覆面を構成する金属粒界に気孔線状の空隙部
を生じ易い。この空隙は、鋼帯の振動などによる衝撃負
荷によっ亀裂の発生の原因となり、この亀裂が亜鉛浸食
の基点となっている。さらに、高速ガス炎溶射被覆法
は、比較的材料の変質は抑制され、気孔の発生も少ない
が、溶射法の持つ形成部の機構的弱点は存在している。
また、ステライト系材料を溶接肉盛したものは、溶融亜
鉛の浸蝕には耐えられず、１週間も維持することは困難
である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶融亜鉛と
接触しながら摺動しても優れた耐蝕性および耐摩耗性を
有するブッシュなどの耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその
製造方法を提供することを課題としている。
接触しながら摺動しても優れた耐蝕性および耐摩耗性を
有するブッシュなどの耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその
製造方法を提供することを課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者らは、溶融亜鉛と接触しながら摺動しても
優れた耐蝕性および耐摩耗性を有する材料、被覆方法な
どについて調査、研究していたところ、Ｎｉろう材粉末
にＷＣ系粉末を混合した混合物を熱間静水圧成形（ＨＩ
Ｐ）法で焼結しながら被処理摺動部材の表面に被覆する
と、この被覆層は、極めて耐蝕性および耐摩耗性に優
れ、特に溶融亜鉛に対する耐蝕性に優れているとの知見
を得て本発明をなしたものである。
め、本発明者らは、溶融亜鉛と接触しながら摺動しても
優れた耐蝕性および耐摩耗性を有する材料、被覆方法な
どについて調査、研究していたところ、Ｎｉろう材粉末
にＷＣ系粉末を混合した混合物を熱間静水圧成形（ＨＩ
Ｐ）法で焼結しながら被処理摺動部材の表面に被覆する
と、この被覆層は、極めて耐蝕性および耐摩耗性に優
れ、特に溶融亜鉛に対する耐蝕性に優れているとの知見
を得て本発明をなしたものである。
【０００８】すなわち、本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材
の製造方法においては、被処理摺動部材の少なくとも溶
融亜鉛と接触する摺動部表面に、ＷＣとＮｉ、Ｃｏなど
との合金粉末からなるＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混
合物を接触する状態にしておき、熱間静水圧成形法によ
って加熱と加圧をして上記混合物の焼結物を被覆するこ
とである。
の製造方法においては、被処理摺動部材の少なくとも溶
融亜鉛と接触する摺動部表面に、ＷＣとＮｉ、Ｃｏなど
との合金粉末からなるＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混
合物を接触する状態にしておき、熱間静水圧成形法によ
って加熱と加圧をして上記混合物の焼結物を被覆するこ
とである。
【０００９】さらに、本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材に
おいては、被処理摺動部材の少なくとも溶融亜鉛と接触
する摺動部表面に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合
物を熱間静圧成形法により焼結して被覆した被覆層を設
けたものとすることである。また、本発明の耐蝕耐摩耗
性摺動部材においては、上記ＷＣ系粉末がＷＣとＮｉ又
はＣｏとの合金粉末からなるものであり、上記ＷＣ系粉
末とＮｉろう材粉末の混合物がＷＣ系粉末６０〜９０
％、Ｎｉろう材粉末残部のものとすることである。
おいては、被処理摺動部材の少なくとも溶融亜鉛と接触
する摺動部表面に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合
物を熱間静圧成形法により焼結して被覆した被覆層を設
けたものとすることである。また、本発明の耐蝕耐摩耗
性摺動部材においては、上記ＷＣ系粉末がＷＣとＮｉ又
はＣｏとの合金粉末からなるものであり、上記ＷＣ系粉
末とＮｉろう材粉末の混合物がＷＣ系粉末６０〜９０
％、Ｎｉろう材粉末残部のものとすることである。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、図面を参考にして本発明を
説明する。図１は、本発明の実施例で製造した軸受の側
面図（ａ）とＡ−Ａ断面図（ｂ）、図２は、本発明に使
用する熱間静水圧成形装置の全体構成を説明するための
概念図、図３は、本発明の熱間静水圧成形法の加熱条件
および加圧条件の一例を説明するための図である。本発
明の耐蝕耐摩耗性摺動部材の被処理摺動部材２は、円筒
状、半円筒状の軸受、ロール軸の軸受に接触される部分
に被覆する円筒状などのブッシュ、シンクロール、サポ
ートロールのロールなどの溶融亜鉛と接触するとともに
摺動するものであり、その材料は、炭素鋼、低合金鋼、
ステンレス鋼などの鋼、ニッケル合金などで、１２００
℃以下で適当な強度があり、また極端に軟化することが
ない材料であればよい。本発明の基材の表面に被覆する
混合物のＷＣ系粉末は、ＷＣと５〜30wt% のＮｉ、Ｃｏ
などとが合金となっているものの粉末である。このよう
なＷＣ系粉末を用いるのは、ＷＣが均一に分散した強固
な材料が得られ、また被処理摺動部材２としてステンレ
ス鋼を用いる場合、冶金的結合も得られるからである。
説明する。図１は、本発明の実施例で製造した軸受の側
面図（ａ）とＡ−Ａ断面図（ｂ）、図２は、本発明に使
用する熱間静水圧成形装置の全体構成を説明するための
概念図、図３は、本発明の熱間静水圧成形法の加熱条件
および加圧条件の一例を説明するための図である。本発
明の耐蝕耐摩耗性摺動部材の被処理摺動部材２は、円筒
状、半円筒状の軸受、ロール軸の軸受に接触される部分
に被覆する円筒状などのブッシュ、シンクロール、サポ
ートロールのロールなどの溶融亜鉛と接触するとともに
摺動するものであり、その材料は、炭素鋼、低合金鋼、
ステンレス鋼などの鋼、ニッケル合金などで、１２００
℃以下で適当な強度があり、また極端に軟化することが
ない材料であればよい。本発明の基材の表面に被覆する
混合物のＷＣ系粉末は、ＷＣと５〜30wt% のＮｉ、Ｃｏ
などとが合金となっているものの粉末である。このよう
なＷＣ系粉末を用いるのは、ＷＣが均一に分散した強固
な材料が得られ、また被処理摺動部材２としてステンレ
ス鋼を用いる場合、冶金的結合も得られるからである。
【００１１】上記ＷＣ系粉末と混合するＮｉろう材粉末
は、いわゆるＮｉ基自溶性合金で、ＪＩＳ Ｚ ３２６
５にＢＮｉ−１〜ＢＮｉ−７に規定されているＣｒ：１
９．５wt％以下、Ｂ：３．５wt％以下、Ｓi ：１０．５
wt％以下、Ｆｅ：５．０wt％以下、Ｃ：０．９wt％以
下、Ｐ：１２、０wt％以下、残部Ｎｉの粉末などで、例
えばＣｒ：１６wt％、Ｂ：３．５wt％、Ｆｅ：２wt％、
Ｃ：０．６wt％、残部Ｎｉの粉末などである。上記ＷＣ
系粉末とＮｉろう材粉末の混合物は、ＷＣ系粉末が６０
〜９０％、Ｎｉろう材粉末が残部のものが好ましい。Ｗ
Ｃ系粉末が６０％未満になると、これを用いて被処理摺
動部材に被覆した被覆層の硬度が十分でなく、また９０
％を超えると、被覆層の靱性が低下性するので好ましく
ない。上記ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合は、ボー
ルミルを用いて行ってもよいし、十分混合できれば他の
方法または装置を用いてもよい。
は、いわゆるＮｉ基自溶性合金で、ＪＩＳ Ｚ ３２６
５にＢＮｉ−１〜ＢＮｉ−７に規定されているＣｒ：１
９．５wt％以下、Ｂ：３．５wt％以下、Ｓi ：１０．５
wt％以下、Ｆｅ：５．０wt％以下、Ｃ：０．９wt％以
下、Ｐ：１２、０wt％以下、残部Ｎｉの粉末などで、例
えばＣｒ：１６wt％、Ｂ：３．５wt％、Ｆｅ：２wt％、
Ｃ：０．６wt％、残部Ｎｉの粉末などである。上記ＷＣ
系粉末とＮｉろう材粉末の混合物は、ＷＣ系粉末が６０
〜９０％、Ｎｉろう材粉末が残部のものが好ましい。Ｗ
Ｃ系粉末が６０％未満になると、これを用いて被処理摺
動部材に被覆した被覆層の硬度が十分でなく、また９０
％を超えると、被覆層の靱性が低下性するので好ましく
ない。上記ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合は、ボー
ルミルを用いて行ってもよいし、十分混合できれば他の
方法または装置を用いてもよい。
【００１２】次に、摺動部材の一例としてフェライト系
ステンレス鋼からなるロール軸受の溶融亜鉛と接触する
摺動部表面（内面のこと）に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材
粉末の混合物を熱間静水圧成形法により被覆する方法を
説明する。先ず、軸受の内面に焼結して被覆する粉末を
混合し、焼結により収縮を考慮した寸法および形状にカ
プセルを製作し、カプセルを組み立て、混合した粉末を
充填し、蓋をして真空脱気し、脱気が終了したら真空封
止し、熱間静水圧成形装置に入れて処理し、処理が終わ
ったカプセルをワイヤカット、機械加工などで切断して
内面に焼結した被覆層３を有する軸受１を取り出す方法
である。
ステンレス鋼からなるロール軸受の溶融亜鉛と接触する
摺動部表面（内面のこと）に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材
粉末の混合物を熱間静水圧成形法により被覆する方法を
説明する。先ず、軸受の内面に焼結して被覆する粉末を
混合し、焼結により収縮を考慮した寸法および形状にカ
プセルを製作し、カプセルを組み立て、混合した粉末を
充填し、蓋をして真空脱気し、脱気が終了したら真空封
止し、熱間静水圧成形装置に入れて処理し、処理が終わ
ったカプセルをワイヤカット、機械加工などで切断して
内面に焼結した被覆層３を有する軸受１を取り出す方法
である。
【００１３】本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその
製造方法における熱間静水圧成形法の加圧および加熱
は、図４に示すようにＡｒガス雰囲気中において、１０
００〜１５００kgf/cm2 の圧力、１０５０〜１１５０℃
の温度で１〜３時間の加圧と加熱をすることによって行
うことができる。焼結圧力を１０００〜１５００kgf/cm
2 で行うのは、１０００kgf/cm2 より低いと十分焼結さ
れず、また１５００kgf/cm2 以上にしても効果が飽和す
るからである。また焼結温度を１０５０〜１１５０℃で
行うのは、１０５０℃より低いと、十分焼結されず、ま
た１１５０℃より高いと基材の被処理摺動部材が劣化す
るからである。
製造方法における熱間静水圧成形法の加圧および加熱
は、図４に示すようにＡｒガス雰囲気中において、１０
００〜１５００kgf/cm2 の圧力、１０５０〜１１５０℃
の温度で１〜３時間の加圧と加熱をすることによって行
うことができる。焼結圧力を１０００〜１５００kgf/cm
2 で行うのは、１０００kgf/cm2 より低いと十分焼結さ
れず、また１５００kgf/cm2 以上にしても効果が飽和す
るからである。また焼結温度を１０５０〜１１５０℃で
行うのは、１０５０℃より低いと、十分焼結されず、ま
た１１５０℃より高いと基材の被処理摺動部材が劣化す
るからである。
【００１４】また、本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材およ
びその製造方法に用いる熱間静水圧成形法に用いる熱間
静水圧成形装置は、例えば図３で示すような被処理物を
入れて加圧と加熱して焼結する本体部11、ガス供給部1
4、真空ポンプ19、搬送装置20、加熱電源制御装置21な
どからなるもので、本体部11は、プレスフレーム18で保
持されており、圧力容器12、Ｍｏヒーター13などからな
り、圧力容器12にＡｒガスなどを供給するガス機器14
は、Ａｒガス貯蔵容器15、圧力調整器16、ガス圧縮機17
などからなっているものである。
びその製造方法に用いる熱間静水圧成形法に用いる熱間
静水圧成形装置は、例えば図３で示すような被処理物を
入れて加圧と加熱して焼結する本体部11、ガス供給部1
4、真空ポンプ19、搬送装置20、加熱電源制御装置21な
どからなるもので、本体部11は、プレスフレーム18で保
持されており、圧力容器12、Ｍｏヒーター13などからな
り、圧力容器12にＡｒガスなどを供給するガス機器14
は、Ａｒガス貯蔵容器15、圧力調整器16、ガス圧縮機17
などからなっているものである。
【００１５】
【作用】本発明の耐蝕耐摩耗性摺動部材は、被覆層がＷ
Ｃ系粉末を溶融して凝固したＮｉろう材によって被処理
摺動部材に固定されている状態になっているものである
ので、ＷＣは溶融亜鉛に対して耐蝕性が優れているため
腐食されず、また溶融亜鉛はＷＣに対して接触角が大き
いためＷＣ粉末とＷＣ粉末との間にあるＮｉろう材に接
触することがなく、Ｎｉろう材も腐食されることがな
い。さらに、Ｎｉろう材およびＮｉ、Ｃｏなどが被処理
摺動部材に拡散しているので、被覆層が強固に結合さ
れ、剥離することがない。また、被覆層の組織が緻密で
あるため、溶射皮膜と違って損耗の基点となる気孔気管
がないので、損耗が少ない。また、Ｎｉろう材中のＣｒ
はＣｒＣ、ＢはＮｉＢ、ＦｅＢなどとなって被覆層の硬
度を高くして耐摩耗性を高くする。
Ｃ系粉末を溶融して凝固したＮｉろう材によって被処理
摺動部材に固定されている状態になっているものである
ので、ＷＣは溶融亜鉛に対して耐蝕性が優れているため
腐食されず、また溶融亜鉛はＷＣに対して接触角が大き
いためＷＣ粉末とＷＣ粉末との間にあるＮｉろう材に接
触することがなく、Ｎｉろう材も腐食されることがな
い。さらに、Ｎｉろう材およびＮｉ、Ｃｏなどが被処理
摺動部材に拡散しているので、被覆層が強固に結合さ
れ、剥離することがない。また、被覆層の組織が緻密で
あるため、溶射皮膜と違って損耗の基点となる気孔気管
がないので、損耗が少ない。また、Ｎｉろう材中のＣｒ
はＣｒＣ、ＢはＮｉＢ、ＦｅＢなどとなって被覆層の硬
度を高くして耐摩耗性を高くする。
【００１６】次に、本発明の実施例を説明する。
【実施例】実施例１ ＷＣ−２０wt％Ｎｉ粉末を８０wt％と０．６wt％Ｃ−１
６wt％Ｃｒ−２wt％Ｆｅ─３．５wt％Ｂ─残部Ｎｉ合金
粉末を２０wt％とをボールミルで混合し、この混合物粉
末を用い、フエライト系ステンレス鋼からなる径２００
ｍｍ、厚さ１５ｍｍの円筒形の軸受２の内面に該混合粉
末を図２と同じ工程を経てカプセルの中に真空封止し、
図３と同じ熱間静水圧成形装置に装填し、Ａｒガス雰囲
気下で加熱、加圧した。
６wt％Ｃｒ−２wt％Ｆｅ─３．５wt％Ｂ─残部Ｎｉ合金
粉末を２０wt％とをボールミルで混合し、この混合物粉
末を用い、フエライト系ステンレス鋼からなる径２００
ｍｍ、厚さ１５ｍｍの円筒形の軸受２の内面に該混合粉
末を図２と同じ工程を経てカプセルの中に真空封止し、
図３と同じ熱間静水圧成形装置に装填し、Ａｒガス雰囲
気下で加熱、加圧した。
【００１７】加熱は、図４に示すように室温から８００
℃まで４００℃／時間の加熱速度で加熱し、同温度で２
時間保持した後、上記加熱速度で１０５０℃に加熱し、
同温度で２時間保持し、１２５℃／時間の冷却速度で冷
却した。加圧条件は、加熱温度が１０５０℃になった時
に１０００kgf/cm2 になるように徐々に加圧し、１００
０kgf/cm2 で２時間保持し、その後１５０kgf/cm2 まで
徐々に減圧し、その後大気圧まで急速に減圧した。
℃まで４００℃／時間の加熱速度で加熱し、同温度で２
時間保持した後、上記加熱速度で１０５０℃に加熱し、
同温度で２時間保持し、１２５℃／時間の冷却速度で冷
却した。加圧条件は、加熱温度が１０５０℃になった時
に１０００kgf/cm2 になるように徐々に加圧し、１００
０kgf/cm2 で２時間保持し、その後１５０kgf/cm2 まで
徐々に減圧し、その後大気圧まで急速に減圧した。
【００１８】その後、熱間静水圧成形装置から軸受およ
びカプセルを取り出し、カプセルを機械加工切断し図１
に示すような軸受１を取り出した。軸受１の被覆層３の
厚さは予定どおりの３ｍｍであった。この軸受１を現在
稼働中の亜鉛めっき装置に装着して２０日使用し、その
摩耗量を測定したところ０．４ｍｍ摩耗していた。その
後さらに１４日使用し、摩耗量を測定したところ０．１
ｍｍ摩耗していた。被覆層の厚さが３ｍｍであるので、
予測寿命は約１５０日である。これに対して、現在使用
しているＣｏ基合金の溶射品は、寿命が１４日であっ
た。
びカプセルを取り出し、カプセルを機械加工切断し図１
に示すような軸受１を取り出した。軸受１の被覆層３の
厚さは予定どおりの３ｍｍであった。この軸受１を現在
稼働中の亜鉛めっき装置に装着して２０日使用し、その
摩耗量を測定したところ０．４ｍｍ摩耗していた。その
後さらに１４日使用し、摩耗量を測定したところ０．１
ｍｍ摩耗していた。被覆層の厚さが３ｍｍであるので、
予測寿命は約１５０日である。これに対して、現在使用
しているＣｏ基合金の溶射品は、寿命が１４日であっ
た。
【００１９】実施例２ 実施例１と同様な混合物粉末を用い、実施例１と同様な
被覆条件によってフエライト系ステンレス鋼からなる５
０ｍｍ（幅）×６０ｍｍ（長さ）×９ｍｍ（厚さ）の鋼
板の上に３ｍｍの被覆層を設けた試験片を製造した。こ
の試験片を溶融亜鉛浴軸部品試験装置（試験片を溶融亜
鉛浴の中に固定し、Ｃｏ合金製円柱を回転しながら試験
片に押し当てて摩耗量を測定する装置）を用い、浴温
度：４６０℃、回転数：１００rpm 、荷重：１００ｋ
ｇ、相手材：Ｃｏ合金の条件で摩耗量を測定した結果は
下記のとおりであった。また、基材の上にＣｏ基自溶合
金を３ｍｍ溶射した比較例およびステライトNo. ６を３
ｍｍ溶接肉盛した比較例について同条件で摩耗量を測定
した結果は下記のとおりであった。 本発明品： ７６μｍ／ｈｒ Ｃｏ基自溶合金を溶射したもの（比較例）： １２４μｍ／ｈｒ ステライトNo. ６を溶接肉盛したもの（比較例）：２３１μｍ／ｈｒ
被覆条件によってフエライト系ステンレス鋼からなる５
０ｍｍ（幅）×６０ｍｍ（長さ）×９ｍｍ（厚さ）の鋼
板の上に３ｍｍの被覆層を設けた試験片を製造した。こ
の試験片を溶融亜鉛浴軸部品試験装置（試験片を溶融亜
鉛浴の中に固定し、Ｃｏ合金製円柱を回転しながら試験
片に押し当てて摩耗量を測定する装置）を用い、浴温
度：４６０℃、回転数：１００rpm 、荷重：１００ｋ
ｇ、相手材：Ｃｏ合金の条件で摩耗量を測定した結果は
下記のとおりであった。また、基材の上にＣｏ基自溶合
金を３ｍｍ溶射した比較例およびステライトNo. ６を３
ｍｍ溶接肉盛した比較例について同条件で摩耗量を測定
した結果は下記のとおりであった。 本発明品： ７６μｍ／ｈｒ Ｃｏ基自溶合金を溶射したもの（比較例）： １２４μｍ／ｈｒ ステライトNo. ６を溶接肉盛したもの（比較例）：２３１μｍ／ｈｒ
【００２０】これらの結果より、現在稼働中の亜鉛めっ
き装置に装着した結果では、本発明品は、現在使用して
いるＣｏ基合金の溶射品の約１１倍であった。また溶融
亜鉛浴軸部品試験装置による試験では、本発明方法と同
じ方法で製造した試験片は、Ｃｏ基自溶合金を溶射した
ものの約１．６倍、ステライトNo. ６を溶接肉盛したも
のの約３倍であった。
き装置に装着した結果では、本発明品は、現在使用して
いるＣｏ基合金の溶射品の約１１倍であった。また溶融
亜鉛浴軸部品試験装置による試験では、本発明方法と同
じ方法で製造した試験片は、Ｃｏ基自溶合金を溶射した
ものの約１．６倍、ステライトNo. ６を溶接肉盛したも
のの約３倍であった。
【００２１】なお、上記実施例には、ブッシュの外面お
よび鋼帯と接触するシンクロールおよびサポートロール
の表面のものは記載されていないが、軸受と同様な結果
になっている。
よび鋼帯と接触するシンクロールおよびサポートロール
の表面のものは記載されていないが、軸受と同様な結果
になっている。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、上記構成にしたことにより、
溶融亜鉛による腐食を少なくすることができるととも
に、硬いので摩耗量も少なくすることができるので、寿
命を長くすることができるという優れた効果を奏する。
溶融亜鉛による腐食を少なくすることができるととも
に、硬いので摩耗量も少なくすることができるので、寿
命を長くすることができるという優れた効果を奏する。
【図１】実施例で製造した軸受の側面図（ａ）とＡ−Ａ
断面図（ｂ）である。
断面図（ｂ）である。
【図２】熱間静水圧成形装置の全体構成を説明するため
の概念図である。
の概念図である。
【図３】本発明の加熱条件および加圧条件を説明するた
めの図である。
めの図である。
【図４】溶融亜鉛めっき装置を説明するための概念図で
ある。
ある。
【図５】図４の溶融亜鉛めっき装置のシンクロールおよ
びサポートロールの軸受構造を説明する断面図である。
びサポートロールの軸受構造を説明する断面図である。
１ 耐蝕耐摩耗性摺動部材（被覆層を有する軸受） ２ 被処理摺動部材（軸受） ３ 被覆層 ４ シンクロール ５ サポートロール ６ 軸受 ７ ブッシュ ８ 鋼帯 ９ ワイピングノズル 10 溶融亜鉛 11 熱間静水圧成形装置本体 12 圧力容器 13 Moヒーター 14 ガス機器 15 Ａｒガス貯蔵容器 16 圧力調節器 17 ガス圧縮機 18 プレスフレーム 19 真空ボンプ 20 搬送装置 21 加熱電源制御装置
Claims (4)
- 【請求項１】 被処理摺動部材の少なくとも溶融亜鉛と
接触する摺動部表面に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の
混合物を接触する状態にし、熱間静水圧成形法によって
加熱と加圧をして焼結物を被覆することを特徴とする耐
蝕耐摩耗性摺動部材の製造方法。 - 【請求項２】 被処理摺動部材（２）の少なくとも溶融
亜鉛と接触する摺動部表面に、ＷＣ系粉末とＮｉろう材
粉末の混合物を熱間静水圧成形法により焼結して被覆し
た被覆層（３）を設けたことを特徴とする耐蝕耐摩耗性
摺動部材。 - 【請求項３】 ＷＣ系粉末がＷＣとＮｉ又はＣｏとの合
金の粉末であることを特徴とする請求項２記載の耐蝕耐
摩耗性摺動部材。 - 【請求項４】 上記ＷＣ系粉末とＮｉろう材粉末の混合
物がＷＣ系粉末を６０〜９０％含有し、残部がＮｉろう
材粉末であることを特徴とする請求項２又は請求項３記
載の耐蝕耐摩耗性摺動部材。
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|---|---|---|---|
| JP07458799A JP4231582B2 (ja) | 1999-03-18 | 1999-03-18 | 耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP07458799A JP4231582B2 (ja) | 1999-03-18 | 1999-03-18 | 耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000266055A true JP2000266055A (ja) | 2000-09-26 |
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| JP07458799A Expired - Fee Related JP4231582B2 (ja) | 1999-03-18 | 1999-03-18 | 耐蝕耐摩耗性摺動部材およびその製造方法 |
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007224414A (ja) * | 2006-01-03 | 2007-09-06 | General Electric Co <Ge> | 機械部品並びに製造及び補修法 |
| JP2016509124A (ja) * | 2012-12-07 | 2016-03-24 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | Ｈｉｐ固化部品の製造方法および耐摩耗性層を含むｈｉｐ処理部品 |
| JP2016108600A (ja) * | 2014-12-04 | 2016-06-20 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| CN105970063A (zh) * | 2016-06-04 | 2016-09-28 | 苏州思创源博电子科技有限公司 | 一种具有涂层的钨合金材料的制备方法 |
| WO2019167149A1 (ja) * | 2018-02-27 | 2019-09-06 | 日本製鉄株式会社 | 浴中機器用部材、溶融金属浴中機器及び溶融金属めっき材製造装置 |
| WO2019167148A1 (ja) * | 2018-02-27 | 2019-09-06 | 日本製鉄株式会社 | 浴中機器用部材、溶融金属浴中機器及び溶融金属めっき材製造装置 |
| CN115055915A (zh) * | 2022-06-01 | 2022-09-16 | 郑煤机智鼎液压有限公司 | 一种高耐腐蚀液压油缸导向套加工方法及导向套 |
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|---|---|---|---|---|
| CN105134783B (zh) * | 2015-09-10 | 2017-09-19 | 安庆银泰轴承有限公司 | 一种空调轴承内套的加工工艺 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS645701A (en) * | 1987-06-29 | 1989-01-10 | Kubota Ltd | Center for supporting rotor |
| JPH0649611A (ja) * | 1992-07-31 | 1994-02-22 | Kubota Corp | 溶融亜鉛メッキ装置用筒状体の製造方法 |
| JPH06293013A (ja) * | 1992-10-14 | 1994-10-21 | Osaka Welding Kogyo Kk | コンクリート遠心投射装置 |
| JPH07268648A (ja) * | 1994-04-01 | 1995-10-17 | Ofic Co | 金属材料の複合表面処理方法 |
-
1999
- 1999-03-18 JP JP07458799A patent/JP4231582B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US8703044B2 (en) | 2006-01-03 | 2014-04-22 | General Electric Company | Machine components and methods of fabricating and repairing |
| JP2016509124A (ja) * | 2012-12-07 | 2016-03-24 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | Ｈｉｐ固化部品の製造方法および耐摩耗性層を含むｈｉｐ処理部品 |
| JP2016108600A (ja) * | 2014-12-04 | 2016-06-20 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| CN105970063A (zh) * | 2016-06-04 | 2016-09-28 | 苏州思创源博电子科技有限公司 | 一种具有涂层的钨合金材料的制备方法 |
| WO2019167149A1 (ja) * | 2018-02-27 | 2019-09-06 | 日本製鉄株式会社 | 浴中機器用部材、溶融金属浴中機器及び溶融金属めっき材製造装置 |
| WO2019167148A1 (ja) * | 2018-02-27 | 2019-09-06 | 日本製鉄株式会社 | 浴中機器用部材、溶融金属浴中機器及び溶融金属めっき材製造装置 |
| CN111315919A (zh) * | 2018-02-27 | 2020-06-19 | 日本制铁株式会社 | 浴中设备用构件、熔融金属浴中设备及热浸镀金属材制造装置 |
| CN111386360A (zh) * | 2018-02-27 | 2020-07-07 | 日本制铁株式会社 | 浴中设备用构件、熔融金属浴中设备及热浸镀金属材制造装置 |
| CN111315919B (zh) * | 2018-02-27 | 2023-05-23 | 日本制铁株式会社 | 浴中设备用构件、熔融金属浴中设备及热浸镀金属材制造装置 |
| CN115055915A (zh) * | 2022-06-01 | 2022-09-16 | 郑煤机智鼎液压有限公司 | 一种高耐腐蚀液压油缸导向套加工方法及导向套 |
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