JP2000291452A - 内燃機関の吸気量制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 スロットルバルブを急激に開弁した場合にオ
リフィス側の開口を流れる空気に乱流が発生することに
よって生じる騒音を有効に低減することのできる内燃機
関の吸気量制御装置を提供する。 【解決手段】 吸気通路２を形成するスロットルボデー
１と、スロットルボデー１にスロットルシャフト３を介
して回動可能に支持されたほぼ板状のスロットルバルブ
５とを備える。スロットルバルブ５のオリフィス側の端
部５ａと吸気通路２の壁面２ａとの間に形成されるオリ
フィス側の開口Ａを流れた空気の流れを整流する整流手
段１６をスロットルボデー１の吸気通路２の壁面２ａに
一体的に設ける。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の吸気量
制御装置（単に、吸気量制御装置ともいう）に関する。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関の吸気量制御装置の従来例につ
いて、図４７〜図５１を参照して述べる。図４７に吸気
量制御装置の正断面図、図４８に図４７のＸＬＶＩＩＩ
−ＸＬＶＩＩＩ線断面図が示されている。図４７および
図４８において、吸気量制御装置は、内燃機関の吸気管
の管路（図示省略）と連通する吸気通路２を形成するス
ロットルボデー１と、前記スロットルボデー１にスロッ
トルシャフト３を介して回動可能に支持されたほぼ板状
のスロットルバルブ５とを備えている。本例の場合、内
燃機関に供給される空気は、吸気通路２を上から下方へ
流れるものとする（図４７および図４８中、白抜き矢印
Ｙ１参照）。

【０００３】前記スロットルバルブ５は、周知のバタフ
ライバルブであり、前記スロットルシャフト３の径方向
に貫通する取り付け孔３ａに挿通した状態でスクリュ６
によって締着されている。なお、スロットルバルブ５の
回動軸線Ｌ１は、スロットルシャフト３と同一軸線上に
位置されている。

【０００４】図４７に示すように、スロットルボデー１
の左側部には左側のシャフト軸受筒部１ａが形成され、
このシャフト軸受筒部１ａに前記スロットルシャフト３
の左端部がベアリング７を介して回転可能に支持されて
いる。また、スロットルボデー１の右側部には右側のシ
ャフト軸受筒部１ｂが形成され、このシャフト軸受筒部
１ｂに前記スロットルシャフト３の右端部がベアリング
８を介して回転可能に支持されている。なお、各シャフ
ト軸受筒部１ａ，１ｂには、前記ベアリング７，８に続
いてオイルシール９がそれぞれ嵌装されている。

【０００５】前記スロットルシャフト３の左端部は、前
記左側のシャフト軸受筒部１ａより左方へ突出されてい
る。そして、そのスロットルシャフト３の左端部には、
スロットルレバー１０がナット１１の締着により固定さ
れている。スロットルレバー１０は、例えば図示しない
車両のアクセルペダルに繋がるワイヤケーブルと接続さ
れており、アクセルペダルの操作によって回動操作され
る。また、前記スロットルレバー１０と前記スロットル
ボデー１との間には、常には前記スロットルレバー１０
を閉方向へ付勢するバックスプリング１２が介装されて
いる。

【０００６】また、前記右側のシャフト軸受筒部１ｂの
開口端部には、スロットルポジションセンサ１４が装着
されている。スロットルポジションセンサ１４は、前記
スロットルシャフト３の回転角から前記スロットルバル
ブ５の回転角すなわちバルブ開度を検出して電気信号に
代え、その電気信号を図示しないエンジンコントロール
コンピュータに出力する。

【０００７】上記した内燃機関の吸気量制御装置におい
て、スロットルバルブ５は、通常時はバックスプリング
１２の付勢力によって図４８に実線５で示す全閉位置に
保持されている。この状態より、前記スロットルレバー
１０の開方向への回動によって、スロットルバルブ５が
バックスプリング１２の付勢力に抗して図４８に点線５
１で示す位置に回動される。さらに、スロットルバルブ
５がバックスプリング１２の付勢力に抗して図４８に二
点鎖線５２で示すように吸気通路２の軸線Ｌ２に沿う全
開位置に回動されることによって全開位置とされる。こ
のように、スロットルバルブ５が回動によって開閉され
ることにより、スロットルボデー１の吸気通路２の通路
面積が変えられ、これによって内燃機関に供給される空
気の量すなわち吸気量が制御される。

【０００８】なお、本発明において、スロットルバルブ
５の開弁時に、スロットルシャフト３よりも吸気通路２
の上流側に配置される側を「スロットルバルブ５のオリ
フィス側」といい、スロットルシャフト３よりも吸気通
路２の下流側に配置される側を「スロットルバルブ５の
ノズル側」という。また、スロットルバルブ５のオリフ
ィス側の端部５ａと吸気通路２の壁面２ａとの間に形成
される隙間を「オリフィス側の開口Ａ」といい、スロッ
トルバルブ５のノズル側の端部５ｂと吸気通路２の壁面
２ａとの間に形成される隙間を「ノズル側の開口Ｂ」と
いう。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】上記した吸気量制御装
置において、スロットルバルブ５が所定開度位置あるい
はほぼ全閉位置にある状態では、スロットルバルブ５の
上流側と下流側との圧力差が大きい。この状態から、ス
ロットルバルブ５を急激に開弁した場合、オリフィス側
の開口Ａを流れる空気の量が急に増加し、その開口Ａを
流れる空気によって「流れの剥離」や「流れの渦」等に
よる乱流が発生し、その乱流の発生にともない騒音が増
大する。

【００１０】詳しくは、図４９の説明図において、スロ
ットルバルブ５を全閉位置（二点鎖線５参照）から矢印
Ｏ方向に開く時、吸気通路２に上方から流れてきた空気
Ｙ１は、ノズル側の開口Ｂとオリフィス側の開口Ａを通
ってスロットルバルブ５の下流へ流れる。

【００１１】前記空気の流れは、オリフィス側の開口Ａ
あるいはノズル側の開口Ｂを通過する時、隙間の大きい
部分すなわち図５１にＰａ，Ｐｃで示す部分を流れると
きに流速の速い主流となり、また、隙間の小さい部分す
なわち図５１にＰｂで示す部分を流れるときに流速の遅
いサイド流となる。

【００１２】図４９において、矢印ａは、オリフィス側
の開口Ａを流れるオリフィス側の主流（同一符号、ａを
付す）を示す。また、矢印ｂは、ノズル側の開口Ｂおよ
びオリフィス側の開口Ａを流れるサイド流（同一符号、
ｂを付す）を示す。また、図４９において、矢印ｃは、
ノズル側の開口Ｂを流れるノズル側の主流（同一符号、
ｃを付す）を示す。なお、図５０に図４８のＬ−Ｌ線断
面図が示されている。

【００１３】ノズル側の主流ｃは、図４９に矢印ｃで示
すように比較的に直線状に流れる。このノズル側の主流
ｃは、符号ｃを付した矢印の先端から吸気通路２の中心
に向かい出す。また、オリフィス側の主流ａは、図４９
および図５０に矢印ａで示すように比較的に直線状に流
れる。このオリフィス側の主流ａは図４９に示すように
曲率を描くように流れ、その曲率はスロットルバルブ５
の開き量に合せて変化し、ある地点から吸気通路２の中
心に向かうように流れていく。

【００１４】また、スロットルバルブ５の直下の下流側
部分（バルブ裏側部分ともいう）やスロットルバルブ５
が全開位置におけるスロットルシャフト３の直下の下流
側部分（シャフト裏側部分ともいう）では、流れのない
空転部（死水域ともいう）ｄとなる（図４９参照）。し
かしながら、バルブ裏側部分やシャフト裏側部分では、
スロットルバルブ５を急激に開弁した時に、空気の流れ
に乱流が発生することにより騒音が発生しやすい。この
ような騒音は、内燃機関（エンジンともいう）の出力が
上がる前すなわちエンジン回転が上がる前に発生するこ
とから、ドライバーに違和感を与える。

【００１５】なお、上記したような騒音を低減する先行
技術としては、スロットルボデー１の下流側にスロット
ルボデー１と別部品のエアコネクタあるいはインテーク
マニホルド等にメッシュ状部材あるいは板状の整流部材
を配設したものがある（例えば、特開平９−３０３２２
３号公報、特開平１０−１２１９９４号公報参照）。し
かしながら、このような先行技術では、スロットルボデ
ー１とは別部品にメッシュ状部材あるいは板状の整流部
材を配設していることから、メッシュ状部材あるいは板
状の整流部材がスロットルバルブ５から離れた位置とな
り、騒音低減効果を有効に発揮することができない。

【００１６】本発明は上記した問題点を解決するために
なされたものであって、本発明が解決しようとする課題
は、スロットルバルブの上流側と下流側との圧力差が大
きい状態からそのバルブを急激に開弁した場合にオリフ
ィス側の開口を流れる空気に乱流が発生することによっ
て生じる騒音を有効に低減することのできる内燃機関の
吸気量制御装置を提供することにある。

【００１７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決する請求
項１の発明は、内燃機関の吸気管の管路と連通する吸気
通路を形成するスロットルボデーと、前記スロットルボ
デーにスロットルシャフトを介して回動可能に支持され
たほぼ板状のスロットルバルブとを備え、前記内燃機関
に供給される空気の量を前記スロットルバルブの回動に
よって制御する内燃機関の吸気量制御装置であって、前
記スロットルバルブのオリフィス側の端部と吸気通路の
壁面との間に形成されるオリフィス側の開口を流れた空
気の流れを整流する整流手段を前記スロットルボデーの
吸気通路の壁面に一体的に設けたことを特徴とする内燃
機関の吸気量制御装置である。

【００１８】このように構成すると、スロットルバルブ
の上流側と下流側との圧力差が大きい状態からそのバル
ブを急激に開弁した場合に、オリフィス側の開口を流れ
た空気の流れを、スロットルボデーの吸気通路の壁面に
設けた整流手段によって整流することができる。このた
め、前記空気の流れに生じる乱流を減少させ、その乱流
の発生にともなう騒音を低減することができる。

【００１９】また、整流手段をスロットルボデーの吸気
通路の壁面に一体的に設けることにより、前記スロット
ルボデーと別部品に整流手段が設けられる場合と比べ
て、スロットルバルブに対し整流手段を近づけて配置す
ることができる。このため、整流手段による空気の整流
効果を増大することができ、騒音の低減効果を有効に低
減することができる。

【００２０】請求項２の発明は、閉弁時のスロットルバ
ルブのオリフィス側の端部に対する整流手段の対向距離
ΔＳをスロットルバルブの半径Ｒの１／２以下に設定し
た請求項１記載の内燃機関の吸気量制御装置である。こ
のように構成すると、整流手段による空気の整流効果を
増大することができ、騒音の低減効果を向上することが
できる。

【００２１】請求項３の発明は、整流手段をスロットル
バルブの回動軸線とほぼ直交するほぼ平板形状の直角フ
ィンで形成したことを特徴とする請求項１または２記載
の内燃機関の吸気量制御装置である。このように構成す
ると、スロットルバルブの回動軸線とほぼ平行する方向
に関しての空気の流れを直角フィンにより整流すること
によって、騒音の低減効果が得られる。

【００２２】請求項４の発明は、直角フィンを複数枚と
してほぼ平行状に形成し、前記直角フィンを相互に連結
しかつスロットルバルブの回動軸線とほぼ平行するほぼ
平板形状の平行フィンを形成したことを特徴とする請求
項３記載の内燃機関の吸気量制御装置である。このよう
に構成すると、スロットルバルブの回動軸線とほぼ平行
する方向への空気の乱流を複数枚の直角フィンにより整
流するとともに、スロットルバルブの回動軸線とほぼ直
交する方向に関しての空気の流れを平行フィンにより矯
正することができる。このため、前記空気の流れが直線
的な流れに整流されることにより、騒音の低減効果を一
層向上することができる。

【００２３】請求項５の発明は、整流手段をスロットル
バルブの回動軸線とほぼ平行するほぼ平板形状の平行フ
ィンで形成したことを特徴とする請求項１または２記載
の内燃機関の吸気量制御装置である。このように構成す
ると、スロットルバルブの回動軸線とほぼ直交する方向
に関しての空気の流れを平行フィンにより整流すること
によって、騒音の低減効果が得られる。

【００２４】請求項６の発明は、整流手段を吸気通路の
軸線とほぼ同一軸線をなすほぼ円筒形状の円筒フィンで
形成したことを特徴とする請求項１または２記載の内燃
機関の吸気量制御装置である。このように構成すると、
吸気通路の径方向に関しての空気の流れを円筒フィンに
より整流することによって、騒音の低減効果が得られ
る。

【００２５】請求項７の発明は、円筒フィンを支持する
リブを円筒フィンの径方向に延びる直線上に形成したこ
とを特徴とする請求項６記載の内燃機関の吸気量制御装
置である。このように構成すると、吸気通路の径方向に
関しての空気の流れを円筒フィンにより整流するととも
に、前記吸気通路の周方向に関しての空気の流れをリブ
を利用して整流することによって、騒音の低減効果が得
られる。また、円筒フィンに対しリブが鋭角を成さずに
交差するため、前記鋭角で交差する場合に生じる空気の
圧力損失を減少させることができる。

【００２６】請求項８の発明は、整流手段をスロットル
バルブの回動軸線とほぼ直交あるいはほぼ平行するバー
で形成したことを特徴とする請求項１または２記載の内
燃機関の吸気量制御装置である。このように構成する
と、空気の流れをバーにより整流することによって、騒
音の低減効果が得られる。

【００２７】請求項９の発明は、スロットルバルブのオ
リフィス側の端部に流量制御用孔を備え、前記流量制御
用孔とバーとを前記吸気通路の下流側から見た投影面上
において重なる位置に形成したことを特徴とする請求項
１または２記載の内燃機関の吸気量制御装置である。こ
のように構成すると、スロットルバルブの流量制御用孔
を通った直後の空気の流れをバーにより整流することに
よって、騒音の低減効果が得られる。

【００２８】請求項１０の発明は、流量制御用孔をスロ
ットルバルブの板厚よりも長い通路長を有するノズル孔
形状に形成したことを特徴とする請求項９記載の内燃機
関の吸気量制御装置である。このように構成すると、ス
ロットルバルブの流量制御用孔を通る空気の流れを整流
することによって、騒音の低減効果が得られる。

【００２９】

【発明の実施の形態】〔実施の形態１〕実施の形態１を
図１〜図３により説明する。本実施の形態１は前記従来
例に基づいて変更を加えたものであるから、その変更部
分について詳述し、重複する説明は省略する。なお、次
以降の実施の形態についても同様の考えで重複する説明
は省略する。

【００３０】吸気量制御装置の側断面図を示した図１、
図１のＩＩ−ＩＩ線断面図を示した図２、図１のＩＩＩ
−ＩＩＩ線断面図を示した図３において、スロットルボ
デー１の吸気通路２の壁面２ａ、詳しくは閉弁時のスロ
ットルバルブ５（図１の二点鎖線５参照）のオリフィス
側の端部５ａの下流側でオリフィス側の開口Ａを形成す
る側の壁面２ａには、スロットルバルブ５の回動軸線Ｌ
１とほぼ直交するほぼ長四角形平板形状をなす複数枚
（図は６枚を示す）の直角フィン１６が平行状に形成さ
れている。前記各直角フィン１６は、例えばアルミダイ
カスト成形品からなるスロットルボデー１に一体成形に
よって形成されている。なお、直角フィン１６は本発明
でいう整流手段に相当する。

【００３１】また、図１に示すように、各直角フィン１
６の上流側の端縁１６ａは、閉弁時のスロットルバルブ
５（図１の二点鎖線５参照）のオリフィス側の端部５ａ
に対向距離ΔＳをもって近づけられている。前記対向距
離ΔＳは、スロットルバルブ５の半径Ｒの１／２以下に
設定されている。

【００３２】また、各直角フィン１６の下流側の端縁１
６ｂはスロットルボデー１の下流側の開口端まで延びて
おり、各直角フィン１６の上流側の端縁１６ａから下流
側の端縁まで長さＬ３をもって形成されている。また、
各直角フィン１６は同一板厚Ｔ１で形成されている（図
２参照）。

【００３３】また、各直角フィン１６の側端縁１６ｃ
は、図２に示すように、スロットルシャフト３の回動軸
線Ｌ１に対し所定距離ΔＳ１をなすように突出されてい
る。また、各直角フィン１６の相互間は等間隔Ｂ１に設
定されている。

【００３４】上記した内燃機関の吸気量制御装置による
と、スロットルボデー１にスロットルシャフト３を介し
て回動可能に支持されたスロットルバルブ５が回動され
ることにより、スロットルボデー１の吸気通路２の通路
面積が増減されることによって、内燃機関に供給される
空気の量が制御される。なお、吸気通路２の通路面積
は、オリフィス側の開口Ａの開口面積とノズル側の開口
Ｂの開口面積との合計面積である。

【００３５】ところで、上記吸気量制御装置によると、
オリフィス側の開口Ａを流れた空気の流れを整流するた
めに、スロットルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ直交す
る６枚の直角フィン１６をスロットルボデー１の吸気通
路２の壁面２ａに一体的に設けている。したがって、ス
ロットルバルブ５の上流側と下流側との圧力差が大きい
状態からそのバルブを急激に開弁した場合に、オリフィ
ス側の開口Ａを流れた空気の流れ、詳しくはスロットル
バルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ平行する方向に関しての
空気の流れが６枚の直角フィン１６によって整流され
る。これにより、前記空気の流れによって生じる乱流を
減少させ、その乱流の発生にともなう騒音を低減するこ
とができる。

【００３６】さらに、直角フィン１６をスロットルボデ
ー１の吸気通路２の壁面２ａに一体的に設けている。こ
れにより、スロットルボデー１と別部品に直角フィン１
６が設けられる場合と比べて、スロットルバルブ５に対
し直角フィン１６を近づけて配置することができるた
め、直角フィン１６による空気の整流効果を増大するこ
とができ、騒音の低減効果を有効に低減することができ
る。

【００３７】また、閉弁時のスロットルバルブ５のオリ
フィス側の端部５ａに対する直角フィン１６の対向距離
ΔＳをスロットルバルブ５の半径Ｒの１／２以下に設定
している。このため、直角フィン１６による空気の整流
効果を増大することができ、騒音の低減効果を向上する
ことができる。

【００３８】また、スロットルボデー１の吸気通路２の
壁面２ａにおけるオリフィス側の壁面にのみ、直角フィ
ン１６を設けたため、直角フィン１６による通気抵抗を
減少させながら効率よく騒音を低減することができる。

【００３９】なお、実施の形態１による音の大きさを測
定したところ図１４に示す測定結果が得られた。図１４
から明らかなように、実施の形態１の音の大きさＳ１が
従来技術の音の大きさＳａと比べて小さいため、騒音低
減効果が認められる。

【００４０】〔実施の形態２〕実施の形態２を図４によ
り説明する。図４は図２と対応する断面図である。実施
の形態２は、実施の形態１における６枚の直角フィン１
６のうち両外側の直角フィン１６を排除し、４枚の直角
フィン１６としたものである。

【００４１】なお、実施の形態２による音の大きさを測
定したところ図１４にＳ２で示す測定結果が得られた。
図１４から明らかなように、実施の形態２の音の大きさ
Ｓ２が従来技術の音の大きさＳａと比べて小さいため、
騒音低減効果が認められる。

【００４２】〔実施の形態３〕実施の形態３を図５によ
り説明する。図５は吸気量制御装置の側断面図である。
実施の形態３は、実施の形態１における直角フィン１６
の上流側の端縁１６ａを、その突出端側を中心に傾斜角
θをもって上流方向へ傾斜させたものである。これによ
り、直角フィン１６の上流側の端縁１６ａが側端縁１６
の端部から吸気通路２の壁面２ａに向かって、閉弁時の
スロットルバルブ５（図５の実線５参照）のオリフィス
側の端部５ａに対する対向距離ΔＳを小さくしたもので
ある。この実施の形態によると、直角フィン１６による
空気の整流効果を一層増大することができ、騒音の低減
効果を有効に低減することができる。なお、直角フィン
１６の上流側の端縁１６ａと側端縁１６とは円弧縁１６
ｄを介してなだらかに連続している。

【００４３】〔実施の形態４〕実施の形態４を図６によ
り説明する。図６は吸気量制御装置の側断面図である。
実施の形態４は、実施の形態２における直角フィン１６
の上流側の端縁１６ａを、閉弁時のスロットルバルブ５
（図６の実線５参照）のオリフィス側の端部５ａに対す
る対向距離ΔＳが小さくなるように延出したものであ
る。この実施の形態によると、直角フィン１６による空
気の整流効果をより一層増大することができ、騒音の低
減効果を有効に低減することができる。なお、直角フィ
ン１６の下流側の端縁１６ｂは、スロットルボデー１の
下流側の開口端より少し短く形成されている。

【００４４】〔実施の形態５〕実施の形態５を図７およ
び図８により説明する。図７は吸気量制御装置の側断面
図、図８は図７のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線断面図である。
実施の形態４は、実施の形態１における６枚の直角フィ
ン１６の側端縁（符号省略）を相互に連結しかつスロッ
トルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ平行するほぼ四角形
平板形状の平行フィン１８を形成したものである。ま
た、平行フィン１８は、図８に示すように、直角フィン
１６の板厚Ｔ１より僅かに大きい板厚Ｔ２で形成されて
いる。なお平行フィン１８は、例えばスロットルボデー
１に直角フィン１６とともに一体成形によって形成され
ている。

【００４５】この実施の形態によると、スロットルバル
ブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ平行する方向への空気の乱流
を複数枚の直角フィン１６により整流するとともに、ス
ロットルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ直交する方向に
関しての空気（オリフィス側の主流ａ）の流れを平行フ
ィン１８により矯正することができる。このため、前記
空気の流れが直線的な流れに整流されることにより、騒
音の低減効果を一層向上することができる。

【００４６】なお、実施の形態５による音の大きさを測
定したところ図１４にＳ５で示す測定結果が得られた。
図１４から明らかなように、実施の形態５の音の大きさ
Ｓ５は、従来技術の音の大きさＳａや実施の形態１の大
きさＳ１や実施の形態２の大きさＳ２と比べて小さいた
め、良好な騒音低減効果が認められる。

【００４７】〔実施の形態６〕実施の形態６を図９によ
り説明する。図９は図８と対応する断面図である。実施
の形態６は、実施の形態５における６枚の直角フィン１
６のうち両外側の直角フィン１６を排除し、４枚の直角
フィン１６としたものである。なお、実施の形態６によ
る音の大きさを測定したところ図１４にＳ６で示す測定
結果が得られた。図１４から明らかなように、実施の形
態６の音の大きさＳ６は、実施の形態５の音の大きさＳ
５とほぼ同等の騒音低減効果が認められる。

【００４８】〔実施の形態７〕実施の形態７を図１０に
より説明する。図１０は図８と対応する断面図である。
実施の形態７は、実施の形態５における直角フィン１６
を３枚とし、その３枚の直角フィン１６の側端縁１６ｃ
（図２参照）を相互に連結しかつスロットルバルブ５の
回動軸線Ｌ１とほぼ平行するほぼ四角形平板形状の平行
フィン１８を形成したものである。

【００４９】なお、実施の形態７による音の大きさを測
定したところ図１４にＳ７で示す測定結果が得られた。
図１４から明らかなように、実施の形態７の音の大きさ
Ｓ７は、実施の形態１の音の大きさＳ１とほぼ同等の騒
音低減効果が認められる。

【００５０】〔実施の形態８〕実施の形態８を図１１に
より説明する。図１１は図９と対応する断面図である。
実施の形態８は、実施の形態６における４枚の直角フィ
ン１６のうち中央の２枚の直角フィン１６を排除したも
のである。

【００５１】なお、実施の形態８による音の大きさを測
定したところ図１４にＳ８で示す測定結果が得られた。
図１４から明らかなように、実施の形態８の音の大きさ
Ｓ８は、実施の形態２の音の大きさＳ２とほぼ同等の騒
音低減効果が認められる。

【００５２】〔実施の形態９〕実施の形態９を図１２の
側断面図により説明する。図１２は吸気量制御装置の側
断面図である。実施の形態９は、実施の形態３（図５参
照）における直角フィン１６の側端縁（符号省略）を相
互に連結する平行フィン１８を実施の形態５（図７参
照）と同様に形成したものである。

【００５３】〔実施の形態１０〕実施の形態１０を図１
３により説明する。図１３は吸気量制御装置の側断面図
である。実施の形態１０は、実施の形態４（図６参照）
における直角フィン１６の側端縁（符号省略）を相互に
連結する平行フィン１８を実施の形態５（図７参照）と
同様に形成したものである。

【００５４】〔実施の形態１１〕実施の形態１１を図１
５および図１６により説明する。図１５は吸気量制御装
置の側断面図、図１６は図１５のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面
図である。実施の形態１１は、実施の形態１における直
角フィン１６に代えて、スロットルバルブ５の回動軸線
Ｌ１とほぼ平行する平行フィン１８を形成したものであ
る。すなわち、スロットルボデー１の吸気通路２の壁面
２ａ、詳しくは閉弁時のスロットルバルブ５（図１５の
実線５参照）のオリフィス側の端部５ａの下流側でオリ
フィス側の開口Ａを形成する側の壁面２ａには、スロッ
トルバルブ５の回動軸線Ｌ１（図１６参照）とほぼ平行
するほぼ長四角形平板形状をなす１枚の平行フィン１８
が形成されて架設されている。前記平行フィン１８は、
例えばアルミダイカスト成形品からなるスロットルボデ
ー１に一体成形によって形成されている。なお、平行フ
ィン１８は本発明でいう整流手段に相当する。

【００５５】また、図１５に示すように、平行フィン１
８の上流側の端縁１８ａは、閉弁時のスロットルバルブ
５（図１５の実線５参照）のオリフィス側の端部５ａに
対向距離ΔＳをもって近づけられている。前記対向距離
ΔＳは、スロットルバルブ５の半径Ｒの１／２以下に設
定されている。

【００５６】また、平行フィン１８の下流側の端縁１８
ｂはスロットルボデー１の下流側の開口端まで延びてお
り、平行フィン１８の上流側の端縁１８ａから下流側の
端縁まで長さＬ４をもって形成されている。また、平行
フィン１８は板厚Ｔ２で形成されている。

【００５７】この実施の形態によると、オリフィス側の
開口Ａを流れた空気の流れを整流するために、スロット
ルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ平行する平行フィン１
８をスロットルボデー１の吸気通路２の壁面２ａに一体
的に設けている。したがって、スロットルバルブ５の上
流側と下流側との圧力差が大きい状態からそのバルブを
急激に開弁した場合に、オリフィス側の開口Ａを流れた
空気の流れ、詳しくはスロットルバルブ５の回動軸線Ｌ
１とほぼ直交する方向に関しての空気の流れが平行フィ
ン１８によって整流される。これにより、前記空気の流
れによって生じる乱流を減少させ、その乱流の発生にと
もなう騒音を低減することができる。

【００５８】さらに、平行フィン１８をスロットルボデ
ー１の吸気通路２の壁面２ａに一体的に設けている。こ
れにより、スロットルボデー１と別部品に直角フィン１
６が設けられる場合と比べて、スロットルバルブ５に対
し直角フィン１６を近づけて配置することができるた
め、直角フィン１６による空気の整流効果を増大するこ
とができ、騒音の低減効果を有効に低減することができ
る。

【００５９】また、閉弁時のスロットルバルブ５のオリ
フィス側の端部５ａに対する平行フィン１８の対向距離
ΔＳをスロットルバルブ５の半径Ｒの１／２以下に設定
している。このため、平行フィン１８による空気の整流
効果を増大することができ、騒音の低減効果を向上する
ことができる。

【００６０】なお、実施の形態１１による音の大きさを
測定したところ図２３に示す測定結果が得られた。図２
３から明らかなように、実施の形態１１の音の大きさＳ
１１が従来技術の音の大きさＳａと比べて小さいため、
騒音低減効果が認められる。

【００６１】〔実施の形態１２〕実施の形態１２を図１
７および図１８により説明する。図１７は吸気量制御装
置の側断面図、図１８は図１７のＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩ
Ｉ線断面図である。実施の形態１２は、実施の形態１１
における平行フィン１８をほぼ平行状に２枚形成したも
のである。なお、実施の形態１２による音の大きさを測
定したところ図２３にＳ１２で示す測定結果が得られ
た。図２３から明らかなように、実施の形態１２の音の
大きさＳ１２は、実施の形態１１の音の大きさＳ１１と
ほぼ同等の騒音低減効果が認められる。

【００６２】〔実施の形態１３〕実施の形態１３を図１
９および図２０により説明する。図１９は吸気量制御装
置の側断面図、図２０は図１９のＸＸ−ＸＸ線断面図で
ある。実施の形態１３は、実施の形態１１における平行
フィン１８をほぼ平行状に３枚形成したものである。ま
た、スロットルシャフト３に近い平行フィン１８（図１
９において左側の平行フィン１８）の上流側の端縁１８
ａを閉弁時のスロットルバルブ５（図１９の実線５参
照）のオリフィス側の端部５ａから離し、スロットルシ
ャフト３から離れた平行フィン１８（図１９において右
側の平行フィン１８）の上流側の端縁１８ｂを閉弁時の
スロットルバルブ５（図１９の実線５参照）のオリフィ
ス側の端部５ａに近づけたものである。

【００６３】なお、実施の形態１３による音の大きさを
測定したところ図２３にＳ１３で示す測定結果が得られ
た。図２３から明らかなように、実施の形態１３の音の
大きさＳ１３は、実施の形態１１の音の大きさＳ１１や
実施の形態１２の音の大きさＳ１２とほぼ同等の騒音低
減効果が認められる。

【００６４】〔実施の形態１４〕実施の形態１４を図２
１および図２２により説明する。図２１は吸気量制御装
置の側断面図、図２２は図２１のＸＸＩＩ−ＸＸＩＩ線
断面図である。実施の形態１４は、実施の形態１１にお
ける平行フィン１８をほぼ平行状に４枚形成したもので
ある。

【００６５】なお、実施の形態１４による音の大きさを
測定したところ図２３にＳ１４で示す測定結果が得られ
た。図２３から明らかなように、実施の形態１４の音の
大きさＳ１４は、実施の形態１１の音の大きさＳ１１や
実施の形態１１〜１３の音の大きさＳ１１〜１３とほぼ
同等の騒音低減効果が認められる。

【００６６】〔実施の形態１５〕実施の形態１５を図２
４および図２５により説明する。図２４は吸気量制御装
置の側断面図、図２５は図２４のＸＸＶ−ＸＸＶ線断面
図である。実施の形態１１は、実施の形態１における直
角フィン１６や実施の形態１１における平行フィン１８
に代えて、吸気通路２の軸線Ｌ２とほぼ同一軸線をなす
ほぼ円筒形状の円筒フィン２０を形成したものである。
すなわち、スロットルボデー１の吸気通路２の壁面２
ａ、詳しくは閉弁時のスロットルバルブ５（図２４の実
線５参照）の下流側の壁面２ａには、円筒フィン２０の
径方向に延びるとともに図２５に示すようにスロットル
バルブ５の回動軸線Ｌ１にほぼ直交する直線Ｌ６上に形
成された一対のリブ２１を介して、円筒フィン２０が支
持されている。前記円筒フィン２０およびリブ２１は、
例えばアルミダイカスト成形品からなるスロットルボデ
ー１に一体成形によって形成されている。なお、円筒フ
ィン２０は本発明でいう整流手段に相当する。

【００６７】また、図２４に示すように、円筒フィン２
０の上流側の端縁２０ａは、スロットルバルブ５の開閉
を妨げない位置に延びている。また、円筒フィン２０の
下流側の端縁２０ｂはスロットルボデー１の下流側の開
口端まで延びている。

【００６８】この実施の形態によると、オリフィス側の
開口Ａおよびノズル側の開口Ｂを流れた空気の流れを整
流するために、吸気通路２の軸線Ｌ２とほぼ同一軸線を
なす円筒フィン２０をスロットルボデー１の吸気通路２
の壁面２ａに一体的に設けている。したがって、スロッ
トルバルブ５の上流側と下流側との圧力差が大きい状態
からそのバルブを急激に開弁した場合に、オリフィス側
の開口Ａおよびノズル側の開口Ｂを流れた空気の流れ、
詳しくは吸気通路２の径方向に関しての空気の流れが円
筒フィン２０によって整流される。これにより、前記空
気の流れによって生じる乱流を減少させ、その乱流の発
生にともなう騒音を低減することができる。

【００６９】さらに、円筒フィン２０をスロットルボデ
ー１の吸気通路２の壁面２ａに一体的に設けている。こ
れにより、スロットルボデー１と別部品に直角フィン１
６が設けられる場合と比べて、スロットルバルブ５に対
し直角フィン１６を近づけて配置することができるた
め、直角フィン１６による空気の整流効果を増大するこ
とができ、騒音の低減効果を有効に低減することができ
る。

【００７０】また、円筒フィン２０を支持するリブ２１
が円筒フィン２０の径方向に延びる直線上に形成されて
いるので、吸気通路２の径方向に関しての空気の流れを
円筒フィン２０により整流するとともに、前記吸気通路
２の周方向に関しての空気の流れをリブ２１を利用して
整流することによって、騒音の低減効果が得られる。ま
た、円筒フィン２０に対しリブ２１が鋭角を成さずに交
差するため、前記鋭角で交差する場合に生じる空気の圧
力損失を減少させることができる。

【００７１】なお、実施の形態１５による音の大きさを
測定したところ図３１に示す測定結果が得られた。図３
１から明らかなように、実施の形態１５の音の大きさＳ
１５が従来技術の音の大きさＳａと比べて小さいため、
騒音低減効果が認められる。

【００７２】〔実施の形態１６〕実施の形態１６を図２
６および図２７により説明する。図２６は吸気量制御装
置の側断面図、図２７は図２６のＸＸＶＩＩ−ＸＸＶＩ
Ｉ線断面図である。実施の形態１６は、実施の形態１５
におけるリブ２１を９０°間隔で４個形成したものであ
る。各リブ２１は、実施の形態１５における２個のリブ
２１を右回り方向に４５°位相をずらした位置および左
回り方向に４５°位相をずらした位置に形成したもの
で、いずれも円筒フィン２０の径方向に延びている。

【００７３】また、図２６に示すように、円筒フィン２
０のオリフィス側の半部（図２６の右半部）における上
流側の端縁２０ａは、閉弁時のスロットルバルブ５（図
１５の実線５参照）のオリフィス側の端部５ａに対向距
離ΔＳをもって近づけられている。前記対向距離ΔＳ
は、スロットルバルブ５の半径Ｒの１／２以下に設定さ
れている。なお、円筒フィン２０の段違いの上流側の端
縁２０ａは、傾斜縁２０ｃを介して接続されている。

【００７４】この実施の形態によると、空気の流れを、
オリフィス側の開口Ａを流れたオリフィス側の主流（同
一符号、ａを付す）と、ノズル側の開口Ｂおよびオリフ
ィス側の開口Ａを流れたサイド流（同一符号、ｂを付
す）と、ノズル側の開口Ｂを流れたノズル側の主流（同
一符号、ｃを付す）と、空転部（死水域）ｄとに分けて
整流することによって、騒音の低減効果が得られる。

【００７５】また、閉弁時のスロットルバルブ５のオリ
フィス側の端部５ａに対する円筒フィン２０のオリフィ
ス側の半部における対向距離ΔＳをスロットルバルブ５
の半径Ｒの１／２以下に設定している。このため、円筒
フィン２０による空気の整流効果を増大することがで
き、騒音の低減効果を向上することができる。

【００７６】なお、実施の形態１６による音の大きさを
測定したところ図３１にＳ１６で示す測定結果が得られ
た。図３１から明らかなように、実施の形態１６の音の
大きさＳ１６が従来技術の音の大きさＳａや実施の形態
１５の音の大きさＳ１５と比べて小さいため、騒音低減
効果が認められる。

【００７７】〔実施の形態１７〕実施の形態１７を図２
８および図２９により説明する。図２８は吸気量制御装
置の側断面図、図２９は図２８のＸＸＩＸ−ＸＸＩＸ線
断面図である。実施の形態１７は、実施の形態１６にお
ける４個のリブ２１を、図２９に示すように、スロット
ルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ直交する直線Ｌ７上に
形成したものである。なお、円筒フィン２０の傾斜縁２
０ｃ（図２６参照）は、軸方向に延びる垂直縁２０ｄに
変更されている。

【００７８】なお、実施の形態１７による音の大きさを
測定したところ図３１にＳ１７で示す測定結果が得られ
た。図３１から明らかなように、実施の形態１７の音の
大きさＳ１７は、実施の形態１６の音の大きさＳ１６と
ほぼ同等の騒音低減効果が認められる。

【００７９】〔実施の形態１８〕実施の形態１８を図３
０により説明する。図３０は図２９に相当する断面図で
ある。実施の形態１８は、実施の形態１７における４個
のリブ２１を、スロットルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほ
ぼ平行する直線Ｌ８上に形成したものである。

【００８０】なお、実施の形態１８による音の大きさを
測定したところ図３１にＳ１８で示す測定結果が得られ
た。図３１から明らかなように、実施の形態１８の音の
大きさＳ１８は、実施の形態１６の音の大きさＳ１６や
実施の形態１７の音の大きさＳ１７とほぼ同等の騒音低
減効果が認められる。

【００８１】〔実施の形態１９〕実施の形態１９を図３
２および図３３により説明する。図３２は吸気量制御装
置の側断面図、図３３は図３２のＸＸＸＩＩＩ−ＸＸＸ
ＩＩＩ線断面図である。実施の形態１９は、実施の形態
１における直角フィン１６や実施の形態１１における平
行フィン１８や実施の形態１５における円筒フィン２０
に代えて、スロットルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ直
交するほぼ丸棒形状をなす直角バー２３が一体的に形成
されている。なお、直角バー２３は本発明でいう整流手
段に相当する。

【００８２】また、スロットルバルブ５のオリフィス側
の端部５ａには、例えばアイドル流量等の小流量の流れ
を許容する丸孔形状の流量制御用孔５０が貫設されてい
る。前記流量制御用孔５０と直角バー２３とは、図３３
に示すように前記吸気通路２の下流側から見た投影面上
において重なる位置に形成されている。

【００８３】この実施の形態によると、オリフィス側の
開口Ａを流れた空気の流れを整流するために、スロット
ルバルブ５の回動軸線Ｌ１とほぼ直交する直角バー２３
をスロットルボデー１の吸気通路２の壁面２ａに一体的
に設けている。したがって、スロットルバルブ５の上流
側と下流側との圧力差が大きい状態からそのバルブを急
激に開弁した場合に、オリフィス側の開口Ａを流れた空
気の流れが直角バー２３によって整流される。これによ
り、前記空気の流れによって生じる乱流を減少させ、そ
の乱流の発生にともなう騒音を低減することができる。
また、スロットルバルブ５の流量制御用孔５０を通った
直後の空気の流れを直角バー２３により整流することに
よって、騒音の低減効果が得られる。

【００８４】さらに、直角バー２３をスロットルボデー
１の吸気通路２の壁面２ａに一体的に設けている。これ
により、スロットルボデー１と別部品に直角バー２３が
設けられる場合と比べて、スロットルバルブ５に対し直
角バー２３を近づけて配置することができるため、直角
バー２３による空気の整流効果を増大することができ、
騒音の低減効果を有効に低減することができる。

【００８５】なお、実施の形態１９による音の大きさを
測定したところ図４６に示す測定結果が得られた。図４
６から明らかなように、実施の形態１９の音の大きさＳ
１９が従来技術の音の大きさＳａと比べて小さいため、
騒音低減効果が認められる。

【００８６】〔実施の形態２０〕実施の形態２０を図３
４および図３５により説明する。図３４は吸気量制御装
置の側断面図、図３５は図３４のＸＸＸＶ−ＸＸＸＶ線
断面図である。実施の形態２０は、実施の形態１９にお
ける直角バー２３に代えて、スロットルバルブ５の回動
軸線Ｌ１とほぼ平行するほぼ丸棒形状をなす平行バー２
５が一体的に形成されている。前記平行バー２５は、図
３５に示すように前記吸気通路２の下流側から見た投影
面上において流量制御用孔５０と重なる位置に形成され
ている。なお、平行バー２５は本発明でいう整流手段に
相当する。

【００８７】〔実施の形態２１〕実施の形態２１を図３
６により説明する。図３６は図３３に相当する断面図で
ある。実施の形態２１は、実施の形態１９におけるスロ
ットルバルブ５の流量制御用孔５０を、１個の大径孔５
０ａとその大径孔５０ａの周囲を取り囲むようにほぼ等
間隔で配置した３個の小径孔５０ｂとに代えたものであ
る。なお、大径孔５０ａおよび小径孔５０ｂの合計開口
面積が流量制御用の開口面積と等しくなるように、それ
ぞれの孔５０ａ，５０ｂの口径が設定される。

【００８８】なお、実施の形態２１による音の大きさを
測定したところ図４６に示す測定結果が得られた。図４
６から明らかなように、実施の形態２１の音の大きさＳ
２１が従来技術の音の大きさＳａや実施の形態１９の音
の大きさＳ１９と比べて小さいため、騒音低減効果が認
められる。

【００８９】〔実施の形態２２〕実施の形態２２を図３
７により説明する。図３７は図３６に相当する断面図で
ある。実施の形態２２は、実施の形態１９におけるスロ
ットルバルブ５の流量制御用孔５０を同一口径の２個の
孔５０ｃに代えたものである。なお、２個の孔５０ｃの
合計開口面積が流量制御用の開口面積と等しくなるよう
に、その孔５０ｃの口径が設定される。

【００９０】〔実施の形態２３〕実施の形態２３を図３
８および図３９により説明する。図３８は吸気量制御装
置の側断面図、図３９は図３８のＸＸＸＩＸ−ＸＸＸＩ
Ｘ線断面図である。実施の形態２３は、実施の形態１９
（図３２および図３３参照）におけるスロットルボデー
１の吸気通路２の壁面２ａに、実施の形態１３（図１９
および図２０参照）と同様に、３枚の平行フィン１８を
形成したものである。

【００９１】〔実施の形態２４〕実施の形態２４を図４
０および図４１により説明する。図４０は吸気量制御装
置の側断面図、図４１は図４０のＸＬＩ−ＸＬＩ線断面
図である。実施の形態２４は、実施の形態１９（図３２
および図３３参照）におけるスロットルボデー１の吸気
通路２の壁面２ａに、直角バー２３に代えて、実施の形
態１６（図２６および図２７参照）と同様に、円筒フィ
ン２０を形成したものである。

【００９２】なお、実施の形態２４による音の大きさを
測定したところ図４６に示す測定結果が得られた。図４
６から明らかなように、実施の形態２４の音の大きさＳ
２４は、実施の形態２１の音の大きさＳ２１よりも小さ
い騒音低減効果が認められる。

【００９３】〔実施の形態２５〕実施の形態２５を図４
２により説明する。図４２はスロットルバルブ５の側断
面図である。実施の形態２５は、実施の形態１９（図３
２および図３３参照）におけるスロットルバルブ５の流
量制御用孔５０を、スロットルバルブ５に一体形成され
た円筒部５ｃにより形成したもので、その流量制御用孔
５０がスロットルバルブ５の板厚Ｔｏよりも長い通路長
を有するノズル孔形状に形成されている。

【００９４】なお、実施の形態２５による音の大きさを
測定したところ図４６に示す測定結果が得られた。図４
６から明らかなように、実施の形態２５の音の大きさＳ
２５は、実施の形態１９の音の大きさＳ１９と実施の形
態２１の音の大きさＳ２１との中間に位置する騒音低減
効果が認められる。

【００９５】〔実施の形態２６〕実施の形態２６を図４
３により説明する。図４３はスロットルバルブ５の側断
面図である。実施の形態２６は、実施の形態２５におけ
るスロットルバルブ５の流量制御用孔５０を、スロット
ルバルブ５に一体的に取り付けた円筒部材５ｄにより形
成したもので、その流量制御用孔５０がスロットルバル
ブ５の板厚Ｔｏよりも長い通路長を有するノズル孔形状
に形成されている。また、円筒部材５ｄは、両開口端面
の口径を中央部の口径よりも大きくする断面円弧形状を
なしている。

【００９６】〔実施の形態２７〕実施の形態２７を図４
４により説明する。図４４はスロットルバルブ５の側断
面図である。実施の形態２７は、実施の形態１９（図３
２および図３３参照）におけるスロットルバルブ５の流
量制御用孔５０を、スロットルバルブ５に打ち抜き成形
によって形成された先広がり形状の円錐状筒部５ｅによ
り形成したもので、その流量制御用孔５０がスロットル
バルブ５の板厚Ｔｏよりも長い通路長を有するノズル孔
形状に形成されている。

【００９７】〔実施の形態２８〕実施の形態２８を図４
５により説明する。図４５はスロットルバルブ５の側断
面図である。実施の形態２８は、実施の形態２７（図４
４参照）におけるスロットルバルブ５の円錐状筒部５ｅ
を円筒形状の円筒部５ｆに変更したものである。

【００９８】本発明は前記実施の形態に限定されるもの
ではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更
が可能である。例えば、本発明は、上記の他、可変吸気
や排気絞り弁等のように筒状のボデーとシャフトとバタ
フライバルブをもつ絞り弁構造に適用することができ
る。また、直角フィン１６、平行フィン１８、円筒フィ
ン２０、直角バー２３、平行バー２５等の整流手段の大
きさ、形状、個数等は適宜選定されるものである。ま
た、円筒フィン２０は、２本以上の多重管状に形成する
こともできる。

【００９９】

【発明の効果】本発明の内燃機関の吸気量制御装置によ
れば、スロットルバルブのオリフィス側の端部と吸気通
路の壁面との間に形成されるオリフィス側の開口を流れ
た空気の流れを整流する整流手段をスロットルボデーの
吸気通路の壁面に一体的に設けている。したがって、ス
ロットルバルブの上流側と下流側との圧力差が大きい状
態からそのバルブを急激に開弁した場合に、オリフィス
側の開口を流れた空気の流れが整流手段によって整流さ
れる。これにより、前記空気の流れによって生じる乱流
を減少させ、その乱流の発生にともなう騒音を低減する
ことができる。

【０１００】さらに、整流手段をスロットルボデーの吸
気通路の壁面に一体的に設けている。これにより、スロ
ットルボデーと別部品に整流手段が設けられる場合と比
べて、スロットルバルブに対し整流手段を近づけて配置
することができるため、整流手段による空気の整流効果
を増大することができ、騒音の低減効果を有効に低減す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施の形態１を示す吸気量制御装置の側断面図
である。

【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。

【図３】図１のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。

【図４】実施の形態２を示す吸気量制御装置の断面図で
ある。

【図５】実施の形態３を示す吸気量制御装置の側断面図
である。

【図６】実施の形態４を示す吸気量制御装置の側断面図
である。

【図７】実施の形態５を示す吸気量制御装置の側断面図
である。

【図８】図７のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線断面図である。

【図９】実施の形態６を示す吸気量制御装置の断面図で
ある。

【図１０】実施の形態７を示す吸気量制御装置の断面図
である。

【図１１】実施の形態８を示す吸気量制御装置の断面図
である。

【図１２】実施の形態９を示す吸気量制御装置の側断面
図である。

【図１３】実施の形態１０を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図１４】実施の形態１，２，５〜８による音の測定結
果を示す図である。

【図１５】実施の形態１１を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図１６】図１５のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面図である。

【図１７】実施の形態１２を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図１８】図１７のＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩＩ線断面図で
ある。

【図１９】実施の形態１３を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図２０】図１９のＸＸ−ＸＸ線断面図である。

【図２１】実施の形態１４を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図２２】図２１のＸＸＩＩ−ＸＸＩＩ線断面図であ
る。

【図２３】実施の形態１１〜１４による音の測定結果を
示す図である。

【図２４】実施の形態１５を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図２５】図２４のＸＸＶ−ＸＸＶ線断面図である。

【図２６】実施の形態１６を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図２７】図２６のＸＸＶＩＩ−ＸＸＶＩＩ線断面図で
ある。

【図２８】実施の形態１７を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図２９】図２８のＸＸＩＸ−ＸＸＩＸ線断面図であ
る。

【図３０】実施の形態１８を示す吸気量制御装置の断面
図である。

【図３１】実施の形態１５〜１８による音の測定結果を
示す図である。

【図３２】実施の形態１９を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図３３】図３２のＸＸＸＩＩＩ−ＸＸＸＩＩＩ線断面
図である。

【図３４】実施の形態２０を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図３５】図３４のＸＸＸＶ−ＸＸＸＶ線断面図であ
る。

【図３６】実施の形態２１を示す吸気量制御装置の断面
図である。

【図３７】実施の形態２２を示す吸気量制御装置の断面
図である。

【図３８】実施の形態２３を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図３９】図３８のＸＸＸＩＸ−ＸＸＸＩＸ線断面図で
ある。

【図４０】実施の形態２４を示す吸気量制御装置の側断
面図である。

【図４１】図４０のＸＬＩ−ＸＬＩ線断面図である。

【図４２】実施の形態２５を示すスロットルバルブの側
断面図である。

【図４３】実施の形態２６を示すスロットルバルブの側
断面図である。

【図４４】実施の形態２７を示すスロットルバルブの側
断面図である。

【図４５】実施の形態２８を示すスロットルバルブの側
断面図である。

【図４６】実施の形態１９，２１，２４，２５による音
の測定結果を示す図である。

【図４７】従来例を示す吸気量制御装置の正断面図であ
る。

【図４８】図４７のＸＬＶＩＩＩ−ＸＬＶＩＩＩ線断面
図である。

【図４９】空気の流れを示す吸気量制御装置の側断面図
である。

【図５０】図４８のＬ−Ｌ線断面図である。

【図５１】空気分布を示す平断面図である。

【符号の説明】

１ スロットルボデー ２ 吸気通路 ２ａ 吸気通路の壁面 ３ スロットルシャフト ５ スロットルバルブ ５ａ スロットルバルブ５のオリフィス側の端部 １６ 直角フィン（整流手段） １８ 平行フィン（整流手段） ２０ 円筒フィン（整流手段） ２１ リブ ２３ 直角バー（整流手段） ２５ 平行バー（整流手段） ５０ 流量制御用孔 Ａ オリフィス側の開口

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内燃機関の吸気管の管路と連通する吸気
   通路を形成するスロットルボデーと、前記スロットルボ
   デーにスロットルシャフトを介して回動可能に支持され
   たほぼ板状のスロットルバルブとを備え、前記内燃機関
   に供給される空気の量を前記スロットルバルブの回動に
   よって制御する内燃機関の吸気量制御装置であって、 前記スロットルバルブのオリフィス側の端部と吸気通路
   の壁面との間に形成されるオリフィス側の開口を流れた
   空気の流れを整流する整流手段を前記スロットルボデー
   の吸気通路の壁面に一体的に設けたことを特徴とする内
   燃機関の吸気量制御装置。
2. 【請求項２】 閉弁時のスロットルバルブのオリフィス
   側の端部に対する整流手段の対向距離ΔＳをスロットル
   バルブの半径Ｒの１／２以下に設定した請求項１記載の
   内燃機関の吸気量制御装置。
3. 【請求項３】 整流手段をスロットルバルブの回動軸線
   とほぼ直交するほぼ平板形状の直角フィンで形成したこ
   とを特徴とする請求項１または２記載の内燃機関の吸気
   量制御装置。
4. 【請求項４】 直角フィンを複数枚としてほぼ平行状に
   形成し、前記直角フィンを相互に連結しかつスロットル
   バルブの回動軸線とほぼ平行するほぼ平板形状の平行フ
   ィンを形成したことを特徴とする請求項３記載の内燃機
   関の吸気量制御装置。
5. 【請求項５】 整流手段をスロットルバルブの回動軸線
   とほぼ平行するほぼ平板形状の平行フィンで形成したこ
   とを特徴とする請求項１または２記載の内燃機関の吸気
   量制御装置。
6. 【請求項６】 整流手段を吸気通路の軸線とほぼ同一軸
   線をなすほぼ円筒形状の円筒フィンで形成したことを特
   徴とする請求項１または２記載の内燃機関の吸気量制御
   装置。
7. 【請求項７】 円筒フィンを支持するリブを円筒フィン
   の径方向に延びる直線上に形成したことを特徴とする請
   求項６記載の内燃機関の吸気量制御装置。
8. 【請求項８】 整流手段をスロットルバルブの回動軸線
   とほぼ直交あるいはほぼ平行するバーで形成したことを
   特徴とする請求項１または２記載の内燃機関の吸気量制
   御装置。
9. 【請求項９】 スロットルバルブのオリフィス側の端部
   に流量制御用孔を備え、前記流量制御用孔とバーとを前
   記吸気通路の下流側から見た投影面上において重なる位
   置に形成したことを特徴とする請求項１または２記載の
   内燃機関の吸気量制御装置。
10. 【請求項１０】 流量制御用孔をスロットルバルブの板
    厚よりも長い通路長を有するノズル孔形状に形成したこ
    とを特徴とする請求項９記載の内燃機関の吸気量制御装
    置。