JPH0337687B2 - - Google Patents
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- JPH0337687B2 JPH0337687B2 JP57174630A JP17463082A JPH0337687B2 JP H0337687 B2 JPH0337687 B2 JP H0337687B2 JP 57174630 A JP57174630 A JP 57174630A JP 17463082 A JP17463082 A JP 17463082A JP H0337687 B2 JPH0337687 B2 JP H0337687B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- bent pipe
- inlet opening
- passage
- bypass passage
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F5/00—Measuring a proportion of the volume flow
- G01F5/005—Measuring a proportion of the volume flow by measuring pressure or differential pressure, created by the use of flow constriction
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は熱線式空気量検出装置に係り、特に内
燃機関用燃料供給装置に用いられる空気量検出装
置に係る。
燃機関用燃料供給装置に用いられる空気量検出装
置に係る。
〔従来技術〕
従来、種々の内燃機関用空気量検出装置が提案
されており、例えば特開昭55−37555号公報に開
示されている空気量検出装置では、エアクリーナ
から吸入された空気は吸気通路のベンチユリ部を
通り、絞り弁を経てエンジンに供給される。この
吸気通路に並列に、更にバイパス空気通路が設け
られ、このバイパス通路内には感熱抵抗（ホツト
ワイヤ）が設けられている。このバイパス通路内
に設けられた感熱抵抗に表われる出力信号は、空
気通路を通りエンジンへ供給される全空気流量を
示し、その信号は、例えばコントロール・ユニツ
トへ入力され、最適な必要燃料流量の計算に利用
される。そして、このコントロール・ユニツトに
より計算された最適必要燃料流量に基づき、イン
ジエクタを制御し、燃料をエンジンへ供給する。
されており、例えば特開昭55−37555号公報に開
示されている空気量検出装置では、エアクリーナ
から吸入された空気は吸気通路のベンチユリ部を
通り、絞り弁を経てエンジンに供給される。この
吸気通路に並列に、更にバイパス空気通路が設け
られ、このバイパス通路内には感熱抵抗（ホツト
ワイヤ）が設けられている。このバイパス通路内
に設けられた感熱抵抗に表われる出力信号は、空
気通路を通りエンジンへ供給される全空気流量を
示し、その信号は、例えばコントロール・ユニツ
トへ入力され、最適な必要燃料流量の計算に利用
される。そして、このコントロール・ユニツトに
より計算された最適必要燃料流量に基づき、イン
ジエクタを制御し、燃料をエンジンへ供給する。
しかし、上記のような空気量検出装置において
は、エアクリーナから空気通路内に入つた空気
は、倒えば渦巻を発生し、複雑な流線を描く。こ
のような空気流の乱れは、バイパス空気通路内の
空気流にも影響を与え、感熱抵抗の出力を乱入
し、誤つた空気流量を示すという欠点を有してい
る。
は、エアクリーナから空気通路内に入つた空気
は、倒えば渦巻を発生し、複雑な流線を描く。こ
のような空気流の乱れは、バイパス空気通路内の
空気流にも影響を与え、感熱抵抗の出力を乱入
し、誤つた空気流量を示すという欠点を有してい
る。
また、内燃機関では吹き返し等の現象により、
カーボンや油滴が空気通路内に進入し、更にバイ
パス通路内に入り込む。このカーボンや油滴がバ
イパス通路内に設けられている感熱抵抗即ち熱線
の表面に付着し、そのためその検出出力が乱され
るという欠点もある。
カーボンや油滴が空気通路内に進入し、更にバイ
パス通路内に入り込む。このカーボンや油滴がバ
イパス通路内に設けられている感熱抵抗即ち熱線
の表面に付着し、そのためその検出出力が乱され
るという欠点もある。
そして、本出願人においては前述した問題を解
決するため第１図ないし第２図に示すような構造
の空気量検出装置を提案している。
決するため第１図ないし第２図に示すような構造
の空気量検出装置を提案している。
まず、第１図ないし第２図に基づき本出願人が
提案している空気量検出装置を説明する。
提案している空気量検出装置を説明する。
第１図において、エアクリーナ１は、その内面
中央部にベンチユリ部３を有する空気通路２の上
に配置されている。この空気通路２の下方には、
スロツトル・バルブ４、及び燃料インジエクタ６
が取り付けられている。エアクリーナ１のフイル
ター５を通つて来た空気は空気通路２のベンチユ
リ部３を通り、インジエクタ６から噴射される燃
料が混合され、エンジン（図示されない）のシリ
ンダへと導かれる。
中央部にベンチユリ部３を有する空気通路２の上
に配置されている。この空気通路２の下方には、
スロツトル・バルブ４、及び燃料インジエクタ６
が取り付けられている。エアクリーナ１のフイル
ター５を通つて来た空気は空気通路２のベンチユ
リ部３を通り、インジエクタ６から噴射される燃
料が混合され、エンジン（図示されない）のシリ
ンダへと導かれる。
一般に知られるように、エンジンに供給される
燃料は、エンジンへ供給される空気流量QAを検
出し、この検出値に基づき、コントロール・ユニ
ツト７により算出された最適値に設定される。そ
してこの最適燃料に応じてインジエクタ６の燃料
噴射時間が制御される。
燃料は、エンジンへ供給される空気流量QAを検
出し、この検出値に基づき、コントロール・ユニ
ツト７により算出された最適値に設定される。そ
してこの最適燃料に応じてインジエクタ６の燃料
噴射時間が制御される。
ベンチユリ部３を有する空気通路２を含むスロ
ツトル本体は、例えばアルミニウムダイキヤスト
により形成され、ベンチユリ部２には、さらにバ
イパス空気通路８がスロツトル本体内に形成され
ている。このバイパス通路の入口は、空気通路２
の上部のエアホーン部９の片側に形成されたラン
ド部１０に開口され、その出口は、ベンチユリ部
６の最狭部に形成されたスリツト１１を介し、空
気通路１１へ導かれている。
ツトル本体は、例えばアルミニウムダイキヤスト
により形成され、ベンチユリ部２には、さらにバ
イパス空気通路８がスロツトル本体内に形成され
ている。このバイパス通路の入口は、空気通路２
の上部のエアホーン部９の片側に形成されたラン
ド部１０に開口され、その出口は、ベンチユリ部
６の最狭部に形成されたスリツト１１を介し、空
気通路１１へ導かれている。
さらに、このバイパス空気通路８の上部には、
例えば金属製のパイプ１２が取り付けられてい
る。そしてこのバイパス空気通路８の内部には、
空気流量に応じてその抵抗値が変化する感熱低抗
体、即ち熱線１３が設けられている。
例えば金属製のパイプ１２が取り付けられてい
る。そしてこのバイパス空気通路８の内部には、
空気流量に応じてその抵抗値が変化する感熱低抗
体、即ち熱線１３が設けられている。
バイパス空気通路８内に配置されている熱線１
３は、通常、二個の熱線から成る。これらの熱線
は、ブリツジ回路の二脚を形成している。
３は、通常、二個の熱線から成る。これらの熱線
は、ブリツジ回路の二脚を形成している。
スロツトル本体の空気通路２を流れる空気流量
Ａは、一般に、ベンチユリ部３により規定され、
この空気流量、即ちエンジンに供給される空気流
量に比例した空気流がバイパス空気通路８に流れ
る。このバイパス通路８を流れる空気流量に対応
して抵抗値を変化させる熱線は、それ故、エンジ
ンに供給される空気流量に比例した出力信号を発
生することになる。
Ａは、一般に、ベンチユリ部３により規定され、
この空気流量、即ちエンジンに供給される空気流
量に比例した空気流がバイパス空気通路８に流れ
る。このバイパス通路８を流れる空気流量に対応
して抵抗値を変化させる熱線は、それ故、エンジ
ンに供給される空気流量に比例した出力信号を発
生することになる。
一般に、空気通路とそれに並行に設けられたバ
イパス空気通路を有する空気流量検出装置に於て
は、特にバイパス通路上流部の空気流が、倒えば
渦巻等により乱され易い。そして、本出願人によ
つて提案された空気流量検出装置は実験的に発見
された以下の事実に基づくものである。即ち、バ
イパス通路８の、熱線１３の上流部分の長さｌ
を、バイパス通路８の直径Ｄに対し、少なくとも
２倍以上にすることにより、周囲の空気流の乱れ
による悪影響を小さくすることができるという事
実である。他方、バイパス通路の長さは、特に熱
線上流部分の長さは、スロツトル本体のサイズあ
るいは構造により規定されるため、それを望まし
い長さにすることはむずかしい。
イパス空気通路を有する空気流量検出装置に於て
は、特にバイパス通路上流部の空気流が、倒えば
渦巻等により乱され易い。そして、本出願人によ
つて提案された空気流量検出装置は実験的に発見
された以下の事実に基づくものである。即ち、バ
イパス通路８の、熱線１３の上流部分の長さｌ
を、バイパス通路８の直径Ｄに対し、少なくとも
２倍以上にすることにより、周囲の空気流の乱れ
による悪影響を小さくすることができるという事
実である。他方、バイパス通路の長さは、特に熱
線上流部分の長さは、スロツトル本体のサイズあ
るいは構造により規定されるため、それを望まし
い長さにすることはむずかしい。
このバイパス通路の熱線上流部分の長さを望ま
しい長さにする目的で、空気通路８の上流入口部
には、所定の曲率で曲げられたパイプ１２が取り
付けられている。このパイプ１２は、倒えば金属
パイプであり、フランジ部１４が溶接等により取
り付けられている。フランジ部１４を持つこの曲
げられたパイプ１２は、ネジ１５により、スロツ
トル本体のランド部１０にしつかりと固定されて
いる。さらにこのランド部には、倒えば金属製の
支持部材１６がネジ１７により取り付けられ、こ
の支持部材１６は、曲がつたパイプ１２をさらに
しつかりと支持している。
しい長さにする目的で、空気通路８の上流入口部
には、所定の曲率で曲げられたパイプ１２が取り
付けられている。このパイプ１２は、倒えば金属
パイプであり、フランジ部１４が溶接等により取
り付けられている。フランジ部１４を持つこの曲
げられたパイプ１２は、ネジ１５により、スロツ
トル本体のランド部１０にしつかりと固定されて
いる。さらにこのランド部には、倒えば金属製の
支持部材１６がネジ１７により取り付けられ、こ
の支持部材１６は、曲がつたパイプ１２をさらに
しつかりと支持している。
この曲がりパイプ１２の入口開口部は、図から
も明らかなように、ベンチユリ部３の上部投影部
の内部に、かつベンチユリ部３の軸方向線に対し
ほぼ直角な面に沿つて開口され、出口開口部は熱
線１３の上流のバイパス通路に開口されている。
このような曲がりパイプ１２を設けることによ
り、慣性の小さい空気はパイプ１２を介してバイ
パス通路８内に導かれるが、これに対し、空気に
比し慣性の大きいカーボンや油滴はパイプ１２に
侵入しにくくなる。それ故、吹き返し等の現象に
よるカーボンや油滴の熱線１３への付着等を防ぐ
ことができる。
も明らかなように、ベンチユリ部３の上部投影部
の内部に、かつベンチユリ部３の軸方向線に対し
ほぼ直角な面に沿つて開口され、出口開口部は熱
線１３の上流のバイパス通路に開口されている。
このような曲がりパイプ１２を設けることによ
り、慣性の小さい空気はパイプ１２を介してバイ
パス通路８内に導かれるが、これに対し、空気に
比し慣性の大きいカーボンや油滴はパイプ１２に
侵入しにくくなる。それ故、吹き返し等の現象に
よるカーボンや油滴の熱線１３への付着等を防ぐ
ことができる。
以上のような本出願人の提案した空気量検出装
置においてはバイパス通路の熱線上流の長さを充
分長くできるためバイパス通路内で空気の乱れが
生じず、かつカーボンや油滴はベンチユリの軸方
向線に対して直角に開口する曲がりパイプを使用
しているためバイパス通路内に入りづらいもので
ある。
置においてはバイパス通路の熱線上流の長さを充
分長くできるためバイパス通路内で空気の乱れが
生じず、かつカーボンや油滴はベンチユリの軸方
向線に対して直角に開口する曲がりパイプを使用
しているためバイパス通路内に入りづらいもので
ある。
ところで、本出願人が提案した空気量検出装置
を実際に製品として製造した後、空気量検出装置
の出力を測定すると個々の装置間でその出力がば
らつくという問題が発生した。そして、この問題
がなぜ発生したかを検討した時、曲がりパイプ１
２の入口開口部がベンチユリ部３の軸方向線に対
して正確に直角に開口していないことに起因して
いることが判明した。
を実際に製品として製造した後、空気量検出装置
の出力を測定すると個々の装置間でその出力がば
らつくという問題が発生した。そして、この問題
がなぜ発生したかを検討した時、曲がりパイプ１
２の入口開口部がベンチユリ部３の軸方向線に対
して正確に直角に開口していないことに起因して
いることが判明した。
このように、曲がりパイプ１２の入口開口部が
ベンチユリ部３の軸方向線に対して直角に開口し
ない理由は、第１に曲がりパイプ１２の曲がり角
度を個々のパイプにわたりすべて一定にできない
（通常±5゜の誤差がある。）、第２に曲がりパイプ
１２をランド部１０に固定した時の取付誤差が一
定でないということが考えられる。
ベンチユリ部３の軸方向線に対して直角に開口し
ない理由は、第１に曲がりパイプ１２の曲がり角
度を個々のパイプにわたりすべて一定にできない
（通常±5゜の誤差がある。）、第２に曲がりパイプ
１２をランド部１０に固定した時の取付誤差が一
定でないということが考えられる。
特に、曲がりパイプ１２の入口開口部が空気の
流れ方向に開口して吸入空気流の動圧を受けるよ
うな場合には空気流量検出装置は極端に大きな出
力を生じ、この動圧の受け度合によつて出力が大
きくばらつくようになる。
流れ方向に開口して吸入空気流の動圧を受けるよ
うな場合には空気流量検出装置は極端に大きな出
力を生じ、この動圧の受け度合によつて出力が大
きくばらつくようになる。
本発明の目的は個々の空気量検出装置の吸入空
気量を表わす出力が個々の空気量検出装置ごとに
ばらつかず、同一条件下で個々の空気量検出装置
がほぼ同一の出力を得られるようにすることにあ
る。
気量を表わす出力が個々の空気量検出装置ごとに
ばらつかず、同一条件下で個々の空気量検出装置
がほぼ同一の出力を得られるようにすることにあ
る。
本発明の特徴は曲がりパイプの入口開口部をベ
ンチユリ部の軸線に対し吸入空気流の動圧を受け
ない方向に開口させるものであり、これによつて
曲がりパイプの入口開口部に静圧を導びくように
したものである。
ンチユリ部の軸線に対し吸入空気流の動圧を受け
ない方向に開口させるものであり、これによつて
曲がりパイプの入口開口部に静圧を導びくように
したものである。
以下本発明の実施例を詳細に説明する。
第３図において、曲がりパイプ１２の入口開口
部１８はベンチユリ部３の軸方向線Ｃ（ベンチユ
リ部３の中心軸線に対して平行移動したもの）に
対して切断線Ｄで示すように逃げ角θを有して開
口している。すなわち、バイパス通路８の中心軸
線Ｍから入口開口部１８の最上端部１８ｕまでの
距離Ｌに対して、入口開口部１８の最下端部１８
ｄまでの距離ｌは短かくなつているものである。
従つて、吸入空気の流れはベンチユリ部３の軸方
向線に沿つて流れるわけであるが、曲がりパイプ
１２の入口開口部１８はいずれの空気流量検出装
置においても逃げ角θの存在によつて吸入空気流
の動圧を受けないようになつている。このためい
ずれの空気流量検出装置は同一条件下ではほぼ同
一の出力を得ることができるものである。
部１８はベンチユリ部３の軸方向線Ｃ（ベンチユ
リ部３の中心軸線に対して平行移動したもの）に
対して切断線Ｄで示すように逃げ角θを有して開
口している。すなわち、バイパス通路８の中心軸
線Ｍから入口開口部１８の最上端部１８ｕまでの
距離Ｌに対して、入口開口部１８の最下端部１８
ｄまでの距離ｌは短かくなつているものである。
従つて、吸入空気の流れはベンチユリ部３の軸方
向線に沿つて流れるわけであるが、曲がりパイプ
１２の入口開口部１８はいずれの空気流量検出装
置においても逃げ角θの存在によつて吸入空気流
の動圧を受けないようになつている。このためい
ずれの空気流量検出装置は同一条件下ではほぼ同
一の出力を得ることができるものである。
第４図において、逃げ角θと空気量検出装置の
出力の変化率の関係を説明する。横軸は逃げ角θ
の値を表わしており、Odegは曲がりパイプ１２
の入口開口部１８とベンチユリ部３の軸方向線が
直角にある時を示し、十側は入口開口部１８が動
圧を受けるように開口している時を示し、一側は
入口開口部１８が第３図にある通り動圧を受けな
いように開口している時を示している。縦軸は内
燃機関に吸入される空気量を一定（20Kg／ｈ）に
保ち、逃げ角θがOdegの時の出力値を基準とし
てどの程度出力が変動しているかを示している。
出力の変化率の関係を説明する。横軸は逃げ角θ
の値を表わしており、Odegは曲がりパイプ１２
の入口開口部１８とベンチユリ部３の軸方向線が
直角にある時を示し、十側は入口開口部１８が動
圧を受けるように開口している時を示し、一側は
入口開口部１８が第３図にある通り動圧を受けな
いように開口している時を示している。縦軸は内
燃機関に吸入される空気量を一定（20Kg／ｈ）に
保ち、逃げ角θがOdegの時の出力値を基準とし
てどの程度出力が変動しているかを示している。
第４図から理解できるように逃げ角θが十側の
場合、すなわち曲がりパイプ１２の入口開口部１
８が吸入空気流の動圧を受ける時出力は大きく変
動しており、曲がりパイプ１２の入口開口部１８
が十側の逃げ角θを有していると、個々の空気量
検出装置において逃げ角θがばらついているとそ
の出力も大きくばらつくことがわかる。一方、曲
がりパイプ１２の逃げ角θが一側の場合、すなわ
ち、曲がりパイプ１２の入口開口部１８吸入空気
流の動圧を受けない時、出力は若干の変動はある
にしてもほぼ一定に保たれており、曲がりパイプ
１２の入口開口部１８が一側の逃げ角θを有して
おれば、個々の空気量検出装置でその逃げ角θが
ばらついても出力はほぼ一定に保たれることがわ
かる。
場合、すなわち曲がりパイプ１２の入口開口部１
８が吸入空気流の動圧を受ける時出力は大きく変
動しており、曲がりパイプ１２の入口開口部１８
が十側の逃げ角θを有していると、個々の空気量
検出装置において逃げ角θがばらついているとそ
の出力も大きくばらつくことがわかる。一方、曲
がりパイプ１２の逃げ角θが一側の場合、すなわ
ち、曲がりパイプ１２の入口開口部１８吸入空気
流の動圧を受けない時、出力は若干の変動はある
にしてもほぼ一定に保たれており、曲がりパイプ
１２の入口開口部１８が一側の逃げ角θを有して
おれば、個々の空気量検出装置でその逃げ角θが
ばらついても出力はほぼ一定に保たれることがわ
かる。
このように、曲がりパイプ１２の入口開口部１
８の逃げ角をいずれの空気量検出装置においても
一側になるようにしておけば、個々の空気量検出
装置の曲がりパイプ１２の入口開口部の逃げ角が
一側でばらつくかぎり、第４図で説明した通り、
空気量検出装置の出力はほぼ一定に保たれるもの
である。
８の逃げ角をいずれの空気量検出装置においても
一側になるようにしておけば、個々の空気量検出
装置の曲がりパイプ１２の入口開口部の逃げ角が
一側でばらつくかぎり、第４図で説明した通り、
空気量検出装置の出力はほぼ一定に保たれるもの
である。
以上は吸入空気流に対する動圧の影響を考慮し
て提案されたものであるが、更に空気流量検出装
置の出力を考えた時、以下のことを考慮する方が
より出力は精度向上が可能となる。
て提案されたものであるが、更に空気流量検出装
置の出力を考えた時、以下のことを考慮する方が
より出力は精度向上が可能となる。
すなわち、曲がりパイプ１２の入口開口部１８
の逃げ角θを一側にむやみに大きくすると、逃げ
角θの部分で空気流の乱れが生じてバイパス通路
８までこの乱れが悪影響を与えることが考えられ
る。
の逃げ角θを一側にむやみに大きくすると、逃げ
角θの部分で空気流の乱れが生じてバイパス通路
８までこの乱れが悪影響を与えることが考えられ
る。
第５図は、横軸に曲がりパイプ１２の入口開口
部１８の逃げ角θを示し、縦軸に吸入空気量一定
（20Kg／ｈ）の条件で出力の中央値と出力のふれ
幅の変化率を示している。そして、第５図から理
解できるように逃げ角θを−15deg以上にすると
出力の変動率が急激に大きくなる問題がある。こ
れは逃げ角θが−15deg以上になるとこの部分で
急激に空気の乱れが生じるためと考えられる。し
たがつて、逃げ角θは最大−15deg付近が望まし
いものである。
部１８の逃げ角θを示し、縦軸に吸入空気量一定
（20Kg／ｈ）の条件で出力の中央値と出力のふれ
幅の変化率を示している。そして、第５図から理
解できるように逃げ角θを−15deg以上にすると
出力の変動率が急激に大きくなる問題がある。こ
れは逃げ角θが−15deg以上になるとこの部分で
急激に空気の乱れが生じるためと考えられる。し
たがつて、逃げ角θは最大−15deg付近が望まし
いものである。
第６図は曲がりパイプ１２の逃げ角θの決め方
を示している。
を示している。
今、曲がりパイプ１２の曲がり角度の誤差範囲
は通常士5degである。したがつて、曲がりパイ
プ１２をエアホーン部９のランド１０へ取り付け
る時の取付誤差を±2degとすると、総合的な逃
げ角θの誤差は±7degとなる。従来はこの±
7degの範囲で曲がりパイプ１２の入口開口部１
８がベンチユリ部３の軸方向線Ｃに対してばらつ
いていたわけである。そして、本発明では曲がり
パイプ１２の入口開口部１８を切断角θ1で切断し
て曲がりパイプ１２の先端を入口開口部１８とし
たものである。この切断角θ1は8degに設定されて
いる。そうすると、総合的な誤差が十側の最大で
＋7degとなつた時、その逃げ角θは θ＝＋7deg−8deg＝−1deg となり、 一方総合的な誤差が一側の最大で−7degとな
つた時、その逃げ角θは θ＝−7deg−8deg＝−15deg となり、第４図および第５図の実験結果で示され
た制限範囲に納まるものである。
は通常士5degである。したがつて、曲がりパイ
プ１２をエアホーン部９のランド１０へ取り付け
る時の取付誤差を±2degとすると、総合的な逃
げ角θの誤差は±7degとなる。従来はこの±
7degの範囲で曲がりパイプ１２の入口開口部１
８がベンチユリ部３の軸方向線Ｃに対してばらつ
いていたわけである。そして、本発明では曲がり
パイプ１２の入口開口部１８を切断角θ1で切断し
て曲がりパイプ１２の先端を入口開口部１８とし
たものである。この切断角θ1は8degに設定されて
いる。そうすると、総合的な誤差が十側の最大で
＋7degとなつた時、その逃げ角θは θ＝＋7deg−8deg＝−1deg となり、 一方総合的な誤差が一側の最大で−7degとな
つた時、その逃げ角θは θ＝−7deg−8deg＝−15deg となり、第４図および第５図の実験結果で示され
た制限範囲に納まるものである。
このように、第６図に示す例では単に曲がりパ
イプの先端部のみを所定の切断角θ1で切断するだ
けなので作業は極めて簡単なものである。
イプの先端部のみを所定の切断角θ1で切断するだ
けなので作業は極めて簡単なものである。
次に第７図に基づき本発明の他の実施例を説明
する。
する。
第７図は本発明の他の実施例を示しており、第
６図と相異する点は曲がりパイプ１２の先端の入
口開口部１８が切断角θ1をもつて切断されておら
ず、この切断角θ1に対応するものとして曲げ角θ2
が所定の値となつている。
６図と相異する点は曲がりパイプ１２の先端の入
口開口部１８が切断角θ1をもつて切断されておら
ず、この切断角θ1に対応するものとして曲げ角θ2
が所定の値となつている。
すなわち、曲がりパイプ１２の入口開口部１８
は曲がりパイプ１２の軸線に対して直角に開口し
ており、この点は第１図に示す実施例と同様であ
る。ただし、曲がりパイプ１２の曲げ角θ2は90゜
以下で82degで曲げられている。したがつて、曲
がりパイプ１２をランド１０に固定した時、入口
開口部１８は第３図と同様に逃げ角θを有する形
となる。このため空気流の動圧は第３図と同様に
入口開口部１８に作用しなくなるものである。
は曲がりパイプ１２の軸線に対して直角に開口し
ており、この点は第１図に示す実施例と同様であ
る。ただし、曲がりパイプ１２の曲げ角θ2は90゜
以下で82degで曲げられている。したがつて、曲
がりパイプ１２をランド１０に固定した時、入口
開口部１８は第３図と同様に逃げ角θを有する形
となる。このため空気流の動圧は第３図と同様に
入口開口部１８に作用しなくなるものである。
今、曲がりパイプ１２の曲げ角θ2を82degに決
めた理由は下記の通りである。
めた理由は下記の通りである。
曲がりパイプ１２の総合的な取付誤差は前述し
た通り、±7degである。したがつて、取付誤差が
十側の最大で＋7degとなつた時、逃げ角θは θ＝＋7deg＋82deg＝89deg（＝−1deg） となり、 一方、取付誤差が一側の最大で−7degとなつ
た時、逃げ角θは θ＝−7deg＋82deg＝75deg（＝−15deg） となり、第４図および第５図の実験結果で示され
る制限範囲に納まるものである。
た通り、±7degである。したがつて、取付誤差が
十側の最大で＋7degとなつた時、逃げ角θは θ＝＋7deg＋82deg＝89deg（＝−1deg） となり、 一方、取付誤差が一側の最大で−7degとなつ
た時、逃げ角θは θ＝−7deg＋82deg＝75deg（＝−15deg） となり、第４図および第５図の実験結果で示され
る制限範囲に納まるものである。
このように、第７図に示す例では単に曲がりパ
イプの曲げ角θ2を所定値に選び曲げるだけなので
作業はきわめて簡単なものである。
イプの曲げ角θ2を所定値に選び曲げるだけなので
作業はきわめて簡単なものである。
そして、第６図および第７図の実施例で共通し
て言えることは逃げ角θが一側でかつその最大が
−15degの範囲にあり、空気流の動圧が入口開口
部１８に加わらない、入口開口部１８の部分で顕
著な空気の乱れが発生しないということである。
て言えることは逃げ角θが一側でかつその最大が
−15degの範囲にあり、空気流の動圧が入口開口
部１８に加わらない、入口開口部１８の部分で顕
著な空気の乱れが発生しないということである。
以上述べた通り本発明によれば曲がりパイプの
入口開口部を個々の空気量検出装置のすべてにお
いて動圧を受けない方向に開口させてあるため、
個々の空気量検出装置の出力を同一条件化でほぼ
一定に保つことができるものである。
入口開口部を個々の空気量検出装置のすべてにお
いて動圧を受けない方向に開口させてあるため、
個々の空気量検出装置の出力を同一条件化でほぼ
一定に保つことができるものである。
第１図は本出願人が提案している空気量検出装
置の断面図、第２図は第１図の−矢視図、第
３図は本発明の一実施例になる空気量検出装置の
要部断面図、第４図および第５図は曲がりパイプ
の逃げ角と空気量検出装置の出力変化を示す図、
第６図は曲がりパイプの断面図、第７図は本発明
の他の実施例になる空気量検出装置の要部断面図
である。 ２……空気通路、３……ベンチユリ部、４……
スロツトルバルブ、８……バイパス通路、９……
エアホーン部、１０……ランド部、１１……スリ
ツト、１２……曲がりパイプ、１３……熱線、１
８……入口開口部、θ……逃げ角、θ1……切断
角、θ2……曲げ角。
置の断面図、第２図は第１図の−矢視図、第
３図は本発明の一実施例になる空気量検出装置の
要部断面図、第４図および第５図は曲がりパイプ
の逃げ角と空気量検出装置の出力変化を示す図、
第６図は曲がりパイプの断面図、第７図は本発明
の他の実施例になる空気量検出装置の要部断面図
である。 ２……空気通路、３……ベンチユリ部、４……
スロツトルバルブ、８……バイパス通路、９……
エアホーン部、１０……ランド部、１１……スリ
ツト、１２……曲がりパイプ、１３……熱線、１
８……入口開口部、θ……逃げ角、θ1……切断
角、θ2……曲げ角。
Claims (1)
- １ 内燃機関に空気を供給する空気通路の途中に
形成されたベンチユリ部と、前記ベンチユリ部の
上流に開口し前記空気通路を迂回して前記ベンチ
ユリ部に開口するバイパス通路と、前記バイパス
通路の途中に設けられた空気量検出手段と、入口
開口部が前記空気通路に開口し出口開口部が前記
空気量検出手段の上流の前記バイパス通路に開口
する曲がりパイプが設けられ、しかも、前記曲が
りパイプの前記入口開口部が前記ベンチユリ部の
軸方向線に向つて開口されている空気量検出装置
において、前記曲がりパイプの前記入口開口部の
最上端部から前記バイパス通路の中心軸線までの
距離Ｌと、前記曲がりパイプの前記入口開口部の
最下端部から前記バイパス通路の中心軸線までの
距離ｌはＬ＞ｌの関係を有し、前記最上端部と前
記最下端部を結ぶ線と前記最上端部を通る前記ベ
ンチユリ部の軸方向線とのなす角度が最大で
15degであることを特徴とする空気量検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57174630A JPS5965217A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 空気量検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57174630A JPS5965217A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 空気量検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5965217A JPS5965217A (ja) | 1984-04-13 |
| JPH0337687B2 true JPH0337687B2 (ja) | 1991-06-06 |
Family
ID=15981948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57174630A Granted JPS5965217A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 空気量検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5965217A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR950009044B1 (ko) * | 1987-06-17 | 1995-08-14 | 가부시키가이샤 히타치세이사쿠쇼 | 발열저항식 공기유량측정장치 |
| DE3922488C2 (de) * | 1989-07-08 | 1997-02-13 | Bosch Gmbh Robert | Luftmeßvorrichtung |
| JP7773220B2 (ja) * | 2023-04-11 | 2025-11-19 | 株式会社大和鉄工所 | バタフライ弁 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57154019A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-22 | Hitachi Ltd | Detecting device for air flow |
-
1982
- 1982-10-06 JP JP57174630A patent/JPS5965217A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5965217A (ja) | 1984-04-13 |
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