JP2000304103A - Ｖリブドベルト - Google Patents
ＶリブドベルトInfo
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- JP2000304103A JP2000304103A JP11113105A JP11310599A JP2000304103A JP 2000304103 A JP2000304103 A JP 2000304103A JP 11113105 A JP11113105 A JP 11113105A JP 11310599 A JP11310599 A JP 11310599A JP 2000304103 A JP2000304103 A JP 2000304103A
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- rib
- vibration
- ribbed belt
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/20—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section with a contact surface of special shape, e.g. toothed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/02—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members with belts; with V-belts
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＶリブドベルトＢに対し、そのベルトＢの張
力管理やアイドラプーリを要することなく、Ｖリブドベ
ルトＢ自体により走行時の振動や振動による騒音を発生
し難くする。 【解決手段】 ＶリブドベルトＢの心体２の底側位置か
らリブ部３の底部までの寸法Ｈ１を１．０〜２．０ｍｍ
として、ベルトＢの底部側の厚さを増大させ、ベルトＢ
が振動してプーリを叩いたときの衝撃を小さくする。ま
た、心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法
Ｈ２を３．０〜４．０ｍｍとし、又はリブ部３の数が５
であるときのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．
０ｋｇ・ｃｍ2以上とし、ベルトＢの曲げ剛性を増大さ
せる。或いは、リブ部３の数が５であるときのα法−動
的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上と
して、ベルトＢのばね定数を増大させる。さらには、リ
ブ部３の数が５であるときのα法−動的特性試験による
動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とし、ベルト
Ｂの減衰率を増大させる。
力管理やアイドラプーリを要することなく、Ｖリブドベ
ルトＢ自体により走行時の振動や振動による騒音を発生
し難くする。 【解決手段】 ＶリブドベルトＢの心体２の底側位置か
らリブ部３の底部までの寸法Ｈ１を１．０〜２．０ｍｍ
として、ベルトＢの底部側の厚さを増大させ、ベルトＢ
が振動してプーリを叩いたときの衝撃を小さくする。ま
た、心体２の底側位置からリブ部３の先端部までの寸法
Ｈ２を３．０〜４．０ｍｍとし、又はリブ部３の数が５
であるときのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．
０ｋｇ・ｃｍ2以上とし、ベルトＢの曲げ剛性を増大さ
せる。或いは、リブ部３の数が５であるときのα法−動
的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上と
して、ベルトＢのばね定数を増大させる。さらには、リ
ブ部３の数が５であるときのα法−動的特性試験による
動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とし、ベルト
Ｂの減衰率を増大させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｖリブドベルトに
関し、特にその振動や騒音を低減するための技術分野に
属する。
関し、特にその振動や騒音を低減するための技術分野に
属する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、この種のＶリブドベルトはよ
く知られ、エンジンの補機駆動用ベルト等として広く一
般に用いられている。例えば特開平９―２３６１５６号
や特開平９―２７３６０７号の各公報に示されるもので
は、Ｖリブドベルトに埋設される心体（心線）としてエ
チレン−２，６−ナフタレート繊維（ＰＥＮ繊維）を用
いることにより、ベルトの屈曲疲労性を高め、又はスリ
ップ率を低減することが提案されている。
く知られ、エンジンの補機駆動用ベルト等として広く一
般に用いられている。例えば特開平９―２３６１５６号
や特開平９―２７３６０７号の各公報に示されるもので
は、Ｖリブドベルトに埋設される心体（心線）としてエ
チレン−２，６−ナフタレート繊維（ＰＥＮ繊維）を用
いることにより、ベルトの屈曲疲労性を高め、又はスリ
ップ率を低減することが提案されている。
【０００３】ところで、近年、車両用エンジンの静粛性
が大幅に改善されてきており、その分、エンジンの補機
駆動装置での振動やその振動による騒音が相対的に顕著
に現れるという問題がある。
が大幅に改善されてきており、その分、エンジンの補機
駆動装置での振動やその振動による騒音が相対的に顕著
に現れるという問題がある。
【０００４】そして、上記振動や騒音を低減するため
に、従来、Ｖリブドベルトの張力を増大させ、或いはベ
ルトのスパンを背面からアイドラプーリで押圧する等、
ベルトの使用方法やレイアウトの調整によって振動・騒
音の低減を図ることが行われている。
に、従来、Ｖリブドベルトの張力を増大させ、或いはベ
ルトのスパンを背面からアイドラプーリで押圧する等、
ベルトの使用方法やレイアウトの調整によって振動・騒
音の低減を図ることが行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一般
に、伝動ベルトはその心体のクリープやベルト自体の摩
耗等により張力の低下を起こす特性を有しており、上記
従来の如くベルト張力を増大させるように調整する場
合、その張力管理のためにメンテナンス回数が増加する
等して面倒になり、それを通常のユーザに要求すること
は実質的に不可能に近い。
に、伝動ベルトはその心体のクリープやベルト自体の摩
耗等により張力の低下を起こす特性を有しており、上記
従来の如くベルト張力を増大させるように調整する場
合、その張力管理のためにメンテナンス回数が増加する
等して面倒になり、それを通常のユーザに要求すること
は実質的に不可能に近い。
【０００６】一方、ベルトのスパンを押圧するアイドラ
プーリを配置する場合、レイアウト上、そのアイドラプ
ーリを支持するためのスペースを要し、コストアップを
招くという問題がある。
プーリを配置する場合、レイアウト上、そのアイドラプ
ーリを支持するためのスペースを要し、コストアップを
招くという問題がある。
【０００７】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたもの
であり、その目的とするところは、上記Ｖリブドベルト
の形状や材質等の諸特性を適正に設定することにより、
ベルトの張力管理やアイドラプーリを要することなく、
Ｖリブドベルト自体により走行時の振動や振動による騒
音を発生し難くしようとすることにある。
であり、その目的とするところは、上記Ｖリブドベルト
の形状や材質等の諸特性を適正に設定することにより、
ベルトの張力管理やアイドラプーリを要することなく、
Ｖリブドベルト自体により走行時の振動や振動による騒
音を発生し難くしようとすることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成すべ
く、この発明では、Ｖリブドベルトの心体を高ばね定数
もしくは高減衰率とし、又はベルトの曲げ剛性を増大さ
せることで、ベルトスパンの振動を少なくするか、或い
はベルトのゴム部分を増大させてベルトがプーリを叩い
たときの衝撃を緩和させるようにした。
く、この発明では、Ｖリブドベルトの心体を高ばね定数
もしくは高減衰率とし、又はベルトの曲げ剛性を増大さ
せることで、ベルトスパンの振動を少なくするか、或い
はベルトのゴム部分を増大させてベルトがプーリを叩い
たときの衝撃を緩和させるようにした。
【０００９】具体的には、請求項１の発明では、内部に
心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に
延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおい
て、上記心体の底側位置からリブ部の底部までを１．０
〜２．０ｍｍとする。
心体が埋設され、底面にベルト長さ方向に互いに平行に
延びる複数のリブ部が形成されたＶリブドベルトにおい
て、上記心体の底側位置からリブ部の底部までを１．０
〜２．０ｍｍとする。
【００１０】上記の構成により、Ｖリブドベルトの底部
側の厚さが増大するので、ベルトが振動してプーリを叩
いたときの衝撃が小さくなり、その振動による騒音（プ
ーリを叩いたときの騒音）を低減することができる。上
記心体の底側位置からリブ部の底部までの寸法は、１．
０ｍｍ未満であると、上記衝撃の緩和効果が良好に得ら
れない一方、２．０ｍｍを越えると、ベルトの屈曲疲労
性が低下してベルト寿命が短くなるので、１．０〜２．
０ｍｍとされている。
側の厚さが増大するので、ベルトが振動してプーリを叩
いたときの衝撃が小さくなり、その振動による騒音（プ
ーリを叩いたときの騒音）を低減することができる。上
記心体の底側位置からリブ部の底部までの寸法は、１．
０ｍｍ未満であると、上記衝撃の緩和効果が良好に得ら
れない一方、２．０ｍｍを越えると、ベルトの屈曲疲労
性が低下してベルト寿命が短くなるので、１．０〜２．
０ｍｍとされている。
【００１１】請求項２の発明では、上記請求項１の発明
の前提と同様のＶリブドベルトにおいて、その心体の底
側位置からリブ部の先端部までを３．０〜４．０ｍｍと
する。このことで、ベルトの曲げ剛性が増大するので、
ベルトのプーリ間のスパンが振動し難くなり、ベルトの
振動ないし該振動による騒音を低減することができる。
上記心体の底側位置からリブ部の先端部までの寸法は、
３．０ｍｍ未満であると、上記曲げ剛性を十分に増大で
きない一方、４．０ｍｍを越えると、ベルトの屈曲疲労
性が低下してベルト寿命が短くなるので、３．０〜４．
０ｍｍとされている。
の前提と同様のＶリブドベルトにおいて、その心体の底
側位置からリブ部の先端部までを３．０〜４．０ｍｍと
する。このことで、ベルトの曲げ剛性が増大するので、
ベルトのプーリ間のスパンが振動し難くなり、ベルトの
振動ないし該振動による騒音を低減することができる。
上記心体の底側位置からリブ部の先端部までの寸法は、
３．０ｍｍ未満であると、上記曲げ剛性を十分に増大で
きない一方、４．０ｍｍを越えると、ベルトの屈曲疲労
性が低下してベルト寿命が短くなるので、３．０〜４．
０ｍｍとされている。
【００１２】請求項３の発明では、同様のＶリブドベル
トにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトの
α法−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍ
ｍ以上とする。このことで、ベルトのばね定数が増大す
るので、ベルトのスパンが振動し難くなり、ベルトの振
動ないし振動による騒音を低減することができる。上記
動的ばね定数は８５０Ｎ／ｍｍよりも小さい場合、上記
ベルトの振動低減効果が不足するので、８５０Ｎ／ｍｍ
以上とする。
トにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトの
α法−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍ
ｍ以上とする。このことで、ベルトのばね定数が増大す
るので、ベルトのスパンが振動し難くなり、ベルトの振
動ないし振動による騒音を低減することができる。上記
動的ばね定数は８５０Ｎ／ｍｍよりも小さい場合、上記
ベルトの振動低減効果が不足するので、８５０Ｎ／ｍｍ
以上とする。
【００１３】請求項４の発明では、同様のＶリブドベル
トにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトの
α法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ・
Ｓ／ｍｍ以上とする。こうすると、ベルトの減衰率が増
大するので、ベルトスパンが振動し難くなり、ベルトの
振動ないし振動による騒音を低減することができる。上
記動的減衰率は０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍよりも小さい
と、ベルトの振動低減効果が不足するので、０．０６５
Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とされる。
トにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトの
α法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ・
Ｓ／ｍｍ以上とする。こうすると、ベルトの減衰率が増
大するので、ベルトスパンが振動し難くなり、ベルトの
振動ないし振動による騒音を低減することができる。上
記動的減衰率は０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍよりも小さい
と、ベルトの振動低減効果が不足するので、０．０６５
Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上とされる。
【００１４】請求項５の発明では、同様のＶリブドベル
トにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトの
β法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ
2以上とする。このことで、上記請求項２の発明と同様
に、ベルトの曲げ剛性が増大するので、ベルトのスパン
が振動し難くなり、ベルトの振動・騒音を低減できる。
上記曲げ剛性は４．０ｋｇ・ｃｍ2未満であると、上記
曲げ剛性を十分に増大できないので、４．０ｋｇ・ｃｍ
2以上とされている。
トにおいて、そのリブ部の数が５であるときのベルトの
β法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ
2以上とする。このことで、上記請求項２の発明と同様
に、ベルトの曲げ剛性が増大するので、ベルトのスパン
が振動し難くなり、ベルトの振動・騒音を低減できる。
上記曲げ剛性は４．０ｋｇ・ｃｍ2未満であると、上記
曲げ剛性を十分に増大できないので、４．０ｋｇ・ｃｍ
2以上とされている。
【００１５】請求項６の発明では、上記心体は、エチレ
ン−２，６−ナフタレート繊維とする。このことで、上
記請求項１〜５の発明の効果が有効に発揮される最適な
心体が得られる。
ン−２，６−ナフタレート繊維とする。このことで、上
記請求項１〜５の発明の効果が有効に発揮される最適な
心体が得られる。
【００１６】
【発明の実施の形態】図１及び図２は本発明の実施形態
に係るＶリブドベルトＢを示し、このベルトＢは例えば
５ＰＫ型と呼ばれるもので、リブ数５で厚さＨを有す
る。１はエンドレスのゴムからなるベルト本体で、この
ベルト本体１には、ベルト背面から例えば０．９５ｍｍ
の位置を中心位置とする外径Ｃ（＝１．０ｍｍ）の心体
２（心線）がベルト幅方向（図１で左右方向）にピッチ
ｐ（＝１．１５ｍｍ）で螺旋状に配置されて埋設されて
いる。この心体２は、エチレン−２，６−ナフタレート
繊維（以下、ＰＥＮ繊維ともいう）やポリエチレンテレ
フタレート繊維（ＰＥＴ繊維）、ポリビニールアルコー
ル繊維（ＰＶＡ繊維）、アラミド繊維等が用いられてい
る。
に係るＶリブドベルトＢを示し、このベルトＢは例えば
５ＰＫ型と呼ばれるもので、リブ数５で厚さＨを有す
る。１はエンドレスのゴムからなるベルト本体で、この
ベルト本体１には、ベルト背面から例えば０．９５ｍｍ
の位置を中心位置とする外径Ｃ（＝１．０ｍｍ）の心体
２（心線）がベルト幅方向（図１で左右方向）にピッチ
ｐ（＝１．１５ｍｍ）で螺旋状に配置されて埋設されて
いる。この心体２は、エチレン−２，６−ナフタレート
繊維（以下、ＰＥＮ繊維ともいう）やポリエチレンテレ
フタレート繊維（ＰＥＴ繊維）、ポリビニールアルコー
ル繊維（ＰＶＡ繊維）、アラミド繊維等が用いられてい
る。
【００１７】上記ベルト本体１の底面には、ベルト長さ
方向に互いに平行に延びる高さｈｒ（＝２．０ｍｍ）及
び幅ｄ（＝３．５６ｍｍ）の例えば５つの断面略台形状
のリブ部３，３，…がベルト幅方向に一定ピッチをあけ
て形成されている。一方、ベルト本体１の背面には背面
布４が設けられている。
方向に互いに平行に延びる高さｈｒ（＝２．０ｍｍ）及
び幅ｄ（＝３．５６ｍｍ）の例えば５つの断面略台形状
のリブ部３，３，…がベルト幅方向に一定ピッチをあけ
て形成されている。一方、ベルト本体１の背面には背面
布４が設けられている。
【００１８】そして、上記心体２の底側位置からリブ部
３の底部までの寸法Ｈ１はＨ１＝１．０〜２．０ｍｍと
されている。また、上記心体２の底側位置からリブ部３
の先端部までの寸法Ｈ２がＨ２＝３．０〜４．０ｍｍと
されている（Ｈ２＝Ｈ１＋ｈｒ）。
３の底部までの寸法Ｈ１はＨ１＝１．０〜２．０ｍｍと
されている。また、上記心体２の底側位置からリブ部３
の先端部までの寸法Ｈ２がＨ２＝３．０〜４．０ｍｍと
されている（Ｈ２＝Ｈ１＋ｈｒ）。
【００１９】さらに、上記各リブ部３の数が５であると
きのベルトＢのα法−動的特性試験による動的ばね定数
は８５０Ｎ／ｍｍ以上とされている。また、同じα法−
動的特性試験による動的減衰率は０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍ
ｍ以上とされている。また、リブ部３の数が５であると
きのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性は
４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とされている。
きのベルトＢのα法−動的特性試験による動的ばね定数
は８５０Ｎ／ｍｍ以上とされている。また、同じα法−
動的特性試験による動的減衰率は０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍ
ｍ以上とされている。また、リブ部３の数が５であると
きのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性は
４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とされている。
【００２０】したがって、この実施形態においては、Ｖ
リブドベルトＢの心体２の底側位置からリブ部３の先端
部までの寸法Ｈ２がＨ２＝３．０〜４．０ｍｍであるの
で、ベルトＢの曲げ剛性が増大する。しかも、リブ部３
の数が５であるときのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験に
よる曲げ剛性が４．０ｋｇ・ｃｍ2以上であるので、上
記ベルトＢの曲げ剛性がさらに増大する。このようなベ
ルトＢの曲げ剛性の増大により、ベルトＢのプーリ間に
あるスパンが振動し難くなり、ベルトＢの振動を低減す
ることができる。
リブドベルトＢの心体２の底側位置からリブ部３の先端
部までの寸法Ｈ２がＨ２＝３．０〜４．０ｍｍであるの
で、ベルトＢの曲げ剛性が増大する。しかも、リブ部３
の数が５であるときのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験に
よる曲げ剛性が４．０ｋｇ・ｃｍ2以上であるので、上
記ベルトＢの曲げ剛性がさらに増大する。このようなベ
ルトＢの曲げ剛性の増大により、ベルトＢのプーリ間に
あるスパンが振動し難くなり、ベルトＢの振動を低減す
ることができる。
【００２１】また、リブ部３の数が５であるときのベル
トＢのα法−動的特性試験による動的ばね定数が８５０
Ｎ／ｍｍ以上であるので、ベルトＢのばね定数も増大
し、このことで、上記ベルトＢのスパンがさらに振動し
難くなり、ベルトＢの振動をより一層低減することがで
きる。
トＢのα法−動的特性試験による動的ばね定数が８５０
Ｎ／ｍｍ以上であるので、ベルトＢのばね定数も増大
し、このことで、上記ベルトＢのスパンがさらに振動し
難くなり、ベルトＢの振動をより一層低減することがで
きる。
【００２２】さらに、リブ部３の数が５であるときのベ
ルトＢのα法−動的特性試験による動的減衰率が０．０
６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上であるので、ベルトＢの減衰率が
増大し、ベルトスパンがより一層振動し難くなってベル
トＢの振動を低減することができる。
ルトＢのα法−動的特性試験による動的減衰率が０．０
６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上であるので、ベルトＢの減衰率が
増大し、ベルトスパンがより一層振動し難くなってベル
トＢの振動を低減することができる。
【００２３】そして、ＶリブドベルトＢの心体２の底側
位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１がＨ１＝１．０
〜２．０ｍｍであるので、ベルトＢが振動したとしても
そのプーリを叩いたときの衝撃を小さくでき、その振動
による騒音（プーリを叩いたときの騒音）を低減するこ
とができる。
位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１がＨ１＝１．０
〜２．０ｍｍであるので、ベルトＢが振動したとしても
そのプーリを叩いたときの衝撃を小さくでき、その振動
による騒音（プーリを叩いたときの騒音）を低減するこ
とができる。
【００２４】尚、上記実施形態では、心体２の底側位置
からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１をＨ１＝１．０〜
２．０ｍｍとする構成、心体２の底側位置からリブ部３
の先端部までの寸法Ｈ２をＨ２＝３．０〜４．０ｍｍす
る構成、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのα法
−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以
上とする構成、リブ部３の数が５であるときのベルトＢ
のα法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ
・Ｓ／ｍｍ以上とする構成、リブ部３の数が５であると
きのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を
４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とする構成をいずれも満たすよ
うにしているが、そのうちのいずれか１つのみ又は複数
を満たすようにしてもよい。
からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１をＨ１＝１．０〜
２．０ｍｍとする構成、心体２の底側位置からリブ部３
の先端部までの寸法Ｈ２をＨ２＝３．０〜４．０ｍｍす
る構成、リブ部３の数が５であるときのベルトＢのα法
−動的特性試験による動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以
上とする構成、リブ部３の数が５であるときのベルトＢ
のα法−動的特性試験による動的減衰率を０．０６５Ｎ
・Ｓ／ｍｍ以上とする構成、リブ部３の数が５であると
きのベルトＢのβ法−曲げ剛性試験による曲げ剛性を
４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とする構成をいずれも満たすよ
うにしているが、そのうちのいずれか１つのみ又は複数
を満たすようにしてもよい。
【００２５】
【実施例】次に、具体的に実施した実施例について説明
する。上記実施形態の構造の「５ＰＫ１１３０」のＶリ
ブドベルトＢ（リブ数５ＰＫ）に対し、心体２の種類、
ベルトＢの厚さＨ、心体２の底側位置からリブ部３の底
部までの寸法Ｈ１、心体２の底側位置からリブ部３の先
端部までの寸法Ｈ２を変えて、３つの本発明例１〜３と
２つの比較例１，２との各試験片（以下、ベルトともい
う）を作製した。その詳細を下記の表１に示す。尚、ベ
ルトＢの心体２はいずれも、１０００デニールの繊維
（ＰＥＮ繊維又はＰＥＴ繊維）を２×３の撚り構成とし
たものである。
する。上記実施形態の構造の「５ＰＫ１１３０」のＶリ
ブドベルトＢ（リブ数５ＰＫ）に対し、心体２の種類、
ベルトＢの厚さＨ、心体２の底側位置からリブ部３の底
部までの寸法Ｈ１、心体２の底側位置からリブ部３の先
端部までの寸法Ｈ２を変えて、３つの本発明例１〜３と
２つの比較例１，２との各試験片（以下、ベルトともい
う）を作製した。その詳細を下記の表１に示す。尚、ベ
ルトＢの心体２はいずれも、１０００デニールの繊維
（ＰＥＮ繊維又はＰＥＴ繊維）を２×３の撚り構成とし
たものである。
【００２６】
【表１】
【００２７】（ベルトのα法−動的特性試験）以上の各
試験片に対し、α法−動的特性試験を行った。その試験
装置は、図３に示すように、固定体１０に固定された上
側チャック１１と、この上側チャック１１の下側に１５
０ｍｍの間隔をあけて配置される下側チャック１２とを
有し、これら両チャック１１，１２間に、展開したベル
トＢ（試験片）の上下端部を挟み、下側のチャック１２
に対し図外のサーボモータにより５０±１５ｋｇｆの振
幅荷重を５０Ｈｚの加振周波数ｆ（ｆ＝５０Ｈｚ）で与
えてベルトＢを上下方向（ベルトＢの長さ方向）に振動
させた。雰囲気温度は室温であった。
試験片に対し、α法−動的特性試験を行った。その試験
装置は、図３に示すように、固定体１０に固定された上
側チャック１１と、この上側チャック１１の下側に１５
０ｍｍの間隔をあけて配置される下側チャック１２とを
有し、これら両チャック１１，１２間に、展開したベル
トＢ（試験片）の上下端部を挟み、下側のチャック１２
に対し図外のサーボモータにより５０±１５ｋｇｆの振
幅荷重を５０Ｈｚの加振周波数ｆ（ｆ＝５０Ｈｚ）で与
えてベルトＢを上下方向（ベルトＢの長さ方向）に振動
させた。雰囲気温度は室温であった。
【００２８】そして、そのときの伸び（単位：ｍｍ）と
荷重（単位：Ｎ）とを座標にすると、図４に示すような
ヒステリシス曲線が得られる。このヒステリシス曲線に
対し、荷重の最大値及び最小値の差ａと伸びの最大値及
び最小値の差ｂとに基づいて以下の式により動的ばね定
数及び動的減衰率を算出した。その結果を下記の表２に
示す。尚、動的減衰率の計算式中のｔａｎδは、ゴムの
動的粘弾性試験における損失係数である。
荷重（単位：Ｎ）とを座標にすると、図４に示すような
ヒステリシス曲線が得られる。このヒステリシス曲線に
対し、荷重の最大値及び最小値の差ａと伸びの最大値及
び最小値の差ｂとに基づいて以下の式により動的ばね定
数及び動的減衰率を算出した。その結果を下記の表２に
示す。尚、動的減衰率の計算式中のｔａｎδは、ゴムの
動的粘弾性試験における損失係数である。
【００２９】動的ばね定数（単位：Ｎ／ｍｍ）＝ａ／ｂ 動的減衰率（単位：Ｎ・Ｓ／ｍｍ）＝（ａ／ｂ）×（ｔ
ａｎδ／２πｆ）
ａｎδ／２πｆ）
【００３０】（β法−曲げ剛性試験）一方、各ベルトに
対し、β法−曲げ剛性試験を行った。その試験装置は、
図５に示すように、上下の押圧板１４，１５を左右のリ
ンク１６，１６により各々で平行四辺形をなすように平
行に支持してなるもので、これら上下の押圧板１４，１
５間にベルトＢ（５ＰＫ１１３０）を配置し、上側の押
圧板１４上に荷重Ｗ＝０．７ｋｇｆを載せてベルトＢを
扁平状に変形させ、そのときのベルトＢの上下スパンの
心体２，２間の距離ｌ（単位：ｃｍ）に基づいて下記の
式により曲げ剛性を計算した。その結果を表２に示す。
対し、β法−曲げ剛性試験を行った。その試験装置は、
図５に示すように、上下の押圧板１４，１５を左右のリ
ンク１６，１６により各々で平行四辺形をなすように平
行に支持してなるもので、これら上下の押圧板１４，１
５間にベルトＢ（５ＰＫ１１３０）を配置し、上側の押
圧板１４上に荷重Ｗ＝０．７ｋｇｆを載せてベルトＢを
扁平状に変形させ、そのときのベルトＢの上下スパンの
心体２，２間の距離ｌ（単位：ｃｍ）に基づいて下記の
式により曲げ剛性を計算した。その結果を表２に示す。
【００３１】曲げ剛性ＥＩ（単位：ｋｇ・ｃｍ2）＝
０．１７４×Ｗ×ｌ2
０．１７４×Ｗ×ｌ2
【００３２】（γ法−振動異音試験）そして、上記ベル
トの各々を実際のエンジン補機駆動装置に装着してγ法
−振動異音試験を行った。このエンジン補機駆動装置
は、図６に示すように、互いに直交するｘｙ座標（単
位：ｍｍ）における位置（０，０）に配置された中心を
持つプーリ径１３０ｍｍのＶリブドプーリからなるクラ
ンクプーリ１８と、位置（１４０，３３０）に配置され
た中心を持つプーリ径５７．５ｍｍのＶリブドプーリか
らなるオルタネータプーリ１９とを備え、上記クランク
プーリ１８は図外のエンジンのクランク軸に、またオル
タネータプーリ１９は負荷としての図外のオルタネータ
の入力軸にそれぞれ取り付けられている。位置（１６
５，８５）にはプーリ径１４０ｍｍのＶリブドプーリか
らなる第１アイドラプーリ２０が、また位置（１９０，
２１５）にはプーリ径８０ｍｍの平プーリからなる第２
アイドラプーリ２１がそれぞれ配置されている。これら
のプーリ１８〜２１に対し各ベルトＢ（５ＰＫ１１３
０）を、クランクプーリ１８、オルタネータプーリ１９
及び第１アイドラプーリ２０にあってはリブ面に当たる
ように、また第２アイドラプーリ２１にあっては背面に
当たるようにそれぞれ巻き掛け、そのベルトＢに張力６
０ｋｇｆを付与した状態でクランクプーリ１８をアイド
ラプーリ２０，２１側のベルトスパンが張り側になる方
向に１５００ｒｐｍ付近で回転させる。そして、クラン
クプーリ１８とオルタネータプーリ１９との間のベルト
Ｂの緩み側スパンＢ１の振れ量（単位：ｍｍ）を図外の
センサにより測定した。また、上記オルタネータに、ク
ランクプーリ１８とオルタネータプーリ１９との間のベ
ルト緩み側スパンＢ１と平行な方向（図で矢印ｇの方
向）の加速度を検出する加速度ピックアップ（図示せ
ず）を取り付けて、そのピックアップにより緩み側スパ
ンＢ１の振れに伴うオルタネータの振動の大きさ（単
位：加速度Ｇ）を測定した。さらに、ベルト緩み側スパ
ンＢ１のオルタネータプーリ１９進入側手前部分の側方
５０ｍｍの位置に騒音計（図示せず）を配置して騒音レ
ベルを測定した。また、このときの騒音（オルタネータ
プーリ１９に対する叩き音）の聴感上の性質（どのよう
な音か）や大きさレベルを評価した。これらの結果も表
２に示す。
トの各々を実際のエンジン補機駆動装置に装着してγ法
−振動異音試験を行った。このエンジン補機駆動装置
は、図６に示すように、互いに直交するｘｙ座標（単
位：ｍｍ）における位置（０，０）に配置された中心を
持つプーリ径１３０ｍｍのＶリブドプーリからなるクラ
ンクプーリ１８と、位置（１４０，３３０）に配置され
た中心を持つプーリ径５７．５ｍｍのＶリブドプーリか
らなるオルタネータプーリ１９とを備え、上記クランク
プーリ１８は図外のエンジンのクランク軸に、またオル
タネータプーリ１９は負荷としての図外のオルタネータ
の入力軸にそれぞれ取り付けられている。位置（１６
５，８５）にはプーリ径１４０ｍｍのＶリブドプーリか
らなる第１アイドラプーリ２０が、また位置（１９０，
２１５）にはプーリ径８０ｍｍの平プーリからなる第２
アイドラプーリ２１がそれぞれ配置されている。これら
のプーリ１８〜２１に対し各ベルトＢ（５ＰＫ１１３
０）を、クランクプーリ１８、オルタネータプーリ１９
及び第１アイドラプーリ２０にあってはリブ面に当たる
ように、また第２アイドラプーリ２１にあっては背面に
当たるようにそれぞれ巻き掛け、そのベルトＢに張力６
０ｋｇｆを付与した状態でクランクプーリ１８をアイド
ラプーリ２０，２１側のベルトスパンが張り側になる方
向に１５００ｒｐｍ付近で回転させる。そして、クラン
クプーリ１８とオルタネータプーリ１９との間のベルト
Ｂの緩み側スパンＢ１の振れ量（単位：ｍｍ）を図外の
センサにより測定した。また、上記オルタネータに、ク
ランクプーリ１８とオルタネータプーリ１９との間のベ
ルト緩み側スパンＢ１と平行な方向（図で矢印ｇの方
向）の加速度を検出する加速度ピックアップ（図示せ
ず）を取り付けて、そのピックアップにより緩み側スパ
ンＢ１の振れに伴うオルタネータの振動の大きさ（単
位：加速度Ｇ）を測定した。さらに、ベルト緩み側スパ
ンＢ１のオルタネータプーリ１９進入側手前部分の側方
５０ｍｍの位置に騒音計（図示せず）を配置して騒音レ
ベルを測定した。また、このときの騒音（オルタネータ
プーリ１９に対する叩き音）の聴感上の性質（どのよう
な音か）や大きさレベルを評価した。これらの結果も表
２に示す。
【００３３】（ベルトの屈曲寿命試験）最後に、上記ベ
ルトの各々を屈曲寿命試験装置に装着してベルトＢの屈
曲寿命を調べた。この試験装置は、図７に示すように、
上下に配置されたプーリ径１２０ｍｍのＶリブドプーリ
からなる駆動及び従動プーリ２３，２４と、これら駆動
及び従動プーリ２３，２４間に配置されたプーリ径５５
ｍｍのＶリブドプーリからなる第１アイドラプーリ２
５、及びプーリ径５５ｍｍの平プーリからなる第２アイ
ドラプーリ２６とを備え、これらプーリ２３〜２６に各
ベルトＢを、駆動及び従動プーリ２３，２４と第１アイ
ドラプーリ２５とにあってはリブ面に当たるように、ま
た第２アイドラプーリ２６にあっては背面に当たるよう
に、かつ各アイドラプーリ２５，２６とベルトＢが９０
°で接触するようにそれぞれ巻き掛け、第１アイドラプ
ーリ２５に８５ｋｇｆの荷重ＳＷを加えてベルト張力を
付与し、従動プーリ２４に１６ＰＳの負荷を与えた状態
で駆動プーリ２３を４８５０ｒｐｍで回転させ、ベルト
Ｂにクラックが発生するまでの寿命（単位：Ｈ＝時間）
を測定した。尚、雰囲気温度は８５±３°であった。そ
の結果を表２に示す。
ルトの各々を屈曲寿命試験装置に装着してベルトＢの屈
曲寿命を調べた。この試験装置は、図７に示すように、
上下に配置されたプーリ径１２０ｍｍのＶリブドプーリ
からなる駆動及び従動プーリ２３，２４と、これら駆動
及び従動プーリ２３，２４間に配置されたプーリ径５５
ｍｍのＶリブドプーリからなる第１アイドラプーリ２
５、及びプーリ径５５ｍｍの平プーリからなる第２アイ
ドラプーリ２６とを備え、これらプーリ２３〜２６に各
ベルトＢを、駆動及び従動プーリ２３，２４と第１アイ
ドラプーリ２５とにあってはリブ面に当たるように、ま
た第２アイドラプーリ２６にあっては背面に当たるよう
に、かつ各アイドラプーリ２５，２６とベルトＢが９０
°で接触するようにそれぞれ巻き掛け、第１アイドラプ
ーリ２５に８５ｋｇｆの荷重ＳＷを加えてベルト張力を
付与し、従動プーリ２４に１６ＰＳの負荷を与えた状態
で駆動プーリ２３を４８５０ｒｐｍで回転させ、ベルト
Ｂにクラックが発生するまでの寿命（単位：Ｈ＝時間）
を測定した。尚、雰囲気温度は８５±３°であった。そ
の結果を表２に示す。
【００３４】
【表２】
【００３５】この表２の結果を考察するに、ベルトＢの
心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１が
１．０ｍｍ以上である本発明例２又は３を、同寸法Ｈ１
が１．０ｍｍ未満である本発明例１又は比較例１と比較
したとき、前者は後者に比べ相対的に見てベルトの騒音
が低いことが判る。また、ベルトＢの心体２の底側位置
からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が３．０ｍｍ以上
である本発明例２又は３は、同寸法Ｈ２が３．０ｍｍ未
満である本発明例１又は比較例１に比べ相対的に見てベ
ルトの振れ量及びオルタネータの加速度が低いことが判
る。また、ベルトＢの屈曲寿命特性を見たとき、上記リ
ブ部３の底部までの寸法Ｈ１が２．０ｍｍ以下であり、
かつ上記リブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が４．０ｍｍ
以下である本発明例２は、同寸法Ｈ１が２．０ｍｍより
も大きくかつ寸法Ｈ２が４．０ｍｍよりも大きい比較例
２と比べて寿命を長く保ち得ることが判る。よって、ベ
ルト心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ
１が１．０〜２．０ｍｍであり、又はベルト心体２の底
側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が３．０〜
４．０ｍｍであれば、ベルトＢの屈曲寿命の低下を招く
ことなく、ベルトＢの振動及びその振動による騒音を低
減できることが裏付けられた。
心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ１が
１．０ｍｍ以上である本発明例２又は３を、同寸法Ｈ１
が１．０ｍｍ未満である本発明例１又は比較例１と比較
したとき、前者は後者に比べ相対的に見てベルトの騒音
が低いことが判る。また、ベルトＢの心体２の底側位置
からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が３．０ｍｍ以上
である本発明例２又は３は、同寸法Ｈ２が３．０ｍｍ未
満である本発明例１又は比較例１に比べ相対的に見てベ
ルトの振れ量及びオルタネータの加速度が低いことが判
る。また、ベルトＢの屈曲寿命特性を見たとき、上記リ
ブ部３の底部までの寸法Ｈ１が２．０ｍｍ以下であり、
かつ上記リブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が４．０ｍｍ
以下である本発明例２は、同寸法Ｈ１が２．０ｍｍより
も大きくかつ寸法Ｈ２が４．０ｍｍよりも大きい比較例
２と比べて寿命を長く保ち得ることが判る。よって、ベ
ルト心体２の底側位置からリブ部３の底部までの寸法Ｈ
１が１．０〜２．０ｍｍであり、又はベルト心体２の底
側位置からリブ部３の先端部までの寸法Ｈ２が３．０〜
４．０ｍｍであれば、ベルトＢの屈曲寿命の低下を招く
ことなく、ベルトＢの振動及びその振動による騒音を低
減できることが裏付けられた。
【００３６】また、ベルトＢの動的ばね定数が８５０Ｎ
／ｍｍ以上である本発明例１及び３と、同動的ばね定数
が８５０Ｎ／ｍｍ未満である本発明例２及び比較例１と
を対比したとき、前者が後者に比べて相対的にベルトＢ
の振れ量及びオルタネータの加速度が低くかつベルトＢ
の騒音も小さく、よってベルトＢの動的ばね定数を８５
０Ｎ／ｍｍ以上とすることで、ベルトＢの振動を低減で
きることが判る。
／ｍｍ以上である本発明例１及び３と、同動的ばね定数
が８５０Ｎ／ｍｍ未満である本発明例２及び比較例１と
を対比したとき、前者が後者に比べて相対的にベルトＢ
の振れ量及びオルタネータの加速度が低くかつベルトＢ
の騒音も小さく、よってベルトＢの動的ばね定数を８５
０Ｎ／ｍｍ以上とすることで、ベルトＢの振動を低減で
きることが判る。
【００３７】さらに、ベルトＢの動的減衰率が０．０６
５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上である本発明例１及び３と、同動的
減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ未満である本発明例２
及び比較例１とを対比しても、前者が後者に比べて相対
的にベルトＢの振れ量及びオルタネータの加速度が低く
かつベルトＢの騒音も小さくなり、ベルトＢの動的減衰
率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上としてもベルトＢの振
動を低減できることが判る。
５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上である本発明例１及び３と、同動的
減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ未満である本発明例２
及び比較例１とを対比しても、前者が後者に比べて相対
的にベルトＢの振れ量及びオルタネータの加速度が低く
かつベルトＢの騒音も小さくなり、ベルトＢの動的減衰
率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上としてもベルトＢの振
動を低減できることが判る。
【００３８】また、ベルトＢの曲げ剛性ＥＩが４．０ｋ
ｇ・ｃｍ2以上である本発明例２及び３と、同曲げ剛性
ＥＩが４．０ｋｇ・ｃｍ2未満である本発明例１及び比
較例１とを対比すれば、この場合も前者が後者に比べて
相対的にベルトＢの振れ量及びオルタネータの加速度が
低くかつベルトＢの騒音も小さくなり、よってベルトＢ
の曲げ剛性ＥＩが４．０ｋｇ・ｃｍ2以上としてベルト
Ｂの振動を低減できることが判る。
ｇ・ｃｍ2以上である本発明例２及び３と、同曲げ剛性
ＥＩが４．０ｋｇ・ｃｍ2未満である本発明例１及び比
較例１とを対比すれば、この場合も前者が後者に比べて
相対的にベルトＢの振れ量及びオルタネータの加速度が
低くかつベルトＢの騒音も小さくなり、よってベルトＢ
の曲げ剛性ＥＩが４．０ｋｇ・ｃｍ2以上としてベルト
Ｂの振動を低減できることが判る。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よると、Ｖリブドベルトにおける心体の底側位置からリ
ブ部の底部までを１．０〜２．０ｍｍとしたことによ
り、Ｖリブドベルトの底部側の厚さを増大でき、ベルト
が振動してプーリを叩いたときの衝撃を小さくして、そ
の振動による騒音の低減を図ることができる。
よると、Ｖリブドベルトにおける心体の底側位置からリ
ブ部の底部までを１．０〜２．０ｍｍとしたことによ
り、Ｖリブドベルトの底部側の厚さを増大でき、ベルト
が振動してプーリを叩いたときの衝撃を小さくして、そ
の振動による騒音の低減を図ることができる。
【００４０】請求項２の発明では、Ｖリブドベルトの心
体の底側位置からリブ部の先端部までを３．０〜４．０
ｍｍとした。また、請求項５の発明では、Ｖリブドベル
トのリブ部の数が５であるときのβ法−曲げ剛性試験に
よる曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とした。これら
の発明によると、Ｖリブドベルトの曲げ剛性を増大して
ベルトスパンの振動を抑制でき、ベルトの振動ないし振
動による騒音を低減できる。
体の底側位置からリブ部の先端部までを３．０〜４．０
ｍｍとした。また、請求項５の発明では、Ｖリブドベル
トのリブ部の数が５であるときのβ法−曲げ剛性試験に
よる曲げ剛性を４．０ｋｇ・ｃｍ2以上とした。これら
の発明によると、Ｖリブドベルトの曲げ剛性を増大して
ベルトスパンの振動を抑制でき、ベルトの振動ないし振
動による騒音を低減できる。
【００４１】請求項３の発明によると、Ｖリブドベルト
のリブ部の数が５であるときのα法−動的特性試験によ
る動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上としたことによ
り、ベルトのばね定数を増大させてベルトスパンを振動
し難くでき、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減
することができる。
のリブ部の数が５であるときのα法−動的特性試験によ
る動的ばね定数を８５０Ｎ／ｍｍ以上としたことによ
り、ベルトのばね定数を増大させてベルトスパンを振動
し難くでき、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減
することができる。
【００４２】請求項４の発明によると、Ｖリブドベルト
のリブ部の数が５であるときのα法−動的特性試験によ
る動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上としたこと
により、ベルトの減衰率を増大させてベルトスパンを振
動し難くし、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減
することができる。
のリブ部の数が５であるときのα法−動的特性試験によ
る動的減衰率を０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上としたこと
により、ベルトの減衰率を増大させてベルトスパンを振
動し難くし、ベルトの振動ないし振動による騒音を低減
することができる。
【００４３】請求項６の発明によると、上記心体をエチ
レン−２，６−ナフタレート繊維としたことにより、上
記請求項１〜５の発明の効果が有効に発揮される最適な
心体が得られる。
レン−２，６−ナフタレート繊維としたことにより、上
記請求項１〜５の発明の効果が有効に発揮される最適な
心体が得られる。
【図１】本発明の実施形態に係るＶリブドベルトの拡大
断面図である。
断面図である。
【図２】Ｖリブドベルトを部分的に示す斜視図である。
【図３】ベルトのα法−動的特性を測定するための試験
装置を示す説明図である。
装置を示す説明図である。
【図４】ベルトのα法−動的特性試験により得られるヒ
ステリシス曲線を示す図である。
ステリシス曲線を示す図である。
【図５】ベルトのβ法−曲げ剛性を測定するための試験
装置を示す説明図である。
装置を示す説明図である。
【図６】ベルトのγ法−振動異音試験による振動・異音
を評価するためのエンジン補機駆動装置を示す説明図で
ある。
を評価するためのエンジン補機駆動装置を示す説明図で
ある。
【図７】ベルトの屈曲寿命を評価するための試験装置を
示す説明図である。
示す説明図である。
Ｂ Ｖリブドベルト １ ベルト本体 ２ 心体 ３ リブ部 Ｈ１ 心体の底側位置からリブ部の底部までの寸法 Ｈ２ 心体の底側位置からリブ部の先端部までの寸法
Claims (6)
- 【請求項１】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長
さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成された
Ｖリブドベルトにおいて、 上記心体の底側位置からリブ部の底部までが１．０〜
２．０ｍｍであることを特徴とするＶリブドベルト。 - 【請求項２】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長
さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成された
Ｖリブドベルトにおいて、 上記心体の底側位置からリブ部の先端部までが３．０〜
４．０ｍｍであることを特徴とするＶリブドベルト。 - 【請求項３】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長
さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成された
Ｖリブドベルトにおいて、 上記リブ部の数が５であるときのベルトのα法−動的特
性試験による動的ばね定数が８５０Ｎ／ｍｍ以上である
ことを特徴とするＶリブドベルト。 - 【請求項４】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長
さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成された
Ｖリブドベルトにおいて、 上記リブ部の数が５であるときのベルトのα法−動的特
性試験による動的減衰率が０．０６５Ｎ・Ｓ／ｍｍ以上
であることを特徴とするＶリブドベルト。 - 【請求項５】 内部に心体が埋設され、底面にベルト長
さ方向に互いに平行に延びる複数のリブ部が形成された
Ｖリブドベルトにおいて、 上記リブ部の数が５であるときのベルトのβ法−曲げ剛
性試験による曲げ剛性が４．０ｋｇ・ｃｍ2以上である
ことを特徴とするＶリブドベルト。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１つのＶリブド
ベルトにおいて、 心体は、エチレン−２，６−ナフタレート繊維であるこ
とを特徴とするＶリブドベルト。
Priority Applications (10)
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|---|---|---|---|
| JP11113105A JP2000304103A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | Ｖリブドベルト |
| US09/551,543 US6419605B1 (en) | 1999-04-21 | 2000-04-18 | V-ribbed belt |
| DE60033701T DE60033701T2 (de) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | Keilrippenriemen |
| DE60037344T DE60037344T2 (de) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | Keilrippenriemen |
| EP03020067A EP1367290B1 (en) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | V-ribbed belt |
| EP06025856A EP1757837B1 (en) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | V-ribbed belt |
| DE0001367290T DE03020067T1 (de) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | Keilrippenriemen |
| EP03020068A EP1367291B1 (en) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | V-ribbed belt |
| EP00108548A EP1046835A3 (en) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | V-ribbed belt |
| DE0001367291T DE03020068T1 (de) | 1999-04-21 | 2000-04-19 | Keilrippenriemen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11113105A JP2000304103A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | Ｖリブドベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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Family
ID=14603625
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11113105A Pending JP2000304103A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | Ｖリブドベルト |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6419605B1 (ja) |
| EP (4) | EP1046835A3 (ja) |
| JP (1) | JP2000304103A (ja) |
| DE (4) | DE60033701T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013115321A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
| JP2016027286A (ja) * | 2012-01-31 | 2016-02-18 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0107900D0 (en) * | 2001-03-29 | 2001-05-23 | Post Office | Improvements in monitoring systems |
| JP2005509578A (ja) * | 2001-11-23 | 2005-04-14 | インベンテイオ・アクテイエンゲゼルシヤフト | ベルト状動力伝達手段、特に支持および／または駆動手段としてのくさび形リブ付きベルトを有するエレベータ |
| US20030211911A1 (en) * | 2002-05-10 | 2003-11-13 | Susan Welk | Belt |
| DK1555234T3 (da) * | 2004-01-06 | 2006-08-21 | Inventio Ag | Elevator |
| DE102004012140A1 (de) * | 2004-03-12 | 2005-09-29 | Ina-Schaeffler Kg | Riementrieb mit einem integrierten Generator, insbesondere Startergenerator |
| FR2878924B1 (fr) * | 2004-12-08 | 2007-02-23 | Hutchinson Sa | Courroie extensible presentant un cable en polyamide 6.6, notamment pour application automobile |
| US20080116014A1 (en) * | 2006-08-11 | 2008-05-22 | Ernst Ach | Elevator installation with a belt, belt for such an elevator installation, method of producing such a belt, composite of such belts and method for assembly of such a composite in an elevator installation |
| CN101122097B (zh) * | 2006-08-11 | 2011-11-16 | 因温特奥股份公司 | 电梯设备的皮带和具有这种皮带的电梯设备 |
| US20080073156A1 (en) * | 2006-08-11 | 2008-03-27 | Ernst Ach | Belt for an elevator installation, production method for such a belt and elevator installation with such a belt |
| US20080067007A1 (en) * | 2006-08-11 | 2008-03-20 | Ernst Ach | Belt for an elevator system and method of manufacturing such a belt |
| EP1886957A1 (de) * | 2006-08-11 | 2008-02-13 | Inventio Ag | Aufzugriemen für eine Aufzuganlage und Verfahren zur Herstellung eines solchen Aufzugriemens |
| JP2009257344A (ja) | 2007-06-20 | 2009-11-05 | Mitsuboshi Belting Ltd | ゴム製歯付ベルト |
| WO2009005617A1 (en) * | 2007-07-03 | 2009-01-08 | The Gates Corporation | Power transmission belt |
| DE102009026077A1 (de) * | 2009-07-01 | 2011-01-05 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Elastischer Antriebsriemen, insbesondere Keilrippenriemen, mit vermindertem Spannungsverlust |
| JP5091276B2 (ja) * | 2010-05-26 | 2012-12-05 | トヨタ自動車株式会社 | 歯付ベルトとその製造方法 |
| CN102304863B (zh) * | 2011-08-02 | 2014-01-15 | 宁波谷达机电有限公司 | 电梯曳引带及其制造方法 |
| FI123534B (fi) * | 2012-02-13 | 2013-06-28 | Kone Corp | Nostolaitteen köysi, hissi ja menetelmä köyden valmistamiseksi |
| ES2624221T3 (es) * | 2013-02-14 | 2017-07-13 | Kone Corporation | Un ascensor |
| JP7487137B2 (ja) * | 2021-03-31 | 2024-05-20 | バンドー化学株式会社 | Ｖリブドベルト |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1574140A (en) * | 1976-12-20 | 1980-09-03 | Roulunds Fabriker As | V-belt |
| JPS60231044A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-16 | Bando Chem Ind Ltd | 伝動ベルト |
| IT1217203B (it) | 1988-04-27 | 1990-03-14 | Pirelli Transmissioni Ind Spa | Cinghia flessibile e relativa trasmissione |
| IT1236924B (it) | 1989-12-22 | 1993-04-26 | Pirelli Transmissioni Ind Spa | Cinghia di trasmissione elastica,e procedimento per la determinazione ed il rilevamento di allungamenti elastici residui in detta cinghia tesa fra due pulegge |
| JPH083731Y2 (ja) * | 1991-04-15 | 1996-01-31 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
| FR2726060B1 (fr) * | 1994-10-20 | 1996-11-29 | Hutchinson | Courroie de transmission de puissance |
| WO1996022479A1 (en) * | 1995-01-20 | 1996-07-25 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Transmission belt and method for producing the same |
| JP3190819B2 (ja) | 1996-02-29 | 2001-07-23 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
| JP3140679B2 (ja) | 1996-04-02 | 2001-03-05 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
| US6177202B1 (en) * | 1997-10-31 | 2001-01-23 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt |
-
1999
- 1999-04-21 JP JP11113105A patent/JP2000304103A/ja active Pending
-
2000
- 2000-04-18 US US09/551,543 patent/US6419605B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-19 DE DE60033701T patent/DE60033701T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-19 DE DE0001367290T patent/DE03020067T1/de active Pending
- 2000-04-19 EP EP00108548A patent/EP1046835A3/en not_active Withdrawn
- 2000-04-19 DE DE0001367291T patent/DE03020068T1/de active Pending
- 2000-04-19 DE DE60037344T patent/DE60037344T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-19 EP EP03020067A patent/EP1367290B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-19 EP EP03020068A patent/EP1367291B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-04-19 EP EP06025856A patent/EP1757837B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013115321A1 (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-08 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
| JP2013177967A (ja) * | 2012-01-31 | 2013-09-09 | Mitsuboshi Belting Ltd | Ｖリブドベルト |
| CN104094018A (zh) * | 2012-01-31 | 2014-10-08 | 三之星机带株式会社 | 多楔带 |
| US20140378256A1 (en) | 2012-01-31 | 2014-12-25 | Mitsuboshi Belting Ltd. | V-ribbed belt |
| JP2016027286A (ja) * | 2012-01-31 | 2016-02-18 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
| JP2016028214A (ja) * | 2012-01-31 | 2016-02-25 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖリブドベルト |
| US10267382B2 (en) | 2012-01-31 | 2019-04-23 | Mitsuboshi Belting Ltd. | V-ribbed belt |
| CN110219940A (zh) * | 2012-01-31 | 2019-09-10 | 三之星机带株式会社 | 多楔带 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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