JP2000304382A - 温度膨張弁 - Google Patents
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/068—Expansion valves combined with a sensor
- F25B2341/0683—Expansion valves combined with a sensor the sensor is disposed in the suction line and influenced by the temperature or the pressure of the suction gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2500/00—Problems to be solved
- F25B2500/01—Geometry problems, e.g. for reducing size
Landscapes
- Temperature-Responsive Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車等の空調装置に装備される温度膨張弁
の小型軽量化を図る。 【解決手段】 温度膨張弁１００は、弁本体１１０に弁
室１２２を有し、冷媒の流量を制御し、第１の通路１３
０から蒸発器に向けて冷媒を送る。蒸発器から戻る冷媒
は、第２の通路１４０を通って圧縮機側へ戻る。第２の
通路に隣接して設けられるパワーエレメントは、ダイア
フラム１６０で画成されるガス室１５２を有し、第２の
通路１４０の冷媒の圧力と温度に応じて弁体１９０の開
度を調整する。第２の通路１４０の直近にパワーエレメ
ント１５０を配設して、外部の温度の影響を最少限に押
さえる。
の小型軽量化を図る。 【解決手段】 温度膨張弁１００は、弁本体１１０に弁
室１２２を有し、冷媒の流量を制御し、第１の通路１３
０から蒸発器に向けて冷媒を送る。蒸発器から戻る冷媒
は、第２の通路１４０を通って圧縮機側へ戻る。第２の
通路に隣接して設けられるパワーエレメントは、ダイア
フラム１６０で画成されるガス室１５２を有し、第２の
通路１４０の冷媒の圧力と温度に応じて弁体１９０の開
度を調整する。第２の通路１４０の直近にパワーエレメ
ント１５０を配設して、外部の温度の影響を最少限に押
さえる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷凍サイクルに使用
する温度膨張弁に関する。
する温度膨張弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷凍サイクルにおいて蒸発器に供
給する冷媒流量の制御と冷媒の減圧の目的に示す温度膨
張弁が使用されている。この種温度膨張弁の断面図を図
３に示し、その右側面図を図４に示す。図３において、
角柱状の弁本体１０には、弁座１６が形成されている第
１の冷媒通路１４と、第２の冷媒通路１９と、が相互に
独立して形成されている。第１の冷媒通路１４の一端１
４１は蒸発器の入口に連通され、蒸発器の出口は第２の
冷媒通路１９を介して、圧縮器、凝縮器、レシーバを通
り、第１の冷媒通路１４の高圧冷媒の流入する他端１４
２に連結されている。第１の冷媒通路１４内には弁座１
６に対してスプリングである付勢手段１７の付勢力によ
り弁体１８が着座位置に付勢されている。スプリング１
７は、弁本体１０に対してねじ４２を利用して締付けら
れるナット部材４０により支持される。弁本体１０には
第２の冷媒通路１９に隣接してダイアフラム２２を有し
たパワーエレメント２０が固定されている。ダイアフラ
ム２２で仕切られたパワーエレメント２０の上方の室で
ある上部圧力空間２０ａは気密にされており、温度対応
作動流体が封入されている。
給する冷媒流量の制御と冷媒の減圧の目的に示す温度膨
張弁が使用されている。この種温度膨張弁の断面図を図
３に示し、その右側面図を図４に示す。図３において、
角柱状の弁本体１０には、弁座１６が形成されている第
１の冷媒通路１４と、第２の冷媒通路１９と、が相互に
独立して形成されている。第１の冷媒通路１４の一端１
４１は蒸発器の入口に連通され、蒸発器の出口は第２の
冷媒通路１９を介して、圧縮器、凝縮器、レシーバを通
り、第１の冷媒通路１４の高圧冷媒の流入する他端１４
２に連結されている。第１の冷媒通路１４内には弁座１
６に対してスプリングである付勢手段１７の付勢力によ
り弁体１８が着座位置に付勢されている。スプリング１
７は、弁本体１０に対してねじ４２を利用して締付けら
れるナット部材４０により支持される。弁本体１０には
第２の冷媒通路１９に隣接してダイアフラム２２を有し
たパワーエレメント２０が固定されている。ダイアフラ
ム２２で仕切られたパワーエレメント２０の上方の室で
ある上部圧力空間２０ａは気密にされており、温度対応
作動流体が封入されている。
【０００３】パワーエレメント２０の下方の室である下
部圧力空間２０ｂでは、弁本体１０の中を弁体１８から
第２の冷媒通路１９を貫通して延びる感温・伝達部材た
る弁体駆動部材２３の延出端が配置されダイアフラム２
２に当接している。弁体駆動部材２３は熱容量の大きな
材料で形成されていて、第２の冷媒通路１９を流れる蒸
発器の出口からの冷媒蒸気の温度をパワーエレメント２
０の上方の室２０ａ中の温度対応作動流体に伝達し、こ
の温度に対応した圧力の作動ガスを発生させる。下方の
室２０ｂは弁本体１０の中で弁体駆動部材２３の周囲の
隙間を介して第２の冷媒通路１９に連通されている。さ
らに図４に示す如く、弁本体１０には取付用の貫通穴５
０が設けてある。
部圧力空間２０ｂでは、弁本体１０の中を弁体１８から
第２の冷媒通路１９を貫通して延びる感温・伝達部材た
る弁体駆動部材２３の延出端が配置されダイアフラム２
２に当接している。弁体駆動部材２３は熱容量の大きな
材料で形成されていて、第２の冷媒通路１９を流れる蒸
発器の出口からの冷媒蒸気の温度をパワーエレメント２
０の上方の室２０ａ中の温度対応作動流体に伝達し、こ
の温度に対応した圧力の作動ガスを発生させる。下方の
室２０ｂは弁本体１０の中で弁体駆動部材２３の周囲の
隙間を介して第２の冷媒通路１９に連通されている。さ
らに図４に示す如く、弁本体１０には取付用の貫通穴５
０が設けてある。
【０００４】従ってパワーエレメント２０のダイアフラ
ム２２は上方の室２０ａ中の温度対応作動流体の作動ガ
スの圧力と下方の室２０ｂ中の蒸発器の出口における冷
媒蒸気の圧力との差にしたがって弁体１８のための付勢
手段１７の付勢力の影響の下で弁体駆動部材２３により
弁座１６に対する弁体１８の弁開放度（即ち、蒸発器の
入口への液体状の冷媒の流入量）を調整する。
ム２２は上方の室２０ａ中の温度対応作動流体の作動ガ
スの圧力と下方の室２０ｂ中の蒸発器の出口における冷
媒蒸気の圧力との差にしたがって弁体１８のための付勢
手段１７の付勢力の影響の下で弁体駆動部材２３により
弁座１６に対する弁体１８の弁開放度（即ち、蒸発器の
入口への液体状の冷媒の流入量）を調整する。
【０００５】かかる従来の温度膨張弁において、パワー
エレメント２０が外部雰囲気に露出されていて、上方の
室２０ａ中の温度対応作動流体が弁体駆動部材２３によ
って伝達される蒸発器出口の冷媒の温度ばかりでなく外
部雰囲気特にエンジンルームの温度の影響も受ける。さ
らには蒸発器の出口における冷媒の温度に敏感に反応し
過ぎて頻繁に弁体１８の開閉を繰り返す所謂ハンチング
現象を生起し易いこともある。このハンチングの要因と
しては蒸発器の構造、冷凍サイクルの配管の方法、温度
膨張弁の使用方法また熱負荷とのバランス等がある。
エレメント２０が外部雰囲気に露出されていて、上方の
室２０ａ中の温度対応作動流体が弁体駆動部材２３によ
って伝達される蒸発器出口の冷媒の温度ばかりでなく外
部雰囲気特にエンジンルームの温度の影響も受ける。さ
らには蒸発器の出口における冷媒の温度に敏感に反応し
過ぎて頻繁に弁体１８の開閉を繰り返す所謂ハンチング
現象を生起し易いこともある。このハンチングの要因と
しては蒸発器の構造、冷凍サイクルの配管の方法、温度
膨張弁の使用方法また熱負荷とのバランス等がある。
【０００６】上記ハンチング現象を防止する手段として
弁体駆動部材２３の外周部に樹脂等の熱伝導の低い部材
２４を嵌装してある。
弁体駆動部材２３の外周部に樹脂等の熱伝導の低い部材
２４を嵌装してある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の膨張弁
においては、弁本体１０の下部圧力空間２０ｂと第２の
冷媒通路１９との間に隔壁１０１が存在し、このため第
２の冷媒通路１９とパワーエレメント２０との間の距離
が長くなることにより、膨張弁が大型化するという問題
が生じる。さらにまた、上記距離の長くなることによ
り、第２の冷媒通路１９を流れる気相冷媒温度が上部圧
力空間２０ａの温度対応作動流体に正確に伝達されない
場合が生じるというおそれがある。この場合には、上部
圧力空間２０ａ内の作動流体温度は気相冷媒温度に略一
致しないこととなり、最適な冷媒流量の制御が行われ難
いという問題を生じる。
においては、弁本体１０の下部圧力空間２０ｂと第２の
冷媒通路１９との間に隔壁１０１が存在し、このため第
２の冷媒通路１９とパワーエレメント２０との間の距離
が長くなることにより、膨張弁が大型化するという問題
が生じる。さらにまた、上記距離の長くなることによ
り、第２の冷媒通路１９を流れる気相冷媒温度が上部圧
力空間２０ａの温度対応作動流体に正確に伝達されない
場合が生じるというおそれがある。この場合には、上部
圧力空間２０ａ内の作動流体温度は気相冷媒温度に略一
致しないこととなり、最適な冷媒流量の制御が行われ難
いという問題を生じる。
【０００８】さらに、従来の膨張弁にあっては、第１の
通路と第２の通路の間のピッチ寸法は、取付される相手
部材である蒸発器の構造、寸法により規制されていて、
一層の小型化は困難であるという問題も存在する。かか
る問題に鑑み、本発明は、このピッチ寸法を短縮すると
ともに、構成を簡素化することによって、一層の小型軽
量化を図る膨張弁を提供することを目的とする。
通路と第２の通路の間のピッチ寸法は、取付される相手
部材である蒸発器の構造、寸法により規制されていて、
一層の小型化は困難であるという問題も存在する。かか
る問題に鑑み、本発明は、このピッチ寸法を短縮すると
ともに、構成を簡素化することによって、一層の小型軽
量化を図る膨張弁を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、本発明に係る膨張弁は、冷媒を蒸発器側へ送り出
す冷媒の第１の通路と、蒸発器から圧縮機側へ戻る冷媒
が通過する第２の通路を有する弁本体と、上記弁本体内
に設けられる弁体と、上記第２の通路側に隣接して固着
されるパワーエレメントと、上記パワーエレメント内に
装備されるダイアフラムの作動を上記弁体に伝達する弁
体駆動部材を備え、上記第２の通路はストレートな貫通
穴に形成されるとともに、上記第２の通路と上記ダイア
フラムとの距離を最短化して構成されている。
めに、本発明に係る膨張弁は、冷媒を蒸発器側へ送り出
す冷媒の第１の通路と、蒸発器から圧縮機側へ戻る冷媒
が通過する第２の通路を有する弁本体と、上記弁本体内
に設けられる弁体と、上記第２の通路側に隣接して固着
されるパワーエレメントと、上記パワーエレメント内に
装備されるダイアフラムの作動を上記弁体に伝達する弁
体駆動部材を備え、上記第２の通路はストレートな貫通
穴に形成されるとともに、上記第２の通路と上記ダイア
フラムとの距離を最短化して構成されている。
【００１０】また、本発明に係る膨張弁は、冷媒を蒸発
器側へ送り出す冷媒の第１の通路と、蒸発器から圧縮機
側へ戻る冷媒が通過する第２の通路を有する弁本体と、
上記弁本体内に設けられる弁体と、上記第２の通路側に
隣接して固着されるパワーエレメントと、上記パワーエ
レメント内に装備されるダイアフラムの作動を上記弁体
に伝達する弁体駆動部材を備え、第２の通路はストレー
トな貫通穴に形成されるとともに、第２の通路の直径寸
法と、第２の通路の中心からダイアフラムまでの距離と
をほぼ等しく構成されている。
器側へ送り出す冷媒の第１の通路と、蒸発器から圧縮機
側へ戻る冷媒が通過する第２の通路を有する弁本体と、
上記弁本体内に設けられる弁体と、上記第２の通路側に
隣接して固着されるパワーエレメントと、上記パワーエ
レメント内に装備されるダイアフラムの作動を上記弁体
に伝達する弁体駆動部材を備え、第２の通路はストレー
トな貫通穴に形成されるとともに、第２の通路の直径寸
法と、第２の通路の中心からダイアフラムまでの距離と
をほぼ等しく構成されている。
【００１１】このような構成とされた本発明に係る温度
膨張弁は、第２の通路とパワーエレメント間の距離を最
短化しているので、膨張弁の小型化を実現できると共に
第２の通路の冷媒温度とパワーエレメント内の作動流体
温度が略一致し、最適な冷媒流量の制御をすることがで
きる。
膨張弁は、第２の通路とパワーエレメント間の距離を最
短化しているので、膨張弁の小型化を実現できると共に
第２の通路の冷媒温度とパワーエレメント内の作動流体
温度が略一致し、最適な冷媒流量の制御をすることがで
きる。
【００１２】さらに、第２の通路とパワーエレメントと
の間の距離が最短化されているので、エンジンルームの
温度といった外部雰囲気による温度影響を最少限にとど
めることができ、第２の通路の冷媒の温度と圧力に対応
した弁体を調節できることとなり、流量制御の最適化が
実現できる。
の間の距離が最短化されているので、エンジンルームの
温度といった外部雰囲気による温度影響を最少限にとど
めることができ、第２の通路の冷媒の温度と圧力に対応
した弁体を調節できることとなり、流量制御の最適化が
実現できる。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１は本発明の温度膨張弁の断面
図、図２は図１の右側面図である。本実施の形態におけ
る全体を符号１００で示す温度膨張弁は、略角柱形状の
弁本体１１０を有し、その作用は従来の図３に示す膨張
弁と同一であり、説明は省略する。弁本体１１０は、例
えばアルミニウム合金を中空押出し成形して得られた素
材に機械加工を施して製造される。
図、図２は図１の右側面図である。本実施の形態におけ
る全体を符号１００で示す温度膨張弁は、略角柱形状の
弁本体１１０を有し、その作用は従来の図３に示す膨張
弁と同一であり、説明は省略する。弁本体１１０は、例
えばアルミニウム合金を中空押出し成形して得られた素
材に機械加工を施して製造される。
【００１４】弁本体に形成される高圧冷媒の入口１２０
は、細径の穴１２１を介して弁室１２２に連通される。
弁室１２２は、弁座１２６を介して第１の冷媒通路１３
０に連通される。弁室１２２内には、ボール形状の弁体
１９０が配設される。弁体１９０は支持部材２０２によ
り支持され、支持部材２０２は、スプリング２００を介
して弁体１９０を弁座１２６に向けて付勢する。スプリ
ング２００は、弁室１２２を封止するナット部材２０４
により支持される。
は、細径の穴１２１を介して弁室１２２に連通される。
弁室１２２は、弁座１２６を介して第１の冷媒通路１３
０に連通される。弁室１２２内には、ボール形状の弁体
１９０が配設される。弁体１９０は支持部材２０２によ
り支持され、支持部材２０２は、スプリング２００を介
して弁体１９０を弁座１２６に向けて付勢する。スプリ
ング２００は、弁室１２２を封止するナット部材２０４
により支持される。
【００１５】第１の冷媒通路１３０から流出した冷媒
は、図示しない蒸発器へ供給され外気との間で熱交換を
行なう。蒸発器から戻された冷媒は、弁本体１１０に設
けられる第２の冷媒通路１４０を通り、冷媒システムを
構成する図示しない圧縮機、凝縮器の回路へ流れる。
は、図示しない蒸発器へ供給され外気との間で熱交換を
行なう。蒸発器から戻された冷媒は、弁本体１１０に設
けられる第２の冷媒通路１４０を通り、冷媒システムを
構成する図示しない圧縮機、凝縮器の回路へ流れる。
【００１６】第２の冷媒通路１４０内を直径方向に貫通
する弁体駆動部材１８０は、細径の棒状部材であって、
その上端部がパワーエレメント部１５０内のダイアフラ
ム１６０の受け部となるストッパ１７０に係止される。
弁体駆動部材１８０の下端部は弁体１９０に接し、弁体
１９０を弁座１２６から離れる方向に付勢する。
する弁体駆動部材１８０は、細径の棒状部材であって、
その上端部がパワーエレメント部１５０内のダイアフラ
ム１６０の受け部となるストッパ１７０に係止される。
弁体駆動部材１８０の下端部は弁体１９０に接し、弁体
１９０を弁座１２６から離れる方向に付勢する。
【００１７】弁体１１０の上部には、パワーエレメント
１５０がねじ部１５６を用いて固着される。パワーエレ
メント１５０内にはダイアフラム１６０が挾持されてお
り、ダイアフラム１６０の上方の室である上部圧力空間
１５２には、作動ガスが充填され、封止部材１５４によ
り封止される。下方の室である下部圧力空間１５３内に
はストッパ１７０が摺動可能に配置される。
１５０がねじ部１５６を用いて固着される。パワーエレ
メント１５０内にはダイアフラム１６０が挾持されてお
り、ダイアフラム１６０の上方の室である上部圧力空間
１５２には、作動ガスが充填され、封止部材１５４によ
り封止される。下方の室である下部圧力空間１５３内に
はストッパ１７０が摺動可能に配置される。
【００１８】第２の冷媒通路１４０を流れる冷媒の圧力
は、ストッパ１７０の下面に受圧され、また、冷媒の温
度は弁体駆動部材１８０とストッパ１７０を介して、パ
ワーエレメント１５０の上部圧力空間１５２側に伝達さ
れる。そして、上部圧力空間１５２内のガス圧を受ける
ダイアフラム１６０の作動に応じてストッパ１７０、弁
体駆動部材１８０を介して弁体１９０は、弁座１２６と
の間の開度が調節され、必要な量の冷媒が蒸発器に供給
される。
は、ストッパ１７０の下面に受圧され、また、冷媒の温
度は弁体駆動部材１８０とストッパ１７０を介して、パ
ワーエレメント１５０の上部圧力空間１５２側に伝達さ
れる。そして、上部圧力空間１５２内のガス圧を受ける
ダイアフラム１６０の作動に応じてストッパ１７０、弁
体駆動部材１８０を介して弁体１９０は、弁座１２６と
の間の開度が調節され、必要な量の冷媒が蒸発器に供給
される。
【００１９】棒状の部材である弁体駆動部材１８０は弁
本体１１０内を摺動するが、シール部材２２０が介在さ
れて、第１の冷媒通路１３０と第２の冷媒通路１４０の
間のシールを達成する。なお、２２１はシール部材２２
０の移動を阻止する止め輪である。冷媒の第２の通路１
４０は直径寸法Ｄ1を有する中空成形加工によって構成
したストレートな貫通穴とし、第２の冷媒通路１４０と
下部圧力空間１５３との間隔壁を無くし、第２の冷媒通
路１４０とパワーエレメント１５０の距離を最短化して
いる。
本体１１０内を摺動するが、シール部材２２０が介在さ
れて、第１の冷媒通路１３０と第２の冷媒通路１４０の
間のシールを達成する。なお、２２１はシール部材２２
０の移動を阻止する止め輪である。冷媒の第２の通路１
４０は直径寸法Ｄ1を有する中空成形加工によって構成
したストレートな貫通穴とし、第２の冷媒通路１４０と
下部圧力空間１５３との間隔壁を無くし、第２の冷媒通
路１４０とパワーエレメント１５０の距離を最短化して
いる。
【００２０】これにより小型化が達成されると共に、上
部圧力空間１５２内の作動流体温度と、第２の通路１４
０の気相冷媒温度とは略一致し、最適な流量制御が行な
える。また、弁本体１１０の外側面部も、幅寸法を削減
した側面１１４にして小型軽量化を図るとともに、膨張
弁１００を取り付けるためのボルトが貫通する穴にかえ
て凹部１１２とすることによって、一層の小型軽量化を
達成する。
部圧力空間１５２内の作動流体温度と、第２の通路１４
０の気相冷媒温度とは略一致し、最適な流量制御が行な
える。また、弁本体１１０の外側面部も、幅寸法を削減
した側面１１４にして小型軽量化を図るとともに、膨張
弁１００を取り付けるためのボルトが貫通する穴にかえ
て凹部１１２とすることによって、一層の小型軽量化を
達成する。
【００２１】この膨張弁にあっては、第１の通路１３０
と第２の通路１４０の間の軸間寸法Ｌ1は、極力短縮し
てあり、例えば、第２の通路１４０の直径寸法Ｄ1の
１．５倍以内に押えてある。さらに、第２の通路１４０
の中心位置からパワーエレメントのダイアフラム１６０
の位置までの寸法Ｈ1を、第２の通路１４０の直径寸法
Ｄ1とほぼ等しくしてあり、第２の通路１４０を流れる
冷媒の温度情報がより正確にパワーエレメント側に伝達
される構成を採用している。
と第２の通路１４０の間の軸間寸法Ｌ1は、極力短縮し
てあり、例えば、第２の通路１４０の直径寸法Ｄ1の
１．５倍以内に押えてある。さらに、第２の通路１４０
の中心位置からパワーエレメントのダイアフラム１６０
の位置までの寸法Ｈ1を、第２の通路１４０の直径寸法
Ｄ1とほぼ等しくしてあり、第２の通路１４０を流れる
冷媒の温度情報がより正確にパワーエレメント側に伝達
される構成を採用している。
【００２２】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明の温度膨張弁
は、弁本体の第２の通路とパワーエレメント間の距離を
最短化する構成としたので、膨張弁を小型化できると共
に、製造コストを低減でき、最適な冷媒流量の制御を実
現することができる。また、本発明の温度膨張弁は、外
部雰囲気による温度影響を最小限にとどめて、第２の通
路の冷媒の温度と圧力に対応して弁体を調節できるの
で、流量制御の最適化が図られ、信頼性の高いものとす
ることができる。
は、弁本体の第２の通路とパワーエレメント間の距離を
最短化する構成としたので、膨張弁を小型化できると共
に、製造コストを低減でき、最適な冷媒流量の制御を実
現することができる。また、本発明の温度膨張弁は、外
部雰囲気による温度影響を最小限にとどめて、第２の通
路の冷媒の温度と圧力に対応して弁体を調節できるの
で、流量制御の最適化が図られ、信頼性の高いものとす
ることができる。
【図１】本発明の温度膨張弁の断面図。
【図２】本発明の温度膨張弁の右側面図。
【図３】従来の温度膨張弁の断面図。
【図４】従来の温度膨張弁の右側面図。
１００ 温度膨張弁 １１０ 弁本体 １２２ 弁室 １３０ 第１の通路 １４０ 第２の通路 １５０ パワーエレメント １６０ ダイアフラム １７０ ストッパ １８０ 弁体駆動部材 １９０ 弁体 ２００ スプリング ２０４ ナット部材
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年４月２３日（１９９９．４．２
３）
３）
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
フロントページの続き (72)発明者 矢野 公道 東京都世田谷区等々力７丁目17番24号 株 式会社不二工機内 Ｆターム(参考） 3H057 AA04 BB02 BB06 BB09 BB43 CC06 DD05 EE01 FC02 FC07 HH01 HH02 HH07 HH18
Claims (2)
- 【請求項１】 冷媒を蒸発器側へ送り出す冷媒の第１の
通路と、蒸発器から圧縮機側へ戻る冷媒が通過する第２
の通路を有する弁本体と、上記弁本体内に設けられる弁
体と、上記第２の通路側に隣接して固着されるパワーエ
レメントと、上記パワーエレメント内に装備されるダイ
アフラムの作動を上記弁体に伝達する弁体駆動部材を備
え、 上記第２の通路はストレートな貫通穴に形成されるとと
もに、上記第２の通路と上記ダイアフラムとの距離を最
短化して構成されたことを特徴とする温度膨張弁。 - 【請求項２】 冷媒を蒸発器側へ送り出す冷媒の第１の
通路と、蒸発器から圧縮機側へ戻る冷媒が通過する第２
の通路を有する弁本体と、上記弁本体内に設けられる弁
体と、上記第２の通路側に隣接して固着されるパワーエ
レメントと、上記パワーエレメント内に装備されるダイ
アフラムの作動を上記弁体に伝達する弁体駆動部材を備
え、 第２の通路はストレートな貫通穴に形成されるととも
に、第２の通路の直径寸法と、第２の通路の中心からダ
イアフラムまでの距離とをほぼ等しく構成したことを特
徴とする温度膨張弁。
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| JP10879599A JP4294155B2 (ja) | 1999-04-16 | 1999-04-16 | 温度膨張弁 |
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|---|---|---|---|
| JP10879599A JP4294155B2 (ja) | 1999-04-16 | 1999-04-16 | 温度膨張弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000304382A true JP2000304382A (ja) | 2000-11-02 |
| JP4294155B2 JP4294155B2 (ja) | 2009-07-08 |
Family
ID=14493687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10879599A Expired - Fee Related JP4294155B2 (ja) | 1999-04-16 | 1999-04-16 | 温度膨張弁 |
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|---|---|
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-
1999
- 1999-04-16 JP JP10879599A patent/JP4294155B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
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|---|---|
| JP4294155B2 (ja) | 2009-07-08 |
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