JP2000328671A - 柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手 - Google Patents
柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手Info
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- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 上階の鉄骨柱の内側下縁とコラムコアの内側
上縁との水平方向の距離が４０mmより大きい場合でも、
市中で容易に入手できる鋼板を用いて軸力を確実に伝達
でき、万全に上下の鋼管柱の建方作業を行い得る異径鋼
管柱用継手を提供する。 【解決手段】 上位の柱が載置され梁の上フランジが接
合される通しダイアフラムに対して、該通しダイアフラ
ムの下面に接合される筒状の継手部本体との前記接合部
の少なくとも内側部分に膨出部が形成されている。
上縁との水平方向の距離が４０mmより大きい場合でも、
市中で容易に入手できる鋼板を用いて軸力を確実に伝達
でき、万全に上下の鋼管柱の建方作業を行い得る異径鋼
管柱用継手を提供する。 【解決手段】 上位の柱が載置され梁の上フランジが接
合される通しダイアフラムに対して、該通しダイアフラ
ムの下面に接合される筒状の継手部本体との前記接合部
の少なくとも内側部分に膨出部が形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、上下の鋼管柱及
び鉄骨梁との接合仕口部に使用される異径鋼管柱用継手
の技術分野に属する。
び鉄骨梁との接合仕口部に使用される異径鋼管柱用継手
の技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】上下の鋼管柱及び鉄骨梁との接合仕口部
に使用される異径鋼管柱用継手は、種々開示され、実施
されている。例えば、図６Ａに示した異径鋼管柱用継手
ｄは、上下辺同サイズの通しダイアフラム型の異径鋼管
柱用継手であり、上階の鋼管柱２の軸力は下方の継手部
本体ｊへ水平線に対して４５度（図６Ｂ参照）を限度と
して伝達されるという構造力学上周知の理論を利用し
て、上階の鋼管柱２と接合されている。
に使用される異径鋼管柱用継手は、種々開示され、実施
されている。例えば、図６Ａに示した異径鋼管柱用継手
ｄは、上下辺同サイズの通しダイアフラム型の異径鋼管
柱用継手であり、上階の鋼管柱２の軸力は下方の継手部
本体ｊへ水平線に対して４５度（図６Ｂ参照）を限度と
して伝達されるという構造力学上周知の理論を利用し
て、上階の鋼管柱２と接合されている。
【０００３】この異径鋼管柱用継手ｄの通しダイアフラ
ム５として使用される鋼板５は、その板厚Ｔを、前記構
造力学上周知の理論を応用して、上階の鉄骨柱２の内側
下縁２ａと継手部本体ｊの内側上縁ｎとの水平方向の距
離Ｌ以上の大きさとされる。
ム５として使用される鋼板５は、その板厚Ｔを、前記構
造力学上周知の理論を応用して、上階の鉄骨柱２の内側
下縁２ａと継手部本体ｊの内側上縁ｎとの水平方向の距
離Ｌ以上の大きさとされる。
【０００４】
【本発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記
鋼板５の板厚Ｔは、一般的に市中で入手し易いサイズと
しては４０mmが限度である。そのため、上階の鉄骨柱２
の内側下縁２ａと継手部本体ｊの内側上縁ｎとの水平方
向の距離Ｌが４０mmより大きい場合に、市中で入手し易
い鋼板では水平線に対して４５度を保持できず、構造力
学上、上階の鋼管柱２の軸力が下方のコラムコアｊへ伝
達されないので実施できなかった。もちろん、板厚Ｔが
４０mmより大きい鋼板を用いれば実施できるが、入手が
非常に困難で、発注したとしても搬入されるまで数カ月
を要するので大変不便であった。
鋼板５の板厚Ｔは、一般的に市中で入手し易いサイズと
しては４０mmが限度である。そのため、上階の鉄骨柱２
の内側下縁２ａと継手部本体ｊの内側上縁ｎとの水平方
向の距離Ｌが４０mmより大きい場合に、市中で入手し易
い鋼板では水平線に対して４５度を保持できず、構造力
学上、上階の鋼管柱２の軸力が下方のコラムコアｊへ伝
達されないので実施できなかった。もちろん、板厚Ｔが
４０mmより大きい鋼板を用いれば実施できるが、入手が
非常に困難で、発注したとしても搬入されるまで数カ月
を要するので大変不便であった。
【０００５】したがって、本発明の目的は、上階の鉄骨
柱の内側下縁とコラムコアの内側上縁との水平方向の距
離が４０mmより大きい場合でも、市中で容易に入手でき
る鋼板を用いて軸力を確実に伝達でき、万全に上下の鋼
管柱の建方作業を行い得る異径鋼管柱用継手を提供する
ことである。
柱の内側下縁とコラムコアの内側上縁との水平方向の距
離が４０mmより大きい場合でも、市中で容易に入手でき
る鋼板を用いて軸力を確実に伝達でき、万全に上下の鋼
管柱の建方作業を行い得る異径鋼管柱用継手を提供する
ことである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記従来技術の課題を解
決するための手段として、請求項１に記載した発明に係
る柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手は、柱梁仕
口部に使用される異径鋼管柱用継手であって、上位の柱
が載置され梁の上フランジが接合される通しダイアフラ
ムに対して、該通しダイアフラムの下面に接合される筒
状の継手部本体との前記接合部の少なくとも内側部分に
膨出部が形成されていることを特徴とする。
決するための手段として、請求項１に記載した発明に係
る柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手は、柱梁仕
口部に使用される異径鋼管柱用継手であって、上位の柱
が載置され梁の上フランジが接合される通しダイアフラ
ムに対して、該通しダイアフラムの下面に接合される筒
状の継手部本体との前記接合部の少なくとも内側部分に
膨出部が形成されていることを特徴とする。
【０００７】請求項２に記載した発明に係る柱梁仕口部
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項１に記載した
膨出部は、通しダイアフラムの上面における上位の柱の
内側下縁から水平線に対し下方へ４５度の線を引いて求
めた、同線と前記通しダイアフラムの下面との交点Ｘ、
及び筒状の継手部本体の内側面との交点Ｙを結ぶ直線Ｘ
−Ｙを内包する形状、大きさに形成されていることを特
徴とする。
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項１に記載した
膨出部は、通しダイアフラムの上面における上位の柱の
内側下縁から水平線に対し下方へ４５度の線を引いて求
めた、同線と前記通しダイアフラムの下面との交点Ｘ、
及び筒状の継手部本体の内側面との交点Ｙを結ぶ直線Ｘ
−Ｙを内包する形状、大きさに形成されていることを特
徴とする。
【０００８】請求項３に記載した発明に係る柱梁仕口部
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項２に記載した
通しダイアフラムの下面に対する継手部本体の接合部に
おける内側上縁を基点Ｚとし、前記基点Ｚから交点Ｘま
での距離（ΔＸ）、及び基点Ｚから交点Ｙまでの距離
（ΔＹ）は、継手部本体の板厚をｔｃ、上位の柱の板厚
をｔｓ、下位の柱の板厚をｔＬ、梁のフランジの板厚を
ｔＦ、筒状の継手部本体の外径をＤｃ、上位の柱の外径
をＤｓ、通しダイアフラムの板厚をＴ、上位の柱の外周
面と筒状の継手部の外周面との水平方向の距離をΔＤ、
とすると、 ΔＤ≦５０mm、ｔｃ≧ｔＬ、Ｔ≧ｔＦ、Ｔ≧２ｔｓ を条件として、 ΔＸ又はΔＹ＝ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ の式により求めた大きさとされることを特徴とする。
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項２に記載した
通しダイアフラムの下面に対する継手部本体の接合部に
おける内側上縁を基点Ｚとし、前記基点Ｚから交点Ｘま
での距離（ΔＸ）、及び基点Ｚから交点Ｙまでの距離
（ΔＹ）は、継手部本体の板厚をｔｃ、上位の柱の板厚
をｔｓ、下位の柱の板厚をｔＬ、梁のフランジの板厚を
ｔＦ、筒状の継手部本体の外径をＤｃ、上位の柱の外径
をＤｓ、通しダイアフラムの板厚をＴ、上位の柱の外周
面と筒状の継手部の外周面との水平方向の距離をΔＤ、
とすると、 ΔＤ≦５０mm、ｔｃ≧ｔＬ、Ｔ≧ｔＦ、Ｔ≧２ｔｓ を条件として、 ΔＸ又はΔＹ＝ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ の式により求めた大きさとされることを特徴とする。
【０００９】請求項４に記載した発明に係る柱梁仕口部
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項１又は２に記
載した筒状の継手部本体は、梁の下フランジが接合され
る部位に膨出部が形成されていることを特徴とする。
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項１又は２に記
載した筒状の継手部本体は、梁の下フランジが接合され
る部位に膨出部が形成されていることを特徴とする。
【００１０】請求項５に記載した発明に係る柱梁仕口部
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項１〜３のいず
れか１項に記載した通しダイアフラムの板厚は、１６mm
以上、４０mm以下とすることを特徴とする。
に使用される異径鋼管柱用継手は、請求項１〜３のいず
れか１項に記載した通しダイアフラムの板厚は、１６mm
以上、４０mm以下とすることを特徴とする。
【００１１】
【発明の実施の形態及び実施例】図１は、請求項１に記
載した柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手の実施
形態を示している。この異径鋼管柱用継手１は、上下辺
同サイズの通しダイアフラム型の異径鋼管柱用継手１で
あり、上階の鋼管柱２が載置され梁４の上フランジ４ａ
が接合される通しダイアフラム（鋼板）５に対して、該
通しダイアフラム５の下面に接合される筒状の継手部本
体６との前記接合部の内側部分と外側部分の双方に膨出
部１０、１１が形成されている。
載した柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手の実施
形態を示している。この異径鋼管柱用継手１は、上下辺
同サイズの通しダイアフラム型の異径鋼管柱用継手１で
あり、上階の鋼管柱２が載置され梁４の上フランジ４ａ
が接合される通しダイアフラム（鋼板）５に対して、該
通しダイアフラム５の下面に接合される筒状の継手部本
体６との前記接合部の内側部分と外側部分の双方に膨出
部１０、１１が形成されている。
【００１２】前記従来技術で説明した構造力学上周知の
理論を応用すると、前記膨出部１０、１１は、継手部本
体６の少なくとも内側部分に形成していれば、上階の鋼
管柱２の軸力を継手部本体６へ伝達することができる。
よって、以下、前記継手部本体６の内側部分の膨出部１
０について説明する。
理論を応用すると、前記膨出部１０、１１は、継手部本
体６の少なくとも内側部分に形成していれば、上階の鋼
管柱２の軸力を継手部本体６へ伝達することができる。
よって、以下、前記継手部本体６の内側部分の膨出部１
０について説明する。
【００１３】前記膨出部１０の形状、大きさは、図２に
示したように、上階の鋼管柱２の内側下縁２ａから水平
線に対し下方へ４５度の線を引いて求めた、同線と前記
通しダイアフラム５の下面との交点Ｘ、及び筒状の継手
部本体６の内側面との交点Ｙを結ぶ直線Ｘ−Ｙを内包す
る形状、大きさに形成されている（請求項２）。かくし
て、前記構造力学上周知の理論より、前記上階の鋼管柱
２の軸力は通しダイアフラム５を介して確実に下方の継
手部本体６へ伝達される。
示したように、上階の鋼管柱２の内側下縁２ａから水平
線に対し下方へ４５度の線を引いて求めた、同線と前記
通しダイアフラム５の下面との交点Ｘ、及び筒状の継手
部本体６の内側面との交点Ｙを結ぶ直線Ｘ−Ｙを内包す
る形状、大きさに形成されている（請求項２）。かくし
て、前記構造力学上周知の理論より、前記上階の鋼管柱
２の軸力は通しダイアフラム５を介して確実に下方の継
手部本体６へ伝達される。
【００１４】より具体的には、通しダイアフラム５の下
面に対する継手部本体６の接合部における内側上縁６ａ
を基点Ｚとし、該基点Ｚから前記交点Ｘまでの距離（Δ
Ｘ）、及び該基点Ｚから前記交点Ｙまでの距離（ΔＹ）
は、筒状の継手部本体６の板厚をｔｃ、上階の鋼管柱２
の板厚をｔｓ、下階の鋼管柱３の板厚をｔＬ、梁４の上
フランジ４ａの板厚をｔＦ、筒状の継手部本体６の外径
をＤｃ、上階の鋼管柱２の外径をＤｓ、通しダイアフラ
ム（鋼板）の板厚をＴ、上階の鋼管柱２の外周面と筒状
の継手部本体６の外周面との水平方向の距離をΔＤ、と
すると、 ΔＤ≦５０mm、ｔｃ≧ｔＬ、Ｔ≧ｔＦ、Ｔ≧２ｔｓ を条件として、 ΔＸ又はΔＹ＝ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ ＜数式１＞ の式により求めた大きさとされる（請求項３）。
面に対する継手部本体６の接合部における内側上縁６ａ
を基点Ｚとし、該基点Ｚから前記交点Ｘまでの距離（Δ
Ｘ）、及び該基点Ｚから前記交点Ｙまでの距離（ΔＹ）
は、筒状の継手部本体６の板厚をｔｃ、上階の鋼管柱２
の板厚をｔｓ、下階の鋼管柱３の板厚をｔＬ、梁４の上
フランジ４ａの板厚をｔＦ、筒状の継手部本体６の外径
をＤｃ、上階の鋼管柱２の外径をＤｓ、通しダイアフラ
ム（鋼板）の板厚をＴ、上階の鋼管柱２の外周面と筒状
の継手部本体６の外周面との水平方向の距離をΔＤ、と
すると、 ΔＤ≦５０mm、ｔｃ≧ｔＬ、Ｔ≧ｔＦ、Ｔ≧２ｔｓ を条件として、 ΔＸ又はΔＹ＝ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ ＜数式１＞ の式により求めた大きさとされる（請求項３）。
【００１５】即ち、前記膨出部１０に必要な、前記基点
Ｚから交点Ｘまでの距離（ΔＸ）及び基点Ｚから交点Ｙ
までの距離（ΔＹ）は、上階の鋼管柱２の内側下縁２ａ
と継手部本体６の内側上縁６ａとの水平方向の距離（Δ
Ｄ＋ｔｓ−ｔｃ）から通しダイアフラム５の板厚（Ｔ）
を差し引いた値である。
Ｚから交点Ｘまでの距離（ΔＸ）及び基点Ｚから交点Ｙ
までの距離（ΔＹ）は、上階の鋼管柱２の内側下縁２ａ
と継手部本体６の内側上縁６ａとの水平方向の距離（Δ
Ｄ＋ｔｓ−ｔｃ）から通しダイアフラム５の板厚（Ｔ）
を差し引いた値である。
【００１６】以下、上記＜数式１＞に数値を代入して説
明する。 （条件１）Ｔ＝２２mm、ΔＤ＝５０mm、ｔｓ＝１９mm、
ｔｃ＝２２mmのとき、前記＜数式１＞によると、ΔＸ又
はΔＹ＝（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ）＝２５mmとなる。よ
って、前記膨出部１０は、ΔＸとΔＹの長さが共に２５
mmの直角二等辺三角形（基点Ｚ＝∠Ｒ）を内包する形
状、大きさに形成して実施すれば、上階の鋼管柱２の軸
力を継手部本体６へ確実に伝達することができる。
明する。 （条件１）Ｔ＝２２mm、ΔＤ＝５０mm、ｔｓ＝１９mm、
ｔｃ＝２２mmのとき、前記＜数式１＞によると、ΔＸ又
はΔＹ＝（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ）＝２５mmとなる。よ
って、前記膨出部１０は、ΔＸとΔＹの長さが共に２５
mmの直角二等辺三角形（基点Ｚ＝∠Ｒ）を内包する形
状、大きさに形成して実施すれば、上階の鋼管柱２の軸
力を継手部本体６へ確実に伝達することができる。
【００１７】（条件２）Ｔ＝３２mm、ΔＤ＝５０mm、ｔ
ｓ＝１９mm、ｔｃ＝２２mmのとき、前記＜数式１＞によ
ると、ΔＸ又はΔＹ＝（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ）＝１５
mmとなる。よって、前記膨出部１０は、ΔＸとΔＹの長
さが共に１５mmの直角二等辺三角形（基点Ｚ＝∠Ｒ）を
内包する形状、大きさに形成して実施すれば、上階の鋼
管柱２の軸力を継手部本体６へ確実に伝達することがで
きる。
ｓ＝１９mm、ｔｃ＝２２mmのとき、前記＜数式１＞によ
ると、ΔＸ又はΔＹ＝（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ）＝１５
mmとなる。よって、前記膨出部１０は、ΔＸとΔＹの長
さが共に１５mmの直角二等辺三角形（基点Ｚ＝∠Ｒ）を
内包する形状、大きさに形成して実施すれば、上階の鋼
管柱２の軸力を継手部本体６へ確実に伝達することがで
きる。
【００１８】（条件３）Ｔ＝４０mm（市中で入手し易い
鋼板の板厚の最大値（請求項５））、ΔＤ＝５０mm、ｔ
ｓ＝１９mm、ｔｃ＝２２mmのとき、前記＜数式１＞によ
ると、ΔＸ又はΔＹ＝（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ）＝７mm
となる。よって、前記膨出部１０は、ΔＸとΔＹの長さ
が共に７mmの直角二等辺三角形（基点Ｚ＝∠Ｒ）を内包
する形状、大きさに形成して実施すれば、上階の鋼管柱
２の軸力を継手部本体６へ確実に伝達することができ
る。
鋼板の板厚の最大値（請求項５））、ΔＤ＝５０mm、ｔ
ｓ＝１９mm、ｔｃ＝２２mmのとき、前記＜数式１＞によ
ると、ΔＸ又はΔＹ＝（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ）＝７mm
となる。よって、前記膨出部１０は、ΔＸとΔＹの長さ
が共に７mmの直角二等辺三角形（基点Ｚ＝∠Ｒ）を内包
する形状、大きさに形成して実施すれば、上階の鋼管柱
２の軸力を継手部本体６へ確実に伝達することができ
る。
【００１９】したがって、市中で入手し易い鋼板の板厚
の最大値である４０mmの鋼板を使用しても、従来技術で
は実施不可能であった、上階の鋼管柱２の内側下縁２ａ
と継手部本体６の内側上縁６ａとの水平方向の距離（Δ
Ｄ＋ｔｓ−ｔｃ）が４０mmより大きい場合でも、この異
径鋼管柱用継手１によれば、板厚２０〜３０mm程度の鋼
板を用いても確実に軸力を伝達することができるので、
万全に鋼管柱２、３の建方作業を行い得るのである。
の最大値である４０mmの鋼板を使用しても、従来技術で
は実施不可能であった、上階の鋼管柱２の内側下縁２ａ
と継手部本体６の内側上縁６ａとの水平方向の距離（Δ
Ｄ＋ｔｓ−ｔｃ）が４０mmより大きい場合でも、この異
径鋼管柱用継手１によれば、板厚２０〜３０mm程度の鋼
板を用いても確実に軸力を伝達することができるので、
万全に鋼管柱２、３の建方作業を行い得るのである。
【００２０】図３は、請求項１に記載した柱梁仕口部に
使用される異径鋼管柱用継手の異なる実施形態を示して
いる。この異径鋼管柱用継手７は、上階の鋼管柱２が載
置され梁４の上フランジ４ａが接合される通しダイアフ
ラム（鋼板）５と、該通しダイアフラム５の下面に接合
される筒状の継手部本体１６とから成り、前記通しダイ
アフラム５と前記筒状の継手部本体１６との接合部の少
なくとも内側部分に膨出部３０が形成されている。前記
膨出部３０の形状、大きさは、前記第１の実施形態で説
明したと同様に、前記＜数式１＞に基づきΔＸとΔＹを
求めて、図２の基点Ｚを直角とする直角二等辺三角形を
内包する形状、大きさに形成して実施されている。
使用される異径鋼管柱用継手の異なる実施形態を示して
いる。この異径鋼管柱用継手７は、上階の鋼管柱２が載
置され梁４の上フランジ４ａが接合される通しダイアフ
ラム（鋼板）５と、該通しダイアフラム５の下面に接合
される筒状の継手部本体１６とから成り、前記通しダイ
アフラム５と前記筒状の継手部本体１６との接合部の少
なくとも内側部分に膨出部３０が形成されている。前記
膨出部３０の形状、大きさは、前記第１の実施形態で説
明したと同様に、前記＜数式１＞に基づきΔＸとΔＹを
求めて、図２の基点Ｚを直角とする直角二等辺三角形を
内包する形状、大きさに形成して実施されている。
【００２１】したがって、前記第１の実施形態と同様
に、市中で入手し易い鋼板の板厚の最大値である４０mm
の鋼板を使用しても、従来技術では実施不可能であっ
た、上階の鋼管柱２の内側下縁とコラムコア１６の内側
上縁との水平方向の距離（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ）が４０mm
より大きい場合でも、この異径鋼管柱用継手７によれ
ば、板厚２０〜３０mm程度の鋼板を用いても確実に軸力
を伝達することができるので、万全に鋼管柱２、３の建
方作業を行い得るのである。
に、市中で入手し易い鋼板の板厚の最大値である４０mm
の鋼板を使用しても、従来技術では実施不可能であっ
た、上階の鋼管柱２の内側下縁とコラムコア１６の内側
上縁との水平方向の距離（ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ）が４０mm
より大きい場合でも、この異径鋼管柱用継手７によれ
ば、板厚２０〜３０mm程度の鋼板を用いても確実に軸力
を伝達することができるので、万全に鋼管柱２、３の建
方作業を行い得るのである。
【００２２】また、前記異径鋼管柱用継手７は、前記筒
状の継手部本体１６における梁４の下フランジ４ｂが接
合される部位に膨出部２０が形成されている（請求項
４）。該膨出部２０は、溶接接合部の強度及び応力の伝
達機能を十分に確保する形状、大きさとされる。よっ
て、従来一般のダイアフラムを使用する場合に比し、経
済的であり、溶接作業の効率も向上する。
状の継手部本体１６における梁４の下フランジ４ｂが接
合される部位に膨出部２０が形成されている（請求項
４）。該膨出部２０は、溶接接合部の強度及び応力の伝
達機能を十分に確保する形状、大きさとされる。よっ
て、従来一般のダイアフラムを使用する場合に比し、経
済的であり、溶接作業の効率も向上する。
【００２３】図４は、請求項１に記載した柱梁仕口部に
使用される異径鋼管柱用継手の異なる実施形態を示して
いる。この異径鋼管柱用継手９は、上階の鋼管柱２との
接合に限らず、下階の鋼管柱３との接合に際しても、構
造力学上周知の理論を応用して膨出部１５を形成して実
施し、継手部本体８と下階の鋼管柱３との径差に、前記
した請求項１に基づく説明と同様の考え方を適用するこ
とにより、更に大きな異径差の鋼管柱に適用できる。そ
の他、上記した各実施形態は、特に、中柱を建方する場
合について説明しているが、もちろん、図５に示したよ
うに、側柱や隅柱を建方する場合にも好適に実施でき
る。
使用される異径鋼管柱用継手の異なる実施形態を示して
いる。この異径鋼管柱用継手９は、上階の鋼管柱２との
接合に限らず、下階の鋼管柱３との接合に際しても、構
造力学上周知の理論を応用して膨出部１５を形成して実
施し、継手部本体８と下階の鋼管柱３との径差に、前記
した請求項１に基づく説明と同様の考え方を適用するこ
とにより、更に大きな異径差の鋼管柱に適用できる。そ
の他、上記した各実施形態は、特に、中柱を建方する場
合について説明しているが、もちろん、図５に示したよ
うに、側柱や隅柱を建方する場合にも好適に実施でき
る。
【００２４】
【本発明が奏する効果】本発明に係る柱梁仕口部に使用
される異径鋼管柱用継手は、上階の鋼管柱の内側下縁と
コラムコアの内側上縁との水平方向の距離が４０mm以上
の場合でも、市中で入手し易い鋼板を用いて確実に軸力
を伝達することができるので、万全に上下の鋼管柱の建
方作業を行い得る。また、梁の下フランジが接合される
部位に膨出部を形成して実施しても、溶接接合部の強度
及び応力の伝達機能を十分に確保することができるの
で、従来一般のダイアフラムを使用する場合に比し、経
済的であり、溶接作業の効率も向上する。
される異径鋼管柱用継手は、上階の鋼管柱の内側下縁と
コラムコアの内側上縁との水平方向の距離が４０mm以上
の場合でも、市中で入手し易い鋼板を用いて確実に軸力
を伝達することができるので、万全に上下の鋼管柱の建
方作業を行い得る。また、梁の下フランジが接合される
部位に膨出部を形成して実施しても、溶接接合部の強度
及び応力の伝達機能を十分に確保することができるの
で、従来一般のダイアフラムを使用する場合に比し、経
済的であり、溶接作業の効率も向上する。
【図１】本発明に係る異径鋼管柱用継手の第１の実施形
態を示した断面図である。
態を示した断面図である。
【図２】図１の通しダイアフラムと継手部本体との接合
部の部分拡大図である。
部の部分拡大図である。
【図３】本発明に係る異径鋼管柱用継手の第２の実施形
態を示した断面図である。
態を示した断面図である。
【図４】本発明に係る異径鋼管柱用継手の第３の実施形
態を示した断面図である。
態を示した断面図である。
【図５】本発明に係る異径鋼管柱用継手の第４の実施形
態を示した断面図である。
態を示した断面図である。
【図６】Ａは、従来技術を示した断面図であり、Ｂは、
ＡのＰ部の拡大図である。
ＡのＰ部の拡大図である。
１、７、９、１９ 異径鋼管柱用継手 ２、３ 鋼管柱 ４ 鉄骨梁 ５ 通しダイアフラム（鋼板） ６、１６、８、１８ 継手部本体 １０、１１、３０、２０、１４、１５、１７ 膨出部
Claims (5)
- 【請求項１】柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手
であって、上位の柱が載置され梁の上フランジが接合さ
れる通しダイアフラムに対して、該通しダイアフラムの
下面に接合される筒状の継手部本体との前記接合部の少
なくとも内側部分に膨出部が形成されていることを特徴
とする、柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手。 - 【請求項２】膨出部は、通しダイアフラムの上面に載置
される上位の柱の内側下縁から水平線に対し下方へ４５
度の線を引いて求めた、同線と前記通しダイアフラムの
下面との交点Ｘ、及び筒状の継手部本体の内側面との交
点Ｙを結ぶ直線Ｘ−Ｙを内包する形状、大きさに形成さ
れていることを特徴とする、請求項１に記載した柱梁仕
口部に使用される異径鋼管柱用継手。 - 【請求項３】通しダイアフラムの下面に対する継手部本
体の接合部における内側上縁を基点Ｚとし、前記基点Ｚ
から交点Ｘまでの距離（ΔＸ）、及び基点Ｚから交点Ｙ
までの距離（ΔＹ）は、 継手部本体の板厚をｔｃ、 上位の柱の板厚をｔｓ、 下位の柱の板厚をｔＬ、 梁のフランジの板厚をｔＦ、 筒状の継手部本体の外径をＤｃ、 上位の柱の外径をＤｓ、 通しダイアフラムの板厚をＴ、 上位の柱の外周面と筒状の継手部の外周面との水平方向
の距離をΔＤ、とすると、 ΔＤ≦５０mm、ｔｃ≧ｔＬ、Ｔ≧ｔＦ、Ｔ≧２ｔｓ を条件として、 ΔＸ又はΔＹ＝ΔＤ＋ｔｓ−ｔｃ−Ｔ の式により求めた大きさとされることを特徴とする、請
求項２に記載した柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用
継手。 - 【請求項４】筒状の継手部本体は、梁の下フランジが接
合される部位に膨出部が形成されていることを特徴とす
る、請求項１又は２に記載した柱梁仕口部に使用される
異径鋼管柱用継手。 - 【請求項５】通しダイアフラムの板厚は、１６mm以上、
４０mm以下であることを特徴とする、請求項１〜３のい
ずれか１項に記載した柱梁仕口部に使用される異径鋼管
柱用継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11141133A JP2000328671A (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11141133A JP2000328671A (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000328671A true JP2000328671A (ja) | 2000-11-28 |
Family
ID=15284947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11141133A Pending JP2000328671A (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 柱梁仕口部に使用される異径鋼管柱用継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000328671A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010265677A (ja) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Daiwa House Industry Co Ltd | 柱幅変化鋼管柱の柱・梁接合構造および柱・梁接合の施工方法 |
| JP2011122396A (ja) * | 2009-12-14 | 2011-06-23 | Hitachi Metals Techno Ltd | 柱の接合用部材、柱の接合構造 |
| JP2015045211A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-12 | 大和ハウス工業株式会社 | 上下柱異径の鋼管柱接合部のダイアフラム剛性予測方法および板厚設計方法 |
-
1999
- 1999-05-21 JP JP11141133A patent/JP2000328671A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010265677A (ja) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Daiwa House Industry Co Ltd | 柱幅変化鋼管柱の柱・梁接合構造および柱・梁接合の施工方法 |
| JP2011122396A (ja) * | 2009-12-14 | 2011-06-23 | Hitachi Metals Techno Ltd | 柱の接合用部材、柱の接合構造 |
| JP2015045211A (ja) * | 2013-08-29 | 2015-03-12 | 大和ハウス工業株式会社 | 上下柱異径の鋼管柱接合部のダイアフラム剛性予測方法および板厚設計方法 |
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