JP2000334474A - 排水の脱リン方法 - Google Patents
排水の脱リン方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＭＡＰ法（リン酸マグネシウムアンモニウ
ム）とＨＡ（ヒドロキシアパタイト）晶折法とを利用し
て、汚泥の脱水分離液等のリン酸イオンとアンモニア性
窒素とカルシウムイオンとが共存する排水から効率的に
リンを除去してＭＡＰを回収すると共に、高水質の処理
水を得る。 【解決手段】 反応塔１にリン酸イオンとアンモニア性
窒素とカルシウムイオンとを含む排水を上向流で流通さ
せると共に、マグネシウム化合物の存在下に該排水中の
リン酸イオンをＭＡＰの不溶化物として生成させ、これ
を分離する。この反応塔１にＭＡＰ粒子とＨＡ粒子との
混合流動床５を形成する。
ム）とＨＡ（ヒドロキシアパタイト）晶折法とを利用し
て、汚泥の脱水分離液等のリン酸イオンとアンモニア性
窒素とカルシウムイオンとが共存する排水から効率的に
リンを除去してＭＡＰを回収すると共に、高水質の処理
水を得る。 【解決手段】 反応塔１にリン酸イオンとアンモニア性
窒素とカルシウムイオンとを含む排水を上向流で流通さ
せると共に、マグネシウム化合物の存在下に該排水中の
リン酸イオンをＭＡＰの不溶化物として生成させ、これ
を分離する。この反応塔１にＭＡＰ粒子とＨＡ粒子との
混合流動床５を形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は排水の脱リン方法に
係り、特に、汚泥の脱水分離液等のリン酸イオンとアン
モニア性窒素とカルシウムイオンとが共存する排水か
ら、リン酸マグネシウムアンモニウム（以下「ＭＡＰ」
と略称する。）法とヒドロキシアパタイト（以下「H
Ａ」と略称する。）晶折法とを利用して、効率的にリン
を除去、回収する方法に関する。
係り、特に、汚泥の脱水分離液等のリン酸イオンとアン
モニア性窒素とカルシウムイオンとが共存する排水か
ら、リン酸マグネシウムアンモニウム（以下「ＭＡＰ」
と略称する。）法とヒドロキシアパタイト（以下「H
Ａ」と略称する。）晶折法とを利用して、効率的にリン
を除去、回収する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】下水処理汚泥等の有機性汚泥は、必要に
応じて濃縮した後脱水処理され、得られた脱水ケーキ
は、溶融又は焼却処理された後、再利用又は投棄処分さ
れている。
応じて濃縮した後脱水処理され、得られた脱水ケーキ
は、溶融又は焼却処理された後、再利用又は投棄処分さ
れている。
【０００３】このような有機性汚泥の濃縮、脱水処理で
得られる濃縮分離液や脱水濾液（以下、これらをまとめ
て「脱水分離液」と称す。）は、リン酸イオン、アンモ
ニア性窒素、カルシウムイオン等を含むものであるが、
この脱水分離液は、前段の生物処理工程へ返送するなど
して処理されている。
得られる濃縮分離液や脱水濾液（以下、これらをまとめ
て「脱水分離液」と称す。）は、リン酸イオン、アンモ
ニア性窒素、カルシウムイオン等を含むものであるが、
この脱水分離液は、前段の生物処理工程へ返送するなど
して処理されている。
【０００４】ところで、リン含有水からリンを除去する
方法として、リン含有水中にマグネシウム化合物を添加
して、下記反応により該排水中に含有されるアンモニア
性窒素及びリン酸イオンとマグネシウムイオンとからＭ
ＡＰを生成させ、生成したＭＡＰ粒子を分離回収する方
法が提案されている。このＭＡＰ法の処理対象水は、嫌
気性消化脱離液（特公平７−７７６４０号公報）、活性
アルミナ脱離液（特開平９−８５２６３号公報）等であ
り、また生し尿にマグネシウム塩を添加する（特公昭５
８−４５３２０号公報）場合のように、ＰＯ4−Ｐ濃度
が１００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度リン含有水とされてい
る。このようなＭＡＰ法によるリン除去法は、余剰汚泥
の排出がなく、また、リンをＭＡＰとして除去、回収
し、有効再利用できるという利点がある。
方法として、リン含有水中にマグネシウム化合物を添加
して、下記反応により該排水中に含有されるアンモニア
性窒素及びリン酸イオンとマグネシウムイオンとからＭ
ＡＰを生成させ、生成したＭＡＰ粒子を分離回収する方
法が提案されている。このＭＡＰ法の処理対象水は、嫌
気性消化脱離液（特公平７−７７６４０号公報）、活性
アルミナ脱離液（特開平９−８５２６３号公報）等であ
り、また生し尿にマグネシウム塩を添加する（特公昭５
８−４５３２０号公報）場合のように、ＰＯ4−Ｐ濃度
が１００ｍｇ／Ｌ以上の高濃度リン含有水とされてい
る。このようなＭＡＰ法によるリン除去法は、余剰汚泥
の排出がなく、また、リンをＭＡＰとして除去、回収
し、有効再利用できるという利点がある。
【０００５】ＭＡＰ法： Ｍｇ2+＋ＮＨ4 +＋ＨＰＯ4 2-＋ＯＨ-＋６Ｈ2Ｏ→ＭｇＮ
Ｈ4ＰＯ4・６Ｈ2Ｏ＋Ｈ2Ｏ 一方、晶折法によるリン除去法として、下記反応により
ＨＡを析出させるＨＡ晶折法があり、この方法によれ
ば、処理水のＰＯ4−Ｐ濃度を１ｍｇ／Ｌ以下に低減す
ることができる。
Ｈ4ＰＯ4・６Ｈ2Ｏ＋Ｈ2Ｏ 一方、晶折法によるリン除去法として、下記反応により
ＨＡを析出させるＨＡ晶折法があり、この方法によれ
ば、処理水のＰＯ4−Ｐ濃度を１ｍｇ／Ｌ以下に低減す
ることができる。
【０００６】ＨＡ晶折法： ５Ｃａ2+＋３ＨＰＯ4 2-＋４ＯＨ-→Ｃａ5(ＯＨ)(ＰＯ4)
3＋３Ｈ2Ｏ 上記ＭＡＰ法及びＨＡ晶折法は、いずれも弱アルカリ性
の条件で不溶化反応が進行する。
3＋３Ｈ2Ｏ 上記ＭＡＰ法及びＨＡ晶折法は、いずれも弱アルカリ性
の条件で不溶化反応が進行する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ＭＡＰ法によるリン除
去では、前述の如く、余剰汚泥の排出がなく、また有価
物の回収、再利用の点からも有利であるが、リン除去率
が十分でなく、良好な水質の処理水が得られない点に問
題がある。例えば、ＰＯ4−Ｐ濃度約１００ｍｇ／Ｌ程
度の嫌気性消化脱離液を処理する場合において、リン除
去率は８０％程度であり、処理水のＰＯ4−Ｐ濃度は２
０ｍｇ／Ｌ程にしかならず、ＰＯ4−Ｐ濃度が更に低い
低濃度リン含有水を処理する場合にはリン除去率はより
低いものとなる。
去では、前述の如く、余剰汚泥の排出がなく、また有価
物の回収、再利用の点からも有利であるが、リン除去率
が十分でなく、良好な水質の処理水が得られない点に問
題がある。例えば、ＰＯ4−Ｐ濃度約１００ｍｇ／Ｌ程
度の嫌気性消化脱離液を処理する場合において、リン除
去率は８０％程度であり、処理水のＰＯ4−Ｐ濃度は２
０ｍｇ／Ｌ程にしかならず、ＰＯ4−Ｐ濃度が更に低い
低濃度リン含有水を処理する場合にはリン除去率はより
低いものとなる。
【０００８】ＭＡＰ法によるリン除去では、マグネシウ
ム化合物の添加量を増やすと共に、アルカリによる調整
ｐＨを高くし、系内のＭｇ2+濃度とＯＨ-濃度を上げる
ことによりＭＡＰの生成を促進し、処理水のＰＯ4−Ｐ
濃度を低下させることが可能であるが、この場合には、
マグネシウム化合物及びアルカリの添加コストが高騰
し、経済的に不利である。しかも、ｐＨ９以上の高ｐＨ
にした場合には、リン酸マグネシウムの生成反応が進行
し、これによりＭＡＰの生成反応が阻害される恐れもあ
る。
ム化合物の添加量を増やすと共に、アルカリによる調整
ｐＨを高くし、系内のＭｇ2+濃度とＯＨ-濃度を上げる
ことによりＭＡＰの生成を促進し、処理水のＰＯ4−Ｐ
濃度を低下させることが可能であるが、この場合には、
マグネシウム化合物及びアルカリの添加コストが高騰
し、経済的に不利である。しかも、ｐＨ９以上の高ｐＨ
にした場合には、リン酸マグネシウムの生成反応が進行
し、これによりＭＡＰの生成反応が阻害される恐れもあ
る。
【０００９】前述の如く、有機性汚泥の濃縮、脱水工程
で得られる汚泥の脱水分離液は、リンを含有するもので
はあるが、そのＰＯ4−Ｐ濃度が２５〜５０ｍｇ／Ｌ程
度と、一般にＭＡＰ法による処理が行われている嫌気性
消化脱離液等に比べて非常に低いことから、ＭＡＰ法に
よる効率的なリン除去は困難である。また、リン酸イオ
ンと共にカルシウムイオンを含む脱水分離液をＭＡＰ法
で処理する場合、反応塔や配管内等にカルシウムスケー
ルが生成して流路閉塞等のスケール障害を引き起こすと
いう問題もある。
で得られる汚泥の脱水分離液は、リンを含有するもので
はあるが、そのＰＯ4−Ｐ濃度が２５〜５０ｍｇ／Ｌ程
度と、一般にＭＡＰ法による処理が行われている嫌気性
消化脱離液等に比べて非常に低いことから、ＭＡＰ法に
よる効率的なリン除去は困難である。また、リン酸イオ
ンと共にカルシウムイオンを含む脱水分離液をＭＡＰ法
で処理する場合、反応塔や配管内等にカルシウムスケー
ルが生成して流路閉塞等のスケール障害を引き起こすと
いう問題もある。
【００１０】このようなことから、従来において、汚泥
の脱水分離液については、ＭＡＰ法によるリンの除去、
回収は行われていないが、有価物の回収、再利用の点か
らは、この脱水分離液についても含有されるリンをＭＡ
Ｐとして除去、回収することが望まれる。
の脱水分離液については、ＭＡＰ法によるリンの除去、
回収は行われていないが、有価物の回収、再利用の点か
らは、この脱水分離液についても含有されるリンをＭＡ
Ｐとして除去、回収することが望まれる。
【００１１】一方、ＨＡ晶折法であれば、ＰＯ4−Ｐ濃
度１ｍｇ／Ｌ以下の良好な水質の処理水を得ることがで
きることから、汚泥の脱水分離液のように、リン酸イオ
ンとアンモニア性窒素とカルシウムイオンとが共存する
排水であれば、同一系内でＭＡＰ法とＨＡ晶折法による
リン除去反応を同時に進行させることにより、極めて効
率的なリン除去を行えるものと考えられる。
度１ｍｇ／Ｌ以下の良好な水質の処理水を得ることがで
きることから、汚泥の脱水分離液のように、リン酸イオ
ンとアンモニア性窒素とカルシウムイオンとが共存する
排水であれば、同一系内でＭＡＰ法とＨＡ晶折法による
リン除去反応を同時に進行させることにより、極めて効
率的なリン除去を行えるものと考えられる。
【００１２】しかし、ＨＡ晶折反応系内にマグネシウム
イオンが存在するとリン酸カルシウム系の塩の形成が阻
害され、このためにＨＡの結晶形成が損なわれたり、リ
ン酸カルシウム塩が微細な粒子となって析出し、これが
処理水と共に流出することで処理水水質を悪化させるな
どの問題もあった。
イオンが存在するとリン酸カルシウム系の塩の形成が阻
害され、このためにＨＡの結晶形成が損なわれたり、リ
ン酸カルシウム塩が微細な粒子となって析出し、これが
処理水と共に流出することで処理水水質を悪化させるな
どの問題もあった。
【００１３】本発明は上記従来の実情に鑑みてなされた
ものであって、ＭＡＰ法とＨＡ晶折法とを利用して、汚
泥の脱水分離液等の、リン酸イオンとアンモニア性窒素
とカルシウムイオンとが共存する排水から効率的にリン
を除去してＭＡＰを回収すると共に、高水質の処理水を
得る排水の脱リン方法を提供することを目的とする。
ものであって、ＭＡＰ法とＨＡ晶折法とを利用して、汚
泥の脱水分離液等の、リン酸イオンとアンモニア性窒素
とカルシウムイオンとが共存する排水から効率的にリン
を除去してＭＡＰを回収すると共に、高水質の処理水を
得る排水の脱リン方法を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の排水の脱リン方
法は、反応塔に、リン酸イオンとアンモニア性窒素とカ
ルシウムイオンとを含む排水を上向流で流通させると共
に、マグネシウム化合物の存在下に、この排水から該排
水中のリン酸イオンをＭＡＰの不溶化物として生成さ
せ、これを分離する排水の脱リン方法において、該反応
塔にＭＡＰ粒子とＨＡ粒子との流動床（流動層）を形成
することを特徴とする。
法は、反応塔に、リン酸イオンとアンモニア性窒素とカ
ルシウムイオンとを含む排水を上向流で流通させると共
に、マグネシウム化合物の存在下に、この排水から該排
水中のリン酸イオンをＭＡＰの不溶化物として生成さ
せ、これを分離する排水の脱リン方法において、該反応
塔にＭＡＰ粒子とＨＡ粒子との流動床（流動層）を形成
することを特徴とする。
【００１５】反応塔内にＭＡＰ粒子とＨＡ粒子とが共存
した場合、流動床（流動層）を形成することにより、Ｍ
ＡＰ法とＨＡ晶折法による不溶化物の生成を同時に進行
させて、効率的なリン除去を行うと共に、排水中のリン
をＭＡＰとして回収することができる。
した場合、流動床（流動層）を形成することにより、Ｍ
ＡＰ法とＨＡ晶折法による不溶化物の生成を同時に進行
させて、効率的なリン除去を行うと共に、排水中のリン
をＭＡＰとして回収することができる。
【００１６】即ち、前述の如く、ＨＡ晶折反応はマグネ
シウムイオンにより阻害されるが、リン酸イオン及びカ
ルシウムイオンが各々数十ｍｇ／Ｌ存在すれば、ＨＡの
生成は可能であり、ＨＡ粒子を共存させることにより、
このＨＡ粒子を核としてＨＡの析出を円滑に進行させる
ことができる。
シウムイオンにより阻害されるが、リン酸イオン及びカ
ルシウムイオンが各々数十ｍｇ／Ｌ存在すれば、ＨＡの
生成は可能であり、ＨＡ粒子を共存させることにより、
このＨＡ粒子を核としてＨＡの析出を円滑に進行させる
ことができる。
【００１７】このようにＨＡを析出させることによりカ
ルシウムスケールによるスケール障害は防止され、ま
た、リン酸カルシウムの微細粒子の生成及びこの微細粒
子の処理水中への流出による処理水水質の悪化も防止さ
れ、ＰＯ4−Ｐ濃度が著しく低減されると共に、ＳＳも
少ない良好な水質の処理水を得ることができる。
ルシウムスケールによるスケール障害は防止され、ま
た、リン酸カルシウムの微細粒子の生成及びこの微細粒
子の処理水中への流出による処理水水質の悪化も防止さ
れ、ＰＯ4−Ｐ濃度が著しく低減されると共に、ＳＳも
少ない良好な水質の処理水を得ることができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１９】図１は本発明の排水の脱リン方法で用いら
れる反応塔の実施の形態を示す系統図である。
れる反応塔の実施の形態を示す系統図である。
【００２０】図１において、１は反応塔であり、下部に
ポンプＰ1を有した原水（汚泥の脱水分離液等のＰＯ4−
Ｐ，ＮＨ4−Ｎ，Ｃａ含有排水）の導入配管２が接続さ
れ、反応塔１の上部に処理水の取出配管３が接続されて
いる。また、処理水の一部を塔底部に循環させるための
ポンプＰ2を有する循環配管４が設けられている。反応
塔１の頂部は開放しており、塔下部には被処理水の流通
孔を有するＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子の支持板１０が設け
られ、塔内に該支持板１０の上側にこれらの粒子の流動
層（流動床）５が形成されている。６はｐＨ計、７はｐ
Ｈ調整用のＮａＯＨ（水酸化ナトリウム）水溶液の導入
配管であり、８はＭｇＣｌ2（塩化マグネシウム）等の
マグネシウム化合物水溶液の導入配管である。
ポンプＰ1を有した原水（汚泥の脱水分離液等のＰＯ4−
Ｐ，ＮＨ4−Ｎ，Ｃａ含有排水）の導入配管２が接続さ
れ、反応塔１の上部に処理水の取出配管３が接続されて
いる。また、処理水の一部を塔底部に循環させるための
ポンプＰ2を有する循環配管４が設けられている。反応
塔１の頂部は開放しており、塔下部には被処理水の流通
孔を有するＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子の支持板１０が設け
られ、塔内に該支持板１０の上側にこれらの粒子の流動
層（流動床）５が形成されている。６はｐＨ計、７はｐ
Ｈ調整用のＮａＯＨ（水酸化ナトリウム）水溶液の導入
配管であり、８はＭｇＣｌ2（塩化マグネシウム）等の
マグネシウム化合物水溶液の導入配管である。
【００２１】原水は、配管２より反応塔１の下部に導入
される。また、塔内のｐＨが７．５〜９．５となるよう
にＮａＯＨ水溶液が注入される。なお、ｐＨ調整はアル
カリ剤であれば良く、何らＮａＯＨ水溶液に限定される
ものではない。ただし、水酸化カルシウムは、ＨＡの析
出を促進し、ＭＡＰの回収率を低下させることから、不
適当である。
される。また、塔内のｐＨが７．５〜９．５となるよう
にＮａＯＨ水溶液が注入される。なお、ｐＨ調整はアル
カリ剤であれば良く、何らＮａＯＨ水溶液に限定される
ものではない。ただし、水酸化カルシウムは、ＨＡの析
出を促進し、ＭＡＰの回収率を低下させることから、不
適当である。
【００２２】また、塔内のＭｇ／Ｐ比が１．０〜３．０
の範囲となるように、ＭｇＣｌ2水溶液が注入される。
このＭｇの添加も、何らＭｇＣｌ2に限定されるもので
はなく、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）、その
他のマグネシウム化合物であっても良い。Ｍｇ（ＯＨ）
2を用いた場合には、ｐＨ調整のためのアルカリを不要
化ないし削減することができる。
の範囲となるように、ＭｇＣｌ2水溶液が注入される。
このＭｇの添加も、何らＭｇＣｌ2に限定されるもので
はなく、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）、その
他のマグネシウム化合物であっても良い。Ｍｇ（ＯＨ）
2を用いた場合には、ｐＨ調整のためのアルカリを不要
化ないし削減することができる。
【００２３】反応塔１内では、流動層５のＭＡＰ粒子を
種晶としてＭＡＰが造粒されると共に、ＨＡ粒子を種晶
としてＨＡが造粒される。即ち、原水の流入と処理水の
循環によりＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子が流動状態となり、
このＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子の表面にそれぞれ新たなＭ
ＡＰ，ＨＡが析出し、ＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子が粒成長
する。ＭＡＰ及びＨＡの析出によりリンの濃度が低下し
た処理水は取出配管３より排出される。また処理水の一
部は循環配管４により塔下部へ循環される。
種晶としてＭＡＰが造粒されると共に、ＨＡ粒子を種晶
としてＨＡが造粒される。即ち、原水の流入と処理水の
循環によりＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子が流動状態となり、
このＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子の表面にそれぞれ新たなＭ
ＡＰ，ＨＡが析出し、ＭＡＰ粒子及びＨＡ粒子が粒成長
する。ＭＡＰ及びＨＡの析出によりリンの濃度が低下し
た処理水は取出配管３より排出される。また処理水の一
部は循環配管４により塔下部へ循環される。
【００２４】本発明において、反応塔１内に流動層５を
形成するためのＭＡＰ粒子としては、初期平均粒径０．
５〜２．０ｍｍ程度のものが好ましく、また、ＨＡ粒子
としては、初期平均粒径０．５〜２．０ｍｍ程度のもの
が好ましい。このＨＡ粒子としては具体的にはリン鉱石
の粒子を用いることができる。
形成するためのＭＡＰ粒子としては、初期平均粒径０．
５〜２．０ｍｍ程度のものが好ましく、また、ＨＡ粒子
としては、初期平均粒径０．５〜２．０ｍｍ程度のもの
が好ましい。このＨＡ粒子としては具体的にはリン鉱石
の粒子を用いることができる。
【００２５】反応塔１内におけるＭＡＰ粒子とＨＡ粒子
との割合は、ＭＡＰ粒子：ＨＡ粒子＝１９：１〜７：３
（容積比）とするのが好ましい。この割合よりも、ＨＡ
粒子が少なくＭＡＰ粒子が多いとＨＡ晶折反応の促進効
果が十分に得られず、逆にＭＡＰ粒子が少なくＨＡ粒子
が多いとＭＡＰ反応が損なわれ、ＭＡＰの回収効率が低
下する。
との割合は、ＭＡＰ粒子：ＨＡ粒子＝１９：１〜７：３
（容積比）とするのが好ましい。この割合よりも、ＨＡ
粒子が少なくＭＡＰ粒子が多いとＨＡ晶折反応の促進効
果が十分に得られず、逆にＭＡＰ粒子が少なくＨＡ粒子
が多いとＭＡＰ反応が損なわれ、ＭＡＰの回収効率が低
下する。
【００２６】なお、ＭＡＰ生成にアンモニウムイオンが
不足する場合には、反応塔に更にアンモニア又はアンモ
ニウム塩を添加する必要がある。
不足する場合には、反応塔に更にアンモニア又はアンモ
ニウム塩を添加する必要がある。
【００２７】図１に示す反応塔は、本発明の実施に好適
な反応塔の一例であって、本発明は何ら図示のものに限
定されるものではない。例えば、反応塔は、空気曝気に
より塔内の粒子を流動させる型式のものであってもよ
い。また、ＭｇＣｌ2水溶液を直接反応塔に導入せず
に、原水に予め混合しても良い。この原水に予めＮａＯ
Ｈ水溶液を混合して反応塔に導入しても良い。
な反応塔の一例であって、本発明は何ら図示のものに限
定されるものではない。例えば、反応塔は、空気曝気に
より塔内の粒子を流動させる型式のものであってもよ
い。また、ＭｇＣｌ2水溶液を直接反応塔に導入せず
に、原水に予め混合しても良い。この原水に予めＮａＯ
Ｈ水溶液を混合して反応塔に導入しても良い。
【００２８】本発明の排水の脱リン方法は、前述の有機
性汚泥の脱水分離液のような、ＰＯ4−Ｐ濃度２０〜５
０ｍｇ／Ｌ，ＮＨ4−Ｎ濃度３０〜８０ｍｇ／Ｌ，Ｃａ
濃度２０〜１００ｍｇ／Ｌ程度の比較的低ＰＯ4−Ｐ濃
度のＮＨ4−Ｎ，Ｃａ含有排水、特に、地域内の汚泥を
配管等で移送して集めて処理する汚泥処理センターにお
ける汚泥脱水分離液の処理に好適である。
性汚泥の脱水分離液のような、ＰＯ4−Ｐ濃度２０〜５
０ｍｇ／Ｌ，ＮＨ4−Ｎ濃度３０〜８０ｍｇ／Ｌ，Ｃａ
濃度２０〜１００ｍｇ／Ｌ程度の比較的低ＰＯ4−Ｐ濃
度のＮＨ4−Ｎ，Ｃａ含有排水、特に、地域内の汚泥を
配管等で移送して集めて処理する汚泥処理センターにお
ける汚泥脱水分離液の処理に好適である。
【００２９】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００３０】実施例１ 図１に示す反応塔（直径３０ｍｍ，高さ２５００ｍｍ）
にＭＡＰ粒子（平均粒径０．７５ｍｍ）６００ｍＬとリ
ン鉱石粒子（平均粒径０．７５ｍｍ）１００ｍＬを収容
して流動床を形成し、マグネシウム化合物としてＭｇＣ
ｌ2を添加して下記水質とした排水を原水として２８０
０ｍＬ／ｈｒで反応塔１に導入し、循環水量を２８００
ｍＬ／ｈｒとして、５６００ｍＬ／ｈｒで上向流通水し
た。また、反応塔には、処理水のｐＨが８．７となるよ
うに２４重量％ＮａＯＨ水溶液を注入した。
にＭＡＰ粒子（平均粒径０．７５ｍｍ）６００ｍＬとリ
ン鉱石粒子（平均粒径０．７５ｍｍ）１００ｍＬを収容
して流動床を形成し、マグネシウム化合物としてＭｇＣ
ｌ2を添加して下記水質とした排水を原水として２８０
０ｍＬ／ｈｒで反応塔１に導入し、循環水量を２８００
ｍＬ／ｈｒとして、５６００ｍＬ／ｈｒで上向流通水し
た。また、反応塔には、処理水のｐＨが８．７となるよ
うに２４重量％ＮａＯＨ水溶液を注入した。
【００３１】［原水］有機性汚泥の脱水分離液をさらに
１００００Ｇで遠心分離し、ＳＳを除去した上澄液 ［原水水質］ ＰＯ4−Ｐ： ３５ｍｇ／Ｌ Ｍｇ ： ３０ｍｇ／Ｌ ＮＨ4−Ｎ： ５０ｍｇ／Ｌ Ｃａ ： ４８ｍｇ／Ｌ その結果、２週間の連続処理で得られた処理水の平均水
質は表１に示す通りであった。
１００００Ｇで遠心分離し、ＳＳを除去した上澄液 ［原水水質］ ＰＯ4−Ｐ： ３５ｍｇ／Ｌ Ｍｇ ： ３０ｍｇ／Ｌ ＮＨ4−Ｎ： ５０ｍｇ／Ｌ Ｃａ ： ４８ｍｇ／Ｌ その結果、２週間の連続処理で得られた処理水の平均水
質は表１に示す通りであった。
【００３２】比較例１ 反応塔にリン鉱石粒子を充填せず、ＭＡＰ粒子のみを７
００ｍＬ収容したこと以外は実施例１と同様にして処理
を行い、２週間の連続処理で得られた処理水の平均水質
を表１に示した。
００ｍＬ収容したこと以外は実施例１と同様にして処理
を行い、２週間の連続処理で得られた処理水の平均水質
を表１に示した。
【００３３】
【表１】
【００３４】表１より、反応塔にＭＡＰ粒子とＨＡ粒子
の混合流動床を形成することにより、効率的なリン除去
を行うことができ、しかも、微細粒子の流出が防止され
ることから処理水ＳＳも低減され、良好な水質の処理水
を得ることができることがわかる。
の混合流動床を形成することにより、効率的なリン除去
を行うことができ、しかも、微細粒子の流出が防止され
ることから処理水ＳＳも低減され、良好な水質の処理水
を得ることができることがわかる。
【００３５】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の排水の脱リ
ン方法によれば、ＭＡＰ法とＨＡ晶折法とを利用して、
汚泥の脱水分離液等のリン酸イオンとアンモニア性窒素
とカルシウムイオンとが共存する排水から効率的にリン
を除去することにより、排水中のリンをＭＡＰとして回
収すると共に、ＰＯ4−Ｐ濃度が著しく低く、ＳＳも少
ない高水質の処理水を得ることができる。また、カルシ
ウムスケールによるスケール障害も防止され、長期に亘
り安定な処理を継続することができる。
ン方法によれば、ＭＡＰ法とＨＡ晶折法とを利用して、
汚泥の脱水分離液等のリン酸イオンとアンモニア性窒素
とカルシウムイオンとが共存する排水から効率的にリン
を除去することにより、排水中のリンをＭＡＰとして回
収すると共に、ＰＯ4−Ｐ濃度が著しく低く、ＳＳも少
ない高水質の処理水を得ることができる。また、カルシ
ウムスケールによるスケール障害も防止され、長期に亘
り安定な処理を継続することができる。
【図１】本発明の排水の脱リン方法で用いられる反応塔
の実施の形態を示す系統図である。
の実施の形態を示す系統図である。
１ 反応塔 ２ 原水導入配管 ３ 処理水取出配管 ４ 循環配管 ５ 流動層 ６ ｐＨ計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石塚 諭 東京都新宿区西新宿三丁目４番７号 栗田 工業株式会社 (72)発明者 深瀬 哲朗 東京都新宿区西新宿三丁目４番７号 栗田 工業株式会社 (72)発明者 三品 文雄 大阪府岸和田市加守町２−１−23−307 Ｆターム(参考） 4D038 AA08 AB48 AB51 AB52 AB54 BA02 BB13 BB17
Claims (1)
- 【請求項１】 反応塔に、リン酸イオンとアンモニア性
窒素とカルシウムイオンとを含む排水を上向流で流通さ
せると共に、マグネシウム化合物の存在下に、この排水
から該排水中のリン酸イオンをリン酸マグネシウムアン
モニウムの不溶化物として生成させ、これを分離する排
水の脱リン方法において、 該反応塔にリン酸マグネシウムアンモニウム粒子とヒド
ロキシアパタイト粒子との流動床を形成することを特徴
とする排水の脱リン方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11146818A JP2000334474A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 排水の脱リン方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11146818A JP2000334474A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 排水の脱リン方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000334474A true JP2000334474A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15416235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11146818A Pending JP2000334474A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 排水の脱リン方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000334474A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002306903A (ja) * | 2001-04-12 | 2002-10-22 | Kurita Water Ind Ltd | 晶析脱リン装置 |
| WO2005077834A1 (en) * | 2004-02-13 | 2005-08-25 | The University Of British Columbia | Fluidized bed wastewater treatment |
| JP2005334735A (ja) * | 2004-05-25 | 2005-12-08 | Mitsubishi Materials Corp | 反応晶析処理装置 |
| JP2006122896A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-05-18 | Mitsubishi Materials Corp | 反応晶析処理方法およびその装置 |
| JP2013071076A (ja) * | 2011-09-28 | 2013-04-22 | Sumitomo Heavy Industries Environment Co Ltd | 水処理機器 |
| JP2016087584A (ja) * | 2014-11-10 | 2016-05-23 | クボタ環境サ−ビス株式会社 | リン回収設備及びリン回収方法 |
| JP2016087583A (ja) * | 2014-11-10 | 2016-05-23 | クボタ環境サ−ビス株式会社 | リン回収設備及びリン回収方法 |
-
1999
- 1999-05-26 JP JP11146818A patent/JP2000334474A/ja active Pending
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