JP2000336460A - 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法 - Google Patents
機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼組織を制御することにより球状化焼鈍時間
を短縮しても、従来の長時間の球状化焼鈍を施した線材
・棒鋼と同等の冷間加工性を有する機械構造用線材・棒
鋼及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．１〜０．５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、残
部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、必要に応じて強化元
素を含有する鋼であって、ミクロ組織がフェライトとパ
ーライトから成り、ＪＩＳ Ｇ ０５５２で規定するフ
ェライト結晶粒度番号が１１以上であって、円相当直径
が２μｍ以下で、かつアスペクト比で３以下の粒状炭化
物を面積率で３〜１５％を含有し、硬さ（Ｈｖ）が下記
式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすことを特徴とする機械構造用熱
間圧延線材・棒鋼。
を短縮しても、従来の長時間の球状化焼鈍を施した線材
・棒鋼と同等の冷間加工性を有する機械構造用線材・棒
鋼及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．１〜０．５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、残
部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、必要に応じて強化元
素を含有する鋼であって、ミクロ組織がフェライトとパ
ーライトから成り、ＪＩＳ Ｇ ０５５２で規定するフ
ェライト結晶粒度番号が１１以上であって、円相当直径
が２μｍ以下で、かつアスペクト比で３以下の粒状炭化
物を面積率で３〜１５％を含有し、硬さ（Ｈｖ）が下記
式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすことを特徴とする機械構造用熱
間圧延線材・棒鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、機械構造用熱延線
材・棒鋼及びその製造方法に関し、さらに詳しくは、自
動車用部品、建設機械用部品等を製造するための機械構
造用線材・棒鋼であって、短時間の球状化焼鈍を施すこ
とで、引き抜き、切削、冷間鍛造等の冷却加工を可能に
した機械構造用線材・棒鋼及びその製造方法に関するも
のである。
材・棒鋼及びその製造方法に関し、さらに詳しくは、自
動車用部品、建設機械用部品等を製造するための機械構
造用線材・棒鋼であって、短時間の球状化焼鈍を施すこ
とで、引き抜き、切削、冷間鍛造等の冷却加工を可能に
した機械構造用線材・棒鋼及びその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用部品、建設機械用部品等
の機械構造用部品、例えばボルトやスタビライザー等
は、機械構造用炭素鋼あるいは合金鋼の熱延線材・棒鋼
に軟化焼鈍を施して冷間加工性を確保した後に、冷間鍛
造、引き抜き、切削等の冷間加工により成形し、焼入れ
焼戻しを施して成形部品とされている。
の機械構造用部品、例えばボルトやスタビライザー等
は、機械構造用炭素鋼あるいは合金鋼の熱延線材・棒鋼
に軟化焼鈍を施して冷間加工性を確保した後に、冷間鍛
造、引き抜き、切削等の冷間加工により成形し、焼入れ
焼戻しを施して成形部品とされている。
【０００３】この軟化焼鈍工程は、例えば、ボルトを熱
延線材から製造する場合、冷間加工量の少ないスタッド
ボルト等では低温焼鈍を、六角ボルト等では通常焼鈍
を、また、冷間加工量の多いフランジ付きボルト等では
球状化焼鈍を熱延線材に施して冷間加工性を確保してい
る。
延線材から製造する場合、冷間加工量の少ないスタッド
ボルト等では低温焼鈍を、六角ボルト等では通常焼鈍
を、また、冷間加工量の多いフランジ付きボルト等では
球状化焼鈍を熱延線材に施して冷間加工性を確保してい
る。
【０００４】しかし、このような、軟化焼鈍工程、特に
球状化焼鈍工程では、約２０時間の長時間を要し、生産
性向上のための問題点となっている。さらに、焼鈍処理
のコストは近年のエネルギー高騰のため、機械部品等の
製造コストのなかで大きなウエイトを占めるようになっ
てきている。
球状化焼鈍工程では、約２０時間の長時間を要し、生産
性向上のための問題点となっている。さらに、焼鈍処理
のコストは近年のエネルギー高騰のため、機械部品等の
製造コストのなかで大きなウエイトを占めるようになっ
てきている。
【０００５】このため、生産性の向上、及び省エネルギ
ーの観点から、冷間加工前の球状化焼鈍時間を短縮化す
ることに関する技術が種々提案されている。
ーの観点から、冷間加工前の球状化焼鈍時間を短縮化す
ることに関する技術が種々提案されている。
【０００６】例えば、特開昭５６−４１３２５号公報で
は、熱間圧延後の線材を急冷した後、特定条件の調整冷
却を施して均一な微細パーライト組織とすることによ
り、線材を有効レベルまで軟質化して２次加工における
軟質化焼鈍を省略した軟質化線材の製造方法が開示され
ている。しかし、球状化焼鈍を施したと同等の加工量の
多い冷間加工に耐える軟質化線材を得ることまでの技術
開示はない。
は、熱間圧延後の線材を急冷した後、特定条件の調整冷
却を施して均一な微細パーライト組織とすることによ
り、線材を有効レベルまで軟質化して２次加工における
軟質化焼鈍を省略した軟質化線材の製造方法が開示され
ている。しかし、球状化焼鈍を施したと同等の加工量の
多い冷間加工に耐える軟質化線材を得ることまでの技術
開示はない。
【０００７】また、特開昭６０−２１３２７号公報で
は、第１段の熱間仕上圧延機で圧延した線材を急冷し、
引き続き第２段の仕上圧延機で塑性歪を付与し、塑性歪
を付与したまま冷却し、次工程での球状化を容易にする
ことが開示されている。しかし、この方法は塑性歪によ
って球状化処理を迅速にするものであって、鋼組織を制
御することにより球状化処理を迅速にするものではな
い。
は、第１段の熱間仕上圧延機で圧延した線材を急冷し、
引き続き第２段の仕上圧延機で塑性歪を付与し、塑性歪
を付与したまま冷却し、次工程での球状化を容易にする
ことが開示されている。しかし、この方法は塑性歪によ
って球状化処理を迅速にするものであって、鋼組織を制
御することにより球状化処理を迅速にするものではな
い。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は上記
現状に鑑み、鋼組織を制御することにより球状化焼鈍時
間を短縮しても、従来の長時間の球状化焼鈍を施した線
材・棒鋼と同等の冷間加工性を有する機械構造用線材・
棒鋼及びその製造方法を提供することを課題とするもの
である。
現状に鑑み、鋼組織を制御することにより球状化焼鈍時
間を短縮しても、従来の長時間の球状化焼鈍を施した線
材・棒鋼と同等の冷間加工性を有する機械構造用線材・
棒鋼及びその製造方法を提供することを課題とするもの
である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、球状化焼鈍
によって得られた線材・棒鋼の組織に着目し、短時間の
球状化焼鈍で球状化、軟質化を達成し、従来の球状化焼
鈍と同等の組織を得ることにより冷間加工性を確保する
ことを研究した。
によって得られた線材・棒鋼の組織に着目し、短時間の
球状化焼鈍で球状化、軟質化を達成し、従来の球状化焼
鈍と同等の組織を得ることにより冷間加工性を確保する
ことを研究した。
【００１０】本発明者は、特定の鋼組成の鋼片に、低温
熱間圧延を施した後、冷却条件を制御して得た鋼線材・
棒鋼は、図１に示すように、微細なフェライト・パーラ
イト組織となっていて、かつパーライト中のセメンタイ
トの一部が粒状化した新規な鋼組織が得られること、そ
して、そのため、球状化焼鈍時間の高温保定時間を従来
の約１／２に短縮できることを知見して本発明を完成し
た。
熱間圧延を施した後、冷却条件を制御して得た鋼線材・
棒鋼は、図１に示すように、微細なフェライト・パーラ
イト組織となっていて、かつパーライト中のセメンタイ
トの一部が粒状化した新規な鋼組織が得られること、そ
して、そのため、球状化焼鈍時間の高温保定時間を従来
の約１／２に短縮できることを知見して本発明を完成し
た。
【００１１】本発明の要旨は、以下の通りである。
【００１２】（１） 重量％で、 Ｃ ：０．１〜０．５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であって、ミクロ
組織がフェライトとパーライトから成り、ＪＩＳ Ｇ
０５５２で規定するフェライト結晶粒度番号が１１以上
であって、円相当直径が２μｍ以下で、かつアスペクト
比で３以下の粒状炭化物を面積率で３〜１５％を含有
し、硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすことを特徴とする機械構造用熱
間圧延線材・棒鋼。
組織がフェライトとパーライトから成り、ＪＩＳ Ｇ
０５５２で規定するフェライト結晶粒度番号が１１以上
であって、円相当直径が２μｍ以下で、かつアスペクト
比で３以下の粒状炭化物を面積率で３〜１５％を含有
し、硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすことを特徴とする機械構造用熱
間圧延線材・棒鋼。
【００１３】（２） 重量％で、さらに、 Ｃｒ：０．２〜２．０％、 Ｍｏ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：０．３〜１．５％、 Ｃｕ：１．０％以下、 Ｂ ：０．００５％以下 のうち１種又は２種以上を含有することを特徴とする上
記（１）記載の機械構造用熱間圧延線材・棒鋼。
記（１）記載の機械構造用熱間圧延線材・棒鋼。
【００１４】（３） 重量％で、さらに、 Ｔｉ：０．００５〜０．０４％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｖ ：０．０３〜０．３％ のうち１種又は２種以上を含有することを特徴とする上
記（１）又は（２）記載の機械構造用熱間圧延線材・棒
鋼。
記（１）又は（２）記載の機械構造用熱間圧延線材・棒
鋼。
【００１５】（４） 上記（１）〜（３）の内のいずれ
かに記載の鋼成分を有する鋼を、８５０〜１０００℃未
満の温度範囲で熱間粗圧延し、Ａｒ3からＡｒ3＋１５０
℃の温度範囲で仕上圧延後、７００〜４００℃の範囲内
を冷却速度５℃／秒以上の冷却速度で制御冷却し、直ち
に５００〜７００℃の炉雰囲気温度範囲に１５分以上１
時間未満保持し、ＪＩＳ Ｇ ０５５２で規定するフェ
ライト結晶粒度番号が１１以上であって、円相当直径が
２μｍ以下で、かつアスペクト比で３以下の粒状炭化物
を面積率で３〜１５％を含有し、硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすようにすることを特徴とする機
械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法。
かに記載の鋼成分を有する鋼を、８５０〜１０００℃未
満の温度範囲で熱間粗圧延し、Ａｒ3からＡｒ3＋１５０
℃の温度範囲で仕上圧延後、７００〜４００℃の範囲内
を冷却速度５℃／秒以上の冷却速度で制御冷却し、直ち
に５００〜７００℃の炉雰囲気温度範囲に１５分以上１
時間未満保持し、ＪＩＳ Ｇ ０５５２で規定するフェ
ライト結晶粒度番号が１１以上であって、円相当直径が
２μｍ以下で、かつアスペクト比で３以下の粒状炭化物
を面積率で３〜１５％を含有し、硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすようにすることを特徴とする機
械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１７】従来の熱延線材・棒鋼は、鋼組織がフェラ
イトとラメラーパーライトから構成されていて、強度が
高く、熱延ままで加工量の多い冷間加工をすることは困
難である。そのため、冷間加工の前に球状化焼鈍を施し
て軟質化処理をし、冷間加工後に焼入れ焼戻しの熱処理
を行い所定の強度の成形加工部品としている。
イトとラメラーパーライトから構成されていて、強度が
高く、熱延ままで加工量の多い冷間加工をすることは困
難である。そのため、冷間加工の前に球状化焼鈍を施し
て軟質化処理をし、冷間加工後に焼入れ焼戻しの熱処理
を行い所定の強度の成形加工部品としている。
【００１８】本発明は、熱延線材・棒鋼の組織を制御す
ることにより、冷間加工の前に行う球状化焼鈍時間の短
縮を可能にしたものである。
ることにより、冷間加工の前に行う球状化焼鈍時間の短
縮を可能にしたものである。
【００１９】本発明者は、球状化焼鈍前の線材・棒鋼の
鋼組織に着目し、短時間の球状化焼鈍で軟質化を確保す
るためには、フェライト・パーライト組織で軟質化を図
っておくことが必要であり、また、球状化を促進するに
は、できる限り微細なフェライト・パーライトにして炭
素を均一に分散させることが望ましいことを知見し、従
来の約１／２の高温保定時間での球状化焼鈍で従来の球
状化焼鈍材と同等の鋼組織を得ることができる熱延線材
・棒鋼の新規な鋼組織を見出した。
鋼組織に着目し、短時間の球状化焼鈍で軟質化を確保す
るためには、フェライト・パーライト組織で軟質化を図
っておくことが必要であり、また、球状化を促進するに
は、できる限り微細なフェライト・パーライトにして炭
素を均一に分散させることが望ましいことを知見し、従
来の約１／２の高温保定時間での球状化焼鈍で従来の球
状化焼鈍材と同等の鋼組織を得ることができる熱延線材
・棒鋼の新規な鋼組織を見出した。
【００２０】まず、本発明の鋼組織について説明する。
【００２１】図１は、本発明の熱延ままの線材・棒鋼の
鋼組織を示す顕微鏡写真（×１０００）である。図１に
示すように、鋼組織はフェライト（α）とパーライトの
微細結晶組織から成り、かつ、球状化した粒状炭化物
（セメンタイト）を含む新規な組織となっている。
鋼組織を示す顕微鏡写真（×１０００）である。図１に
示すように、鋼組織はフェライト（α）とパーライトの
微細結晶組織から成り、かつ、球状化した粒状炭化物
（セメンタイト）を含む新規な組織となっている。
【００２２】図２は、従来の熱延ままの線材の鋼組織を
示す顕微鏡写真（×１０００）である。従来の熱延まま
の線材の組織は、フェライトとラメラーパーライトの大
きな結晶粒組織から成っている。
示す顕微鏡写真（×１０００）である。従来の熱延まま
の線材の組織は、フェライトとラメラーパーライトの大
きな結晶粒組織から成っている。
【００２３】図３は、図１の素材を球状化焼鈍した後の
顕微鏡写真（×１０００）であり、図４は、図２の素材
を球状化焼鈍した後の顕微鏡写真（×１０００）であ
る。
顕微鏡写真（×１０００）であり、図４は、図２の素材
を球状化焼鈍した後の顕微鏡写真（×１０００）であ
る。
【００２４】図１及び図２を対比すると明らかなよう
に、本発明ではフェライト結晶粒度が小さく、ＪＩＳ
Ｇ ０５５２で規定するフェライト結晶粒度番号が１１
以上である。
に、本発明ではフェライト結晶粒度が小さく、ＪＩＳ
Ｇ ０５５２で規定するフェライト結晶粒度番号が１１
以上である。
【００２５】このように、結晶粒度番号を１１以上にす
ることにより炭素の拡散距離が短くなるため、球状化焼
鈍処理により、炭化物の固溶が迅速化し、図３に示すよ
うに、短時間でセメンタイトが球状化した粒状化物を得
ることができる。しかも、粒状化率は、従来よりも約５
％以上向上している。この組織は、図４に示す従来の球
状化焼鈍材の組織と比較し均一に粒状化物が分散してい
て、優れた冷間加工性をもたらす。
ることにより炭素の拡散距離が短くなるため、球状化焼
鈍処理により、炭化物の固溶が迅速化し、図３に示すよ
うに、短時間でセメンタイトが球状化した粒状化物を得
ることができる。しかも、粒状化率は、従来よりも約５
％以上向上している。この組織は、図４に示す従来の球
状化焼鈍材の組織と比較し均一に粒状化物が分散してい
て、優れた冷間加工性をもたらす。
【００２６】また、本発明では、図１に示すように、組
織中に粒状炭化物（セメンタイト）を含んでいるため、
球状化焼鈍時にこの粒状炭化物が核となって容易に粒状
化セメンタイトを形成することができる。つまり、球状
化焼鈍の時間を短縮させるためには、円相当直径が２μ
ｍ以下で、アスペクト比で３以下の粒状炭化物を面積率
で３〜１５％含むことが必要である。
織中に粒状炭化物（セメンタイト）を含んでいるため、
球状化焼鈍時にこの粒状炭化物が核となって容易に粒状
化セメンタイトを形成することができる。つまり、球状
化焼鈍の時間を短縮させるためには、円相当直径が２μ
ｍ以下で、アスペクト比で３以下の粒状炭化物を面積率
で３〜１５％含むことが必要である。
【００２７】さらに、本発明の鋼成分及び鋼組織とする
ことにより、本発明では硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすものである。上記硬さを満たさ
ないと球状化焼鈍時間の短縮が困難となる。
ことにより、本発明では硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすものである。上記硬さを満たさ
ないと球状化焼鈍時間の短縮が困難となる。
【００２８】以上述べたように、本発明によれば球状化
焼鈍時に球状化が促進されるため、高温保定時間を従来
の約１／２の焼鈍時間で球状化を達成できる。なお、高
温保定時間以外は、素材を所定の均一温度に昇温させる
ための時間、あるいは温度降下させるための時間であ
る。
焼鈍時に球状化が促進されるため、高温保定時間を従来
の約１／２の焼鈍時間で球状化を達成できる。なお、高
温保定時間以外は、素材を所定の均一温度に昇温させる
ための時間、あるいは温度降下させるための時間であ
る。
【００２９】次に、本発明における対象鋼の成分を限定
した理由について述べる。
した理由について述べる。
【００３０】Ｃは、機械構造用部品としての強度を増加
するために必要な元素であるが、０．１％未満では最終
製品の強度が不足し、また０．５％を超えるとむしろ最
終製品の靭性の劣化を招くので、Ｃ含有量を０．１〜
０．５％とした。
するために必要な元素であるが、０．１％未満では最終
製品の強度が不足し、また０．５％を超えるとむしろ最
終製品の靭性の劣化を招くので、Ｃ含有量を０．１〜
０．５％とした。
【００３１】Ｓｉは、脱酸元素として及び固溶体硬化に
よる最終製品の強度を増加させることを目的として添加
するが、０．０１％未満ではこれらの硬化は不充分であ
り、一方、０．５％を超えるとこれらの硬化は飽和し、
むしろ靭性の劣化を招くので、Ｓｉ含有量を０．０１〜
０．５％とした。なお、鋼の脱酸は、Ｓｉによる脱酸の
ほかにＡｌ脱酸も採用される。特に酸素含有量を低くす
るには強力なＡｌ脱酸の適用が望ましい。このような場
合、鋼中に０．２％以下のＡｌが残留することがある
が、本発明ではかかるＡｌの残留を許容できる。
よる最終製品の強度を増加させることを目的として添加
するが、０．０１％未満ではこれらの硬化は不充分であ
り、一方、０．５％を超えるとこれらの硬化は飽和し、
むしろ靭性の劣化を招くので、Ｓｉ含有量を０．０１〜
０．５％とした。なお、鋼の脱酸は、Ｓｉによる脱酸の
ほかにＡｌ脱酸も採用される。特に酸素含有量を低くす
るには強力なＡｌ脱酸の適用が望ましい。このような場
合、鋼中に０．２％以下のＡｌが残留することがある
が、本発明ではかかるＡｌの残留を許容できる。
【００３２】Ｍｎは、焼入れ性の向上を通じて、最終製
品の強度を増加させるのに有効な元素であるが、０．３
％未満ではこの効果が不充分であり、一方、１．５％を
超えるとこの効果は飽和し、むしろ靭性の劣化を招くの
で、Ｍｎ含有量を０．３〜１．５％とした。
品の強度を増加させるのに有効な元素であるが、０．３
％未満ではこの効果が不充分であり、一方、１．５％を
超えるとこの効果は飽和し、むしろ靭性の劣化を招くの
で、Ｍｎ含有量を０．３〜１．５％とした。
【００３３】また、Ｓは鋼中に不可避的に含有される成
分であって、鋼中でＭｎＳとして存在し、被削性の向上
及び組織の微細化に寄与するので、本発明においては
Ｓ：０．１％以下許容できる。しかし、Ｓは冷間成形加
工にとっては有害な元素であるから、被削性を必要とし
ない場合には、０．０３５％以下に抑制することが好ま
しい。
分であって、鋼中でＭｎＳとして存在し、被削性の向上
及び組織の微細化に寄与するので、本発明においては
Ｓ：０．１％以下許容できる。しかし、Ｓは冷間成形加
工にとっては有害な元素であるから、被削性を必要とし
ない場合には、０．０３５％以下に抑制することが好ま
しい。
【００３４】さらに、Ｐも鋼中に不可避的に含有される
成分であるが、Ｐは鋼中で粒界偏析や中心偏析を起こ
し、靭性劣化の原因となるので、０．０３５％以下に抑
制することが好ましい。
成分であるが、Ｐは鋼中で粒界偏析や中心偏析を起こ
し、靭性劣化の原因となるので、０．０３５％以下に抑
制することが好ましい。
【００３５】以上が本発明が対象とする鋼の基本成分で
あるが、本発明ではさらに、強化元素としてＣｒ、Ｍ
ｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｂの１種又は２種以上を含有させるこ
とができる。これらの元素は焼入れ性の増加等により最
終製品の強度を増加させるために添加する。但し、これ
らの元素の多量添加は熱間圧延ままでベイナイト、マル
テンサイト組織を生じて硬さの増加を招き、また経済性
の点で好ましくないため、その含有量を、 Ｃｒ：０．２〜２．０％、 Ｍｏ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：０．３〜１．５％、 Ｃｕ：１．０％以下、 Ｂ ：０．００５％以下とした。
あるが、本発明ではさらに、強化元素としてＣｒ、Ｍ
ｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｂの１種又は２種以上を含有させるこ
とができる。これらの元素は焼入れ性の増加等により最
終製品の強度を増加させるために添加する。但し、これ
らの元素の多量添加は熱間圧延ままでベイナイト、マル
テンサイト組織を生じて硬さの増加を招き、また経済性
の点で好ましくないため、その含有量を、 Ｃｒ：０．２〜２．０％、 Ｍｏ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：０．３〜１．５％、 Ｃｕ：１．０％以下、 Ｂ ：０．００５％以下とした。
【００３６】さらに、本発明においては、粒度調整の目
的で、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの１種又は２種以上を含有させる
ことができる。しかしながら、Ｔｉ含有量が０．００５
％未満、Ｎｂ含有量が０．００５％未満、Ｖ含有量が
０．０３％未満では、その効果が不充分であり、一方、
Ｔｉ含有量が０．０４％超、Ｎｂ含有量が０．１％超、
Ｖ含有量が０．３％超となると、その効果は飽和し、む
しろ靭性を劣化させるので、これらの含有量を、 Ｔｉ：０．００５〜０．０４％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｖ ：０．０３〜０．３％ とした。
的で、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの１種又は２種以上を含有させる
ことができる。しかしながら、Ｔｉ含有量が０．００５
％未満、Ｎｂ含有量が０．００５％未満、Ｖ含有量が
０．０３％未満では、その効果が不充分であり、一方、
Ｔｉ含有量が０．０４％超、Ｎｂ含有量が０．１％超、
Ｖ含有量が０．３％超となると、その効果は飽和し、む
しろ靭性を劣化させるので、これらの含有量を、 Ｔｉ：０．００５〜０．０４％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｖ ：０．０３〜０．３％ とした。
【００３７】次に、本発明の機械構造用線材・棒鋼の製
造方法について述べる。
造方法について述べる。
【００３８】図５は、本発明の製造工程中の冷却条件を
説明するＣＣＴ曲線の図である。
説明するＣＣＴ曲線の図である。
【００３９】本発明は、請求項１〜３のいずれかに記載
の鋼に低温での仕上圧延を施し、オーステナイト粒の細
粒化を行い、次いで、図５に示すように、冷却速度を制
御してフェライト、パーライト変態を生じさせることに
より、新規な鋼組織を持った線材・棒鋼とする。得られ
た線材・棒鋼は、球状化焼鈍時間を短縮でき、焼鈍材は
冷間加工性の良い機械構造用線材・棒鋼とすることがで
きる。
の鋼に低温での仕上圧延を施し、オーステナイト粒の細
粒化を行い、次いで、図５に示すように、冷却速度を制
御してフェライト、パーライト変態を生じさせることに
より、新規な鋼組織を持った線材・棒鋼とする。得られ
た線材・棒鋼は、球状化焼鈍時間を短縮でき、焼鈍材は
冷間加工性の良い機械構造用線材・棒鋼とすることがで
きる。
【００４０】本発明では、まず、鋼片を８５０〜１００
０℃未満の温度範囲で熱間粗圧延し、Ａｒ3直上のＡｒ3
〜Ａｒ3＋２００℃の温度範囲で仕上圧延を行う。次い
で、上記低温圧延に引き続き、少なくとも７００〜４０
０℃の間を冷却速度５℃／秒以上で制御冷却し、直ちに
５００〜７００℃の炉雰囲気温度範囲内に１５分以上１
時間未満保定する。
０℃未満の温度範囲で熱間粗圧延し、Ａｒ3直上のＡｒ3
〜Ａｒ3＋２００℃の温度範囲で仕上圧延を行う。次い
で、上記低温圧延に引き続き、少なくとも７００〜４０
０℃の間を冷却速度５℃／秒以上で制御冷却し、直ちに
５００〜７００℃の炉雰囲気温度範囲内に１５分以上１
時間未満保定する。
【００４１】熱間粗圧延を８５０〜１０００℃未満とし
たのは、８５０℃未満ではオーステナイト粒の細粒化が
不充分であり、また１０００℃以上となるとオーステナ
イト結晶粒が粗大化するためである。仕上圧延をＡｒ3
直上で行うことによりオーステナイト粒が微細化され、
粒界がフェライト核生成サイトとなるためフェライト変
態が促進され、かつ、フェライト分率も増加し、ＪＩＳ
Ｇ ０５５２で規定するフェライト結晶粒度番号１１
とすることができる。仕上圧延はＡｒ3直上で行うこと
が好ましいが、実操業上はＡｒ3直上の温度に維持する
ことが困難であるため、本発明では許容できる上限をＡ
ｒ3＋２００℃とした。なお、Ａｒ3未満の仕上温度で
は、オーステナイトとフェライトの２相域での圧延とな
り、圧延後に均一微細なフェライト・パーライト組織が
得られず、一部アシキュラーなフェライト・ベイナイト
組織となり好ましくない。
たのは、８５０℃未満ではオーステナイト粒の細粒化が
不充分であり、また１０００℃以上となるとオーステナ
イト結晶粒が粗大化するためである。仕上圧延をＡｒ3
直上で行うことによりオーステナイト粒が微細化され、
粒界がフェライト核生成サイトとなるためフェライト変
態が促進され、かつ、フェライト分率も増加し、ＪＩＳ
Ｇ ０５５２で規定するフェライト結晶粒度番号１１
とすることができる。仕上圧延はＡｒ3直上で行うこと
が好ましいが、実操業上はＡｒ3直上の温度に維持する
ことが困難であるため、本発明では許容できる上限をＡ
ｒ3＋２００℃とした。なお、Ａｒ3未満の仕上温度で
は、オーステナイトとフェライトの２相域での圧延とな
り、圧延後に均一微細なフェライト・パーライト組織が
得られず、一部アシキュラーなフェライト・ベイナイト
組織となり好ましくない。
【００４２】本発明の低温圧延によれば、図５のＣＣＴ
曲線に示すように、フェライト変態がすぐに生じ、フェ
ライト変態開始が一点鎖線のように短時間側にシフト
し、フェライト分率が増加するようになる。引きずられ
るようにパーライト変態も短時間側にシフトし、変態温
度は高温化となり、Ｃの拡散が速くなるので、セメンタ
イトの粒状化が生じると共にパーライトラメラー間隔も
広大する。
曲線に示すように、フェライト変態がすぐに生じ、フェ
ライト変態開始が一点鎖線のように短時間側にシフト
し、フェライト分率が増加するようになる。引きずられ
るようにパーライト変態も短時間側にシフトし、変態温
度は高温化となり、Ｃの拡散が速くなるので、セメンタ
イトの粒状化が生じると共にパーライトラメラー間隔も
広大する。
【００４３】冷却開始温度を少なくとも７００℃から冷
却しなければフェライト・パーライトの微細化が充分に
達成されない。一方、徐冷終了温度を４００℃以上、好
ましくは４５０℃以上としなければフェライト・パーラ
イトの微細化は達成できない。したがって、７００〜４
００℃の範囲内の温度とした。
却しなければフェライト・パーライトの微細化が充分に
達成されない。一方、徐冷終了温度を４００℃以上、好
ましくは４５０℃以上としなければフェライト・パーラ
イトの微細化は達成できない。したがって、７００〜４
００℃の範囲内の温度とした。
【００４４】また、冷却速度が５℃／秒未満となると、
セメンタイトの粒状化、パーライトラメラー間隔の広幅
化、及びフェライト分率の増加が達成できなくなるのみ
ならず、フェライト・パーライトの微細化が図れない。
セメンタイトの粒状化、パーライトラメラー間隔の広幅
化、及びフェライト分率の増加が達成できなくなるのみ
ならず、フェライト・パーライトの微細化が図れない。
【００４５】したがって、本発明では、７００〜４００
℃の範囲内を冷却速度５℃／秒以上で冷却するようにし
た。なお、冷却手段としては温水あるいは衝風等で冷却
すればよい。制御冷却後、直ちに５００〜７００℃の炉
雰囲気温度範囲に１５分以上１時間未満保持することに
より、セメンタイトの粒状化と共に軟質化が達成され
る。
℃の範囲内を冷却速度５℃／秒以上で冷却するようにし
た。なお、冷却手段としては温水あるいは衝風等で冷却
すればよい。制御冷却後、直ちに５００〜７００℃の炉
雰囲気温度範囲に１５分以上１時間未満保持することに
より、セメンタイトの粒状化と共に軟質化が達成され
る。
【００４６】この結果、円相当直径が２μｍ以下で、ア
スペクト比で３以下の粒状炭化物（セメンタイト）を面
積率で３〜１５％含有させることができる。
スペクト比で３以下の粒状炭化物（セメンタイト）を面
積率で３〜１５％含有させることができる。
【００４７】
【実施例】以下に、本発明の実施例により、さらに具体
的に示す。
的に示す。
【００４８】表１に供試材の化学成分を示す。これらは
いずれも転炉溶製後に連続鋳造で製造された。１６２ｍ
ｍ角綱片に分塊圧延後、表２に示す圧延条件で１１ｍｍ
径線材に圧延した。本発明法の圧延Ｎｏ．１は、９００
℃で熱間粗圧延し、Ａｒ3からＡｒ3＋１５０℃の温度範
囲である７５０℃で仕上圧延後、温水冷却、あるいは衝
風冷却（焼入性の高い鋼材で実施。内訳は表２に示
す。）し、線材温度が４００℃以上６５０℃以下で加速
冷却を終了し、その後、直ちに６００℃の雰囲気温度の
徐冷炉に３０分保持した。その後、短時間球状化焼鈍を
行った。この処理は後述する高温保持温度７４０℃、在
炉時間１７時間の球状化焼鈍に対して、高温保持時間を
半減し、在炉時間を１３．５時間とした。比較例の圧延
Ｎｏ．ＩＩについては、１０５０℃の熱間粗圧延し、９
００℃の仕上圧延後、コイル搬送ラインに徐冷カバーを
かけることにより調整冷却を行った。その後、比較例の
圧延Ｎｏ．ＩＩについては、高温保持温度７４０℃、在
炉時間１７時間の通常の球状化焼鈍を行った。
いずれも転炉溶製後に連続鋳造で製造された。１６２ｍ
ｍ角綱片に分塊圧延後、表２に示す圧延条件で１１ｍｍ
径線材に圧延した。本発明法の圧延Ｎｏ．１は、９００
℃で熱間粗圧延し、Ａｒ3からＡｒ3＋１５０℃の温度範
囲である７５０℃で仕上圧延後、温水冷却、あるいは衝
風冷却（焼入性の高い鋼材で実施。内訳は表２に示
す。）し、線材温度が４００℃以上６５０℃以下で加速
冷却を終了し、その後、直ちに６００℃の雰囲気温度の
徐冷炉に３０分保持した。その後、短時間球状化焼鈍を
行った。この処理は後述する高温保持温度７４０℃、在
炉時間１７時間の球状化焼鈍に対して、高温保持時間を
半減し、在炉時間を１３．５時間とした。比較例の圧延
Ｎｏ．ＩＩについては、１０５０℃の熱間粗圧延し、９
００℃の仕上圧延後、コイル搬送ラインに徐冷カバーを
かけることにより調整冷却を行った。その後、比較例の
圧延Ｎｏ．ＩＩについては、高温保持温度７４０℃、在
炉時間１７時間の通常の球状化焼鈍を行った。
【００４９】圧延まま材における球状化を促進する指標
として、引張強度、ミクロ組織、フェライト結晶粒度番
号及び粒状化炭化物の面積率を本発明と比較例を対比し
て表３に示す。また、球状化度合いの指標として、引張
強度、球状化率及び絞りの評価を行った。結果を本発明
と比較例を対比して表３に示す。
として、引張強度、ミクロ組織、フェライト結晶粒度番
号及び粒状化炭化物の面積率を本発明と比較例を対比し
て表３に示す。また、球状化度合いの指標として、引張
強度、球状化率及び絞りの評価を行った。結果を本発明
と比較例を対比して表３に示す。
【００５０】これからも明らかなように、比較例の圧延
Ｎｏ．ＩＩでは、圧延ままではフェライト粒度の微細化
ならびに粒状化炭化物は殆ど認められないが、本発明法
では、１１番というフェライト粒度の微細化と粒状化炭
化物が多量に存在し、そのため、高温保持時間を従来の
１／２に短縮しながらも従来法以上の球状化組織と軟質
化レベルを達成している。
Ｎｏ．ＩＩでは、圧延ままではフェライト粒度の微細化
ならびに粒状化炭化物は殆ど認められないが、本発明法
では、１１番というフェライト粒度の微細化と粒状化炭
化物が多量に存在し、そのため、高温保持時間を従来の
１／２に短縮しながらも従来法以上の球状化組織と軟質
化レベルを達成している。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
【表３】
【００５４】
【発明の効果】本発明の機械構造用熱延線材・棒鋼は、
冷間加工前の球状化焼鈍を従来の約１／２の高温保定時
間で行うことができ、その軟質度も従来の球状化焼鈍を
施した線材・棒鋼と同等以上のものである。したがっ
て、本発明では、球状化焼鈍の時間が短縮されるため生
産性の向上及び省エネルギーを達成できるという効果を
奏する。
冷間加工前の球状化焼鈍を従来の約１／２の高温保定時
間で行うことができ、その軟質度も従来の球状化焼鈍を
施した線材・棒鋼と同等以上のものである。したがっ
て、本発明では、球状化焼鈍の時間が短縮されるため生
産性の向上及び省エネルギーを達成できるという効果を
奏する。
【図１】本発明の熱延線材の金属組織の顕微鏡写真（×
１０００）である。
１０００）である。
【図２】従来の熱延線材の金属組織の顕微鏡写真（×１
０００）である。
０００）である。
【図３】本発明の熱延線材の、球状化焼鈍後の金属組織
の顕微鏡写真（×１０００）である。
の顕微鏡写真（×１０００）である。
【図４】従来の熱延線材の、球状化焼鈍後の金属組織の
顕微鏡写真（×１０００）である。
顕微鏡写真（×１０００）である。
【図５】本発明の冷却条件を説明するためのＣＣＴ曲線
を示す図である。
を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久保田 学 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社室 蘭製鐵所内 (72)発明者 田邉 孝治 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社室 蘭製鐵所内 (72)発明者 土田 喜一朗 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社室 蘭製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA02 AA05 AA11 AA12 AA14 AA16 AA19 AA22 AA23 AA24 AA27 AA29 AA31 AA35 AA36 BA02 CB02 CC03 CC04 CD02 CD03
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１〜０．５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼であって、ミクロ
組織がフェライトとパーライトから成り、ＪＩＳ Ｇ
０５５２で規定するフェライト結晶粒度番号が１１以上
であって、円相当直径が２μｍ以下で、かつアスペクト
比で３以下の粒状炭化物を面積率で３〜１５％を含有
し、硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすことを特徴とする機械構造用熱
間圧延線材・棒鋼。 - 【請求項２】 重量％で、さらに、 Ｃｒ：０．２〜２．０％、 Ｍｏ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：０．３〜１．５％、 Ｃｕ：１．０％以下、 Ｂ ：０．００５％以下 のうち１種又は２種以上を含有することを特徴とする請
求項１記載の機械構造用熱間圧延線材・棒鋼。 - 【請求項３】 重量％で、さらに、 Ｔｉ：０．００５〜０．０４％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｖ ：０．０３〜０．３％ のうち１種又は２種以上を含有することを特徴とする請
求項１又は２記載の機械構造用熱間圧延線材・棒鋼。 - 【請求項４】 請求項１〜３の内のいずれかに記載の鋼
成分を有する鋼を、８５０〜１０００℃未満の温度範囲
で熱間粗圧延し、Ａｒ3からＡｒ3＋１５０℃の温度範囲
で仕上げ圧延後、７００〜４００℃の範囲内を冷却速度
５℃／秒以上の冷却速度で制御冷却し、直ちに５００〜
７００℃の炉雰囲気温度範囲に１５分以上１時間未満保
持し、ＪＩＳ Ｇ ０５５２で規定するフェライト結晶
粒度番号が１１以上であって、円相当直径が２μｍ以下
で、かつアスペクト比で３以下の粒状炭化物を面積率で
３〜１５％を含有し、硬さ（Ｈｖ）が下記式 １６５Ｃｅｑ＋７３．５≦Ｈｖ≦１９５Ｃｅｑ＋７３．
５ （但し、Ｃｅｑ＝Ｃ％＋１／７Ｓｉ％＋１／５Ｍｎ％＋
１／９Ｃｒ％）を満たすようにすることを特徴とする機
械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14885699A JP3554506B2 (ja) | 1999-05-27 | 1999-05-27 | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14885699A JP3554506B2 (ja) | 1999-05-27 | 1999-05-27 | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000336460A true JP2000336460A (ja) | 2000-12-05 |
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ID=15462281
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14885699A Expired - Fee Related JP3554506B2 (ja) | 1999-05-27 | 1999-05-27 | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法 |
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| JP (1) | JP3554506B2 (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004007785A1 (en) * | 2002-07-11 | 2004-01-22 | Samhwa Steel Co., Ltd. | Quenched and tempered steel wire with superior cold forging characteristics |
| CN100469934C (zh) * | 2003-01-17 | 2009-03-18 | 杰富意钢铁株式会社 | 疲劳强度优良的高强度钢材及其制造方法 |
| JP2009275250A (ja) * | 2008-05-13 | 2009-11-26 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
| US7776453B2 (en) | 2004-03-10 | 2010-08-17 | Ntn Corporation | Machine element and method for manufacturing thereof |
| WO2011111623A1 (ja) * | 2010-03-08 | 2011-09-15 | 愛知製鋼株式会社 | 中実スタビライザ、中実スタビライザ用鋼材および中実スタビライザの製造方法 |
| EP3050991A4 (en) * | 2013-09-26 | 2017-04-19 | Peking University Founder Group Co., Ltd | Non-quenched and tempered steel and manufacturing method therefor |
| CN106939391A (zh) * | 2017-04-01 | 2017-07-11 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种Ca微合金化易切削高强度胀断连杆用钢及制造方法 |
| US9845519B2 (en) | 2012-03-26 | 2017-12-19 | Kobe Steel, Ltd. | Boron-added high strength steel for bolt and high strength bolt having excellent delayed fracture resistance |
| WO2022148492A1 (zh) * | 2021-01-05 | 2022-07-14 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种乘用车万向节叉冷锻用钢及其制造方法 |
| KR20250009634A (ko) * | 2023-07-10 | 2025-01-20 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 그 제조 방법 |
| CN120485642A (zh) * | 2025-07-17 | 2025-08-15 | 鞍钢股份有限公司 | 一种免退火含硼冷镦钢盘条及其生产方法 |
| KR102928492B1 (ko) | 2023-12-13 | 2026-02-19 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 고성능 봉강의 제조 방법 |
| KR102928486B1 (ko) | 2023-12-11 | 2026-02-20 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 그 제조 방법 |
| KR102928500B1 (ko) | 2023-12-11 | 2026-02-20 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 그 제조 방법 |
-
1999
- 1999-05-27 JP JP14885699A patent/JP3554506B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004007785A1 (en) * | 2002-07-11 | 2004-01-22 | Samhwa Steel Co., Ltd. | Quenched and tempered steel wire with superior cold forging characteristics |
| CN100427629C (zh) * | 2002-07-11 | 2008-10-22 | 三和钢棒株式会社 | 具有优良冷锻性能的调质钢丝 |
| CN100469934C (zh) * | 2003-01-17 | 2009-03-18 | 杰富意钢铁株式会社 | 疲劳强度优良的高强度钢材及其制造方法 |
| US7776453B2 (en) | 2004-03-10 | 2010-08-17 | Ntn Corporation | Machine element and method for manufacturing thereof |
| JP2009275250A (ja) * | 2008-05-13 | 2009-11-26 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
| JP5631972B2 (ja) * | 2010-03-08 | 2014-11-26 | 愛知製鋼株式会社 | 中実スタビライザ、中実スタビライザ用鋼材および中実スタビライザの製造方法 |
| CN102782172A (zh) * | 2010-03-08 | 2012-11-14 | 爱知制钢株式会社 | 实心稳定杆、实心稳定杆用钢材和实心稳定杆的制造方法 |
| CN102782172B (zh) * | 2010-03-08 | 2014-05-14 | 爱知制钢株式会社 | 实心稳定杆、实心稳定杆用钢材和实心稳定杆的制造方法 |
| WO2011111623A1 (ja) * | 2010-03-08 | 2011-09-15 | 愛知製鋼株式会社 | 中実スタビライザ、中実スタビライザ用鋼材および中実スタビライザの製造方法 |
| US9845519B2 (en) | 2012-03-26 | 2017-12-19 | Kobe Steel, Ltd. | Boron-added high strength steel for bolt and high strength bolt having excellent delayed fracture resistance |
| EP3050991A4 (en) * | 2013-09-26 | 2017-04-19 | Peking University Founder Group Co., Ltd | Non-quenched and tempered steel and manufacturing method therefor |
| CN106939391A (zh) * | 2017-04-01 | 2017-07-11 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种Ca微合金化易切削高强度胀断连杆用钢及制造方法 |
| WO2022148492A1 (zh) * | 2021-01-05 | 2022-07-14 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种乘用车万向节叉冷锻用钢及其制造方法 |
| KR20250009634A (ko) * | 2023-07-10 | 2025-01-20 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 그 제조 방법 |
| KR102874778B1 (ko) | 2023-07-10 | 2025-10-22 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 그 제조 방법 |
| KR102928486B1 (ko) | 2023-12-11 | 2026-02-20 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 그 제조 방법 |
| KR102928500B1 (ko) | 2023-12-11 | 2026-02-20 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 그 제조 방법 |
| KR102928492B1 (ko) | 2023-12-13 | 2026-02-19 | 현대제철 주식회사 | 고성능 봉강 및 고성능 봉강의 제조 방법 |
| CN120485642A (zh) * | 2025-07-17 | 2025-08-15 | 鞍钢股份有限公司 | 一种免退火含硼冷镦钢盘条及其生产方法 |
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